大体积混凝土施工方案(前兴)

大体积混凝土
施工方案
编制人：
审批人：
编制日期：
河北省四建前兴项目经理部
本工程各项目所有砼构件截面尺寸最短边长度≥1.0m者，均为大体积混凝土并适用本施工方案。

混凝土施工采用集中搅拌，混凝土均采用泵送工艺，混凝土输送泵输送。

现场建50E型砼搅拌站一座。

大体积砼浇注一次成型。

混凝土采用“双掺工艺”。

并拟采用“综合温控法”，实时测量砼构件内部及其表面温度，控制砼构件内外温差，防止温度裂缝的产生。

一、施工准备
1、物质准备：0.12~0.14mm厚塑料薄膜、塑料布、100厚和60厚泡沫板、热电偶测温系统、温度计、拖式泵、罐车两辆等。

要求在混凝土浇筑之前统一进行设备检修、备足易损件，保证混凝土的一次浇筑完成。

水泥、外加剂、砂石料、粉煤灰等准备充足。

所需的保温材料提前按计划数量进场备用。

2、技术准备：
⑴、混凝土原材料的选择
②、水泥：根据当地建材供应情况选用P.O42.5级旋窑水泥。

②、粉煤灰：选用Ⅱ级磨细粉煤灰。

③、外加剂：选用具有缓凝、增强、减水功能的高效复合泵送剂。

④、石子：采用粒径1-3cm的碎石，含泥量≤1%，泥块含量≤0.25%。

⑤、砂子：选用级配良好的中砂，含泥量≤3%，泥块含量≤0.5%。

⑵、配合比必须经实验室严格按规范确定，外加剂的添加设专人掺加并提前按配合比要求计量装袋，保证计量的准确性。

外加剂要采用具备缓凝要求的泵送剂，混凝土初凝时间必须保证6h以上。

为降低混凝土的出机温度和入模温度，砂石料要不断喷水降温，实验员要保证测量砂石含水率，保证水灰比和砼坍落度符合配合比要求。

⑶、电子测温系统要提前准备好并提前进行试验保证在埋入混凝土后能正常工作。

要求其测温范围在0°~150℃之间、精度≦0.5°。

⑷、为了确保施工的顺利进行，防止温度裂缝的产生，根据本工程大体积混凝土的结构类型及规模，经反复研究决定采用分层浇注一次浇筑成型，不留施工缝。

混凝土每层的浇筑厚度控制在500mm以内。

⑸、因为原料粉磨磨机外附贴了100厚聚苯乙烯泡沫板作为隔震层，故本方案采取将模板外移100mm，在模板立起之后穿对拉螺杆校正垂直之前，将聚苯乙烯泡沫板嵌入到模板内的方法，让泡沫板同时起到保温层的作用，防止混凝土出现温度裂缝和收缩裂缝。

二、过程控制
1、加强技术管理
⑴做好技术交底，⑵明确岗位责任，⑶经常检查砼塌落度和入模温度，⑷设专人测量砼内部温度，⑸设专人负责混凝土的养护⑹严格配比、严格计量。

2、混凝土由现场砼搅拌站供应，每小时供应量不少于30m3。

3、砼采用两辆罐车运输，两台混凝土输送泵输送。

当砼下落高度超过2m时，应设串筒，一来可防止砼离析，二来可防止水泥浆溅到模板上造成砼麻面。

4、混凝土浇注方法
整个构件不留任何施工缝和后浇带，一次连续浇注，采用分层浇注法施工，每层浇注厚度h（m）≤0.5m。

按每台罐车的投料区域建立一个浇注小组，负责该车投料范围内的浇注（共两个小组）。

从起点端开始沿构件高度自下而上逐层移至顶面。

两个小组的浇注区域并不截然分开，相互之间必须协作、齐头并进。

混凝土浇注时，应注意均衡施工，尤其是脚手架连为一体但砼构件分别为两个以上（含两个）的结构，其混凝土浇注高度差不应超过1m，防止脚手架受单侧力引起整体发生较大变形。

注意：要求每个小组对每浇筑层混凝土要来回振捣两遍，增加混凝土密实性，增强其抗裂能力。

混凝土的入模温度及坍落度要每天测量四次。

5、混凝土振捣及模板支设
每个浇注小组配备2~4台φ50mm和一台φ30mm插入式振捣器，遇钢筋密集时使用φ30mm振捣器。

振捣器插点间距为400~500mm，并应插入下层混凝土50mm，注意振捣时距离模板、预埋件、予埋螺栓孔不得小于200mm，且应尽量避免碰撞钢筋。

为确保避免温度裂缝的发生和模板刚度，混凝土构件纵横方向按φ12＠600设对拉螺栓。

在地上混凝土拆模的同时，将对拉螺栓外露部分截断并用手持砂轮机将其磨平，然后用灰色防锈漆进行防锈处理。

6、泌水处理：将混凝土表面的泌水和浮浆及时收集并排出砼构件体外。

7、表面处理：混凝土浇至设计标高后随即用木刮尺刮平，待混凝土初凝前在用木抹子搓压平整。

8、在混凝土浇筑前对钢筋的验收要注意钢筋保护层的厚度尤其是上层钢筋保护层的厚度，保护层过大过小都容易引起混凝土的塑性坍塌裂缝即顺钢筋裂，要求在混凝土初凝收面之前，要对面层混凝土在轻微振捣一遍。

9、在混凝土浇筑过程中，要做好出现意外停电、设备损坏或其他意外情况的准备，如果在混凝土初凝之前无法覆盖上层混凝土的情况下，要及时对混凝土进行施工缝的处理，即在振捣密实的前提下按Φ16@400插入锚筋，锚筋长度1m、锚入混凝土500mm，开始进行下步混凝土浇筑前混凝土面还必须进行剃毛、湿润、拍浆处理。

三、养护
混凝土表面抹平后应立即按塑料薄膜、60厚泡沫板、塑料布各一层的顺序对混凝土进行保温养护，以防止水分蒸发而产生干缩裂缝（龟裂）；注意，大体积混凝土严禁直接浇冷水养护。

塑料薄膜必须对砼顶面进行全面严密覆盖，塑料薄膜和塑料布接缝可采用热黏合或搭接 (搭接长度≥300)。

在养护期间，若在砼上表面进行施工应采取措施防止塑料薄膜和塑料布被破坏。

当砼构件表面温度降至与自然环境最大温度差≤20℃时，方可停止保温养护。

四、测温
1、方法：根据施工实际情况，采用电子自动测温法。

予埋温度感应片，每个测温点埋置一组测温片，每组设上、中、下三个感应片，上层感应片的位置距构件顶面向下50mm，下层感应片距基底50mm，测温点按2.5~5m间距自构件中心点向外布置，外侧测温点距模板50mm布置。

每组测温
片都必须编号并注明每个测温片的上中下相对位置，避免混乱。

原料粉磨磨机基础测温点布置示意图见右图。

2、测温时间：在混凝土浇注完成后开始测温，第1~3天每隔2h 测一次，第4~10天每隔4h 测一次，第11~15天每隔8h 测一次，第16~30天每隔8h 测
一次。

3、记录：每次测温时均应记录所有电子测温片温度和环境温度。

根据测温记录绘制温度曲线和温差曲线图。

测温记录由试验员进行。

若发现混凝土表里温差超过25℃时，应立即向项目部报告，由项目部据此采取针对性的措施。

当混凝土表面温度与大气温度最高温差小于20℃后可撤除保温，同时保温养护时间不得小于14天。

⑷资料整理：测温工作结束后，及时将原始记录整理好并进行分析。

附大体积混凝土温控理论计
算
一、理论分析
混凝土入模温度按T 0=30℃考虑，混凝土标号按C30计算。

以原料粉磨磨机基础为例进行计算，最大浇注厚度h=6.5m 。

计算过程如下：
1、最大绝热温升： T max =C ·k ·Q 0/ c ·ρ 其中：T max ：混凝土的水化热绝热温升值。

C ：每立方米砼胶合材料用量，根据本工程混凝土配合比，按397Kg/m 3计算。

k ：掺合料水化热调整系数，粉煤灰为总掺合料的10%，k=0.96。

Q 0：每千克P.O42.5水泥28d 水化热，按375KJ/Kg 计算。

c ：混凝土的热比，按0.96KJ/Kg ·K 计 ρ：混凝土的密度，按2440Kg/m 3计算。

∴T max =397×0.96×375/ （0.96×2440）=61.0℃ 1号2号
3号
4号
7号
5号
6号
2、混凝土各龄期内部中心温度：
T h = T max *（1-e -mt
） m ：与浇筑温度有关的系数，取0.4
T （t ）= T 0+ T h *§ § ：降温系数，根据施工手册查得
T （3）=30+61*（1- 0.301）*0.74=61.6℃T （6）=30+61*（1-0.091）*0.73=70.5℃ T （9）=30+61*（1-0.027）*0.72=72.7℃ T （12）=30+61*（1-0.08）*0.65=69.3℃ T （15）=30+61*（1-0.002）*0.55=63.5℃ T （18）=30+61*（1-0.001）*0.46=58.0℃ T （21）=30+61*0.37=52.6℃ T （24）=30+61*0.3=48.3℃ T （27）=30+61*0.25=45.3℃ T （30）=30+61*0.24=44.6℃ 3、保温材料厚度计算
混凝土顶面保温拟采用聚苯乙烯泡沫板并上附塑料布一层，用以防风。

δ=0.5h λx （T 2（t ）- T 0）K b /λ（T （t ）- T 2（t ）） 其中δ：保温材料厚度
λx ：保温材料导热系数，取0.041W/(m ·K ） λ：混凝土导热系数，取2.33 W/(m ·K ） K b ：传热系数修正值，取1.3
（T 2（t ）- T 0）：混凝土表面温度与大气温度差，取15℃ （T （t ）- T 2（t ））：混凝土表里温度差，取20℃ δ=0.5×6.5×0.041×15×1.3/（2.33×20）=0.056m 所以混凝土顶面保温板厚度取60mm 。

4、混凝土虚厚度
混凝土顶面采用60厚泡沫板保温，立面采用多层板内衬100厚聚苯乙烯泡沫支模，泡沫板导热系数0.041 W/（m ·K ）；木板厚度为0.012m ，导热系数为0.23W/（m ·K ）。

空气的传热系数为β
q
=23 W/（m 2·K ）。

h ’=0.66λ/β
其中：混凝土表面保温层等的传热系数β=1/（δ/λx +1/βq ），所以β=1/（0.06/0.041+1/23）
=0.66。

h ’=0.66×2.33/0.66=2.33m
5、混凝土表层（表面下50~100mm 处）温度： T 2（t ）=T 0+4h ’
（h+ h ’
）（T （t ）- T 0）/（h+ 2h ’
）2
所以各龄期混凝土表层温度为
T 2（3）=30+4×2.33×8.83×（61.6-30）/11.162=50.9℃ T 2（6）=30+4×2.33×8.83×（70.5-30）/11.162=56.8℃ T 2（9）=30+4×2.33×8.83×（72.7-30）/11.162=58.2℃ T 2（12）=30+4×2.33×8.83×（69.3-30）/11.162=56.0℃ T 2（15）=30+4×2.33×8.83×（63.5-30）/11.162=52.1℃ T 2（18）=30+4×2.33×8.83×（58.0-30）/11.162=48.5℃ T 2（21）=30+4×2.33×8.83×（52.6-30）/11.162=44.9℃ T 2（24）=30+4×2.33×8.83×（48.3-30）/11.162=42.1℃ T 2（27）=30+4×2.33×8.83×（45.3-30）/11.162=40.1℃ T 2（30）=30+4×2.33×8.83×（44.6-30）/11.162=39.6℃ 各龄期混凝土表里最大温差为第九天14.5℃，满足规范要求。

6、各龄期混凝土收缩相对变形值及收缩当量温差： ⑴、混凝土收缩相对变形值： εy （t ）=ε0y （1-e -0.01t ）M 1M 2M 3······M 10
其中：标准状态下混凝土极限收缩值ε0y =4×10-4
修正系数M 1=1.0、M 2=1.0、M 3=1.21、M 4=1.17、M 5=0.93、M 6=0.77、M 7=1.23、M 8=0.99、M 9=1.3、M 10=0.93
所以M 1M 2M 3······M 10=1.492
根据得：
εy （30）=4×10-4×（1-e -0.01×30）×1.492=1.55×10-4
εy （27）=4×10-4×（1-e -0.01×27）×1.492=1.41×10-4 εy （24）=4×10-4×（1-e -0.01×24）×1.492=1.27×10-4 εy （21）=4×10-4×（1-e -0.01×21）×1.492=1.13×10-4 εy （18）=4×10-4×（1-e -0.01×18）×1.492=9.83×10-5 εy （15）=4×10-4×（1-e -0.01×15）×1.492=8.31×10-5 εy （12）=4×10-4×（1-e -0.01×12）×1.492=6.75×10-5 εy （9）=4×10-4×（1-e -0.01×9）×1.492=5.14×10-5 εy （6）=4×10-4×（1-e -0.01×6）×1.492=3.48×10-5 εy （3）=4×10-4×（1-e -0.01×3）×1.492=1.76×10-5 ⑵、收缩当量温差
T y （t ）=εy （t ）/a ，混凝土线膨胀系数a=1.0×10-5 则 T y （30）=1.55×10-4/1.0×10-5=15.5℃
T y （27）=1.41×10-4/1.0×10-5=14.1℃ T y （24）=1.27×10-4
/1.0×10-5
=12.7℃
T y （21）=1.13×10-4/1.0×10-5=11.3℃ T y （18）=9.83×10-5/1.0×10-5=9.83℃ T y （15）=8.31×10-5/1.0×10-5=8.31℃ T y （12）=6.75×10-5/1.0×10-5=6.75℃ T y （9）=5.14×10-5/1.0×10-5=5.14℃ T y （6）=3.48×10-5/1.0×10-5=3.48℃ T y （3）=1.76×10-5/1.0×10-5=1.76℃ 7、各龄期混凝土弹性模量
E 0=3.0×104（N/mm 2），根据公式E （t ）=E 0（1-e -0.09t ） 所以：
E （3）=3.0×104×（1-e -0.09×3）=0.71×104 N/mm 2 E （6）=3.0×104×（1-e -0.09×6）=1.26×104 N/mm 2 E （9）=3.0×104×（1-e -0.09×9）=1.66×104 N/mm 2 E （12）=3.0×104×（1-e -0.09×12）=1.98×104 N/mm 2 E （15）=3.0×104×（1-e -0.09×15）=2.22×104 N/mm 2 E （18）=3.0×104×（1-e -0.09×18）=2.41×104 N/mm 2 E （21）=3.0×104×（1-e -0.09×21）=2.55×104 N/mm 2 E （24）=3.0×104×（1-e -0.09×24）=2.65×104 N/mm 2 E （27）=3.0×104×（1-e -0.09×27）=2.73×104 N/mm 2 E （30）=3.0×104×（1-e -0.09×30）=2.80×104 N/mm 2 8、每区段结构计算温差（以3d 为一区段）
△T i =（T （t ）+ T 2（t ））/2-（T （t+3）+ T 2（t+3））/2+ T y （t+3）- T y （t ） 所以
△T （3-6）=-4.45-2.95+1.72=-5.68℃ △T （6-9）=-1.1-0.7+1.66=-0.14℃ △T （9-12）=1.7+1.1+1.61=4.41℃ △T （12-15）=2.9+1.95+1.56=6.41℃ △T （15-18）=2.75+1.8+1.52=6.07℃ △T （18-21）=2.7+1.8+1.47=6.02℃ △T （21-24）=2.15+1.4+1.4=4.95℃ △T （24-27）=1.5+1+1.4=3.9℃ △T （27-30）=0.35+0.25+1.4=2℃ 9、各龄期混凝土应力松弛系数S
S （3）=0.57、S （6）=0.52、S （9）=0.48、S （12）=0.44、S （15）=0.41、S （18）=0.386、S （21）=0.368、S （24）
=0.352、S （27）=0.339、S （30）=0.327。

10、混凝土内部温度应力
C x =0.08N/mm 3、L=15420mm 、H=h+2h ，=11160mm
⑴ 、地基约束系数 β（t ）=C x /h E （t ）
所以：β（3）=0.08/（6500×0.71×104）=17.3×10-10
β（6）=0.08/（6500×1.26×104）=9.78×10-10 β（9）=0.08/（6500×1.66×104）=7.41×10-10 β（12）=0.08/（6500×1.98×104）=6.22×10-10 β（15）=0.08/（6500×2.22×104）=5.54×10-10 β（18）=0.08/（6500×2.41×104）=5.11×10-10 β（21）=0.08/（6500×2.55×104）=4.83×10-10 β（24）=0.08/（6500×2.65×104）=4.64×10-10 β（27）=0.08/（6500×2.73×104）=4.51×10-10 β（30）=0.08/（6500×2.8×104）=4.4×10-10
⑵ 、混凝土外约束系数
R （t ）=1-1/ch （β（t ）1/2L/2）
所以：R （3）=1-1/ch （β（3）1/2L/2）=0.049
R （6）=1-1/ch （β（6）1/2L/2）=0.028 R （9）=1-1/ch （β（9）1/2L/2）=0.022 R （12）=1-1/ch （β（12）1/2L/2）=0.018 R （15）=1-1/ch （β（15）1/2L/2）=0.016 R （18）=1-1/ch （β（18）1/2L/2）=0.015 R （21）=1-1/ch （β（21）1/2L/2）=0.014 R （24）=1-1/ch （β（24）1/2L/2）=0.014 R （27）=1-1/ch （β（27）1/2L/2）=0.013 R （30）=1-1/ch （β（30）1/2L/2）=0.013
⑶ 、各区段约束拉应力计算：
σ（i ）=aE i （t ）△T i （t ）R i （t ）S i （t ） 所以：
σ（3-6）=0.985×104×1.0×10-5×（-5.86）×0.039×0.545=-0.01 N/mm 2 σ（6-9）=1.46×104×1.0×10-5×（-0.14）×0.025×0.5=-2.6×10-4 N/mm 2 σ（9-12）=1.82×104×1.0×10-5×4.41×0.02×0.46=7.38×10-3N/mm 2 σ（12-15）=2.1×104×1.0×10-5×6.41×0.017×0.43=9.84×10-3N/mm 2
σ（15-18）=2.32×104×1.0×10-5×6.07×0.016×0.4=8.97×10-3N/mm 2 σ（18-21）=2.48×104
×1.0×10-5
×6.02×0.015×0.38=8.51×10-3
N/mm 2
σ（21-24）=2.6×104×1.0×10-5×4.95×0.014×0.36=6.47×10-3N/mm 2 σ（24-27）=2.69×104×1.0×10-5×3.9×0.014×0.35=5.14×10-3N/mm 2 σ（27-30）=2.77×104×1.0×10-5×2×0.013×0.33=2.38×10-3N/mm 2 σmax =∑σt
=7.38×10-3+9.84×10-3+8.97×10-3+8.51×10-3+6.47×10-3+5.14×10-3+2.38×10-3=0.05 N/mm 2
K=f t /σmax =2.0/0.05=40＞1.15 满足要求。

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毕业论文致谢词
我的毕业论文是在韦xx 老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意
这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!
感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。

三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。

）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背
最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。

致谢词2
在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。

他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。

这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的
感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。

感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。

开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。

其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。

）的班集体。

最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。

哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！
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