悬挑脚手架阳角型钢

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型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书2014

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数二、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm) 100 压环钢筋直径d1(mm) 18主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2) 125主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/360 荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.754×106/(141×103)=12.44 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.997×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.996N/ mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.034 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-1.335kN；R2=8.068kN；R3=5.088kN；R4=10.619kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1000 3300 2200 是2 下撑槽钢1500 3300 3100 是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400钢丝绳直径(mm) 17 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 8 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量n 3 花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2) 170 主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10 焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=5.088kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=5.088/tan(56.31°)=3.392kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=5.088/sin(56.31°)=6.115kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =6.115kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=6.115kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=6.115×103/(10×100)=6.115N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型5号槽钢下撑杆截面积A(cm2) 6.93 下撑杆截面惯性矩I(cm4) 26下撑杆截面抵抗矩W(cm3) 10.4 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2) 205下撑杆弹性模量E(N/mm2) 206000 下撑杆件截面回转半径i(cm) 1.94对接焊缝抗压强度设计值f c w(N/mm ) 185下撑杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=10.619kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=10.619/tan(46.79°)=9.975kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=10.619/sin(46.79°)=14.57kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =14.57kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=14570/(0.156×693)=134.773N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=14.57×103/A=14.57×103/693=21.025N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=6.583kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.754×106/(1.05×141000)+6.583/2610=11.85N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。

悬挑脚手架阳角支撑计算式

悬挑脚手架阳角型钢计算书水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。

型钢采用14号工字钢，型钢支点距离建筑物角点1900mm。

型钢截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。

阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m经过连续梁的计算得到5.365.17阳角型钢支撑梁剪力图(kN)2.425阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为15.479kN型钢固接处的支撑力为4.829kN型钢最大弯矩 M max =2.425kN.m图中距离|MP|=(1.900×1.900+0.000×0.000+1.900×0.000×1.414+2.900×2.900)1/2=3.467m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.467)=0.991图中角度 <OPQ=arctg(0.000/1.900)=0.000每根支撑杆的压力 T=15.479/2/sin(0.991)=9.253kN水平型钢的轴向力 N=2×9.253×cos0.991×cos0.000=10.142kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.425×106/(1.05×102000.0)+10.142×1000/2150.0=27.360N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用14号工字钢,计算公式如下其中b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B 得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929经过计算得到强度=2.43×106/(0.929×102000.00)=25.59N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=9.253kN下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N ——受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.25kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.18；i ——计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.70cm；l ——受最大压力斜杆计算长度，l = 3.47m；A ——受压斜杆净截面面积，A =18.51cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 28.51 N/mm2；[f] ——受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 < [f],满足要求!斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=9.253kN；l w为斜撑支杆件的周长，取500.00mm；t为斜撑支杆的厚度，t=6.00mm；f t或f c为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 9252.96/(500.00×6.00) = 3.08N/mm2。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑主梁离地高度(m) 35 建筑物阳角处角度β90 立杆纵距l a(m) 1.5 梁/楼板混凝土强度等级C302、立杆荷载参数1、主梁布置参数主梁自内锚固点伸出长度主梁号内锚固点坐标x(m).y(m) 角度α(度)主梁锚固方式L(m)1 0.6,-0.6 135 2.645 压环钢筋2 0.8,-0.6 122.005 2.25 压环钢筋3 1,-0.7 90 2 压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm 2) 26.1 联梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 联梁截面抵抗矩W x (cm 3)141联梁自重标准值g k (kN/m)0.205 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2)125联梁弹性模量E(N/mm 2)2060001、第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.377×106/(141×103)=9.766 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.606×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.5 34N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.044 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=9.292kN；R'1B=-2.293kN；R'1C=10.387kN；R'1D=9.21kN；承载能力极限状态下：R1A=11.66kN；R1B=-2.881kN；R1C=13.018kN；R1D=11.552kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mq'=g k=0.205kN/mR=F1=10.87kNR'=F1'=8.66kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.184×106/(141×103)=8.397 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.493×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 01N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.069 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=8.889kN；R'2B=7.775kN；R'2C=9.476kN；R'2D=9.3kN；承载能力极限状态下：R2A=11.154kN；R2B=9.747kN；R2C=11.873kN；R2D=11.665kN；四、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =2(R'1A-F1')+F1'=2×(9.292-8.66)+8.66=9.924kN；第二排立杆处：P2' =2(R'2A-F2')+F2'=2×(8.889-8.66)+8.66=9.118kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =2(R1A-F1)+F1=2×(11.66-10.87)+10.87=12.45kN；第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(11.154-10.87)+10.87=11.438kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=3.059×106/(141×103)=21.695 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.4 15N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.237 mm≤[ν]＝2l/360=2×1938/360=10.767mm满足要求！4）支座反力计算R1=-4.239kN；R2=14.918kN；R3=13.86kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1 上拉钢丝绳1838 2800 1738 是2 下撑槽钢1938 2800 1838 否3、上拉杆件验算钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(2800/1738)=58.172°上拉杆件支座力：R S1=R3=13.86kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=13.86/tan(58.172°)=8.603kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=13.86/sin(58.172°)=16.313kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =16.313kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×221.5/8=23.534kN≥N S=16.313kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.534/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=23.534×103/(π×202/4)=74.911N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×23.534×103/(π×202)=37.456N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=16.313×103/(10×100)=16.313N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.603kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.059×106/(1.05×141000)+8.603/2610=20.665N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.894。

悬挑型钢脚手架(专家论证-有阳角计算过程)

省机械工业技术学院汽车大厦工程悬挑钢管脚手架施工方案编制;审核：审批：省第三工程2014年8月10日目录第一章：施工概况---------------------------------1第二章：编制依据---------------------------------4 第三章：施工方案与施工计划-----------------------5 第一节：方案选择-----------------------------------5第二节：施工计划----------------------------------12第四章：施工工艺--------------------------------15 第一节：技术参数----------------------------------15第二节：工艺流程----------------------------------16第三节：构造要求----------------------------------17第四节：悬挑脚手架特殊部位处理--------------------26第五节：检查与验收--------------------------------31第五章：安全保障措施----------------------------40 第一节：组织保障措施------------------------------40第二节：技术保障措施------------------------------43第三节：预防监控与应急救援------------------------48第六章：劳动力计划------------------------------64 第七章：计算书与图纸----------------------------65 第一节：计算说明---------------------------------65第二节：悬挑脚手架典型位置计算-------------------65第三节：悬挑脚手架阳角位置计算-------------------70第四节：其他需协助验算处理的问题-----------70第一章：工程概况第一节：工程概况一、设计概况1、本工程位于市机械工业技术学院校，为省工业机械技术学院汽车大厦1#、2#楼。

通过型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=9kN；第二排立杆处：P2' =F2'=9kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=11.4kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.4kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=2.943×106/(141×103)=20.872 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V max=11.505kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.505×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=13.5 97N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.111 mm≤[ν]＝2l/360=2×1727/360=9.594mm 满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=-0.381kN；R2=6.8kN；R3=17.119kN；标准值：R'1=-0.296kN；R'2=5.385kN；R'3=13.526kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm) 14 花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm 2) 170连接板与建筑物连接形式预埋锚筋吊耳板厚S(mm) 12 吊耳板宽LDP(mm) 120 吊耳板高L(mm) 200 吊耳板圆周外半径R(mm) 60 吊孔直径D(mm)25 吊耳板许用拉应力[σ](N/mm 2)205吊耳板许用剪应力[τ](N/mm 2)125上拉杆件角度计算：α1=arctan(n 1/m 1)= arctan(3000/1450)=64.204° 上拉杆件支座力：设计值：R S1=R 3=17.119kN 标准值：R'S1=R'3=13.526kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力： N SZ1= R S1/tanα1=17.119/tan(64.204°)=8.274kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：N S1= R S1/sinα1=17.119/sin(64.204°)=19.014kN 标准值：N'S1= R'S1/sinα1=13.526/sin(64.204°)=15.023kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：N'S =max[N'S1] =15.023kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：N S =max[N S1] =19.014kN 查(《建筑施工计算手册》江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g =161.462kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [F g ]=α×F g /k=0.85×161.462/9=15.249kN≥N'S =15.023kN 符合要求！n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×15.249/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g ]/(π×d e 2/4)=15.249×103/(π×142/4)=99.059N/mm 2≤[ft]=170N/mm 2符合要求！吊耳板计算：吊耳板吊耳板吊索方向的最大拉应力：σL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[σ]=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：τL= N S/(S(2R-D))= 19.014×103/(12×(2×60-25))=16.679N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.274kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=2.943×106/(1.05×141000)+8.274×103/2610=23.049N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9. 155N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。

阳角型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数3、外排立杆纵距二、主梁布置及锚固参数平面图三、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=11.674kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8.876kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=14.579kN；第二排立杆处：P2 =F2=11.221kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M ma x/W=25.053×106/(141×103)=177.681 N/mm2≤[f]=215 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V ma x=26.225kNτma x＝V ma x/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.225×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×1130 0000×6)=30.993N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νma x=12.89 mm≤[ν]＝2l/250=2×1727/250=13.816mm满足要求！4）支座反力计算R1=-19.524kN；R2=46.062kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.853。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数1、基本参数2、立杆荷载参数3、外排立杆纵距二、主梁布置及锚固参数平面图三、联梁验算1、第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：荷载标准值：q'=g k=0.205kN/mR'=F1'=9kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/mR=F1=11.4kN1）抗弯验算σ=M max/W=1.175×106/(141×103)=8.333 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V max=12.034kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.034×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.222N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.06 mm≤[ν]＝l a/400=1747/400=4.368mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=8.723kN；R'1B=8.429kN；R'1C=10.951kN；R'1D=9.466kN；R'1E=-0.319kN；承载能力极限状态下：R1A=11.042kN；R1B=10.655kN；R1C=13.849kN；R1D=11.965kN；R1E=-0.411kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：荷载标准值：q'=g k=0.205kN/mR'=F1'=9kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m R=F1=11.4kN1）抗弯验算σ=M max/W=3.324×106/(141×103)=23.574 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算V max=10.801kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.801×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.765N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.201 mm≤[ν]＝l a/400=1847/400=4.618mm 满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=12.363kN；R'2B=12.826kN；R'2C=11.072kN；R'2D=10.166kN；R'2E=-0.013kN；承载能力极限状态下：R2A=15.651kN；R2B=16.219kN；R2C=14.001kN；R2D=12.851kN；R2E=-0.024kN；四、主梁验算1、1号主梁验算1号主梁图荷载标准值：q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =R'1A=8.723kN；第二排立杆处：P2' =R'2A=12.363kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =R1A=11.042kN；第二排立杆处：P2 =R2A=15.651kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=37.136×106/(141×103)=263.376 N/mm2> [f]=215 N/mm2不满足要求，请减小主梁间距、调整各支撑件的位置或调整主梁外悬挑和内锚固长度、或选择合适的主梁材料类型等！2）抗剪验算V max=27.217kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=27.217×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=32.165N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=42.007 mm> [ν]＝2×l/360=2×2130/360=11.833mm不满足要求，请减小主梁间距、调整各支撑件的位置或调整主梁外悬挑和内锚固长度、或选择合适的主梁材料类型等！4）支座反力计算设计值：R1=-12.138kN；R2=40.086kN；2、支撑杆件设置3、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =N sz1 =8.862kN 压弯构件强度：σmax =M max /(γW)+N/A=37.136×106/(1.05×141000)+8.862/2610=254.23 N/mm 2> [f]=215N/mm 2不满足要求，调整主梁材料类型！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb =1.3由于φb 大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录C ，得到φb '值为0.853。

悬挑脚手架阳角计算书

悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。

型钢采用[16b号槽钢U口竖向，型钢支点距离建筑物角点1830mm。

型钢截面惯性矩I = 83.40cm4，截面抵抗矩W = 17.55cm3，截面积A = 25.15cm2。

阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9.80kN水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m经过连续梁的计算得到型钢支点的的支撑力为10.566kN型钢固接处的支撑力为9.491kN型钢最大弯矩 M max =2.584kN.m图中距离|MP|=(1.830×1.830+0.300×0.300+1.830×0.300×1.414+2.900×2.900)1/2=3.553m图中角度 <MPQ=arcsin(2.900/3.553)=0.955图中角度 <OPQ=arctg(0.109/1.830)=0.060每根钢丝绳的拉力 T=10.566/2/sin(0.955)=6.473kN水平型钢的轴向力 N=2×6.473×cos0.955×cos0.060=7.467kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=2.584×106/(1.05×17550.0)+7.467×1000/2515.0=143.169N/mm 2型钢计算强度小于215.0N/mm 2,满足要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用[16b 号槽钢U 口竖向,计算公式如下其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1830.0×160.0×235.0)=1.27由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.847经过计算得到强度=2.58×106/(0.847×17550.00)=173.77N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 < [f],满足要求!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力 R=6.473kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；F g——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数，取10.0。

型钢阳角悬挑脚手架要点

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、主梁布置及锚固参数平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)150压环钢筋直径d1(mm)18主梁1锚固图主梁2锚固图联梁材料类型工字钢联梁材料规格 14号工字钢联梁截面积A(cm ) 21.5 联梁截面惯性矩I x (cm ) 712 联梁截面抵抗矩W x (cm )102联梁自重标准值g k (kN/m)0.169 联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm ) 205 联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm )125联梁弹性模量E(N/mm )2060001、第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：2 43 2 2 2q=1.2×g k=1.2×0.169=0.203kN/mq'= g k=0.169kN/mR=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗弯验算σ=M max/W=0.687×10 /(102×10 )=6.735 N/mm≤[f]=205 N/mm 满足要求！2）抗剪验算2τma x ＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h]=10.682×1000×[80×140-(80-5.5)×121.8 ]6 3 22 2 22/(8×7120000×5.5)=15.779N/mm≤[τ]=125N/mm26满足要求！3）挠度验算νmax=0.062mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm 满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=8.414kN；R'1B=8.346kN；R'1C=7.747kN；承载能力极限状态下：R1A=11.447kN；R1B=11.32kN；R1C=10.542kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×gk=1.2×.169=.23kN/mq'= g k=0.169kN/m7R=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗弯验算σ=M max/W=5.295×106/(102×13)=51.912 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算τma x ＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h]=15.599×1000×[80×140-(80-5.5)×121.8 ]/(8×7120000×5.5)=23.043N/mm≤[τ]=125N/mm 满足要求！3）挠度验算22 2 2 28νmax=1.071 mm≤[ν]＝l a/250=1500/250=6mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=12.931kN；R'2B=13.392kN；R'2C=6.319kN；承载能力极限状态下：R2A=17.592kN；R2B=18.178kN；R2C=8.601kN；四、一号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm )26.1主梁截面惯性矩I x(cm )1130主梁截面抵抗矩W x(cm )141主梁自重标准值g k(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm )205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm )125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q'= g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1'=2(R'1A-F1')+F24 3221'= 2×( 8. 414-8)+8= 8. 828k N；第二排立杆处：P2'=2(R'2A-F2')+F2'=2×(12.931-8)+8=17.862kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =2(R1A-F 1)+F1=2×(11.447-10.9)+10.9=11.994kN；第二排立杆处：P2 =2(R2A-F2)+F2=2×(17.592-10.9)+10.9=24.284kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ= M max/W=3.183×10/(141×10 )=22.574 N/mm≤[f]=205 N/mm2满足要求！2）抗剪验算6 3 2τmax＝V max/(8I zδ)[bh0 -(b-δ)h]=13.793×1000×[88×160 -(88-6)×140.2 ] /(8×11300000×6)=16.3N/mm≤[τ]=125N/mm满足要求！3）挠度验算2νmax=0.158 mm≤[ν]＝2l/360=2×1967/360=10.928mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.04kN；R2=6.653kN；R3=20.286kN；R4=10.56kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳166740001455是2 2 2 2211钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm )2000钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm )170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度h e(mm)10焊缝长度l w(mm)100角焊缝强度设计值f tw(N/mm )160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(4000/1455)=70.011°α2=arctan(n2/m2)=arctan(4000/1655)=67.523°上拉杆件支座力：R S1=R3=20.286kNR S2=R4=10.56kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=20.286/tan(70.011°)=7.379kNN SZ2=R S2/tanα2=10.56/tan(67.523°)=4.369kN上拉杆件轴向力：N S1=RS1/sinα2222上拉钢丝绳186740001655是1= 2 0 . 2 8 6 /s i n ( 7 0 . 0 1 1°) = 2 1 . 5 8 6 k NN S2 = R S2 /sin α2=10.56/sin(67.523°)=11.428kN 上拉杆件的最大轴向拉力：N S =max[N S2 ,NS2 ] =21.586kN 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg =216.5kN [Fg ]=α×F g /k=0.85×216.5/8=23.003kN≥N S =21.586kN 符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×23.003/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg ]/(π×d 2 e /4)=23.003×10 /(π×14 /4)=149.43N/mm ≤[ft]=170N/mm 2 符合要求！拉环验算：σ =[F g ]/(2A)=2[F g ]/πd =2×23.003×10 /(π×20 )=36.61N/mm ≤[f]=65N/mm2 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按 2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 符合要求！2拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算： σf =N S /(h e ×l w )=21.586×10 3 /(10×100)=21.586N/mm 2 ≤βf f t =1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf =1.22 符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算3222 3 22w主梁轴向力：N =N sz1+N sz2 =11.748kN压弯构件强度：σ ma x =Mma x /(γW)+N/A=3.183×10 /(1.05×141000)+11.748/2610=21.504 N/mm ≤[f]=205N/mm2 满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb =1.6由于φ b 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B ，得到 φb值为0.894。

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书

型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式普通主梁悬挑主梁离地高度(m) 15 建筑物阳角处角度β90 立杆纵距l a(m) 1.2 梁/楼板混凝土强度等级C252、立杆荷载参数1、主梁布置参数主梁自内锚固点伸出长度主梁号内锚固点坐标x(m).y(m) 角度α(度)主梁锚固方式L(m)1 0.6,-0.6 135 2.6 压环钢筋2 0.8,-0.6 127.476 2.3 压环钢筋3 0.85,-0.7 90 2 压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处：P1' =F1'=8kN；第二排立杆处：P2' =F2'=8kN；荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1 =F1=10.9kN；第二排立杆处：P2 =F2=10.9kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.155 N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.821kN；R2=4.394kN；R3=12.313kN；R4=6.554kN；2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力：R S1=R3=12.313kN主梁轴向力：N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力：N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力：N S=max[N S1] =14.798kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力：R X1=R4=6.554kN主梁轴向力：N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力：N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力：N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比：λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156轴心受压稳定性计算：σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算：σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求！5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。

悬挑脚手架阳角型钢2020-01-12 09：54：01

设计示意图
搭设材料
阳角型钢型号：16号槽钢U口水平;钢丝绳规格型号：6×61;
材料检测参数
序号
审核要点
计算过程
结论
1
型钢受力计算
型钢的最大应力计算值
σ=44.436N/mm2≤215N/mm2
符合要求!
2
型钢整体稳定性计算
型钢的最大应力计算值
σ =57.630N/mm2< [f] = 215N/mm2
符合要求!
3
拉绳的强度计算
钢丝拉绳的内力计算：
[Fg]= 41.667kN≥Ru＝5.144kN
符合要求!
结论
符合要求!
审核人
ห้องสมุดไป่ตู้总监理
工程师
编制人
审核时间
注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
悬挑脚手架阳角型钢计算报审表
工程名称
工程1
审核部位
悬挑脚手架阳角型钢
计算参数
型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;立杆横向间距或排距La(m)：1.20;内排架距离墙长度a(m)：0.30;阳角型钢长度L(m)：2.80;点M到Q点的距离D1(m):3.60;支点P到建筑物角点O的距离D3 (m)2.50;O点到Q点的距离D2 (m)0.20。

型钢悬挑脚手架(阳角)计算书

型钢悬挑式扣件钢管脚手架（阳角）计算书一、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011阳角部位选择最大悬挑高度段、最大悬挑尺寸和带联梁的T1栋阳角架进行计算。

部位如下图示意：二、计算参数:悬挑双排脚手架，考虑上段架体的工字钢悬挑架在结构砼未达到设计强度前，悬挑梁及斜拉钢丝绳未发挥作用，上两层悬挑架荷载均落在下层架体上，故此悬挑段架体计算高度按第二段阳角悬挑高度18.9m上加两层的高度（4步架高7.2m）进行计算，计算高度为18.9+7.2=26.1m，立杆采用单刚管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.23米，立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.0米。

施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用钢筋网片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。

栏杆采用钢管、挡脚板采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.010kN/m2。

每米立杆承受结构自重标准值0.1072 kN/m，脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.79，体型系数1.128。

卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.15m。

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.60m，建筑物内锚固段长度3.40m。

相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。

三、荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

挑架阳角部位悬挑型钢如何设置？3种方案供你选择！

挑架阳角部位悬挑型钢如何设置？3种方案供你选择！
在进行型钢悬挑脚手架型钢布置时，阳角部位悬挑钢梁悬挑长度长、钢梁较多，钢梁锚固段相互干扰，锚固端往往达不到1：1.25 要求。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）条文说明角部宜采扇形布置，如果角部结构钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三脚架等措施。

下面提供三种思路，欢迎讨论！
一、型钢穿结构构件
二、型钢不穿结构构件
三、型钢不穿结构构件，底部设置斜撑
End
欢迎底部留言讨论！。