大变形锻造钨合金冲击韧性和断口组织特征研究_齐志望
大塑性变形钨合金的断裂韧性研究
转变形后仍很稳 定 。高压扭转试 样在 80 100 0, 0, 1 0 C真空热处理保温 1 , 1 0。 2 WL 0和 WV 比纯 h M
钨稳 定得 多 。 12 0。 0 C热暴 露 1h , 后 高压扭转 应 变
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布 引起 的 。 轧制 、 拔 等变 形方 式 细化 晶粒不 同的 与 拉 是, 大塑 性 变形 后 , 合金 主要 是 大 角度 晶界 构 成 的粒 状结 构 。S M 图像 中显 现 波纹 状 或 曲线 状 形 貌 , E 表 明合 金 内具 有很 高 的 内应力 。 形 温度 越低 , 状结 变 粒 构 越细 小 。此 时钨 合 金 的断裂 韧 性值 可提 高 2 8 ~个
纤维从钛基体 中拉脱 ,这是 由于在 T B界面避免了 i / 生成脆性 TB 层 , i 得到牢固的 T B界面接合。也未 i /
发 现纤维 内钨 芯 丝与 B剥离 ,说 明在适 宜 成形 温度
大 塑 牲 变 形 钨 合 金 的断 裂 韧性 研 究
钨及钨 合金 因熔点高 、 蒸气压低 、 热传导率高 、
耐蚀 性及 热 冲击 性 良好 而使 其 在 高温 环境 下 广 泛应 用。 但形 状复 杂 的零部 件加 工 ( 车削等 ) 困难 。 如 较 大 的 塑性 变形 不仅 可使 材 料 的拉 伸 强度 升 高 、硬 度增 大, 而且还 可使 其 韧性 提高 。高压 扭转 是一 种 常用 的 获得 细 晶的 大塑性 变形 法 。高压 扭转 时 , 西6mm 将 x 貌 可清 楚 地看 出 ,晶粒 细 化是 断 裂韧 性 提 高 的主 要
数量级 , 量值 达 4 a 测 0MP m 。 断 裂表 面 的组 织形 从
L2 a 和钾 粒 子 均 阻止 晶粒 长 大 、 错 运 动 , 其 是 0 位 尤 在高 温 下 , 聚集 的大角 度 晶界 可 动性 很 高 , 活能 较 激 低 。因此 , 大塑性 变形 的钨 合 金 的再 结 晶行 为也 需 对 要重 点研 究 。 通 常来说 , 1 ห้องสมุดไป่ตู้L0和 WVM高 温下较 稳定 , 压 扭 高
大塑性变形钨合金的断裂韧性研究
大塑性变形钨合金的断裂韧性研究?———l短时成形,可以抑制Ti/B界面反应以及硼的结晶化. 对拉伸试样的断裂面进行SEM观察,未发现B 纤维从钛基体中拉脱,这是由于在Ti/B界面避免了生成脆性TiB层,得到牢固的Ti/B界面接合.也未发现纤维内钨芯丝与B剥离,说明在适宜成形温度下,钨芯丝近旁的B没有结晶化.另外发现部分B纤维内有贯穿的裂纹存在.但这种裂纹没有扩展到钛基体中,钛基体的断裂面上呈现的是延性断裂形貌, 可见Ti基体层有效地抑制了硼纤维内裂纹的扩展. 吴全兴摘译自《日本金属学会志》大塑牲变形钨合金的断裂韧性研究钨及钨合金因熔点高,蒸气压低,热传导率高, 耐蚀性及热冲击性良好而使其在高温环境下广泛应用.但形状复杂的零部件加工(如车削等)较困难.大的塑性变形不仅可使材料的拉伸强度升高,硬度增大,而且还可使其韧性提高.高压扭转是一种常用的获得细晶的大塑性变形法.高压扭转时,将西6mmx 0.8mill薄片状试样插入到2个互相挤压的砧台之间. 因钨的屈服应力高达705,815MPa.砧台采用较硬的Co一93WC制作.高压扭转变形温度恒定为400oC, 试样经受近10GPa的流体静压力.奥地利研究人员用此方法对纯钨,氧化镧弥散强化的钨合金(WL10) 和掺钾的钨合金(WVM)进行高压扭转变形,随后进行室温断裂韧性试验,宽约100p,m,深约15m 的预制裂纹是采用聚焦离子束切割的,预计缺口半径小于20nm.3种钨合金的加工工艺分别为:23mm 的纯钨烧结棒轧制成9mm的棒材;48mm的 WVM烧结棒先锻造至23mm,随后轧制成14mm 棒材;48mill的WL10烧结棒也轧制成9mm 的棒材.垂直于轧制方向测量合金的晶粒尺寸为2~5mm. 大塑性变形后晶粒细化.剪切应变还会使WL10和 WVM合金中细小分布的粒子析出,WL10是由粒子的变形与碎化引起的;WVM则是由粒子沿剪切角排布引起的.与轧制,拉拔等变形方式细化晶粒不同的是,大塑性变形后,合金主要是大角度晶界构成的粒状结构.SEM图像中显现波纹状或曲线状形貌,表明合金内具有很高的内应力.变形温度越低,粒状结构越细小.此时钨合金的断裂韧性值可提高2,8个数量级,测量值达40MPam.从断裂表面的组织形貌可清楚地看出,晶粒细化是断裂韧性提高的主要原因.按ASTME399标准加工烧结态合金的断裂韧性试样.应力因子R=20,Ak=20MPaml,'2,循环15000 周次.纯钨的平均疲劳裂纹长度为100p,m,WL10的为130p,m,WVM的为75m.测定烧结态3种钨合金在室温,200.C,400.C的断裂韧性KIc.辐射加热试样,载荷速率为0.03567mndmin,用势落法测定裂纹扩展.断裂韧性测试结果如表1所示.SEM观察发现,3种钨合金在3种不同温度下断裂行为相似, 只有沿晶断裂发生.比较断裂表面发现3种钨合金的晶粒尺寸差别很大,起始裂纹和终裂纹的失效模式差别不大.高温延性增高可能是由热激活塑性变形引起的.表13种钨合金的断裂韧性WL10和WVM的高温蠕变抗力较高.这是因为 La20和钾粒子均阻止晶粒长大,位错运动,尤其是在高温下,聚集的大角度晶界可动性很高,激活能较低.因此,对大塑性变形的钨合金的再结晶行为也需要重点研究.通常来说,WL10和WVM高温下较稳定,高压扭转变形后仍很稳定.高压扭转试样在800,1000, 1200.C真空热处理保温1h,WL10和WVM比纯钨稳定得多.1200.C热暴露1h后,高压扭转应变稀有金属快报纯钨试样再结晶前晶粒尺寸近似为300nm,热处理后尺寸增至约2mm,与初始晶粒尺寸相当.但WVM 较稳定.热处理后晶粒尺寸仍保持在500nm左右. 高压扭转变形后晶界更清晰,已形成部分120.角. 曾立英摘译自((16thInternationalPlanseeSeminar2005))硬质合金断裂韧牲的测试新方法在选择应用脆性,高耐磨材料时,需要了解材料的硬度,横向断裂强度及断裂韧性等参数.特别是在金属切削工具领域.良好的加工性能和长久的使用寿命是关键的性能参数.在测量硬质合金断裂韧性时,Leoben大学研究发现,用通常的Palmqvist方法测量的结果与疲劳实验测出的Kl值有偏差,特别是在对高硬度合金进行测量时.奥地利普兰西硬质合金中心研究出一种新的测试硬质合金的方法. 这个方法所用的试样先要预制裂纹.并可以控制裂纹的扩展.所用的是三点单边梁V形内切口试样.如图1所示.试样在一个安装了最优化弯曲试验装置』切而03:三f)图1单边梁V形内切13试样图的Zwiek试验机上预制裂纹.裂纹扩展始于V形切口内侧的尖端直到贯穿整个试样的宽度.试样预制裂纹之后,在大气中于300oC退火2h,随后在一个标准的弯曲试验装置中使其断裂,并记录与断裂相应的载荷,最后测量试样的值,为此先计算裂纹的平均长度,图2是裂纹长度测量方法示意图.裂纹平均长度口按公式(1)计算.口=l/5aI+oa+az+a4+as)(1) KJc值按方程(2)和(3)计算.Y(旦)Ktc=1.5P.f.?(MPa?,/in)(2) 图2裂纹长度测量方法示意图Y(旱)==:兰兰:二差!:兰:兰:兰:兰(3)凡{(1+2?詈)?(1一詈)..J式中:P是断裂载荷,是试样的高度,b是试样的宽度,Z是弯曲装置2支点间的距离,Y(a/b)是修正系数,由Srawley给出.Z的值通常为:Z=4h+0.Olh(4)为了证明这个方法的有效性和可靠性.使用了不同成分的硬质合金和3个级别的金属陶瓷进行测试. 测试发现,对晶粒小于1m等级的材料,若不经过退火预处理不能得到预制裂纹,这是由于试样切口处存在相当大的应力集中,当裂纹扩展时会直接导致试样断裂.为了去除应力,试样需在800?,退火2h,或者用激光在切口处进行处理.与未经退火处理的试样相比.退火的和经激光处理的试样中裂纹前沿比较平缓.实验证明,退火或激光处理的试样更合适预制裂纹.在与Palmqvist法测得的值进行比较后发现,维氏硬度超过19000MPa时,采用Palmqvist法更可靠,对于硬度值在8000,22000MPa的材料,采用新方法测量所有不同试样均可获得可靠的值, 其标准偏差小于2%,特别对于超细晶的硬质材料, 采用新方法可获得更可靠的值.虞忠良摘译自((16thIntemationalPhnseeSeminar2005))。
工业纯超细晶钽和钨的塑性变形及断裂行为研究
(5)一般认为,晶粒尺寸越小,位错密度越大,工业纯钨的韧性越 高。本文通过调控微观组织,得到与文献一般规律相反的组织与 韧性关系的实验结果,发现了纯钨的韧性对加工历史的依赖性, 从而明确了在剧烈塑性变形中,塑性应变是提高工业纯钨韧性的 最主要的影响因素。
利用最新三维原子断层扫描技术对变形态和退火态纯钨中晶界 附近的原子分布进行定量化表征,阐明了塑性应变的增韧机理。
(3)实验证实bcc金属钽在低温下塑性变形时的速率控制机制是 双弯结形核机制,激活体积不随晶粒尺寸和位错结构而变化。研 究表明塑性变形时流变应力中与温度无关的长程内应力是影响 bcc金属应变速率敏感性指数的主要原因,并导致了应变速率敏 感性指数随位错密度增加、晶粒尺寸减小而显著减小的现象。
(4)塑性变形机制的转变会影响其宏观力学行为,研究表明在 Tc<T<Ta的中间温度范围内,短程应力的温度敏感性显著 降低。但对于其速率控制机制,目前还存在争议。
工业纯超细晶钽和钨的塑性变形及断 裂行为研究
金属钽和钨是难熔体心立方金属中的典型代表,其高原子序数、 高密度、高弹性模量和良好的高温强度等优异的性能使它们在 军事、化工、核工业等各个领域均有不可替代的工业应用。然 而在高温下制备的钽和钨晶粒粗大,影响了其强度、塑性等力学 性能,使其应用范围受到了限制。
一方观点认为随着温度的升高,速率控制机制从螺位错以单个双 弯结形核转变为多个双弯结形核机制;另一方观点认为随着温度 的升高,螺位错的可动性随之增加,速率控制机制将从双弯结形 核机制转变为林位错机制。本文通过力学试验对激活体积、亥 姆霍兹激活能、短程应力及其对温度敏感性的测定,并结合理论 推导,证实了在此温度范围内,塑性变形仍然以位错滑移机制主 导,但位错滑移的速率控制机制从双弯结形核机制转变为林位错 机制。
金属材料冲击韧性影响因素的分析
1 .原材料的影响金属材料的冲击韧性与金属材料自身的金相组织结构、化学成分、物理性能、加工工艺、热处理工艺等均有关,因此冲击试验成为检查金属材料的冶金质量必不可少的手段。
由于原材料自身性能的影响,导致冲击试验结果的离散性较大。
孙国庆等人研究了材料化学成分(包括C、si、Mn. P、S)金相组织(组成相、晶粒度、带状组织)、热处理工艺、非金属夹杂等对板材冲击韧性的影响,结果表明:化学成分是通过组织来影响金属材料冲击韧性的,当C、P、S含量增加时,冲击韧性减小,珠光体含量越高则冲击韧性越小,铁素体含量越高则冲击韧性越大,非金属夹杂会破坏组织的连续性,导致应力集中,因此提高组织均匀性和钢材中洁净度水平,可以提高材料冲击韧性。
徐慧君等人通过实验研究了球墨铸铁冲击韧性的影响因素,研究表明:强度低、塑性和韧性好的铁素体含量越高,冲击韧性则越好;网状的渗碳体会恶化球墨铸铁的韧性,其数量越多球墨铸铁的冲击韧性越差,一般提高含碳量可以提高球墨铸铁材料的冲击韧性。
2 .冲击试样取样方向的影响实际生产和工程应用中,金属材料大多都采用轧制的方式,在轧制过程中金属夹杂伴随着金属晶粒沿着主变形方向被拉长,形成金属纤维组织,严重影响金属材料的冲击韧性。
因此,沿着轧制方向取样,即试样长轴平行于轧制方向,缺口开在垂直于轧制方向上,这样取样使得冲击韧性较大;反之,垂直于轧制方向取样,顺着轧制方向开缺口,这样取样使得冲击韧性较小。
3、缺口几何形状和加工质量的影响3.1缺口几何形状根据GB/T229-2007标准中对缺口形状的分类,主要分为U型和V型两种缺口,V型缺口相比U 型缺口,应力更加集中,通过对比试验发现,两种缺口的冲击韧性存在差异。
孙芳芳等人在室温条件下,研究了5种不同缺口形状对铁基烧结材料冲击韧性的影响,结果表明,有缺口的冲击试样无论缺口形状为何,其冲击韧性都远小于无缺口的冲击试样,有缺口的试样断□塑性变形明显,无缺口的冲击试样断□无塑性变形;文章还对V型、U型、I型、半圆型等缺口类型的冲击韧性进行了比对试验,发现其冲击韧性从大到小依次为:半圆型、U型、V型、I型冲击试样。
大变形锻造钨合金冲击韧性和断口组织特征研究
f c r m d sc a ̄ gf m it gaua rc r no c aaef cue wt h e r ao mon i raig n r t e oe i hn n r ne rn l f t e it l vg r tr i te df t n a ut n es ,ad au o r r au e a h o i m c n
量 的研究 表 明[ ]钨合 金 经过 大 变形 锻 造工 艺 后 , 卜: 4 材 料 的强度 随着 变形 量 的增 加基 本 上呈 线性 增长 趋 势 ,
冲击韧 性代 表材 料抵 抗裂 纹形 成 及扩 展 的能力 ,
形工艺 是在 四模 单夹头 卧式精 锻机上进 行 ,为达到研 究所要 求 的 4 %~ 0 0 6 %的较大变形 量 ,采 用小变 形量 、
多次锻 造 的方 法 。 以加 热一锻造 一退火 为一个循 环 , 进
是一个 与强度和 延伸率 有关 的综 合性指标 ,国内外大
齐志 望 , 贾洪 生 , 开 文 , 田 黄伟 , 尚福 军 , 洪刚 , 史 史文 璐
( . 国兵 器 科 学研 究 院 宁波 分 院 , 江 宁波 3 5 0 ; 炮 审价 中心 , 京 1 0 8 ) 1 中 浙 1 1 3 2二 北 0 0 5 摘 要 采用 锻 造 大 变形 工 艺 制 备 出 各种 变 形 量 的 9 W 合 金 , 展 不 同锻 造 变 形 量 对 冲 击 韧 性 的 影 响 规 律 研究 , 对 冲 3 开 并
( . n b rn ho Chn a e fO d a c ce c , n b 1 1 3, hn 1Nig oB a c f iaAcd myo r n n eS in e Nig o3 5 0 C ia;
几种变形方式对钨合金组织性能及绝热剪切敏感性的影响
Ab ta t s r c :Th fe t fd f r a in mo e ,d f r t n q a t is y a c e a ira d mir sr c u e n t e e e fc so eo m t d s eo ma i u n i e ,d n mi b h vo n c o tu t rs o h o o t s ma e il me h n c l e fr n e a d a ib t h a r c u e o u g t n h a y al y r i u s d. e a ay i tr s a c a ia ro ma c n da a i s e r fa t r ft n se e v l s we e d s s e Th n l s p c o c s rs l h w h tt eme h n c l t tsa d s a e f i  ̄ p rilsa d mir sr c u eo in a i n o u g t n h a y e u t s o t a h c a ia s a e n h p so c s m r a t e n c o tu t r r tto ft n s e e v c e
李 淑 华 ・ )) 2 王 富耻 张朝 晖 许 保 才2 程 兴 旺 )
1 北 京 理 工 大 学 材 料 科 学 与工 程 学 院 , 京 10 8 ) )( 北 0 0 1
2 解 放 军 军 械 工 程 学 院基 础 部 , 家 庄 0 0 0 ) )( 石 5 0 3
摘 要 : 讨论 了变形方式 、 变形量 、 变形材料 的受力状 态及微观组织结构 等方面因素对材料性 能和绝热剪切
Li S hu , hu a )
变温冲击下PBT的韧性和断口特征形貌研究
保 证 不 同 试 样 断 面 上 获 得 的 二 次 电 子 衬 度 曲 线 具 有 可 比
性 , 验 中 将 所 有 的 扫 描 电 镜 的 T 作 参 数 恒 定 ( 0k 。 实 2 V)
( . 州大 学 材料科 学 与冶金 工程 学院 , 1贵 贵州 贵 阳 5 0 0 ;, 5 0 3 2 国家复合 改性 聚合 物材料 工程 技 术研 究 中心 , 州 贵 阳 贵 50 1 ) 50 4
摘 要 : 系统 观 察 分 析 了不 同冲 击 温度 下 P T 的 断 口形貌 的基 础 上 , 据 材 料 聚 集 态 结构 和 断 口形 貌 的 对 应 关 系 , 4个 在 B 根 分
冲 击 样 条 (0 mm × 1 8 0 mm × 4mm) 缺 口 深 2Im ,5 V , l 4。 T
型。
实 验 前 将 试 样 置 于 7 C恒 温 箱 中退 火 2 0 4h后 空 冷 。
1 2主 要 设 备 .
0C )
在此温 度范 围内, 晶
注 塑 机 , J 0 - NC 1型 , 德 塑 料 机 械 厂 有 限 公 C 8 MZ I 震
2 实 验 结 果 及 分 析
P T 是 结 晶 聚 合 物 , 聚 集 态 结 构 包 括 晶 区 和 非 晶 B 其 区 ( 据 文 献 [ ] 本 文 验 的 制 样 条 件 . 晶 度 为 3 ~ 根 3和 结 O 4 , 4 C, , 2 C, 高 于 丁 O 丁一 0 , 一2 5。 丁, 但 略 低 于 丁 ) , 随 实 验 温 度 的 升 高 , B 试 样 中 品 区 和 非 晶 区 分 子 链 的 PT 力学状 态会 随之 发生相 应 的变化 , 而 决定着 材 料 的韧性 进 和 断 口特 征 形 貌 的 变 化 。 本 文 根 据 冲 击 强 度 (, 一 温 度 ) ( 曲线 ( 1 以 及 断 口 特 征 形 貌 随 温 度 的 变 化 情 况 ( 丁) 罔 ) 图 2 , 为 4个 温 度 范 围 研 究 材 料 聚 集 态 结 构 、 击 强 度 、 )分 冲 断 口特 征 形 貌 的变 化 规 律 和 相 互 关 系 。 1 温 度 远 低 于 P T 的 玻 璃 化 转 变 温 度 丁 ( 16C ) B 一 9。
钨基合金的断裂失效和强韧化研究现状
物, 其界 面的结 合力最弱 , 是裂 纹的 主要 产生源 , 以 所
合金受 到拉 伸时 , 它们 首先脱 粘 形成 微 裂纹 , 而后 在 基体相 中向前扩展 , 而此时微损 伤在粘结相 中和 W —
着温度的升高和 固溶原子含 量的增加 , 其变形逐 渐转
0
M 界 面处也 已以孔 洞形式 成 核 。粘 结相 中的微 孔 洞
型 , 。
材料 。当钨基合金作 为动能穿 甲弹弹芯材 料时 , 其穿
甲能力 主要受 控于 合金 的密 度和 钨合 金弹 芯 的长径 比; 弹芯的长径 比又取决 于钨 合金 的强度和韧 性 。因 此 , 入研 究钨基 合金 的 断裂失 效 特点 , 于增 韧强 深 对 化合金力学性 能致 关重 要 。本 文将 近几 年 对钨 合金
随着科 技的飞速发展 , 坦克 、 甲车等 的防御能 装 力不断地提高 , 而坦 克 、 甲车 等正 是 陆军 作 战的 主 装 攻力量 , 这就迫 切需要 研 制 出高性 能 、 高威 力 错 具有钉 轧强化作 用 , 钨合金 的断裂模式 主要为穿 晶断裂 , 随着 温度 的升 高 和固溶原子 含量的增加 , 断裂模式 逐渐转 化为沿 晶断 裂 , 图 1所 示 的 是 W — T 如 a合 金 的 沿 晶 断 裂 模
() a
() b
() c
的断裂失效及强韧化 技术研 究进行 了综述 。
图 1 W-a合 金 沿 晶断 裂 模 型 T
在钨 基合金 中 , W—W 界 面 由于 容 易聚集 夹 杂
钨基 合金 的破 坏 、 断裂 失效
在较低的温度 下 , 合金 的变 形为 位错 滑 移 , 钨 随
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第 1 7卷第 4期
提高35CrMnSiA产品冲击韧性的热处理工艺研究
提高35CrMnSiA产品冲击韧性的热处理工艺研究郑维铎【摘要】我公司生产的某35CrMnSiA产品,因工件性能要求较高,采用常规的热处理工艺处理后工件冲击韧性值较低,产品无法完全满足图纸要求.经断口分析发现致使工件冲击韧性较低的原因是材料具有回火脆性.采用回火快冷的热处理工艺,有效提高了工件的冲击韧性.【期刊名称】《热处理技术与装备》【年(卷),期】2017(038)003【总页数】4页(P54-57)【关键词】调质处理;回火脆性;冲击韧性【作者】郑维铎【作者单位】中国第一重型机械股份公司,黑龙江齐齐哈尔 161042【正文语种】中文【中图分类】TG15735CrMnSiA是低合金超高强度调质结构钢,热处理后具有良好的综合力学性能、高强度、足够的韧性、弯的淬透性和焊接性(需焊前预热),但厚度大于3 mm时,应先预热到150 ℃,焊后需热处理。
冷变形塑性中等,切削加工性能良好,但耐蚀性和抗氧化性能低,一般是低温回火或等温淬火后使用。
有回火脆性倾向,横向的冲击韧度差。
一般调质后使用。
多用于制造高负荷、高强度、高速的各种重要零件,如齿轮、轴、离合器、链轮、砂轮轴、轴套、螺栓、螺母等,也用于制造耐磨、工作温度不高的零件、变载荷的焊接构件,如高压鼓风机的叶片、阀板以及非腐蚀性管道管子。
力学性能:抗拉强度σb≥1620(165) MPa;屈服强度σ0.2≥1275(130) MPa;伸长率δ5≥9%;断面收缩率ψ≥40%;冲击功Akv≥31 J;冲击韧性值αkv≥39(4) J/cm2;硬度≤241 HB。
化学成份(质量分数,%):0.32~0.39 C;1.10~1.40 Si;0.80~1.10 Mn;≤ 0.025 P;≤0.025 S;1.10~1.40 Cr;允许残余含量≤0.030 Ni;允许残余含量≤0.025 Cu。
热处理:淬火温度,第一次950 ℃,第二次890 ℃,油冷;回火温度230 ℃,空冷或油冷;或淬火温度880 ℃,于280~310 ℃等温淬火。
钨对高锰钢显微组织和冲击韧性的影响
··高锰钢因为具有较高的韧性和良好的加工硬化性能,而广泛应用于冶金、建材、电力、建筑、煤炭工业等高冲击磨料磨损工况[1],但在工业生产和应用实践中发现,高锰钢铸件晶粒易粗大而影响韧性和耐磨性,有时韧性不足难以抵抗强烈的冲击而使得高锰钢件早期断裂失效。
为解决铸造高锰钢件晶粒易粗大、韧性不足以及耐磨性不够的问题,国内外从不同方面开展了系列研究开发工作,其中合金化是主要研究方面之一。
目前关于Mn 、Cr 、Mo 、Ni 、Nb 、V 、Ti 、RE 等元素对高锰钢影响的研究已有许多报道,并不同程度用于指导生产[2-5],有人研究过钨对中锰奥氏体钢耐磨性的影响[6],但是关于钨元素对高锰钢影响的研究较少。
本文重点探讨W 对铸造高锰钢晶粒、碳化物、硬度和冲击韧性的影响,为含W 高锰钢的研究开发与生产应用提供参考。
1试验材料和方法试验用高锰钢化学成分见表1。
试验用钢在500kg中频感应电炉中熔炼,在砂型中浇注标准Y 型试块。
试块在高温箱式电炉中加热,1100℃保温2h 后进行水韧处理。
从水韧处理后的Y 型试块上切去金相试样和冲击试样。
廖畅1,2,李卫1,2,刘晋珲1,2,刘英1,2(1.暨南大学材料科学与工程系,广东广州510632;2.暨南大学广东高校耐磨材料与功能材料工程技术研究中心,广东广州510632)摘要:采用金相显微镜、扫描电镜、电子探针、力学性能检测等手段,研究合金元素W (0~1.460%)对高锰钢显微组织和冲击韧性的影响。
试验结果表明:随着合金元素W 的增加,高锰钢的晶粒减小;高锰钢的基体硬度提高;高锰钢中析出少量以W 为主要合金元素的碳化物;高锰钢冲击韧性先增后降,当含W 量为0.912%时高锰钢的冲击韧性最高,达到329.9J/cm 2,比不含W 的高锰钢约提高了49%。
这是W 元素的细晶作用、固溶强化和碳化物析出综合作用的结果。
关键词:钨;高锰钢;冲击韧性;显微组织中图分类号:TG142.72文献标识码:A 文章编号:1001-4977(2011)04-0390-04LIAO Chang 1,2,LI Wei 1,2,LIU Jin-hui 1,2,LIU Ying 1,2(1.Department of Materials Science and Engineering,Jinan University,Guangzhou 510632,Guangdong,China;2.Guangdong Colleges Engineering and Technology Research Center of Wear Resistant Materials and Functional Materials,Jinan University,Guangzhou 510632,Guangdong,China )钨对高锰钢显微组织和冲击韧性的影响Effect of W on Microstructure and Impact Toughness ofHigh Manganese Steel基金项目:广东省科技计划重大专项项目(2009A080304010);广东省教育部产学研结合项目(2008B090500202)。
金属的力学性能—韧性(航空材料)
一般来讲,KⅠc与σc、σb的变化相反,而和塑性、冲击韧性的
变化一致。
思考:
1、断裂韧性KⅠc 的大小与材料内部有没有裂纹或是裂纹大小有 没有关系?
2、同种材料做的尺寸形状相同的零件,第一种a=0,第二种a=1, 第三种a=2 ,把这三种材料拉断所需要的应力是不是一样的?
的临界应力就愈大; (3)当给定外力时,若材料的断裂韧性值愈高,其裂纹达到失稳
扩展时的临界尺寸就愈大; (4)韧性材料因具有大的断裂伸长值,所以有较大的断裂一、 冲击韧性
定义:材料抵抗冲击载荷作用而不破坏的 能力称为冲击韧性 测定方法:弯曲冲击试验 标准试样:10×10×55mm
V型缺口或U型缺口
图1 摆锤式冲击试验机
1)将带有缺口的标准试样安装在试验机的支座上,注意使试样缺口 背向摆锤的冲击方向; 2)将具有一定重力G的摆锤举至一定高度H1 ; 3)使摆锤自由落下,冲断试样,并向反方向升起一定高度H2;
含有裂纹的构件, σ裂纹尖端附近区域 ≧σ平均
决定裂纹是否发生失稳扩展
应力强度因子:为研究裂纹尖端附近区域的应力情况,引进 了一个表示裂纹尖端附近区域应力场强度的因子。
对于无限大厚板的中央穿透I型裂纹(张开型裂纹)的应力强度因子
KⅠ= σ(πa)1/2
随σ增加, KⅠ增加
a——裂纹长度的一半 σ——外加应力
低应力脆断
裂纹扩展 达到临界尺寸
判断裂纹扩展 难易的指标
在应力的作用下,结构件中原有缺陷 形成的裂纹发生失稳扩展而引起的
断裂韧性:材料内部抵抗裂纹失稳扩展的能力
裂纹扩展的方式有三种:张开型、滑开型和撕开型 最危险最常见的形式
提高大型锻件冲击韧性的技巧
提高大型锻件冲击韧性的技巧
杨铁牛
【期刊名称】《精密成形工程》
【年(卷),期】2004(022)003
【摘要】为提高大锻模件的冲击韧性,从不同的角度对其关键的影响因素进行了深入分析与探讨.同时,提出了改进措施.
【总页数】3页(P81-83)
【作者】杨铁牛
【作者单位】五邑大学,机械系,广东,江门,529020
【正文语种】中文
【中图分类】TG316.192
【相关文献】
1.正火和淬火温度对30CrMoA钢除砂器大型锻件-40℃冲击韧性的影响 [J], 杨新武;宛农;周许;王立新
2.提高大型锻件模具寿命的措施 [J], 彭雁;宋端
3.在现有设备条件下提高大型锻件产量的途径 [J], 傅前进;贾学;王宝忠
4.提高大型锻件的坚实性 [J], Bodn.,RL;刘艳春
5.提高大型锻件冲击韧性的技巧 [J], 杨铁牛
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第1讲 冲击载荷下金属变形和断裂的特点、冲击弯曲和冲击韧性
Dated 3rd December 1914. Authorized from January 1915.
Taken aboard the RMS Olympic
事故原因分析
事故原因分析:开始与二十世纪四十年代 中后期至五十年代初 M. L. Williams(1954年发表的文章) Analysis of Brittle Behaviour in Ship Plates, Symposium of Effect of Temperature on the Brittle Behaviour of Metals with Particular Reference to Low Temperatures. ASTM Spec. Tech. Publ.,
事故原因分析
A scanning electron micrograph showing a fractured MnS particle protruding edge-on from the fracture surface
事故原因分析
Table III. A Comparison of Tensile Testing of Titanic Steel and SAE 1020
钨基合金的断裂失效和强韧化研究现状
第17卷第4期2007年8月 粉末冶金工业POWDER METALL URG Y IN D USTR Y Vol.17No.4Aug.2007收稿日期:2007-04-07基金项目:教育部重点项目(104142);湖南省自然科学基金项目(06JJ 30027);中国博士后科学基金项目资助(20060390261)作者简介:刘文胜(1967-),男(汉),陕西富平人,副教授,博士,主要从事高性能钨合金/钛合金研究。
钨基合金的断裂失效和强韧化研究现状刘文胜,马运柱,黄伯云(中南大学粉末冶金国家重点实验室,湖南 长沙 410083)摘 要:对比分析了钨合金材料的断裂失效特征及不同断裂行为的模型和机理,综述了几种针对钨合金材料的断裂失效特性而进行的强韧化技术和其研究现状,特别是就绝热剪切局域化对材料性能的影响进行了分析,提出了钨基合金材料的研究和发展方向。
关键词:钨基合金;断裂特征;强化;增韧中图分类号:TF12512;T G14614 文献标识码:A 文章编号:1006-6543(2007)04-0026-06INVESTIG ATION OF FRACTURE FAILURE AND STREN GTHENIN G 2TOU GHIN GOF TUN GSTEN 2BASED ALLO YSLIU W en 2sheng ,MA Yu n 2zhu,HUANG B ai 2yu n(State K ey Laboratory for Powder Metallurgy ,Central S outh University ,Changsha 410083,P 1R 1China )Abstract :Fracture failure characteristics ,models and mechanisms for different fracture modes of tungsten 2based alloys are reviewed 1Several strengthening or toughing technologies and status of study are introduced 1E ffect of adiabatic shear band on properties is analyzed especially 1The study and development trend of tungsten 2based alloys is figured out 1K ey w ords :tungsten 2based alloys ;fracture characteristic ;strengthening ;toughing 随着科技的飞速发展,坦克、装甲车等的防御能力不断地提高,而坦克、装甲车等正是陆军作战的主攻力量,这就迫切需要研制出高性能、高威力的穿甲材料。
W_Ni_Fe系高密度钨合金形变强化工艺研究进展
表 1 70W - 21Ni - 9 Fe 轧制性能
状态 冷轧 冷轧 热轧 (900 ℃)
待轧坯 W 颗粒 尺寸/μm
1 (纵向) 5 (纵向)
1 (横向) 1 (纵向)
5 (横向) 5 (纵向)
变形量 /% 18
50
屈服强度 / MPa
1116 1104
1344 1310
834 860
抗拉强度 / MPa
Research Progress in W2Ni2Fe Tungsten Heavy Alloys by Def ormation Strengthening Processing
Wang Erde ,Yu Yang , Hu Lianxi ,Sun Hongfei (School of Materials Science and Engineering , Harbin Institute of Technology , Harbin 150001 ,China)
其重视 。钨合金的强化 ,主要有添加微量元素 、改善 高速和大的轧制力作用下 ,大的再结晶颗粒能破碎
成分配比 、细化钨颗粒尺寸和改善粘结相化学成分 、 成小晶粒 ,使得微观组织分布较均匀 。
优化 烧 结 工 艺 及 热 处 理 规 范 、大 塑 性 变 形 等 途 径[9~18] 。其中 ,以塑性变形强化的效果最为显著和
(2) 在轧制过程中 ,由于轧制速度极快 ,基本保 证了恒温轧制 ,轧制变形的时间要比旋锻变形的时
实用 ,这是其他工艺方法所难以达到的 。该方法被 间缩短 。
国内外普遍认为是一条制备大长径比 、高强度钨合
(3) 由于轧制过程中钨棒的密度提高 ,且接近理
金穿甲弹弹芯的有效工艺途径 。
不同加载应变率下钨合金变形及破坏机理研究
不同加载应变率下钨合金变形及破坏机理研究王星;李树奎;王迎春;殷社萍【期刊名称】《北京理工大学学报》【年(卷),期】2010(30)11【摘要】采用准静态压缩、霍普金森动态压缩以及爆炸加载3种不同加载方式,研究了钨质量分数为97.5%的高钨合金在不同加载应变率条件下的变形以及破坏机理.试验结果表明:钨合金在应变率为10-4s-1准静态加载条件下,大量钨颗粒在与轴向呈45°方向发生拉伸塑性变形并在径向发生解理断裂;在应变率为103s-1量级的动态压缩条件下,钨合金在与加载应力呈45°方向发生了局部剪切,径向外表面发生钨-钨断裂以及钨颗粒解理断裂;爆炸加载应变率达到105~106s-1的条件下,钨合金内部产生大量钨颗粒碎块,且在个别钨颗粒内产生条状花样,同时钨颗粒内部产生大量形变孪晶作为裂纹萌生源,增加了钨合金内钨颗粒解理断裂.钨合金在高应变率加载条件下为纯脆性断裂.【总页数】5页(P1369-1373)【关键词】钨合金;应变率;解理断裂;脆性断裂【作者】王星;李树奎;王迎春;殷社萍【作者单位】北京理工大学材料学院【正文语种】中文【中图分类】TB331【相关文献】1.Mg-3Al-6Zn-2Y合金在不同应变率加载下的力学性能研究 [J], 梁浩;张方举;谭云;胡文军;王敬丰;潘复生2.高应变率压缩载荷下钨合金变形与失效研究 [J], 杨卓越;王富耻3.激光金属沉积GH4169在不同应变率下的剪切特性及破坏机理研究 [J], 李小龙;李鹏辉;郭伟国;袁康博4.双轴加载下冷变形Zr-4合金的循环变形行为及其微观机理 [J], 王航;丁向东;肖林;孙军5.高应变率加载下AZ31镁合金板材变形局域化各向异性 [J], 杨勇彪;王富耻;谭成文;才鸿年因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
30Cr2Ni4MoV低压转子冲击性能不合格原因分析
30Cr2Ni4MoV低压转子冲击性能不合格原因分析张海峰;邵奎祥;张国利;穆传友【摘要】针对30Cr2Ni4MoV低压转子调质后冲击功不合格的问题,利用扫描电镜等检测手段对冲击断口进行了检测,结合低压转子生产过程,确定了冲击功不合格的原因.【期刊名称】《大型铸锻件》【年(卷),期】2018(000)004【总页数】5页(P26-29,35)【关键词】低压转子;冲击性能;金相分析【作者】张海峰;邵奎祥;张国利;穆传友【作者单位】天津重型装备工程研究有限公司,天津300457;天津重型装备工程研究有限公司,天津300457;天津重型装备工程研究有限公司,天津300457;天津重型装备工程研究有限公司,天津300457【正文语种】中文【中图分类】TG115.2汽轮机转子是发电设备中最重要的零件之一,其生产过程主要包括冶炼、铸锭、锻造、热处理、粗加工等环节,不仅工序多、周期长,而且每一环节的执行情况都会对转子的性能、质量产生重大影响。
30Cr2Ni4MoV钢由于具有淬透性高、综合力学性能好和冷热加工性能优良等特点,成为应用最广泛的汽轮机低压整锻转子材料[1]。
我公司为某厂生产的30Cr2Ni4MoV低压转子,在进行性能检验时冲击功不合格,本文通过分析低压转子生产过程,并在实验室利用扫描电镜和光学显微镜等检测手段进行检测和分析,确定了低压转子冲击功不合格的原因。
1 产品信息低压转子轴身最大直径为∅835 mm,长度为3123 mm,交货重约2783 kg,具体形状如图1所示,其性能热处理时粗加工取样图如图2所示。
图1 低压转子交货图Figure 1 Delivery diagram of low pressure rotor图2 低压转子粗加工取样图Figure 2 Sampling diagram of low pressure rotor after rough machining2 生产过程本产品使用83 t钢锭制造,1次镦粗拔长锻造工艺,锻造完成后进行两次过冷+1次高温的锻后热处理以细化晶粒。
机械制造与自动化《冲击韧度》
αV值越大
材料的冲击韧度越好,断口处 1 那么会发生较大的塑性变形, 断口呈灰色纤维状
αV值越小
材料的冲击韧度越差,断口处 无明显的塑性变形,断口具有 金属光泽而较为平整
第三页,共八页。
冲击韧度
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冲击韧度
5
在一次冲断条件下测得的冲击韧度值αV,对于判别材料抵抗大能量冲击能力。有一定 的意义。而绝大多数机件在工作中所承受的多是小能量屡次冲击,机件在使用过程中承受这 种冲击有上万次或数万次。
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冲击韧度
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对于材料承受屡次冲击的问题:
如果冲击能量低、冲击周次较多时,材料的冲击韧度主要取决于材料的强度,材料的强度高那么冲击 韧度较好; 如果冲击能量高时,那么主要取决于材料的塑性,材料的塑性越高那么冲击韧度较好。
因此冲击韧度值αV一般只作设计和选材的参考。
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冲击韧度
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习题
什么是冲击韧度?
AV和aV各代表什么?
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内容总结
冲击韧度。冲击载荷:加载速度很快而作用时间很短的突发性载荷。冲击韧度:金属抵抗冲击载荷而不破坏的能力。目前常用一次摆锤 冲击弯曲试验来测定金属材料的韧度,其试验原理如图1-6所示。试样缺口有U和V两种,冲击韧度值分别以αU和αV表示。材料的冲击韧度越 差,断口处无明显的塑性变形,断口具有金属光泽而较为平整。材料的冲击韧度越好,断口处那么会发生较大的塑性变形,断口呈灰色纤 维状。题
目录
CONTENTS
冲击韧度
第一页,共八页。
冲击韧度
2
01
概念
冲击载荷:加载速度很快而作用时间很短的突发性载荷。 冲击韧度:金属抵抗冲击载荷而不破坏的能力。
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冲击韧性代表材料抵抗裂纹形成及扩展的能力,是一个与强度和延伸率有关的综合性指标,国内外大量的研究表明[1-4]:钨合金经过大变形锻造工艺后,材料的强度随着变形量的增加基本上呈线性增长趋势,延伸率则随着变形量的增加而缓慢降低。
对于传统锻态钨合金(变形量小于20%,抗拉强度1200MPa ,延伸率在10%左右)的冲击韧性,人们已认识的比较深入,主要有以下规律:冲击功a k 随钨含量的升高而降低;变形态钨合金冲击韧性低于未变形态;冲击韧性随试验温度降低而降低。
为摸清大变形强化钨合金在强度大幅度提高的同时对冲击韧性的影响规律,作者拟针对93W 合金开展不同锻造变形量对材料冲击韧性的影响研究,并对冲击断口形貌特征进行扫描电镜对比分析。
1试验方法研究用钨合金材料是通过粉末冶金方法制造的。
将符合国军标要求的W 、Ni 、Fe 等元素的粉末按一定的比例配粉,然后通过混粉、冷等静压成型、烧结、真空热处理制成真空态坯料(93W ,Ni/Fe 比为8∶2)。
锻造变形工艺是在四模单夹头卧式精锻机上进行,为达到研究所要求的40%~60%的较大变形量,采用小变形量、多次锻造的方法,以加热—锻造—退火为一个循环,进行多次循环锻造。
每个循环的锻造结束后,将棒坯进行锻间热处理。
锻造结束后,在箱式电阻炉中进行去应力退火,温度为500~700℃,时间为1h ,得到不同变形量的锻态坯料。
冲击韧性试验采用10mm ×10mm ×55mm 的标准无缺口冲击试样,在JB250型冲击试验机上进行冲击韧性试验,在S360型扫描电镜上观察拉伸试样的断口形貌。
2试验结果和讨论2.1变形量与常温冲击功的关系本试验中的变形量是按棒坯截面面积的缩减量计算的,不同变形量93W 合金的室温冲击功及对应的抗拉强度、延伸率见表1。
将表1中的变形量与冲击功关系绘制成曲线,见图1。
由表1可知,与变形量小于20%的传统锻态钨合金相比,随着变形量的增大,大变形钨合金的强度高出大变形锻造钨合金冲击韧性和断口组织特征研究齐志望1,贾洪生2,田开文1,黄伟1,尚福军1,史洪刚1,史文璐1(1.中国兵器科学研究院宁波分院,浙江宁波315103;2二炮审价中心,北京100085)摘要采用锻造大变形工艺制备出各种变形量的93W 合金,开展不同锻造变形量对冲击韧性的影响规律研究,并对冲击断口进行SEM 微观形貌观察与分析。
研究结果表明,锻造大变形工艺使钨合金强度大幅度提高的同时,其冲击功有所降低;随着锻造变形量的增大,钨合金冲击断口的形貌特征由沿晶断裂为主逐渐转变为解理断裂,相应地锻态钨合金的冲击功呈下降趋势。
关键词钨合金;锻造;大变形;冲击功中图分类号TG146.4文献标识码A文章编号1004-244X (2010)03-0048-03Impact toughness of large deformation swaged tungsten alloy andfracture surface characteristicQI Zhiwang 1,JIA Hongsheng 2,TIAN Kaiwen 1,HUANG Wei 1,SHANG Fujun 1,SHI Honggang 1,SHI Wenlu 1(1.Ningbo Branch of China Academy of Ordnance Science ,Ningbo 315103,China ;2.Price Verification Center of the Second Artillery ,Beijing 100085,China )Abstract Tungsten alloys with different deformation were prepared by swaging technology ,and the influence of deformation amount on impact toughness was studied.The fracture surface characteristic was observed and analyzed by SEM.The results show that the tensile strength of large deformation swaged tungsten alloy improves greatly ,but the toughness reduces.The fracture mode is changing from intergranular fracture into cleavage fracture with the deformation amount increasing ,and accordingly the impact toughness has a tendency of decrease.Key words tungsten alloy ;swage ;large deformation ;impact toughness收稿日期:2010-06-01;修回日期:2010-08-03作者简介:齐志望,男,硕士,高工;长期从事粉末冶金技术研究。
兵器材料科学与工程ORDNANCE MATERIAL SCIENCE AND ENGINEERINGVol.33No.6Nov.,2010第33卷第6期2010年11月第6期表1不同变形量93钨合金的力学性能Table 1Mechanical properties of 93W with different deformation 锻造变形量/%室温冲击功/J抗拉强度/MPa延伸率/%015710002760.6291530822.79912001343.4511476950.04315208约200MPa ,冲击功和延伸率显著降低。
由图1可见,随着锻造变形量的增加,钨合金抗拉强度升高而冲击功呈下降趋势。
当变形量较小时(约20%以下),冲击功下降最快,表明钨合金对锻造变形非常敏感,此时的钨合金材料正处于从韧性材料转变为脆性材料阶段,当变形量较大时(大于40%),冲击功下降的趋势变缓,此时材料韧脆转变基本完成,冲击功相对于变形量的增加敏感度下降。
2.2冲击断口的SEM 微观形貌观察与分析国内外大量的研究结果表明,大变形强化不仅提高了材料的力学性能,而且使材料组织结构产生了很大的变化。
圆球状的钨颗粒沿轴向被拉长,相应的钨颗粒间的基体相也被“压迫”呈狭长状,当变形量大于60%时,钨合金的组织变为细长的轴向分布的纤维状组织,如图2所示[3]。
根据以往研究成果,钨合金断裂基本上由W-W 界面分离、钨颗粒解理断裂、钨颗粒与基体分离、基体相的韧性断裂几种形式组成。
从钨合金材料的微观组织来看,材料中的界面主要有W-W 界面和W-基体相界面。
W-W 界面是材料中比较脆弱的环节,对材料的强度、塑性、韧性均有不利的影响。
W-基体相界面是应力从基体向颗粒传递的介质,在一定的变形量下,颗粒应力水平很大程度上取决于基体剪切强度,W-基体相界面强度的大小。
基体相是钨合金中的韧性相,其断裂强度主要取决于屈服强度和应变硬化指数的大小。
基体相在材料中的分布、形状、尺寸是影响材料强度等力学性能的重要因素,基体相起传递载荷和通过塑性变形延迟裂纹迅速扩展的作用。
钨颗粒是材料中强度最高的相,大变形强化钨合金的主要目的在于发挥钨颗粒高强度的优势,通过钨颗粒的纤维化提升其对材料整体性能的贡献比例,更加有效的抑制基体相的变形、开裂,延迟主裂纹的形成。
图3~6为真空退火态和不同锻造变形量的冲击断口样的SEM 形貌。
可以看出,真空退火态与在不同变形量下钨合金断口呈现明显的差异。
真空退火态钨合齐志望等:大变形锻造钨合金冲击韧性和断口组织特征研究49兵器材料科学与工程第33卷金的冲击断口,钨颗粒为球形,断口以沿晶断裂为主,如图3所示。
在变形量为20%左右的钨合金冲击断口中发现,钨颗粒虽仍是球形,但断口中韧性断裂特征已明显减少,解理断裂的数量升高,此时材料的强度得到一定幅度的提升,这可能与材料的失效形式有关,高强度的解理断裂形式对材料强度的提升起到了关键性作用。
根据冲击功的数据发现,材料的冲击韧性迅速降低也是这个原因。
因为材料中韧性断口数量降低,材料无法以塑性变形的方式来消耗更多的能量,体现到冲击功的数据表现出冲击功明显降低。
当变形量达到40%左右时,钨颗粒形貌已明显呈椭球状,断口中脆性断裂特征已占多数。
此时材料的失效形式由韧性转变为脆性,不多的韧性断裂形式已不是以吸收过多的能量提升材料的吸收功,相比较20%变形量的材料,冲击功继续快速下降,此时钨颗粒的解理断裂为材料的失效形式。
由于高强度的钨颗粒对强度的贡献占据主导地位,材料强度大幅度提高。
当变形量达到60%左右时,钨颗粒呈长纤维状,如图2所示。
此时冲击断口呈现完全脆性断裂特征,如图6所示。
相比较变形量40%左右的钨合金材料,强度和冲击功变化不大,说明材料变形达到40%以上时,材料已完成韧脆转变,材料继续变形对强度的贡献不大,此时断口组织中已基本无韧性断口,因此,继续变形对冲击吸收功的影响不是很显著。
3结论1)锻造大变形工艺使钨合金强度大幅度提高的同时,其冲击功有所降低。
502)随着锻造变形量的增大,钨合金冲击断口的形貌特征由沿晶断裂为主逐渐转变为解理断裂,相应地锻态钨合金的冲击功呈下降趋势。
3)冲击功对锻造变形工艺非常敏感,较小的变形量就会使钨合金的冲击功快速降低,当变形量大于40%左右时,冲击功对变形量的敏感度开始趋缓。
4参考文献[1]史洪刚.锻造变形量对钨合金材料性能的影响[J ].兵器材料科学与工程,1998,21(4):3-6.[2]Spencer J R ,Mullendore J A.Relationship between composi -tion ,structure ,properties ,thermo -mechanical processing and ballistic performance of tungsten heavy alloys [D ].AD -A245649.[3]齐志望,樊存山,侯福青,等.大变形锻造钨合金显微组织特征研究[J ].兵器材料科学与工程,1999,22(4):18-22.[4]史洪刚,齐志望,尚福军,等.钨合金材料锻造变形强化的组织与性能及再结晶行为[J ].兵器材料科学与工程,2006,29(1):29-32.高性能锌合金材料具有摩擦因数小、强度适中、铸造温度低、良好的工艺性[1-3]的特点,被誉为21世纪的新材料。
ZA 系列合金是当今国际发展很快的一类锌合金,用其替代部分铜合金产品具有明显的经济性。