2010版新规范结构计算表格V2011.8.22
最新2010版建筑工程建筑面积计算规范
最新2010版《建筑工程建筑面积计算规范》一、房屋建筑的主体部分1、单层建筑物单层建筑物的建筑面积，应按其外墙勒脚以上结构外围水平面积计算。
单层建筑物高度在2.2m及以上者应计算全面积；层高不足2.2m者应计算1/2面积。
勒脚是指建筑物外墙与室外地面或散水接触部位墙体的加厚部分（图1）；高度是指室内地面至屋面（最低处）结构标高之间的垂直距离。
图1 勒脚单层建筑物设有局部楼层者，局部楼层的二层及以上楼层，有围护结构的应按其围护结构外围水平面积计算，无围护结构的应按其结构底板水平面积计算。
层高在2.2m及以上者应计算全面积；层高不足2.2m者应计算1/2面积。
围护结构是指围合建筑空间四周的墙体、门、窗等。
2、多层建筑物多层建筑物的建筑面积应按不同的层高划分界限分别计算。
首层应按其外墙勒脚以上结构外围水平面积计算；二层及以上楼层应按其外墙结构外围水平面积计算。
层高在2.2m及以上者应计算全面积；层高不足2.2m者应计算1/2面积。
这里我将这种算法简称为“层高界限计算法”。
层高是指上下两层楼面（或地面至楼面）结构标高之间的垂直距离；其中，最上一层的层高是其楼面至屋面（最低处）结构标高之间的垂直距离。
3、单（多）层建筑物的坡屋顶内空间单（多）层建筑物的坡屋顶内空间，当设计加以利用时，其净高超过2.1m的部位应计算全面积；净高在1.2m至2.1m的部位应计算1/2面积；净高不足1.2m的部位不应计算面积。
设计不利用时不应计算面积。
这里我将这种算法简称为“净高界限计算法”。
净高是指楼面或地面至上部楼板（屋面板）底或吊顶底面之间的垂直距离。
如图2：第（1）部分净高＜1.2m，不计算面积；第（2）、（4）部分1.2m≤净高≤2.1m，计算1/2面积；第（3）部分净高＞2.1m，应全部计算面积。
4、地下建筑、架空层地下室、半地下室（包括相应的有永久性顶盖的出入口）建筑面积，应按其外墙上口（不包括采光井、外墙防潮层及其保护墙）外边线所围水平面积计算。
钢筋混凝土结构计算智能表(2010规范)
ξ计算面积(一排)计算面积(二排)直径根数实配
面积As 实配承载力极限承载力0.038479497
25
1
491
152.8
1606.3Vs
计算间距
直径d 实配间距抗剪承载力ρsv(%)ρmin(%)v 备注######构造配箍6
200
346.4 KN
0.113
0.127
构造配箍ξ计算面积计算根数计算间距钢筋直径实配间距实配面积ξb 0.3509
749
10
10010100
7850.558
附加吊筋45°梁上宽HPB300 2 根 2 肢箍HPB300250
16
153 KN
φ16每边3个
fcu,k εcu ξb ρmax(%)ρmin(%)30
0.0033
0.550
2.622
0.215
附加箍筋651 KN
附加横向钢筋
计算考虑了集中力的
，所以一定要填写有无集中力项。
8，25行至34行是有关数据，已隐藏。
计算上宽210
混凝土结构计算表
二○一三年三月三十日
梁最大、最小配筋率
规定，一类环境：梁
20，板的c=15；二a类环境：c=25，板的c=20。
高度在计算过程中的，所以数据一定要填写完整。
发现问题请QQ264205207
梁上可排根数梁下可排根数3
4
允许剪力(kn)
46.2
纵筋实配ρ(%)
0.18213时37分40秒。
2010及2011年新施行的标准规范表
非开挖铺设用高密度聚乙烯排水管
CJ/T358-2010
2011年8月1日
111
下水道及化粪池气体监测技术要求
CJ/T360-2010
2011年8月1日
112
轻集料及其试验方法 第2部分：轻集料试验方法
GB/T 17431.2-2010
2011年8月1日
113
混凝土和砂浆用再生细骨料
GB/T 25176-2010
JGJ/T219-2010
2011年8月1日
123
大直径扩底灌注桩技术规程
JGJ/T225-2010
2011年8月1日
124
建筑产品信息系统基础数据规范
JGJ/T236-2011
2011年8月1日
125
工程抗震术语标准
JGJ/T97-2011
2011年8月1日
126
砌筑砂浆配合比设计规程
JGJ/T98-2010
5
外墙外保温抹面砂浆和粘结砂浆用钢渣砂
GB/T 24764-2009
2010年7月1日
6
耐磨沥青路面用钢渣
GB/T 24765-2009
2010年7月1日
7
透水沥青路面用钢渣
GB/T 24766-2009
2010年7月1日
8
民用建筑太阳能光伏系统应用技术规范
JGJ203-2010
2010年8月1日
9
JC/T 600-2010
2011年3月1日
67
顶进施工法用钢筋混凝土排水管
JC/T 640-2010
2011年3月1日
68
石膏砌块
JC/T 698-2010
2011年3月1日
结构计算附表
结构计算附表附表1 混凝土强度的标准值和设计值（N/mm2）cu ck cu要考虑到实际结构构件与试件制作和养护条件的差异，尺寸与加荷速度等原因的影响，设计值f c= f ck/1.35，是考虑到材料的离散性和施工偏差，标准值除以了材料分项系数1.35。
2附表3 钢筋强度的标准值和设计值（N/mm2）说明：在钢筋混凝土结构中，轴心受拉和小偏心受拉构件的受拉钢筋设计强度大于310时，仍应按310取用；其他构件的受拉钢筋设计强度大于340时，仍按340取用；对于直径大于12的Ⅰ级钢筋，如经冷拉，不得利用冷拉后的强度。
当钢筋混凝土结构的混凝土强度等级为C10时，光面钢筋的强度设计值应按190取用，变形钢筋的强度设计值应按230取用。
当采用直径为28~40的Ⅱ级钢筋符合国标，其设计值fy取fy’取310。
附表4 钢筋弹性模量（KN/mm2）1 单筋矩形截面适筋量所能承受的最大弯距，即从混凝土抗压能力方面考虑：M umax=f cm bh02ζb（1-0.5ζb）(其中ζbⅠ级钢筋0.614, Ⅱ级钢筋d=28~40的0.556,d≤25的0.544, Ⅲ级钢筋0.528, Ⅳ级钢筋0.455) ζ= x/ h02 经济配筋率：板(0.4~0.8)%，矩形梁(0.6~1.5)%，T型梁(0.9~1.8)%3 已知弯距、截面、混凝土强度求配筋情况：x= h0-√（h02—2M/f cm b），As=bxf cm/f y4 双筋截面适筋量所能承受的最大弯距，即从混凝土和钢筋抗压能力方面考虑：M umax=f cm bx（h0-x/2）+fy’A S’(h0-a S’)，其中x=( fyA S- fy’A S’) /f cm b或M umax=f cm bh02ζb（1-0.5ζb）+ fy’A S’(h0-a S’)5 T型梁类型判别：M≤f cm b f’h f’(h0-h f’/2)为第一类T型梁，受压区没有超出翼缘的高度范围，否则为第二类T型梁，受压区超出翼缘的高度范围，M=f cm（b f’-b）h f’ (h0-h f’/2)+ f cm bx（h0-x/2），f cm（b f’-b）h f’+ f cm bx= fy A S6 斜截面承载力计算：V≤0.07 f c bh0+1.5 f yv(A Sv/S) h0+0.8 fyA Sb sinα其中0.07 f c bh0为无腹筋梁的剪力，0.07f c bh0+1.5 f yv(A Sv/S) h0为有箍筋的剪力，0.8 fyA Sb sin α为有弯起钢筋的剪力，S为箍筋间距。
结构设计常用表(2010)(1)
钢筋的计算截面面积及公称质量表每米板宽内的钢筋截面面积表梁纵向钢筋单排最大根数注：表内分数值，其分子为梁上部纵筋单排最大根数，分母为梁下部钢筋单排最大根数。
柱纵向钢筋单排最大根数地基基础设计等级受弯构件的挠度限值注：1、表中0为构件的计算跨度；计算悬臂构件的挠度限度时，其计算跨度0按实际悬臂长度的 2 倍取用。
2、表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件；3、如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值；4、构件制作是的起拱值和预加力所产生的反拱值，不宜超过构件在相应荷载组合作用下的计算挠度值。
结构构件的裂缝控制等级及最大裂度宽度限值混凝土强度设计值（N/mm2）混凝土保护层最小厚度c（mm）柱轴压比限值纵向受力钢筋的最小配筋百分率ρmin值（%）最小配筋率ρmin值（%）柱全部纵向受力钢筋最小配筋率（%）注：1 表中括号内数值用于框架结构的柱；2 钢筋强度标准值小于400MPa时，表中数值应增加0.1，钢筋强度钢筋强度标准值为400MPa时，表中数值应增加0.05；3 混凝土强度等级高于C60时，上述数值应增加0.1。
框架梁纵向受力钢筋最小配筋率（%）附加箍筋承受集中荷载承载力表[F] （kN）附加吊筋承受集中荷载承载力表（kN）防震缝最小宽度6.1.4钢筋混凝土房屋需设置防震缝时，应符合下列要求：1防震缝宽度应分别符合下列要求：1）框架结构（包括设置少量抗震墙的框架结构）房屋的防震缝宽度，当高度不超过15m 时不应小于100mm；当高度超过15m 时，6 度、7 度、8 度和9 度相应每增加高度5m、4m、3m 和2m，宜加宽20mm；2框架-抗震墙结构房屋的防震缝宽度不应小于本款1）项规定数值的70%，抗震墙结构房屋的防震缝宽度不应小于本款1）项规定数值的50%，且均不宜小于100mm。
3防震缝两侧结构类型不同时，宜按需要较宽防震缝的结构类型和较低房屋高度确立缝宽。
PKPM计算软件2010规范版本介绍之一
结构体系—带转换层结构
➢ 通过“转换层所在层号”区分是否为带转换层结 构
➢ 通过“结构体系”区分“部分框支剪力墙结构” 与其他结构类型
➢ 通过特殊构件属性区分是否为转换构件
结构体系—带转换层结构
带转换层结构
其他带转换 层结构
部分框支剪 力墙结构
• 判断底部加强区高度 (10.2.2)
• 输出转换层上下刚度比 (10.2.3)
➢ 转换柱底端组合弯矩放大
抗规6.2.10-3：一、二级框支柱的顶层柱上端和底层 柱下端，其组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.5 和1.25（高规1.3）
嵌固端所在层号
• 相关的调整
➢ 剪力墙底部加强区起始位置（嵌固端所在层号 -1）
抗规6.1.10-3：当结构计算嵌固端位于地下一层的底 板或以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到计算嵌固 端
2010新规范版多、高层设计软件 SATWE和PMSAP
中国建筑科学研究院 2011 年 9 月
目录
1. “嵌固端所在层号” 2. “墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点” 3. “结构体系”的相关修改 4. “承载力设计时风荷载效应放大系数” 5. 抗震构造措施的独立控制 6. 抗震性能设计 7. 指定相对偶然偏心 8. “考虑结构使用年限的活荷载调整系数” 9. 梁刚度放大的相关修改 10. 连梁刚度折减 11. “加强层个数和层号”指定 12. “保护层厚度”概念的更新 13. “梁柱重叠部分简化为刚域” 14. “框架梁端配筋考虑受压钢筋” 15. “结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用” 16. 钢筋类别的修改 17. 分塔指定“约束边缘构件层”、“薄弱层”、“过渡层”、“加强层”等
结构体系—短肢剪力墙
结构设计常用数据表格
建筑结构安全等级混凝土强度设计值（N/mm2）纵向受力钢筋混凝土保护层最小厚度（mm）每米箍筋实配面积钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%）框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率（%）框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋白分率（%）柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值λν（ρν=λνf）注：1 表中lo为构件的计算跨度；2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件；3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值；4 计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度lo按实际悬臂长度的2倍取用。
注： 1 表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝、钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件；当采用其他类别的钢丝或钢筋时，其裂缝控制要求可按专门标准确定；2 对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值；3 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm；4 在一类环境下，对预应力混凝土屋面梁、托梁、屋架、托架、屋面板和楼板，应按二级裂缝控制等级进行验算；在一类和二类环境下，对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁，应按一级裂缝控制等级进行验算；5 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求；6 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；7 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；8 表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。
梁内钢筋排成一排时的钢筋最多根数框架柱每侧纵向受力钢筋最大根数纵向受拉钢筋的最小锚固长度框架柱、框架梁加密区箍筋间距及直径每侧3根附加箍筋承受集中荷载能力每根附加吊筋承受集中荷载能力抗震框架梁非加密区构造配箍估算梁截面（高跨比h/l）框架柱的截面框架柱的截面形式一般采用矩形、方形、圆形或多边形等。
结构计算excel表格
基础底面长L=
基础底面宽B=基础高度h=轴力标准值Fk=
地基承载力特征值fak=
地基承载力深度修正系数ηd=基础砼容重γc=
软弱下卧层顶面埋置深度dz=基础埋置深度d=
第一层土（持力层上面）土层厚度d1=第一层土的重度γ1=持力层土的重度γ2=上层土压缩模量Es1=
下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2=地下水埋深dw=
下卧层顶面以上平均重度γm=
软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz=204.25kPa 基础自重Gk1＝ γ c * Vc =γ c * L * B * h=357.21kN
基础上的土重Gk2 ＝ γ 1 * L * B * ( d - h)=196.68kN 基础自重Gk ＝ Gk1 + Gk2=
553.89kN 基础底面至软弱下卧层顶面的距离 z ＝ dz - d=3500mm z/B=0.85Es1/Es2=
0.90地基压力扩散角θ=21.0°pk=
192.38kPa pc ＝ γ 1 * d1 + γ 2 * (d - d1)=
27.00kPa pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tan θ)*(L+2*z*tan θ)]=60.35kPa pcz ＝ γm * dz=55.00kPa pz + pcz ＝
115.35
<
faz=
软弱下卧层验算计算书，选B 区J-4计算
时取θ＝0，必要z/b>0.50时θ值不
回目录
θ双向插
B区J-4计算
204.25kpa通过。
计算表格(新规范)
单元体计算用采光顶和雨篷（四边简支）斜玻璃竖向三片玻璃幕墙的分格宽B 1500玻璃的传热系数 1.5框架面积Af 0.1908幕墙的分格高H1500框架隔热形式 4.5玻璃面积Ag 2.0592立柱的宽度65隔条形式0.25幕墙的传热系数UCW 2.0044横梁的宽度65幕墙的总面积At 2.2500注：单位W/(m2.K)根据幕墙传热系数要求确定型材是否隔热，当传热系数U CW 的限值大于3.0 W/(m2.K)时，可考虑采用非隔热型材；2、当传热系数限值小于3.0 W/(m2.K)时，宜采用隔热型材；1、根据受力要求选定型材截面尺寸(如65型材、75型材等)，并由分格尺寸和型材截面尺寸计算幕墙总面积At、框架面积Af、玻璃面积Ag；3、根据是否采用暖边隔条，按下式计算所需玻璃传热系数的限值Ug：门窗幕墙传热系数估算方法1、已知幕墙(门窗)的基本配置，估算其传热系数。
已知幕墙(门窗)的总面积At、框架面积Af、玻璃面积Ag、玻璃传热系数Ug、框架隔热型式，求幕墙(门窗)的传热系数UCW。
式中，隔热型材Uf≈4.5 W/(m2.K)、非隔热型材Uf≈13 W/(m2.K)，铝隔条U ψ≈0.25 W/(m2.K)、暖边隔条(不锈钢分子筛等) U ψ≈0.15 W/(m2.K)。
2、已知门窗或幕墙的传热系数要求及分格尺寸，选用型材及玻璃。
已知幕墙(门窗)的传热系数要求UCW、分格尺寸B×H，选用型材及玻璃：4、空气露点温度Td计算公式:露点温度/℃12.0014.03361411——空气的相对湿度，％——空气的饱和水蒸汽压，hPa 空气水蒸气压e6.117.5237.323.389356843、在空气相对湿度f下，空气的水蒸汽压计算公式： 其中 ——空气的水蒸汽压，hpaE0 /hpaa b Es sE f e ⨯=e f sE 1)11.6lg(-=e a bT d幕墙的分格宽B 1000幕墙的传热系数UCW2框架面积Af 0.1908幕墙的分格高H 2000框架隔热形式 4.5玻璃面积Ag 1.8092立柱的宽度65隔条形式0.25玻璃的传热系数 1.4600横梁的宽度65幕墙的总面积At 2.0000注：单位W/(m2.K)幕墙的分格宽B（mm）1500上横梁的面积（m2）0.139951竖向中梃缝长（m） 1.2816幕墙的分格高H（mm）1500上横梁缝长（m） 1.2816玻璃面积（m2） 1.502548（单元体/窗左）立柱的宽度（mm）109.2中横梁的面积（m2）0.139951单元体/窗中梃立柱的宽度（mm）0中横梁缝长（m） 1.2816单元体/窗右立柱的宽度（mm）109.2下横梁的面积（m2）0.139951（单元体/窗上）横梁的宽度（mm）109.2下横梁缝长（m） 1.2816单元体/窗中横梁的宽度（mm）109.2边框的面积（m2）0.327600单元体/窗下横梁的宽度（mm）109.2边框的缝长（m） 2.5632幕墙或窗的形式3竖向中梃面积（m2）0.000000幕墙和窗户的形式如下图所示玻璃的传热系数1.587左立柱的线传热系数玻璃2.1104中横梁的传热系数玻璃0中横梁的0.0000（单元体/窗左）立柱的传热系数3.9281中梃立柱的线传热系数框 5.0085下横梁的传热系数框4.1596下横梁的0.8760单元体/窗中梃立柱的传热系数4.6091中梃立柱的线传热系数玻璃 2.1498下横梁的传热系数玻璃 2.1088左立柱的ψ0.1449单元体/窗右立柱的传热系数0右立柱的线传热系数框0板材宽度bp（mm）200中立柱的ψ0.1126（单元体/窗上）横梁的传热系数3.7579右立柱的线传热系数玻璃0左立柱的0.8912右立柱的ψ-0.3174单元体/窗中横梁的传热系数0上横梁的传热系数框 4.142中梃立柱的0.4300上横梁的ψ0.1468单元体/窗下横梁的传热系数3.7624上横梁的传热系数玻璃 2.1113右立柱的0.0000中横梁的ψ-0.3174左立柱的线传热系数框4.2961中横梁的传热系数框0上横梁的0.8746下横梁的ψ0.1477四点1/四边222、传热系数和线传热系数计算未完成3、U值的计算透明幕墙的传热系数U值 3.0000透明部分未完成1、面积与缝长计算注：1、无特殊说明的话，紫色位置输入幕墙实际尺寸；2、如果计算框架幕墙，则输入立柱的宽度为实际立柱宽度的二倍；3、∑∑∑∑∑+++=fg f f gg CW A A l U A U A U ψϕ0.18750.21650.24170.26390.28390.30210.31220.31880.32510.38620.43960.50040.57030.65170.86251.17752.1188单元体计算用斜玻璃计算用三片玻璃计算用=223τ f。
结构计算EXCEL版
基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)=0mm Φ12@149h0=460mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 6 1.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06< 1.2*fa=367.4kpa 通过Y 向pkminY ＝(Fk+Gk)/A －|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y 向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m 中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mm b=2100>hc+2*Ho=1320mm L=2100>b c+2*Ho=1320mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mm amy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mm回目录Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al ＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录L*(b-hc-L+bc)/2=666900819000 (b-hc)/2-Ho]=6669002*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=666900819000 (l-bc)/2-Ho]=666900。
PKPM计算软件2010规范版本介绍之二
楼层地震剪力Vy
486.54 3834.71 5181.86 6105.38 6844.68 7429.89 7899.42 8286.7 8625.43 8954.94 9307.56 9693.78 10124.78 10598.23 11110.89 11783.35 12493.15 13083.33 13619.25 14125.01 14551.17 14864.37 14942.54
• 规定水平力下的倾覆力矩百分比与老办 法相差很小
层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 塔号 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 塔号 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 框架弯矩 10153.( 21.3%) 9537.( 23.1%) 8870.( 25.5%) 7981.( 28.0%) 6957.( 30.9%) 5844.( 34.4%) 4685.( 39.1%) 3518.( 46.1%) 2366.( 58.3%) 1290.( 83.8%) 框架弯矩 9915.( 21.3%) 9324.( 23.1%) 8678.( 25.5%) 7813.( 27.9%) 6812.( 30.7%) 5720.( 34.0%) 4582.( 38.5%) 3437.( 45.2%) 2309.( 57.0%) 1258.( 82.2%) 短肢墙弯矩 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%)
规定水平力
486.54 3348.17 1347.15 923.52 739.3 585.21 469.53 387.28 338.73 329.51 352.62 386.22 431 473.45 512.66 672.46 709.8 590.18 535.92 505.76 426.16 313.2 78.17
结构常用表格
2
300~450mm 宽框架梁受扭钢筋配筋方法 250<梁高≤450 450<梁高≤650
650<梁高≤850
850<梁高≤1050
附加箍筋承受集中荷载承载力（kN）表 箍筋 直径 （mm） 6 8 10 12 14 16 6 8 10 14 12 16 6 箍筋个数 每侧 2 个 每侧 3 个 (共 4 个) (共 6 个) 61.1 91.7 108.5 162.9 169.6 254.4 244.3 366.4 332.5 498.7 434.3 651.5 122.1 183.2 217.2 325.7 339.3 508.9 665.0 997.5 488.6 732.9 868.6 1302.9 183.2 274.9
钢筋 级别 HPB300
肢数
双肢
四肢
六肢
每侧 1 个 (共 2 个) 30.6 54.3 84.9 122.1 166.2 217.2 61.1 108.5 169.6 332.5 244.3 434.3 91.7
3
每侧 4 个 (共 8) 122.1 217.2 339.3 488.6 665.0 868.6 244.3 434.3 678.6 1330.1 977.1 1737.1 366.4
HRB500 55d 48d 43d 39d 36d HRBF500 根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）8.3 条，正常施工过程，普通受拉钢筋， 非抗震情况下，钢筋直径为 20mm 计算得到，其他条件根据规范 8.3 条进行锚固长度的 修正。 每米箍筋实配面积（mm2/m） 箍筋肢数 箍筋直径（mm） 100 8 双肢 10 12 8 四肢 10 12 8 六肢 10 12 1006 1571 2262 2012 3142 4524 3018 4713 6786 箍筋间距（mm） 150 670 1047 1508 1340 2094 3016 2010 3141 4524 200 503 785 1131 1006 1570 2262 1509 2355 3393
建筑结构参数表格
总结〔一〕<全国标准版>第3.0.2条依据建筑物地基根底设计等级及长期荷载作用下地基变形对上部构造的影响程度，地基根底设计应符合以下规定：1 .全部建筑物的地基计算均应满意承载力计算的有关规定；2 .设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形规定；3.表3.0.2所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，如有以下状况之一时，仍应作变形验算：1〕地基承载力特征值小于130kpa，且体型困难的建筑；2〕在根底上及其旁边有地面堆载或相邻根底荷载差异较大，可能引起地基产生过大的不匀称沉降时；3)懦弱地基上的建筑物存在偏心荷载时；4)相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时；5)地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。
4.对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸构造和挡土墙等，以及建立在斜坡上或边坡旁边的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性；5.基坑工程应进展稳定验算；6.当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进展抗浮验算。
第3.0.4条地基根底设计时，所采纳的荷载效应最不利组合和相应的抗力限值应按以下规定：1.按地基承载力确定根底底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至根底或承台底面上的荷载应应按正常运用极限状态下荷载效应的标准组合。
相应的抗力应采纳地基承载力特征值或单桩承载力特征值。
2.计算地基变形时，传至根底底面上的荷载效应应按正常运用极限状态下荷载效应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。
相应的限值应为地基变形允许值。
3.计算挡土墙土压力、地基或斜坡稳定及稳定及滑坡推力时，荷载效应应按承载实力极限状态下荷载效应的根本组合，但其分项系数均为1.0。
4.在确定根底或桩台高度、支挡构造截面、计算根底或支挡构造内力、确定配筋和验算材料强度时，上部构造传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载实力级限状态下荷载效应的根本组合，采纳相应的分项系数。
当须要验算根底裂缝宽度时，应按正常运用极限状态荷载效应标准组合。
结构工程量计算表格
1土方工程
2场地平整㎡3人工土方开挖m3 4机械开挖土方m3 5人工配合机械挖方m3 6人工运土（包含人工装土）m3 7机械土方外运m3 8基础工程
9基础垫层模板支护㎡10基础承台模板支护㎡11基础地梁模板支护㎡12基础底板模板支护㎡13基础承台钢筋制作、安装t 14基础地梁钢筋制作、安装t 15基础底板钢筋制作、安装t 16基础垫层砼浇筑m3 17基础承台砼浇筑m3 18基础地梁砼浇筑m3 19基础底板砼浇筑m3 20±0.00以下（地下室）工程
21地下室墙、柱模板支护㎡22地下室顶板梁、板模板支护㎡23地下室墙、柱钢筋制作、安装t 24地下室梁、板钢筋制作、安装t 25地下室墙柱砼浇、筑m3 26地下室梁板砼浇、筑m3 27±0.00以上结构工程
28首层结构墙、柱模板支护㎡29矩形柱模板支护㎡30异形柱模板支护㎡31构造柱模板支护㎡32标准层墙、柱模板支护㎡33柱模板超高增加支护㎡34梁、板模板支护㎡35异形梁模板支护㎡36过梁模板支护㎡37挑板模板支护㎡38雨棚模板支护㎡39有梁板模板支护㎡40无梁板模板支护㎡41零星构件模板支护㎡42楼梯模板支护（水平投影面积）㎡43墙、柱钢筋制作、安装Ф10以内t 44墙、柱钢筋制作、安装Ф10以外t 45构造柱钢筋制作、安装t 46梁板钢筋制作、安装Ф10以内t 47梁板钢筋制作、安装Ф10以外t 48零星钢筋制作安装t。
结构计算表
横梁在下部构件传递的风荷载和地震荷载下作用下的弯矩
型材参数 弹性模量(N/mm^2) X轴惯性矩(mm^4) Y轴惯性矩(mm^4) X 轴抵抗矩(mm^3) Y轴抵抗矩(mm^3) 型材截面积(mm^2) 型材竖直腹板面积(mm^2) 型材计算校核处壁厚(mm) 朔性发展系数 型材水平腹板面积(mm^2) E IX IY WX WY A SS t r SS 72000 309930 1272593 8309 21544 973 0 0 1.05 0
15.32847698 13.7130324 21.23622719
横梁强度 横梁强度(N/mm^2) 横梁抗剪强度 横梁剪应力(N/mm^2) 横梁的刚度 竖直荷载作用下的挠度(mm) 上部水平荷载作用下的挠度(mm) 下部水平荷载作用下的挠度(mm) 横梁的总挠度(mm) 横梁刚度校核 横梁水平剪应力(N/mm^2) υ υ υ υ L / U<180 τ
横梁上部构件自重（N/m^2) 风荷载标准值(kn/m^2) 地震荷载作用(kn/m^2)(与地震烈度有关) 上部横梁分格高（m) 横梁的计算跨度（m)
GAK WK qek H L
450 1.66 0.36 2.4 1.6
横梁在自重作用下的弯矩（kn-m) 横梁承受的自重荷载线分布标准值（kn/m) 横梁承受的自重荷载线分布设计值（kn/m) 横梁在自重作用下的弯矩（kn-m) GK G Mx 1.08 1.296 0.41472
x Y1 Y2
σ τ
77.72350503 #DIV/0! 4.129964831 0.894539411 0.495075682 4.357480879 367.184629 #DIV/0!
横梁竖直剪应力(N/mm^2)
结构设计常用数据表格
建筑结构安全等级混凝土强度设计值（N/mm2）纵向受力钢筋混凝土保护层最小厚度（mm）每米箍筋实配面积钢筋混凝土结构构件中纵向受力钢筋的最小配筋百分率（%）框架柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率（%）框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋白分率（%）柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值λν（ρν=λνf）注：1 表中lo为构件的计算跨度；2 表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件；3 如果构件制作时预先起拱，且使用上也允许，则在验算挠度时，可将计算所得的挠度值减去起拱值；对预应力混凝土构件，尚可减去预加力所产生的反拱值；4 计算悬臂构件的挠度限值时，其计算跨度lo按实际悬臂长度的2倍取用。
注： 1 表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝、钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件；当采用其他类别的钢丝或钢筋时，其裂缝控制要求可按专门标准确定；2 对处于年平均相对湿度小于60%地区一类环境下的受弯构件，其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值；3 在一类环境下，对钢筋混凝土屋架、托架及需作疲劳验算的吊车梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm；对钢筋混凝土屋面梁和托梁，其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm；4 在一类环境下，对预应力混凝土屋面梁、托梁、屋架、托架、屋面板和楼板，应按二级裂缝控制等级进行验算；在一类和二类环境下，对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁，应按一级裂缝控制等级进行验算；5 表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算；预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求；6 对于烟囱、筒仓和处于液体压力下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；7 对于处于四、五类环境下的结构构件，其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定；8 表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度。
梁内钢筋排成一排时的钢筋最多根数框架柱每侧纵向受力钢筋最大根数纵向受拉钢筋的最小锚固长度框架柱、框架梁加密区箍筋间距及直径每侧3根附加箍筋承受集中荷载能力每根附加吊筋承受集中荷载能力抗震框架梁非加密区构造配箍估算梁截面（高跨比h/l）框架柱的截面框架柱的截面形式一般采用矩形、方形、圆形或多边形等。
2010标准样式
中 人工费 50.00 50.00 45.00 80.00 5.00 10.00 10.00 10.00 13.00 15.00 汽运 5.00 5.00 5.00 5.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 2.00 合 价
海砂洗石（3-5） 小雨花石洗石（6-8） 饰面材料（双色拼装） 饰面材料（多色拼花） 弧形切边 边带100宽 边带150宽 边带200宽 边带250宽 边带300宽 小计 基础基槽 基础垫层（12墙） 基础垫层（18——24墙） 基础垫层 花池沿基础 花池沿基础 花池沿基础
m m 元 m m m m m m m
2 2 2
1.00 1.00
25.00 30.00 595.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
18.00 28.00 38.00 55.00 80.00 100.00 170.00 23.00 3.00 10.00 8.00 24.00 13.00 17.00 3.50
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
5.00 11.00 15.00 20.00 60.00 80.00 135.00 13.00 0.00 0.00 0.00 8.00 4.00 4.00 1.00
0.00 1.00 2.00 2.00 3.00 5.00 7.00 1.00 5.00 5.00 5.00 2.00 2.00 2.00
6.00 15.00 22.00 35.00 23.00 35.00 48.00 17.00 81.00 91.00 101.00 17.00 22.00 27.00
2010定额计算规则-给排水、暖通、消防及生活用燃气安装工程计价定额
总 说 明《黑龙江省建设工程计价依据（给排水、暖通、消防及生活用燃气安装工程计价定额）》（以下简称本定额），是依据国家标准《建设工程工程量清单计价规范（GB50500-2008）》、《全国统一安装工程基础定额（GJD206-2006）》、《全国统一安装工程预算定额（GYD-213-2003）》，并结合我省实际情况进行编制的，适用于我省行政区域内新建、扩建和改建的给排水、暖通、消防、生活用燃气管道及附属设备的制作安装，以及上述工程中的刷油、绝热、防腐工程。
本定额是按规定的计量单位以人工、材料和机械台班的消耗数量及价格表现的，适用于工料单价法（施工图预结算）和综合单价法（工程量清单计价）计价方式。
本定额是全过程造价管理各阶段工程造价的指导性计价标准，是编制招标控制价（标底）的依据，为投标报价、确定中标价、约定合同造价、进行工程结算服务。
本定额与中华人民共和国国家标准《建设工程工程量清单计价规范》（GB50500-2008）相配套，并在定额编号之上附有清单编码，指出了定额号与清单编码的参考对应关系。
本定 本定额是按正常的施工条件和建设程序，合理的施工工期及施工工艺，科学的管理和施工组织设计编制的，反映了社会平均消耗水平。
本定额中的消耗量已计入了相应材料损耗（包括施工现场内运输损耗、施工操作损耗、施工现场堆放损耗等）和人工、机械幅度差。
采用综合单价法进行招投标时，材料损耗及人工、机械幅度差应参与市场竞争，企业可根据自身的经营管理水平进行调整。
一、本定额是按下列正常的施工条件进行编制的：－总1－1．设备、材料、成品、半成品、构件完整无损，符合质量标准和设计要求，附有合格证书和试验记录；2．安装工程和土建工程之间的交叉作业正常；3．安装地点、建筑物、设备基础、预留孔洞等均符合安装要求； 4．水、电供应均满足安装施工正常使用； 5．正常的气候、地理条件和施工环境。
二、人工工日消耗量及单价的确定：1．本定额的人工工日不分列工种和技术等级，一律以综合工日表示，内容包括基本用工、超运距用工和人工幅度差。
10X3框架结构的计算用表
一．基本情况下荷载标准值的汇集：(1) 基本情况下楼面、屋面的荷载标准值计算:(2) 基本情况下梁的荷载标准值计算:梁基本情况下荷载的标准值计算表（表1.2-1）梁基本情况下荷载的标准值计算表（表1.2-2）表中的相关数据依据下规定填写：1．框架横梁的经济跨度为：6～10m，其截面的经济高度为：h=（1/12～1/8）L，宽度取为：b=（1/3～1/2）h，且其截面的尺寸应大于相应的框架连系梁。
e=（1/18～1/12）L，宽度取为：b=（1/3～1/2）h，且其截面的尺寸应大于相应的内部梁。
2．框架连系梁的经济跨度为：5～8m，其截面的经济高度为：he=（1/18～1/12）L，宽度取为：b=（1/3～1/2）h。
3．次梁、双向板周边支承梁的经济跨度为：5～7m，其截面的经济高度为：he4．楼梯的休息平台梁、收口梁及基础梁的经济跨度为：5～7m，其截面的经济高度为：h=（1/18～1/16）L，宽度取为：b=（1/3～1/2）h。
e5．有防震减灾要求的任何梁，截面的最小尺寸为：200×300mm。
6．梁的截面尺寸应其符合模数的要求。
(3) 框架（在计算单元宽度范围内）墙体自重标准值的计算:注：表中的特征值是指由荷载规范查得的材料的重度或面荷载的标准值。
本设计中：标准层（1）为第层；标准层（2）为第层,均为框架柱的变截面交接层。
框架(在计算单元范围内)墙体荷载的标准值计算表（表1.3-2）表中的相关数据依据下方法填写：1．本设计中：标准层（1）为第层；标准层（2）为第层,均为框架柱的变截面交接层。
2．表中各数值的计算方法如图所示：图中:1. 上半层洞口的面积: ∑=-=niii bhHA11/1)2(；下半层洞口的面积: ∑=-=niii bhHA13/2)2(。
2.上半层墙体的面积:1/32AHSA i-=；下半层墙体的面积:2/42AHSA i-=。
3.外墙体的自重：13AgAgGCkWkWSk+=24AgAgGCkWkWXk+=。