导叶端面间隙调整

抽水蓄能电站机组导叶间隙影响因素分析及调整分配

抽水蓄能电站机组导叶间隙影响因素分析及调整分配摘要：活动导叶的作用是形成水流环量，调节流量和停机时截断水流。

导叶间隙大小是保证导叶灵活转动和水轮机停机时漏水量大小的重要依据，它包括端面间隙和立面间隙。

本文主要介绍抽水蓄能电站的水轮机活动导叶端面间隙与立面间隙的调整工艺，分析影响端面间隙与立面间隙的因素，并阐述其控制方法。

关键字：活动导叶端面间隙立面间隙影响因素0 前言通过近几年抽水蓄能电站机组调试、运行情况来看，机组在调试和运行中导叶上端面和顶盖抗磨板平面刮擦现象时有发生，如响水涧抽水蓄能电站，蒲石河抽水蓄能电站等。

为了更好避免此情况发生，本文就导叶端面间隙影响因素，以及安装时根据影响因素如何去合理调整导叶端面间隙做一个简单的分析。

1 概念活动导叶的作用是形成水流环量，调节流量和停机时截断水流。

导叶间隙大小是保证导叶灵活转动和水轮机停机时漏水量大小的重要依据，导叶间隙不能过大也不能过小；导叶间隙过大则漏水量过大，导致机组处于不完全停机状态，过小间隙会造成导叶运动不灵活。

导叶间隙包括端面间隙和立面间隙。

导叶瓣体端面与顶盖、底环过流面间的间隙简称导叶端面间隙。

在导水机构中既要使导叶转动灵活，又要减少导水机构关闭时的水流损失，所以应使导叶端面间隙尽量小，必须满足设计允许的间隙值。

导叶关闭时，相邻导叶之间的间隙称为立面间隙。

立面间隙调整是水泵水轮机安装、检修的重要工作项目。

其目的是将活动导叶立面密封面调整到同导叶分布圆同心的一个垂直圆柱面上，且密封间隙符合国标要求，以减小机组停机状态下的漏水量并保证进入水轮机的水流量360°分布均匀，入射角一致。

2影响端面间隙的主要因素2.1设计因素。

影响导叶端面间隙设计因素主要有这几方面的因素：一是导叶臂止推压板设计间隙C（如图1）：导叶臂止推压板大小直接关系到机组运行时导叶上端面和顶盖抗磨板之间间隙。

C设计过大，运行时导叶受向上水推力，导叶将被抬起，此时C=0，导叶上端面实际间隙为=导叶上端面设计间隙-C,这样造成导叶和顶盖抗磨板相刮擦可能性就大。

乐滩电厂水轮机活动导叶端面、立面间隙调整

第３４卷第４期
２０１５年８月
红水河
ＨｏｎｇＳｈｕｉＲｉｖｅｒ
Ｖｏ１．３４．Ｎｏ．４Ａｕｇ．２０１５
乐滩电厂水轮机活动导叶端面、立面间隙调整
韦辰侪
（广西桂冠电力股份有限公司大化水力发电总厂，广西大化５３０８００）
磨合（密封块磨合量将增大１０％～２０％总间隙）。下端增大的１０％～２０％总间隙将导致导叶下端密封的漏水量增大。同时蜗壳内杂物也极易被挤压进导叶下端间隙内，增加导叶摩擦力，如杂物较多，有可能导
致剪断销弯曲、断裂。为此在检修中就有必要按照装
术点。
检修中按５０％来调整导叶上下端间隙，势必将导叶提升１０％～２０％的高度，然而装机运行后的机组，密封块与活动导叶上下端已经以上端６０％～７０％、下端
３０％～４０％总间隙进行磨合。如果按照５０％来分配导
机时活动导叶端面间隙分配方案进行调整，防止导
测量端面间隙时，应以导叶端面间隙最小点测量值为准（测量时应用记号笔在最小点处做好记号，方便
后面的调整），防止调整端面间隙时，导叶端面间隙
最小点抵住基础上下环。对于有杂物卡阻的导叶端
１．２导叶上下端面间隙分配
并熟悉调整工艺。按照导叶下端间隙分配结果进
行调整，用塞尺组合调整出下端间隙值，将组合塞尺放到下端间隙最小点处，然后通知调整人员开始调整，调整过程监视导叶下端间隙提升量和下降量，当

导叶端面间隙调整发表日期：2005-05-23 浏览人数：131 作者：hxg 来源：水利工程网导叶端面间隙的控制对导叶的灵活转动，且导叶关闭时漏水量小是至关重要的，三峡左岸电站ALSTOM机组设计总间隙为1.5~2.5mm，端面间隙分配后要求下端间隙0.4~0.7mm，上端间隙不小于1.0mm。

间隙的保证是靠顶盖和座环之间186个永久垫片的厚度控制来实现的。

影响端面间隙的因素很多，主要有温度影响，顶盖/座环把合螺栓拉伸的影响，提导叶后顶盖下挠的影响。

到目前，11~13#机端面间隙控制较好，下面就控制方法作一概述。

顶盖预装前，先对底环的高程、水平度进行验收，特别是底环水平，要求底环上平面最高点与最低点高差不得超过0.2mm（测24个导叶孔处）。

测导叶体长度。

由于现场没有足够长的外径千分尺，我们的测量方法是用两根刚性直尺自导叶轴同侧导叶体两端引出，用内径千分尺测直尺间距离，此距离可看作是导叶体长度。

为减小测量误差，测量前先用汽油或丙酮清洗掉端部的油污杂质，用砂纸打磨掉边缘毛刺和高点；两根直尺应从两端对应部位引出，这样可防止测量数据偏差大；直尺引出长度不宜过长，以刚能用内径千分尺测出为宜，这样可避免两端平行度不好引起的误差；导叶大、小头都要测。

测量顶盖/座环把合法兰底面至抗摩板之间的距离D（见下图），测24处，取平均值。

根据底环水平和导叶长度，选出8个最长导叶，插入底环水平较低的导叶孔，这样可缓和间隙差别较大的问题。

建议预装时对特别短的导叶，也可进行预装，以检查总间隙情况。

顶盖预装前，事先在座环上法兰面上打磨出16个φ130mm的区域，作为放置临时垫片的位置。

要求此φ130mm的区域内高差不超过0.02 mm。

打磨时可用一标准块放置水平仪检查。

注意此16处区域最好不要选在螺栓孔号孔处，否则冲点号不到座环上。

架水准仪测8个导叶顶面高程（大、小头都要测）和每一锪平面的高程，按8个导叶顶面高程中最高的一个参加计算，计算临时垫片厚度。

导叶端面间隙调整

导叶端面间隙调整Company Document number：WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998导叶端面间隙调整发表日期：2005-05-23 浏览人数： 131 作者：hxg 来源：水利工程网导叶端面间隙的控制对导叶的灵活转动，且导叶关闭时漏水量小是至关重要的，三峡左岸电站ALSTOM机组设计总间隙为~，端面间隙分配后要求下端间隙~，上端间隙不小于。

间隙的保证是靠顶盖和座环之间186个永久垫片的厚度控制来实现的。

影响端面间隙的因素很多，主要有温度影响，顶盖/座环把合螺栓拉伸的影响，提导叶后顶盖下挠的影响。

到目前，11~13#机端面间隙控制较好，下面就控制方法作一概述。

顶盖预装前，先对底环的高程、水平度进行验收，特别是底环水平，要求底环上平面最高点与最低点高差不得超过（测24个导叶孔处）。

测导叶体长度。

由于现场没有足够长的外径千分尺，我们的测量方法是用两根刚性直尺自导叶轴同侧导叶体两端引出，用内径千分尺测直尺间距离，此距离可看作是导叶体长度。

为减小测量误差，测量前先用汽油或丙酮清洗掉端部的油污杂质，用砂纸打磨掉边缘毛刺和高点；两根直尺应从两端对应部位引出，这样可防止测量数据偏差大；直尺引出长度不宜过长，以刚能用内径千分尺测出为宜，这样可避免两端平行度不好引起的误差；导叶大、小头都要测。

测量顶盖/座环把合法兰底面至抗摩板之间的距离D（见下图），测24处，取平均值。

根据底环水平和导叶长度，选出8个最长导叶，插入底环水平较低的导叶孔，这样可缓和间隙差别较大的问题。

建议预装时对特别短的导叶，也可进行预装，以检查总间隙情况。

顶盖预装前，事先在座环上法兰面上打磨出16个φ130mm的区域，作为放置临时垫片的位置。

要求此φ130mm的区域内高差不超过 mm。

打磨时可用一标准块放置水平仪检查。

注意此16处区域最好不要选在螺栓孔号孔处，否则冲点号不到座环上。

架水准仪测8个导叶顶面高程（大、小头都要测）和每一锪平面的高程，按8个导叶顶面高程中最高的一个参加计算，计算临时垫片厚度。

灯泡贯流式机组导叶间隙的调整

小水电2021年第3期（总第219期）运行与维护灯泡贯流式机组导叶间隙的调整胡浩天（肇庆市贺江电力发展有限公司白垢电厂，广东肇庆526500）摘要:对白垢电厂灯泡贯流式机组导叶端面和立面间隙调整的一些经验方法及注意事项作了详细介绍，可为同类型机组的电站提供检修参考。

图4幅，表1个。

关键词：灯泡贯流式机组;导叶;端面;立面；间隙调整1概述灯泡贯流式机组导叶端面和立面间隙的调整是机组检修维护的一项重要工作。

机组在运行过程中，尤其是在汛期，来水杂物较多，如竹支、树木等；这些杂物虽有栏污栅挡住，但仍有少部分进入流道，撞到导叶上，致使导叶间隙有的发生了变化。

导叶间隙过大，会造成导叶漏水过大,在停机过程中，刹车较困难，容易引起机组自转较难停机。

由于灯泡贯流式机组为卧轴布置，作业人员在检修维护导水机构时，都是在顶盖上及流道内有限空间作业;因此,比起立式机组检修维护较为困难。

白垢电厂安装了2台（2610MW）原天津发电厂设备总厂制造的低水头大型灯泡贯流式机组，1984年7月第一台机组投产发电，1989年1月第二台机组相继投产发电。

2005年2台机组增容改造为2x13.5MW。

每台机组导叶16只，导叶体高1925mm,宽1570mm，材质为ZG35I,每只重2.3t,为锥形（见图1）。

导水机构由顶盖、底环、导叶、轴套、拐臂及连杆组成，导叶通过拐臂、连杆与控制环连接。

电厂多年来对导叶间隙调整总结了一些方法经验，可为使用同类型机组的电站提供检修参考。

收稿日期=2021-03-01作者简介:胡浩天（1963-），男，工程师，主要从事水电站机电设备的检修维护、运行管理工作。

E-mail：**************图1导叶形状示意2导水机构检修准备工作（1）机组停机后，落进水、尾水闸门。

抽干流道水,然后抽风干爽流道。

（2）在顶盖两侧及下方搭设脚手架作业平台,高度以接力器高度为宜。

（3）在流道内导叶前用角铁点焊搭设2排脚手架平台，在个别导叶上点焊踏脚板，用来站人测量导叶间隙。

贯流导叶立面间隙调整

用千斤顶依次关闭所有导叶，最后两个导叶不能闭合是正常外配水环上的全关标记重合，同时内外配水环法兰的水平及相互间距离必须满足设计要求，另外内外配水环的同心度偏差（X、Y方向）也必须满足设计要求。
如图，在外配水环与每个导叶之间固定一个含有拉伸器的工装，利用该工装可以打开或关闭导叶，图中工装里用的圆钢换成角钢会更好。当然如果有足够数量的手拉葫芦用以代替该工装也是不错的选择。
假定最后的立面间隙M存在于导叶A与B之间，显然想继续关闭导叶A或B是不可能的了！此时打开导叶C，关闭导叶B，使其与导叶A间的立面间隙为M/2；打开导叶D，关闭导叶C，使其与导叶B间的立面间隙符合要求；打开导叶E，关闭导叶D，使其与导叶C间的立面间隙符合要求；依次做下去，测量最后两个导叶间的立面间隙，用类似的方法重新进行调整，直至所有导叶立面间隙符合要求。
D C B
E
A
在调整混流式机组导叶立面间隙所用的钢丝绳捆绑法是一个很好的办法，但用在贯流式机组上就不太方便了！单纯地用偏心销来调整，费时费力，如在直岗拉卡工地调整了近半个月后还没有调整好。这里我推荐的方法可以比较快地调整好导叶的立面间隙，安装队在直岗拉卡工地采用该方法后，用1天时间就调整完毕了。当然还有其它一些好方法，需要大家提出来共同分享

导叶端面间隙调整

导叶端面间隙调整发表日期：2005-05-23 浏览人数： 131 作者：hxg 来源：水利工程网导叶端面间隙的控制对导叶的灵活转动，且导叶关闭时漏水量小是至关重要的，三峡左岸电站ALSTOM机组设计总间隙为~，端面间隙分配后要求下端间隙~，上端间隙不小于。

间隙的保证是靠顶盖和座环之间186个永久垫片的厚度控制来实现的。

影响端面间隙的因素很多，主要有温度影响，顶盖/座环把合螺栓拉伸的影响，提导叶后顶盖下挠的影响。

到目前，11~13#机端面间隙控制较好，下面就控制方法作一概述。

顶盖预装前，先对底环的高程、水平度进行验收，特别是底环水平，要求底环上平面最高点与最低点高差不得超过（测24个导叶孔处）。

测导叶体长度。

由于现场没有足够长的外径千分尺，我们的测量方法是用两根刚性直尺自导叶轴同侧导叶体两端引出，用内径千分尺测直尺间距离，此距离可看作是导叶体长度。

为减小测量误差，测量前先用汽油或丙酮清洗掉端部的油污杂质，用砂纸打磨掉边缘毛刺和高点；两根直尺应从两端对应部位引出，这样可防止测量数据偏差大；直尺引出长度不宜过长，以刚能用内径千分尺测出为宜，这样可避免两端平行度不好引起的误差；导叶大、小头都要测。

测量顶盖/座环把合法兰底面至抗摩板之间的距离D（见下图），测24处，取平均值。

根据底环水平和导叶长度，选出8个最长导叶，插入底环水平较低的导叶孔，这样可缓和间隙差别较大的问题。

建议预装时对特别短的导叶，也可进行预装，以检查总间隙情况。

顶盖预装前，事先在座环上法兰面上打磨出16个φ130mm的区域，作为放置临时垫片的位置。

要求此φ130mm的区域内高差不超过 mm。

打磨时可用一标准块放置水平仪检查。

注意此16处区域最好不要选在螺栓孔号孔处，否则冲点号不到座环上。

架水准仪测8个导叶顶面高程（大、小头都要测）和每一锪平面的高程，按8个导叶顶面高程中最高的一个参加计算，计算临时垫片厚度。

计算方法见如下图所示。

确定预留间隙的总原则是：在任何情况下，都应保证间隙在~的设计范围内，且导叶能自由活动，漏水量不大。

影响水轮机导叶端面和立面间隙的因素及对策

影响水轮机导叶端面和立面间隙的因素及对策《东方电机))2009年第3期19影响水轮机导叶端面和立面间隙的因素及对策罗兰王地召摘要本文分析了影响水轮机圆柱式导水机构装配中导叶端面间隙和立面间隙的因素,并阐述了在设计和制造方面应采取的对策.关键词水轮机导水机构导叶装配1引言水轮机导水机构部分中,大型零部件多,装配工作量大,需要在装配时完成的检查项目多,其中导叶端面间隙和立面间隙是导水机构厂内装配的重要检查项目.我公司生产的水轮机导水机构主要有圆柱式(又称径向式)导水机构和圆锥式导水机构两种,这两种导水机构装配工艺差别较大,装配时影响导叶间隙的因素也不尽相同,本文仅分析圆柱式导水机构厂内装配时影响导叶端面及立面间隙的因素,并论述在设计和制造方面所采取的对策.2导叶端面间隙导叶瓣体端面与顶盖,底环过流面间的间隙简称导叶端面间隙.在导水机构中既要使导叶转动灵活,又要减少导水机构关闭时的水流损失,所以应使导叶端面间隙尽量小,必须满足设计允许的间隙值.特别是高水头机组,如果导叶端面间隙较大,可能造成导水机构关闭后无法停机的后果,因此更需要严格控制高水头水轮机导叶端面间隙.2.1影响导叶端面间隙的主要因素来稿时间:2009年4月从导水机构装配尺寸链(见图1),+=一A:一A一A中容易看出,导致导叶端面间隙(+:)超差的主要原因有四个方面,即与座环配合的顶盖,底环定位面间的距离(A),底环定位平面至过流平面的高度尺寸(A),顶盖过流平面至定位平面的高度尺寸(A,),导叶瓣体高度尺寸(A).图1导水机构装配尺寸链另外还有一些因素也会造成导水机构装配后导叶端面间隙超差或不均匀,如导叶在旋转加工时因导叶瓣体偏重较大,使《东方电机)2009年第3期导叶两端面加工后与其轴线存在不垂直度偏差;顶盖与底环的导叶轴孔不同心,导叶轴颈与轴套间隙值偏大,装配后使导叶轴线偏斜;由于机床的精度误差以及加工时刀具磨损,加工时顶盖,底环的过流面及其与座环的配合面存在一定锥度,波浪度和不平行度误差;对于大型轴流式机组,通常采用支柱式座环结构,由于座环上环及底环刚性较差,易变形,所以座环上环及底环过流面在装配找水平时也存在一定误差. 除上述加工及装配原因会造成导叶端面间隙超差或不均匀外,顶盖,底环及导叶等在加工和装配过程中的测量误差也会造成导叶端面间隙偏差.2.2保证导叶端面间隙的措施造成导叶端面间隙偏差的因素较多,有些因素是可以避免的,有些因素则难以避免.为了尽量减小导叶端面间隙误差,减少导水机构关闭时的漏水损失,结构设计时应考虑零件加工,测量,装配等方面的误差,合理地确定端面间隙值.在加工方面,首先要保证座环,顶盖,底环,导叶等单个零件的加工精度.提高顶盖,底环轴孔加工精度的方法较多,如采用分度镗模加工顶盖及底环轴孔(见图2),同镗顶盖和底环轴孔,用数控机床数控编程单件加工顶盖及底环轴孔等新工艺,所加工出的顶盖,底环导叶轴孔不同心度误差很小.只要根据顶盖,底环尺寸大小以及精度要求制定合理的加工工艺,选择适当的加工设备,就能满足导水机构装配时的导叶端面间隙要求.由于机床精度误差和加工时刀具磨损对顶盖,底环过流面及与座环配合面造成的锥度,波浪度等误差,加工时可以通过在立车刀架上装磨头用磨削的方法予以消除.l1.I:8}r////j/'A【图2分度镗模加工轴孔导叶结构特殊,加工难度大,对于高水头机组的导叶来说,由于其瓣体高度尺寸小,轴颈尺寸大,在普通卧车上采用工件旋转的方法就能保证导叶加工精度(见图3);对于水头较低的中小型机组,采用工件旋转的卧式加工法,在导叶瓣体上加配重后,导叶的同轴度,垂直度也能满足要求,而轴颈的椭圆度可以用反向切削,手提式砂带机砂磨等方法予以消除;对于大型低水头机组的导叶,导叶刚性较差,采用工件旋转的卧式加工方法较难保证轴颈的圆度,而采用旋风切削方式(见图4)虽能使轴颈圆度满足要求,但由于导叶轴颈与瓣体端面需分两次在不同的机床上进行精加工,存在找正误差,因此会造成导叶轴颈与瓣体端面的垂直度误差.在现有设备条件下,同时满足这两方面的要求比较困难.鉴于低水头机组导叶瓣体长度尺寸大,中下轴颈间距大,可以从结构上采取措施,降低这类导叶的加工难度.《东方电机}2009年第3期21图3导叶在卧车上加工图4导叶在旋风铣上加工导水机构装配时应尽量减少各种装配误差.装配前,需对顶盖,底环和导叶等主要部件的加工检查记录数据进行分析,装配时可根据具体情况进行修配和调整.例如,装配时如果出现导叶端面间隙普遍超差,应车修顶盖或底环相应的配合面,以调整顶盖,底环间的距离;如果导叶端面都普遍倾斜,并且方向一致,就应调整顶盖或底环的相对位置,使二者轴孔同心;如个别导叶端面间隙超差,则应钳工修磨这些导叶体端面.根据水轮机在电站的安装进度要求,座环一般需要提前发往电站,导水机构厂内装配只能使用工具座环.而由于工具座环与产品座环不可能完全一致,且产品座环在电站安装后浇筑混凝土时,一般采取保压浇筑的方式,座环上与顶盖,底环配合的平面也会产生不同程度的变形,即使导水机构在厂内装配时端面间隙符合要求, 在电站安装后也可能存在一些误差.因此,电站在导水机构安装前,需要对座环主要配合面进行检查,如果这些配合面发生变形,就要根据座环配合面的变形情况进行处理.对于大型电站的水轮机,由于机组尺寸大,座环配合面变形较大,座环在电站安装后,需要采用专用设备现场加工座环的主要配合面;对于中小型水轮机,座环安装后其配合面变形不大,采用局部修磨或加垫的方法即可解决座环配合面变形的问题;对于端面间隙要求很小的高水头水轮机,可先在导叶端面留少许余量,导水机构厂内装配时端面间隙不作考核,装配完成后先将顶盖,底环运往电站,在电站将顶盖,底环装配到座环上,现场实测顶盖,底环过流面间的间隙,再根据实测数据在厂内配车导叶.这种工艺方法能很好地保证导叶端面间隙,但会给电站增加一次吊装顶盖,底环的工作量.3导叶立面间隙导水机构关闭时,相邻导叶之间的间隙简称立面间隙(见图5).导水机构关闭时,相邻导叶之间应密封严密,立面间隙值一般为零,导叶体长度方向允许范围内的局部间隙值应不超过设计规定值.如果立面间隙较大,不但会增加机组停机时的漏水损失,而且会加剧间隙的空化现象. 3.1影响导叶立面间隙的主要因素导叶转动必须灵活,因此导叶轴颈与轴套之间就需要采用间隙配合,特别是前期设计的机组采用尼龙轴套,这种间隙值较大,容易使导叶偏斜.顶盖,底环加工和装配所产生的轴孔不同心度误差,可能造成导叶装配后发生偏斜;导叶进出水边密22《东方电机))2009年第3期图5导叶布置图封面在加工时与导叶轴线的不平行误差, 也会造成导叶立面间隙超差.另外,由于导叶与导叶臂销孔加工误差,连接板销孔加工误差等累积在一起,可能造成个别导叶不能关闭(立面间隙很大).如果导叶处于关闭状态,连接板就无法连接.3.2保证导叶立面间隙的措施在结构设计方面,为保证导水机构在关闭位置时相邻导叶贴合严密,导叶立面间隙应尽可能小.对于中高水头的机组,通常采用金属接触密封结构;对于水头低于40m的水轮机,在相邻导叶之间可设计橡皮条密封,橡皮条嵌人导叶头部的鸽尾槽内,这样导叶关闭时就与相邻导叶的尾部形成密封,从而改善导水机构关闭时的密封性能.现在,水轮机结构设计时已很少采用尼龙轴套,大多采用聚四氟乙烯作为轴套里衬或采用DEV A轴套.这类轴套与导叶轴颈之间的间隙小,不会因为导叶轴颈与轴套间隙较大而引起导叶偏斜. 对于导叶头尾部密封面的加工,传统工艺是通过划线在大型龙门刨床上加工. 但在龙门刨床上加工导叶进出水边时,是以导叶两端轴颈为基准将其安装在两个V 形铁上.由于每个导叶轴颈尺寸不可能完全相同,且两个V形铁的高度也有差异,所以容易造成导叶轴线与机床走刀方向偏斜,加之龙门刨床的工作台与其导轨也存在不平行度误差,从而加工出偏斜的进出水边.随着公司设备条件的改善,目前生产的大部分导叶头尾部密封面已不再使用龙门刨床加工,而是采用数控龙门铣床加工,其加工质量得到很大提高.用专用工具同钻铰导叶与导叶臂销孔时,需仔细调整和检查二者之间的夹角(见图6),以保证导叶臂与导叶销孔加工图6导叶,导叶臂同铰销.~L_-T-具叶臂精度.中小型水轮机导叶臂与导叶之间的销孔可安排在导水机构装配时完成,即在导水机构装配时研磨好立面间隙后,将导叶捆紧,再用可移式钻床或专用设备钻铰销孔.对于导叶控制机构采用叉头,连杆结构的机组,装配时必须将连杆长度调整至设计要求;对于导叶控制机构采用连板结构的机组,加工连板销孔时应控制加工精度,设备条件具备时,最好采用数控设备加工.连接板与控制环间采用偏心销结构,可解决因连接板销孔误差和导叶臂与导叶销孑L加工误差累积所造成的连接板无法连接的问题,但《东方电机)2009年第3期23装配时不能将偏心销调至最大偏心量,否则电站安装时没有调节余地.顶盖,底环轴孔加工技术已经较为成熟,只要合理制定加工工艺方案,严格控制关键工序的质量,就能满足顶盖,底环导叶轴孔同心度要求.除了提高各主要零部件的加工精度外,导水机构装配时还应进行必要的调整和修磨,最终使导叶立面间隙符合要求.如在全部导叶装入前,应先检查顶盖,底环同心度及顶盖,底环导叶轴孔的同心度;如果采用尼龙轴套,则可修刮轴套,使轴颈四周间隙均匀.主要零部件的结构更趋合理,制造质量也有极大提高,因此各电站除首台机导水机构需要在厂内预装外,其余各台机导水机构已不需在厂内进行预装检查.通过上述分析,我们可以清楚知道影响导水机构装配时导叶端面间隙和立面间隙的原因,在以后设计制造导水机构各零部件时,只要在结构设计及制造工艺方面采取可靠措施,应用新工艺,新技术,降低制造成本,提高各零部件制造质量,就可以很大程度地减少装配过程中的返修及配磨工作量,缩短厂内装配时间.参考文献4结语1程良骏.水轮机.机械工业出版社,1981随着水轮机技术的进步和国际间合作2陈邦怀?水轮机制造工艺学?东电电大教材?的越来越广泛,水轮机设计制造中采用了983许多新结构,新材料,新工艺,导水机构中信,电?香港拟建全球最大海上风力发电厂香港即将在近海区域修建一座全球最大型的海上风力发电厂,该电厂占用海域16km,最高发电可达200MW,可为8万户家庭提供电力.目前全球最大的海上风力发电厂位于英国,年发电量为180MW.预计新风力发电厂的年发电量为201MW,将是全球供电量最大的风力发电厂,届时风电会通过一条25km长的海底电缆,连接入香港电网,预计可为8万户家庭提供足够电力.香港中电将展开为期一个月的公众咨询,如果一切顺利,海上风力发电厂可于2014年落成.。

导叶端立面间隙调整方案

一是在顶盖安装后,,用塞尺测导叶上下间隙是否满足规范要求(如果上下端间隙小,只要用手搬动灵活就可以,不一定一定要达到图纸要求的间隙,只许小不许大);二是在连调速器推拉杆前,将导叶用钢丝绳和吊葫芦捆紧,同时检查导叶立面间隙满足规范要求;.三是将接力器活塞打到全关位置(100%)再后退3%再锁死;四是用推拉杆把接力器和调速环接好打紧(同时检查接力器是否有位移,一切正常);五是解开钢丝绳,接力器向开启方向动作,再全关,动作几次,检查导叶是否转动灵活,开度是否均匀同步,是否可达到设计要求的开度.全关后,立面间隙上下端间隙是否满足要求.个别导叶立面间隙略有些大时,可调整顶盖上的导叶偏心销..同时检查导叶连板拐臂各部位连接是否都满足要求,可以通过偏心销对导叶间隙进行微调《导叶立面间隙调整方案》初调导叶：使导叶拐臂耳柄与控制环耳柄铜瓦中心距基本一致（340mm）再捆绑导叶；捆绑导叶：穿入（16mφ30）钢丝绳（应捆绑在导叶中上部且不能出现叠压现象）两端分别用一个（5T）葫芦对称拉紧，通过对讲机联系顶盖处工作人员精调导叶立面间隙；精调导叶立面间隙：向关的方向锤击单号导叶拐臂逆时针走1圈（如果间隙较大可用千斤顶）再锤击双号导叶拐臂逆时针走1圈，再检查钢丝绳的拉紧量及导叶立面间隙，若个别导叶存在间隙（锤击时从立面间隙较大的导叶开始，继续用上述方法锤击调整）直至导叶立面无间隙为止；导叶立面无间隙后再复测导叶拐臂耳柄与控制环耳柄铜瓦中心距应基本一致（平均在340mm左右）双联臂连接前提条件：1、导叶已捆绑且立面间隙为零；2、带压状态下，控制环处于无压紧行程的零位；或者，无压状态下，控制环处于有压紧行程的零位。

一、有压状态下连接双联臂的方法：控制环无压紧行程的零位：全关有压状态下控制环下方耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距应等于双联板销钉孔中心距（即340±4mm）；推拉杆牙距与行程关系：推拉杆牙距为2.0mm（即推拉杆旋转1圈，行程有2mm；推拉杆旋转半圈，行程有1mm；）调整无压紧行程的控制环零位：若全关有压状态下控制环耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距大于双联板销钉孔中心距（即>340mm，假设大了5mm）:先关闭主油阀，卸掉两接力器关侧腔油压；将两接力器推拉杆都向墙壁侧旋转2.5圈，打开主油阀，控制环将顺时针走5mm；相反，若全关有压状态下控制环耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距小于双联板销钉孔中心距（即<340mm，假设小了5mm）就都向大轴方向旋转推拉杆进行调整即可；双联臂连接注意事项：1、导叶已捆绑且立面间隙基本为零；2、带压状态下，控制环处于无压紧行程的零位；3、作好偏心销凸出的方位记号（在偏心销最凸出的方向上的偏心销顶部用扁铲敲击1个明显的横杆即可）4、先穿入销钉（控制环侧为直销、拐臂侧为偏心销）；5、再放上双联板，调整偏心销使双联板自然套入销钉；6、所有双联板都安装完毕后再套上锁定板轻轻用手扳紧时拧紧锁定板螺丝（或将锁定板点焊）即可（留意偏心销凸出的方位记号，注意扳紧方向）7、松开钢丝绳并卸压，检查导叶无压状态下立面间隙，合格后进行压紧行程调整；压紧行程调整：1、检查接力器底部卸压阀确已关闭后，带压状态下在接力器推拉杆上架设百分表并调零；2、关闭主油阀，卸掉两接力器关侧腔油压；观察压紧行程情况；3、若无压紧行程，将两接力器推拉杆都向墙壁侧旋转2.5圈（即5mm行程）；若压紧行程有2mm（5-2=3）就将两接力器推拉杆都向墙壁侧旋转1.5圈(即增加3mm行程+原2慢慢行程=总行程5mm)；相反，就都向大轴方向旋转推拉杆进行调整即可；4、最终结果压紧行程应为4—6mm二、无压状态下连接双联臂的方法：控制环有压紧行程的零位：无压状态下接力器活塞至全关位置留有5mm的压紧行程，此时控制环下方耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距应等于双联板销钉孔中心距（即340mm）；推拉杆牙距与行程关系：推拉杆牙距为2.0mm（即推拉杆旋转1圈，行程有2mm；推拉杆旋转半圈，行程有1mm；）有压紧行程的控制环零位调整：双联臂未连接的情况下：全关有压状态下在推拉杆上架设百分表并调零后，关闭主油阀并将接力器关侧油压卸掉，再用千斤顶将控制环往开的方向顶开直到控制环下方耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距应等于双联板销钉孔中心距（即340mm）为止；此时观察百分表应有5mm位移量，若位移量大于5mm，假设位移量有6mm（6-5=1），就将两接力器推拉杆向大轴方向旋转0.5圈；若位移量小于5mm，假设位移量有4mm （4-5=-1），就将两接力器推拉杆向墙壁方向旋转0.5圈；调整完毕，应将控制环焊接固定（控制环与墙壁之间焊接4根角钢防止控制环转动）并用架设百分表监视位移量。

联杆偏心销式联接导叶的立面间隙调整

Ｌｉ — ｎｕＤａ－ｙａ
（ａｇｉｙｍｐｗｒｉｔａｃＪｎｘｄｏｅｎｎｎｅ＆ＩｓｌｔｎＣｍａｙＬｍｉＧａｚｏ４２２ＪｎｘｒｉｅＣｉａｉＨＭａｅｎｔｌｉｏｐｉ￣ｄ，ｕｈｕ３１１，ｉｇｉｏｎ，ｈｎ）ａａｏｎｎａＰｖｃ
Ａｓｒｃ：ｈｏｋｏｕｄｌｄ￣ｇｐａｊｓｎｐｒｔｐｒｈｎｈｄａｌｅｅａｒｓｍｉｔｎｄＡｎｗｂｔａｔＴｅｗｒｆｇｉｅｂｅａｄｕｔｔｓｉｏａａｔｗｅｙｒｕｉｇｎｒｔａａｅ．ｅａｍｅｉｍｔｎｓｃｏｉｎｉ
整时会发生偏心销旋转至最大调整量后．仍然有局
部导叶联杆安装不上，此时需重新加工联杆安装。用
捆绑法调整导叶间隙，还不可避免地会产生导叶圆
不圆，发联杆长短的不同，个别导叶受力较大，引使易造成机组运行时剪断销剪断。传动比法主要利用导叶轴不在导叶宽度中心（一般为导叶大头侧较短）导叶旋转一角度，叶大，导头旋转量比小头小这一特性。其工艺过程主要为导
江西电力
第３５卷
２１年０１
第６期
５７
接，偏心量为５ｍｍ。００年在２号机组投运后的其２１
首次大修中。根据该电站导水机构的结构特点，决定采用新的调整方法来调整导叶的立面间隙。其工
摘

水轮机导叶立面间隙调整新方法

时，导叶分布圆处的变形量为０．１５ｍｍ左右，使控制环
触面高的地方进行锉销或打磨处理，直至合格为止。捆
・
５３・
Байду номын сангаас
水利水电施工
２０１４・第４期总第１４５期
叶在捆紧的情况下．立面局部间隙最大允许值不超过０．０５ａｍ，有间隙的总长度不超过５ｒ７．５ａｍ即为合格。若ｒ有不合格处，可做标记，放松钢绳，打开导叶，对接
３ｍｍ的压缩余量，导叶下端设置排水管。在Ｈ一３７３ｍ
水轮机活动导叶立面问隙的调整．是将其控制在
０．０５ｍｍ且塞尺检查不能通过，局部最大间隙不大于０．０５ｍｍ，有间隙的总长度不超过导叶高度的２５，以减小机组停机状态下的漏水摄，并保证进入水轮机的水流量呈３６０。均匀分布，入射角基本一致。洛古水电站装有两台单机容量５５ＭＷ的水轮发电机组，水轮机有２２个活
钢结构制作安装与机电工程Ｉ＿
水轮机导叶立面间隙调整新方法
・庞敏／（中国华电集团四川华电西溪河水电开发有限公司）擘潘三行／（中国水电基础局有限公司）
【摘
要】水轮机活动导叶立面间隙的调整是水轮发电机组安装、检修过程中一个重要的工作环节。水轮机机

水轮机导叶卡环、端面间隙调整研究

水轮机导叶卡环、端面间隙调整研究发表时间：2020-12-03T14:58:51.380Z 来源：《中国电业》2020年20期作者：龙明忠[导读] 绿水河电厂水轮机改造完成后，机组进入商业运行。

一年后，发现水轮机导叶有卡塞现象，机组加减负荷和停机不龙明忠华电云南发电有限公司绿水河发电厂云南个旧 661600【摘要】绿水河电厂水轮机改造完成后，机组进入商业运行。

一年后，发现水轮机导叶有卡塞现象，机组加减负荷和停机不能正常进行，存在运行缺陷，严重影响企业经济效益。

为解决此问题，技术人员进行了深入的调查研究和现场试验，2020年利用机组大修时机，对水轮机导叶卡环、端面间隙进行调整处理，最终卡塞问题得到圆满解决，水轮机组开停自如，大大提高运行效率，并将处理方法应用于另外2台水轮机组，都取得满意的效果。

【关键词】导叶卡环、间隙、调整一、概述绿水河电厂是一个运行四十多年的老厂。

绿水河二级电站装机容量为57.5MW（1×12.5MW+3×15MW），设计年发电量3.3亿kW?h。

电站1958年5月开工，第一台机组于1972年10月17日并网发电，#2~#4机组于1973年到1974年陆续投产，水轮机型号为HL006-LJ-140，均为重庆水轮机厂制造，设计水头305m，最高水头315m，最低水头295m，额定流量6m3/s，额定转速750r/min，飞逸转速1300r/min，额定出力15.63MW，转轮为不锈钢铸焊结构。

投产以来，由于绿水河发电用水泥沙含量比较大，机组水头高、转速高，为低比转速水轮机，因此转轮磨蚀、空蚀情况较为严重，因高水头及水质的因素，除水轮机转轮外，蜗壳、固定导叶、座环、尾水管等过流部件也存在不同程度的空蚀，大部分蜗壳板材厚度已减薄40％以上，基本上一年一大修，增加了企业的运营成本和检修的工作量，缩短了设备的利用小时，同时也给电厂的安全运行埋下重大隐患。

鉴于这些原因，针对我厂水轮机存在的具体情况，绿水河二级站#2~#4机组过流部件全部更换为沈阳格泰水电设备有限公司的转轮，水轮机转轮型号为：HLGT106-LJ-144。

导叶端立面间隙调整方案

《导叶立面间隙调整方案》初调导叶：使导叶拐臂耳柄与控制环耳柄铜瓦中心距基本一致（340mm）再捆绑导叶；捆绑导叶：穿入（16mφ30）钢丝绳（应捆绑在导叶中上部且不能出现叠压现象）两端分别用一个（5T）葫芦对称拉紧，通过对讲机联系顶盖处工作人员精调导叶立面间隙；精调导叶立面间隙：向关的方向锤击单号导叶拐臂逆时针走1圈（如果间隙较大可用千斤顶）再锤击双号导叶拐臂逆时针走1圈，再检查钢丝绳的拉紧量及导叶立面间隙，若个别导叶存在间隙（锤击时从立面间隙较大的导叶开始，继续用上述方法锤击调整）直至导叶立面无间隙为止；导叶立面无间隙后再复测导叶拐臂耳柄与控制环耳柄铜瓦中心距应基本一致（平均在340mm左右）双联臂连接前提条件：1、导叶已捆绑且立面间隙为零；2、带压状态下，控制环处于无压紧行程的零位；或者，无压状态下，控制环处于有压紧行程的零位。

一、有压状态下连接双联臂的方法：控制环无压紧行程的零位：全关有压状态下控制环下方耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距应等于双联板销钉孔中心距（即340±4mm）；推拉杆牙距与行程关系：推拉杆牙距为2.0mm（即推拉杆旋转1圈，行程有2mm；推拉杆旋转半圈，行程有1mm；）调整无压紧行程的控制环零位：若全关有压状态下控制环耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距大于双联板销钉孔中心距（即>340mm，假设大了5mm）:先关闭主油阀，卸掉两接力器关侧腔油压；将两接力器推拉杆都向墙壁侧旋转2.5圈，打开主油阀，控制环将顺时针走5mm；相反，若全关有压状态下控制环耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距小于双联板销钉孔中心距（即<340mm，假设小了5mm）就都向大轴方向旋转推拉杆进行调整即可；双联臂连接注意事项：1、导叶已捆绑且立面间隙基本为零；2、带压状态下，控制环处于无压紧行程的零位；3、作好偏心销凸出的方位记号（在偏心销最凸出的方向上的偏心销顶部用扁铲敲击1个明显的横杆即可）4、先穿入销钉（控制环侧为直销、拐臂侧为偏心销）；5、再放上双联板，调整偏心销使双联板自然套入销钉；6、所有双联板都安装完毕后再套上锁定板轻轻用手扳紧时拧紧锁定板螺丝（或将锁定板点焊）即可（留意偏心销凸出的方位记号，注意扳紧方向）7、松开钢丝绳并卸压，检查导叶无压状态下立面间隙，合格后进行压紧行程调整；压紧行程调整：1、检查接力器底部卸压阀确已关闭后，带压状态下在接力器推拉杆上架设百分表并调零；2、关闭主油阀，卸掉两接力器关侧腔油压；观察压紧行程情况；3、若无压紧行程，将两接力器推拉杆都向墙壁侧旋转2.5圈（即5mm行程）；若压紧行程有2mm（5-2=3）就将两接力器推拉杆都向墙壁侧旋转1.5圈(即增加3mm行程+原2慢慢行程=总行程5mm)；相反，就都向大轴方向旋转推拉杆进行调整即可；4、最终结果压紧行程应为4—6mm二、无压状态下连接双联臂的方法：控制环有压紧行程的零位：无压状态下接力器活塞至全关位置留有5mm的压紧行程，此时控制环下方耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距应等于双联板销钉孔中心距（即340mm）；推拉杆牙距与行程关系：推拉杆牙距为2.0mm（即推拉杆旋转1圈，行程有2mm；推拉杆旋转半圈，行程有1mm；）有压紧行程的控制环零位调整：双联臂未连接的情况下：全关有压状态下在推拉杆上架设百分表并调零后，关闭主油阀并将接力器关侧油压卸掉，再用千斤顶将控制环往开的方向顶开直到控制环下方耳柄至导叶拐臂耳柄铜瓦平均中心距应等于双联板销钉孔中心距（即340mm）为止；此时观察百分表应有5mm位移量，若位移量大于5mm，假设位移量有6mm（6-5=1），就将两接力器推拉杆向大轴方向旋转0.5圈；若位移量小于5mm，假设位移量有4mm （4-5=-1），就将两接力器推拉杆向墙壁方向旋转0.5圈；调整完毕，应将控制环焊接固定（控制环与墙壁之间焊接4根角钢防止控制环转动）并用架设百分表监视位移量。

水电站导叶间隙调整

水电站导叶间隙调整水电站导叶间隙调整是一项非常重要的工作，它直接影响到水电站的发电效率和安全性。

导叶是水轮机的重要组成部分，它的作用是控制水流的流量和流速，从而调节水轮机的转速和发电量。

导叶间隙是指导叶与水轮机叶轮之间的距离，它的大小直接影响到水流的流量和流速，从而影响到水轮机的转速和发电量。

水电站导叶间隙调整的目的是保证导叶与水轮机叶轮之间的距离恰到好处，既不能太大，也不能太小。

如果导叶间隙太大，水流就会泄漏，导致水轮机的发电效率降低；如果导叶间隙太小，就会导致导叶与叶轮之间的摩擦增大，从而加速导叶的磨损，甚至导致水轮机的故障。

水电站导叶间隙调整的方法有很多种，常用的方法包括手动调整、机械调整和液压调整等。

手动调整是最简单、最常用的方法，它通常需要两个人配合完成。

一人在水轮机上方，通过手动旋转导叶轴，使导叶与叶轮之间的间隙逐渐变小；另一人在水轮机下方，通过手动旋转叶轮轴，使叶轮与导叶之间的间隙逐渐变小。

这种方法的优点是简单易行，缺点是调整精度不高，需要多次调整才能达到理想状态。

机械调整是一种较为精确的调整方法，它通常需要使用专门的调整工具。

这种方法的优点是调整精度高，可以快速达到理想状态，缺点是需要专门的工具和技术支持，成本较高。

液压调整是一种比较新的调整方法，它利用液压系统来控制导叶的位置。

这种方法的优点是调整精度高，可以快速达到理想状态，且操作简单方便，缺点是需要专门的设备和技术支持，成本较高。

总之，水电站导叶间隙调整是一项非常重要的工作，需要高度重视。

在进行导叶间隙调整时，应根据实际情况选择合适的调整方法，确保调整精度和安全性。

同时，还应定期检查导叶的磨损情况，及时更换磨损严重的导叶，以保证水轮机的正常运行。

导叶端面间隙调整

导叶端面间隙调整发表日期：2005-05-23 浏览人数：131 作者：hxg 来源：水利工程网评论0条导叶端面间隙的控制对导叶的灵活转动，且导叶关闭时漏水量小是至关重要的，三峡左岸电站ALSTOM机组设计总间隙为1.5~2.5mm，端面间隙分配后要求下端间隙0.4~0.7mm，上端间隙不小于1.0mm。

间隙的保证是靠顶盖和座环之间186个永久垫片的厚度控制来实现的。

影响端面间隙的因素很多，主要有温度影响，顶盖/座环把合螺栓拉伸的影响，提导叶后顶盖下挠的影响。

到目前，11~13#机端面间隙控制较好，下面就控制方法作一概述。

顶盖预装前，先对底环的高程、水平度进行验收，特别是底环水平，要求底环上平面最高点与最低点高差不得超过0.2mm（测24个导叶孔处）。

测导叶体长度。

由于现场没有足够长的外径千分尺，我们的测量方法是用两根刚性直尺自导叶轴同侧导叶体两端引出，用内径千分尺测直尺间距离，此距离可看作是导叶体长度。

为减小测量误差，测量前先用汽油或丙酮清洗掉端部的油污杂质，用砂纸打磨掉边缘毛刺和高点；两根直尺应从两端对应部位引出，这样可防止测量数据偏差大；直尺引出长度不宜过长，以刚能用内径千分尺测出为宜，这样可避免两端平行度不好引起的误差；导叶大、小头都要测。

测量顶盖/座环把合法兰底面至抗摩板之间的距离D（见下图），测24处，取平均值。

根据底环水平和导叶长度，选出8个最长导叶，插入底环水平较低的导叶孔，这样可缓和间隙差别较大的问题。

建议预装时对特别短的导叶，也可进行预装，以检查总间隙情况。

顶盖预装前，事先在座环上法兰面上打磨出16个φ130mm的区域，作为放置临时垫片的位置。

要求此φ130mm的区域内高差不超过0.02 mm。

打磨时可用一标准块放置水平仪检查。

注意此16处区域最好不要选在螺栓孔号孔处，否则冲点号不到座环上。

架水准仪测8个导叶顶面高程（大、小头都要测）和每一锪平面的高程，按8个导叶顶面高程中最高的一个参加计算，计算临时垫片厚度。

导轨拼接端面间隙

导轨拼接端面间隙
导轨拼接端面间隙是指在导轨接口处，由于加工精度、组装误差等因素导致两个导轨的端面之间存在一定的空隙。

这个空隙会对机床的精度和稳定性产生不利影响，因此需要采取一定的措施来减小端面间隙。

常见的减小导轨拼接端面间隙的方法有：
1.调整导轨的加工精度，尽量降低误差，使得两个导轨的端面可以紧密配合。

2.采用调整垫片的方式，将垫片放置在两个导轨端面之间，通过加垫片或减少垫片的方式来调整端面间隙。

3.使用粘接剂和填充物，将两个导轨的端面填充，使得它们能够更紧密地贴合在一起。

4.采用激光或其他测量仪器进行精确测量，以便调整导轨的位置和角度，从而减小端面间隙。

综上所述，减小导轨拼接端面间隙是提高机床精度和稳定性的重要措施，需要根据实际情况采取相应的方法进行调整。

- 1 -。

金竹电站导叶间隙调整总结

金竹电站导叶间隙调整总结金竹电站1#机，运行人员反应：在开机过程中，调速器自动状态、电手动状态、机手动状态均无法增、减负荷，只能用机械手动增、减负荷，而且操作手轮很重，一个人操作不动，需两人操作，但也十分吃力。

雷雨天，机组若跳闸，机组将无法自动停机，运行人员可能来不及关导叶，会引起机组飞车。

将发生严重的后果。

金竹电站1#机发现这种情况时间较长，从2013年5月份开始一直用机械手动运行。

刚开始调速器自动状态、电手动状态、机手动状态均无法增负荷，但能减负荷，我们怀疑是调速器的问题，对调速器的滤网、电磁阀等进行清洗，对接力器和反馈进行调整，均无明显的改善，调速器厂家人员也来电站对调速器进行程序调整，也没有明显效果，于是我们认为是水轮机导叶间隙跑偏引起的，并咨询了水轮机厂。

他们认为金竹电站这种机型的导叶运行一段时间后，由于导叶的铜套磨损会引起导叶跑偏的，根据铜套磨损情况，需进行更换铜套或加垫调整。

金竹电站1#机从2013年5月份开始时好时坏，到2013年10月份2#机也出现同1#机一样的情况。

由于金竹电站机组运行小时很长，想找一个检修时间都不太容易，2013年7月5号我们计划对一级站2#机进行处理，刚拆开水轮机转轮，发现导叶端面间隙严重不均匀，全偏向机组顶盖侧，前侧2丝都不能进，后侧有50丝。

可县调不同意电站在这个时间检修，我们只好将机组装回，等以后处理。

经过长时间的处理方案选择和材料准备，了解到今年1月5日期间天气较好，1月7日晚~8日才有雨，于是我们先将库水位降到死水位，利用机组短暂的停机时间，从1月5号开始，日夜加班，先对金竹电站2#机进行导叶调整。

打开2#水轮机转轮，检查导叶发现机组12片导叶全部偏向顶盖侧，端面间隙2丝都不能进，用电手动空开导叶至24开度，接力器就无法动作，只能用机械手动操作，自动也不能关。

于是我们对导叶逐一进行调整，由于生锈和轴承间摩擦较紧，再加上空间有限，无法用力，导叶端面间隙很难调整，但除水轮机下侧被轴承座挡住的4片导叶，无法调整外，其余导叶端面间隙均调整至10丝。