《金属热处理缺陷分析及案例》完整版
金属材料失效分析案例PPT
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案例四:金属材料脆性断裂 失效
失效现象描述
金属材料在无明显塑性变形的情况下 突然断裂,断口平齐,呈脆性断裂特 征。
断裂发生时,材料内部存在大量微裂 纹和空洞。
断裂前材料未出现明显的塑性变形, 无明显屈服现象。
失效原因分析
材料内部存在缺陷,如微裂纹、夹杂物等,降低 了材料的韧性。
金属材料在加工过程中受到较大的应力集中,如 切割、打孔等操作,导致材料内部产生微裂纹。
失效机理探讨
电化学腐蚀
金属材料与腐蚀介质发生 电化学反应,导致表面氧 化或溶解。
应力腐蚀
金属材料在应力和腐蚀介 质的共同作用下发生脆性 断裂。
疲劳腐蚀
金属材料在交变应力和腐 蚀介质的共同作用下发生 疲劳断裂。
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案例三:金属材料热疲劳失 效
失效现象描述
金属材料表面出现裂 纹
疲劳断裂,即在交变 应力的作用下发生的 断裂
02
疲劳断裂通常发生在应力集中的 部位,如缺口、裂纹或表面损伤 处。
失效原因分析
金属材料在循环应力作用下,微观结 构中产生微裂纹并逐渐扩展,最终导 致断裂。
应力集中、材料内部缺陷或表面损伤 等因素可加速疲劳裂纹的萌生和扩展 。
失效机理探讨
金属疲劳断裂是一个复杂的过程,涉及微观结构、应力分布、材料缺陷等多个因素。
应力腐蚀开裂
在腐蚀介质和应力的共同作用下,焊接接头 处发生应力腐蚀开裂,裂纹扩展导致断裂。
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THANKS
金属材料在低温环境下工作,材料的韧性下降, 容易发生脆性断裂。
失效机理探讨
金属材料的脆性断裂通常是由 于材料内部存在缺陷或应力集 中导致的微裂纹扩展。
在低温环境下,金属材料的韧 性下降,容易发生脆性断裂。
热处理常见缺陷分析与对策-学习总结
热处理常见缺陷分析与对策时 间:2020.10.28 学习人:吴俊 部 门:试验检测中心基本知识点:1、热处理缺陷直接影响产品质量、使用性能和安全。
2、热处理缺陷中最危险的是:裂纹。
有:淬火裂纹、延迟裂纹、冷处理裂纹、回火裂纹、时效裂纹、磨削裂纹和电镀裂纹。
其中生产中最常见的裂纹是纵火裂纹。
3、热处理缺陷中最常见的是:热处理变形,它有尺寸变化和形状畸变。
4、淬火获得马氏体组织,以保证硬度和耐磨性。
淬火后应进行回火,以消除残余应力,如W6Mo5Cr4V2应进行一次回火。
5、亚共析钢淬火加热温度: +(30-50)度。
6、高速钢应采用调质处理即淬火+高温回火。
7、回火工艺若控制不当则会产生回火裂纹。
8、热处理过热组织可通过多次正火或退火消除,严重过热组织则应采用高温变形和退火联合作用才能消除。
9、渗氮零件基本组织为回火索氏体。
其原始组织中若有大块F 或表面严重脱碳,则易出现针状组织。
10、有色金属最有效的强化手段是固溶处理和固溶处理+时效处理。
11、疲劳破坏有疲劳源区、裂纹疲劳扩展和瞬时断裂三个阶段。
12、高速钢的热组织为:共晶莱氏体,也有可能晶界会熔化。
13、应力腐蚀开裂的必要条件之一是:存在拉应力。
14、65Mn 钢第二类回火脆性温度区间为250-380。
钼能有效抑制第二类回火脆性。
15、热处理时发生的组织变化中,体积比容变化最大的是马氏体。
16、防止淬裂的工艺措施:等温淬火、分级淬火、水-油淬火和水-空气双液淬火。
17、高温合金热处理产生的特殊热处理缺陷有:晶间氧化、表面成分变化、腐蚀点、晶粒粗大及混合晶粒等。
18、感应加热淬火缺陷有:表层硬度低、硬化层深度不合格、变形大、残留应力大、尖角过热及软点与软带。
19、弹簧钢的组织状态一般为:T+M 。
20、氢脆条件:氢的存在、三项应力和对氢敏感的组织。
21、断裂有脆性断裂和韧性断裂。
绝大多数热处理裂纹属脆性断裂。
22、高碳钢淬火前应进行球化退火。
23、时效变形的主要影响因素有:化学成分、回火温度和时效温度。
关于金属热处理变形原因及改善的技术措施
关于金属热处理变形原因及改善的技术措施
赵新 哈尔滨电气动力装备有限公司 黑龙江哈尔滨
【 搞 要l工业化 的发展有效的促进 了 我国国家整体 实力的提升, 在当
今世 界的发展 过程中 , 工业实力的强弱影响着一个 国家排零件 结构 金 属热处 理后在 冷却 过程 中 , 总是 薄的 部分冷 得快 , 厚的部 分冷 得慢 。 在 满足实际生产 需要的 情况 下 , 应尽量减 少工件厚 薄悬殊 , 零件 截面力求 均匀 , 以减 少过渡 区因应 力集中产生 畴变和开 裂倾向, 工件应 尽量保 持结 构与材 料成分 和组织 的对 称性 , 以减少 由于冷却 不均 引起 的 畸变 : 工件应 尽量避免 尖锐 棱角, 沟 槽等 , 在 工件的厚 薄交界 处 、 台
热处 理的 方式 改善金 属的结 构, 使其 在应 用过程 中达 到新的 刚度以 及 金属 淬火 后冷却过 程 对变形的影 响也 是很重要的 一个变 形原 因。 韧性 , 提 高在使用过程 中技 术部件的质量。 在进行金属热处 理的过程 中, 金属 热处理冷 却速 度越快 , 冷却越 不均匀, 产生 的应力越 大, 模 具 的变 由于金属 部件长相 各不相同的原 因, 在实际的进行 热处 理时, 会出现 金 形也 越大 。 可以在 在保证模 具硬 度要求的 前提 下, 尽量 采用 预冷; 采 用
体实力。 在 我国各 行业 不断更新技 术措施 , 改革现有施 工环境 的过程 中 , 我们发现各种金属 的运 用以及加工都成为了 部 分工业不可避免要 使用的一 项措施 。 在金属的使用加工过程 中 , 对现有金属进行提 炼处理 , 并对其进行 金属热处理 加工, 已经成为了 在使用的必备措施 。 在金属使用的过程中' 由
1 . 金 属热 处 理 变形 的原 因 相 同, 锻 造所形成 的结构 也各不相 同, 所以在进行 炉内加热 的过程 中由 在 工业发 展的过程 中, 金属原件 的使用涉及的范 围十 分的广阔。 在 于金 属部 件本身 的结构 影 响, 在 进行 受热 的过程 中首先会 出现受 热 不
失效案例分析
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b.氢致开裂(HIC)
在钢的内部发生氢鼓 泡区域,当氢的压力 继续增高时,小的鼓 泡裂纹趋向于相互连 接,形成有阶梯特征 的氢致开裂。氢致开 裂发生不需要外加应 力(载荷应力、残余 应力),故从概念讲 不属于应力腐蚀破坏 范畴。
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c.硫化物应力腐蚀开裂(SSCC)
• 硫化氢在液相水中,由于电化学的作用,在阴极反应时生成氢 原子渗透到钢的内部,溶解于晶格中,导致脆性增加(氢原子 渗透到钢的内部晶格,在亲和力的作用下生成氢分子,钢材晶 格发生变形,材料韧性下降,脆性增加),在外加拉应力或残 余应力的作用下形成开裂。
2、焊接裂纹有不同的特性,要根据不同的裂纹产生机理 及形式选择检测的时机与方法,提高检验的有效性。
• 延迟裂纹 • 液化裂纹
3、对于易产生焊接裂纹的钢种,一旦发现裂纹,应扩大 检验比例。
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案例1:反应流出物换热器管箱入口不锈钢法兰开裂
某石化炼油厂,2010年大修检验发现,反应流出物换热器管箱入口 不锈钢法兰开裂。 主要原因:
P≤0.008%、Mn≤1.30%,且应进行抗HIC性能试验或恒 负荷拉伸试验。
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在湿硫化氢应力腐蚀环境中使用的其它材料制设备和管 道应符合下列要求:
铬钼钢制设备和管道热处理后母材和焊接接头的硬度应不 大于HB225(1Cr-0.5Mo、1.25Cr-0.5Mo)、HB235 (2.25Cr-1Mo、5Cr-1Mo)或HB248(9Cr-1Mo);
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湿硫化氢环境分类(NACE 8X196) 一类:不选用抗HIC钢,可不做热处理 二类:可选抗HIC钢,要进行热处理 三类:选用抗HIC钢,要进行热处理
《金属材料热处理》案例
案例一:材料的性能并不单纯取决于材料的种类和成分,通过热处理改变材料内部的组织,将大幅度改变材料的性能。
这不,今天我参与了整个淬火的工艺操作,将直径是ϕ100的40Cr钢加工的销轴装炉加热,加热到850℃±10℃,保温180~200分钟,然后出炉。
先放在空气中冷却大约2~3分钟,眼见工件开始由红变黑,然后迅速放入二硝水溶液中快速冷却,直到冷却均匀为止。
改变了以前水淬油冷的方式,这样才能满足工件经过淬火回火后具有高的弹性极限、屈服点、和适当的韧性及抗疲劳能力,特别是硬度要求达到42~47HRC。
案例分析:1、为了提高硬度采取的方法,主要形式是通过加热、保温、冷却。
而冷却起着决定性的作用;2、淬火最理想的冷却曲线应该是:3、最常用的淬火冷却介质是水和油、盐水。
工人师傅没有按照教材中所述用水和油作淬火介质,虽然水是应用最为广泛的淬火介质,它不仅廉价易得,而且具有较强的冷却能力。
但它的冷却特性并不理想。
在需要快冷的650~500℃范围内,它的冷却速度较小;而在Ms点附近要慢冷时,它的冷速又太快,易使零件产生变形,甚至开裂。
因此只能用做尺寸较小、形状简单的碳钢零件的淬火介质。
油只适用于过冷奥氏体的稳定性比较大的一些合金钢或小尺寸的碳钢工件的淬火。
对于40Cr制造的销轴水淬,硬度达不到要求。
4、而工厂用自己配制的盐水(亚硝酸钠、硝酸钠和水按2:3:5的比例配成的二硝水溶液)淬火,容易得到高的硬度和光洁的表面,不容易产生淬不硬的软点,但快冷势必要造成很大的内应力,易使工件变形严重,甚至发生开裂。
为了防止工件开裂,工人师傅采取了慢—快—慢的冷却方式,就是案例中的空气—盐水—水。
这是根据上图中钢的理想淬火冷却曲线自我设计的方案。
只能说此法比以前改进了很多,能够满足该钢的使用要求。
5、存在的问题是:(1)操作中时间的严格控制是很难做到的,只是凭经验;(2)盐水的使用也只是处于摸索和经验阶段,在实际中,直到目前为止,还没有找到一种淬火冷却介质能符合这一理想淬火冷却速度。
金属专业事故案例10例
事故案例10个案例一:再热屏泄漏事故【事故经过】某电厂#1机组启动并网,启动前对#1炉再热器屏和水冷壁管壁厚进行了测量,均在合格范围,进行水压试验合格。
7月4日17时51分,#1炉膛负压突升至3631Pa,锅炉MFT 动作,#1-1、#1-2一、二次风机跳闸,#1炉汽包水位快速下降,加大给水流量仍无法维持,17时56分#1汽机打闸停机,发电机与系统解列。
7月10日16时检查,漏点为33米处西侧再热屏和对侧水冷壁。
水冷壁管有一根爆破,再热屏有两根管不同程度冲刷泄漏,再热屏泄漏点处的两根管之间的鳍片焊缝开裂。
经测量管道壁厚后,更换壁厚减薄的水冷壁管15根(每根1米)、再热器管3根(每根0.8米)【原因分析】1、再热屏扭曲变形,长时间没有及时更换,存在薄弱环节,是造成本次再热屏泄漏的根本原因。
2、锅炉发生断煤等突发情况,运行处置不当造成锅炉参数急剧变化是再热屏产生热应力的直接原因。
3、再热屏漏点附近管壁厚度未有减薄现象,说明本次再热屏泄漏不是磨损造成。
【防范措施】1、尽快安排#1机组大修,更换再热屏,消除隐患。
2、加强入炉煤配煤管理,避免两条给煤线同时断煤情况发生;3、加强运行人员现场操作培训,提高应对突发事件的处置能力。
(设备部金属专业)案例二:疏水爆管停机【事故经过】某电厂因为对机炉外管的监督管理不到位,疏水管道壁厚低于标准,焊口布置不合理,以及焊口工艺质量不良等原因,造成疏水管爆破停机。
2004年04月02日10时00分,运行值班人员突然听到机房内一声巨响,汽机房有大量蒸汽,主汽参数下降,润滑油温由39℃迅速升到46℃,派人就地检查发现,12米平台全是蒸汽和保温碎片,初步判断为机外汽水系统爆破。
因漏汽量太大当时无法准确确认漏汽部位,值长令开高低压旁路,快速降压减负荷。
值长请示中调同意后,启电动给水泵,打跳A、B小机,破坏真空紧急停机。
现场检查确认为1号高压导管疏水管(工程设计为Ф48×3.512Cr1MoV)破裂,疏水管从高压导管疏水管座第一道焊口处断开,整个爆管管段全部崩裂飞出,断裂成为两部分。
球墨铸铁热处理缺陷分析PPT资料优选版
过烧区域出现网状过烧裂纹,严重时使 工件直接报废。
图1 针状马氏体的形成过程示意 图
球墨铸铁铸件生产技术课程
职业教育材料成型与控制技术专业教学资源库
1.过烧裂纹
裂纹呈网状,加晶界热有氧温化或度熔化高现象产(图3生)。 过烧,石墨溶解,所以裂纹周围石墨与基
职业教育材料成型与控制技术专业教学资源库
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球墨铸铁热处理缺陷分析
制作人:郭静静 榆林职业技术学院
球墨铸球铁墨铸铸铁件铸生件产生产技技术术课课程程职Biblioteka 教育材料成型与控制技术专业教学资源库
过热时晶粒粗大,马氏体片的大小取决 于奥氏体晶粒的大小,最终淬火出现粗大 针状马氏体,如图1所示。
图3 过烧组织x500 莱氏体及渗碳体组织
过烧区域由于石墨溶解造成富碳区,形成渗碳体与奥氏 过热时晶粒粗大,马氏体片的大小取决于奥氏体晶粒的大小,最终淬火出现粗大针状马氏体,如图1所示。
图4组织为石墨+粗大马氏体+残余奥氏体,是过热组织。
球墨铸铁热处理缺陷分析
工 球件墨过铸热 铁体过 热烧 处共金 理相 缺晶组 陷织 分,的析特当点 过冷时奥氏体分解为珠光体,珠光体分布在渗
过烧区域出现网状过烧裂纹,严重时使工件直接报废。
过烧区域出现网状过烧裂纹,严重时使工件直接报废。
晶粒度体均匀分布的石墨(图2)相比明显少。裂纹呈网状,晶界有氧
过烧区域出现网状过烧裂纹,严重时使工件直接报废。
球墨铸铁热处理缺陷分析
图1 针状化马氏或体的熔形成化过程现示意象图(图3)。
过热时晶粒粗大,马氏体片的大小取决于奥氏体晶粒的大小,最终淬火出现粗大针状马氏体,如图1所示。
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面缺陷
面缺陷
面缺陷
晶带和晶带轴
平行于或者相交于同一直线的 一组晶面组成一个晶带,而该 直线叫做晶带轴。
在多相组织中,具有不同晶 体结构的两相之间的分界面
称为相界。
Example:
Determine the number of vacancies needed for a BCC iron lattice to have a density of 7.87g/cm3. The lattice parameter of the iron is 2.866x10-8cm. The atomic mass of iron is 55.847g/mol. Avogadro’s number is 6.02x1023/mol.
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★可以表示晶体滑移的方向和大 小。 ★位错线和柏氏矢量构成的平面 定义为滑移面。
位错密度 可用单位体积中位错线总长度来表示,即
L
V
式中,ρ为位错密 度(m-2);ΣL为 位错线的总长度 (m);V为体积 (m3)。
线缺陷
线缺陷
面缺陷
由于表面上的原子与晶体内部的原子相比其配位数 较少,使得表面原子偏离正常位置,在表面层产生 了晶格畸变,导致其能量升高。将这种单位表面面 积上升高的能量称为比表面能,简称表面能。表面 能也可以用单位长度上的表面张力(N/m)表示。
nV
nexp(Q) RT
where nV is the number of vacancies per cm3; n is the number of lattice points per cm3; Q is the energy
required to produce a vacancy, in cal/mol; R is the
金属热处理过程中的硬度、力学性能及组织不合格问题解析
金属热处理过程中的硬度、力学性能及组织不合格问题解析1. 硬度不合格金属材料的硬度与其静拉伸强度和疲劳强度存在一定的经验关系,并与金属的冷成形性、切削加工性和焊接性能等加工工艺性能存在某种程度的关系;硬度试验不损坏工件,测试简单,数据直观,故而被广泛用作热处理工件的最重要的质量检验指标,不少工件还是其唯一的技术要求。
硬度不合格是最常见的热处理缺陷之一。
主要表现为硬度不足、淬火冷却速度不够、表面脱碳、钢材淬透性不够、淬火后残余奥氏体过多、回火不足等因素造成的。
淬火工件在局部区域出现硬度偏低的现象叫做软点。
软点区域的围观组织多为马氏体和沿原奥氏体晶界分布的托氏体混合组织。
软点或硬度不均匀通常是由于淬火加热不均匀或淬火冷却不均匀所引起。
加热时炉温不均匀,加热温度或保温时间不足是造成加热不均匀的主要原因。
冷却不均匀主要由于淬火冷时工件表面附着着淬火介质的气泡、淬火介质被污染(例如水中有油悬浮珠)或淬火介质搅动不充分所造成的。
此外,钢材组织过于粗大,存在严重偏析,大块碳化物或大块自由铁素体也会造成淬火不均匀形成软点。
1.1 软点淬火加热的目的是使工件在淬火过程中完成组织转变。
为此,必须加热到适当温度并有足够保温时间。
加热温度偏低和保温时间不足使得原珠光体组织未能完全转变为奥氏体和转变的奥氏体成分不均匀,淬火后得不到完全马氏体组织,结果使工件淬火后形成软点。
图1为T12钢制造的手用丝锥因加热不足形成的显微组织:细针马氏体+淬火托氏体+珠光体。
性能上表现为硬度不均匀。
▲图1 T12A钢加热不足的显微组织1-细针马氏体 2-淬火托氏体 3-珠光体淬火介质搅拌不充分,工件在淬火介质中移动不够或者工件进入介质方向不对时,往往延迟了工件表面某些部位的蒸汽膜破裂,导致该处冷却速度降低,从而出现高温分解产物,形成软点或局部硬度下降。
水蒸气膜比盐水稳定,因此软点更易在水淬的工件上形成。
水和水溶液的温度越高越容易产生软点。
淬透性较差的碳钢,工件截面较大时容易出现软点。
热处理缺陷的成因分析及解决方案【最新范本模板】
热处理缺陷的成因分析及解决方案(图)模具的热处理包含了预备热处理、最终热处理及表面强化处理。
模具热处理中,淬火是常见工序。
然而,因种种原因,有时难免会产生淬火裂纹,致使前功尽弃。
通常热处理缺陷是指模具在最终热处理过程中或在以后的工序中以及使用过程中出现的各种缺陷,如淬裂、变形超差、硬度不足、电加工开裂、磨削裂纹、模具的早期破坏等。
分析热处理缺陷产生原因,进而采取相应预防措施,具有显著的技术经济效益。
⒈纵向裂纹裂纹呈轴向,形状细而长。
当模具完全淬透即无心淬火时,心部转变为比容最大的淬火马氏体,产生切向拉应力,模具钢的含碳量愈高,产生的切向拉应力愈大,当拉应力大于该钢强度极限时导致纵向裂纹形成。
以下因素又加剧了纵向裂纹的产生:(1)钢中含有较多S、P、Bi、Pb、Sn、As等低熔点有害杂质,钢锭轧制时沿轧制方向呈纵向严重偏析分布,易产生应力集中形成纵向淬火裂纹,或原材料轧制后快冷形成的纵向裂纹未加工掉保留在产品中导致最终淬火裂纹扩大形成纵向裂纹; (2)模具尺寸在钢的淬裂敏感尺寸范围内(碳工具钢淬裂危险尺寸为8-15mm,中低合金钢危险尺寸为25-40mm)或选择的淬火冷却介质大大超过该钢的临界淬火冷却速度时均易形成纵向裂纹.解决方案:(1)严格原材料入库检查,对有害杂质含量超标钢材不投产;(2)尽量选用真空冶炼,炉外精炼或电渣重熔模具钢材;(3)改进热处理工艺,采用真空加热、保护气氛加热和充分脱氧盐浴炉加热及分级淬火、等温淬火;(4)变无心淬火为有心淬火即不完全淬透,获得强韧性高的下贝氏体组织等措施,大幅度降低拉应力,能有效避免模具纵向开裂和淬火畸变。
⒉横向裂纹裂纹特征是垂直于轴向。
未淬透模具,在淬硬区与未淬硬区过渡部分存在大的拉应力峰值,大型模具快速冷却时易形成大的拉应力峰值,因形成的轴向应力大于切向应力,导致产生横向裂纹。
锻造模块中S、P、Bi、Pb、Sn、As等低熔点有害杂质的横向偏析或模块存在横向显微裂纹,淬火后经扩展形成横向裂纹.解决方案: (1)模块应合理锻造,原材料长度与直径之比即锻造比最好选在2—3之间,锻造采用双十字形变向锻造,经五镦五拔多火锻造,使钢中碳化物和杂质呈细、小,匀分布于钢基体,锻造纤维组织围绕型腔无定向分布,大幅度提高模块横向力学性能,减少和消除应力源;(2)选择理想的冷却速度和冷却介质:在钢的Ms点以上快冷,大于该钢临界淬火冷却速度,钢中过冷奥氏体产生的应力为热应力,表层为压应力,内层为张应力,相互抵消,有效防止热应力裂纹形成,在钢的Ms—Mf之间缓冷,大幅度降低形成淬火马氏体时的组织应力。
14金属热处理38页PPT
点缺陷
线缺陷
面缺陷
点缺陷的特点是在空间三维方 向上的尺寸都很小,约为几个
原子间距,又称零维缺陷
⑴空位 ⑵间隙原子 ⑶置换 原子,
点缺陷
§1.4 金属晶体缺陷
点缺陷
线缺陷
面缺陷
线缺陷就是各种类型的位错。它是指晶体中的 原子发生了有规律的错排现象。其特点是原子 发生错排的范围只在一维方向上很大,是一个 直径为3~5个原子间距,长数百个原子间距以
gas constant, 1.987cal/mol·K; and T is the
temperature in degrees Kelvin.
Example:
Design a heat treatment that will provide 1000 times more vacancies in copper than are normally present at room temperature. About 20000 cal/mol are required to produce a vacancy in copper. The lattice parameter of FCC copper is 0.36151nm.
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面缺陷
面缺陷
面缺陷
晶带和晶带轴
平行于或者相交于同一直线的 一组晶面组成一个晶带,而该 直线叫做晶带轴。
在多相组织中,具有不同晶 体结构的两相之间的分界面
称为相界。
Example:
Determine the number of vacancies needed for a BCC iron lattice to have a density of 7.87g/cm3. The lattice parameter of the iron is 2.866x10-8cm. The atomic mass of iron is 55.847g/mol. Avogadro’s number is 6.02x1023/mol.
钢的普通热处理及常见缺陷与补救措施
钢的普通热处理实例解析与缺陷分析班级:冶金2班姓名:张海骄学号:09455622312012.5.31钢的普通热处理及常见缺陷与不救措施摘要:简单介绍钢的普通热处理工艺,以及常见缺陷的不救措施,最后举例说明热处理的简单应用(用T12钢制作剪板机刀片)关键字:热处理退火正火淬火回火缺陷补救 T12钢引言通过阅读了解热处理相关的知识,热处理是一种很重要的金属加工工艺方法,也是充分发挥金属材料性能潜力的重要手段。
热处理的主要目的是改变金属材料的性能,其中包括使用性能及工艺性能。
热处理是金属零件加工工艺中的一个重要环节。
原材料质量和工件结构以及焊接、电镀处理,校直和装配时产生的应力对热处理过程及工件质量有重要的影响,因此防止热处理缺陷必须对其生产工艺过程进行分析。
列举实例说明钢的热处理的简单应用。
1.钢的普通热处理1.1 退火将钢加热到适当温度,保持一定时间,然后缓慢冷却(通常为随炉冷却)至500℃以下空冷,从而获得接近平衡状态组织的热处理工艺称做退火。
1.1.1退火目的:1.调整硬度以便进行切削加工。
工件经铸造或锻造等热加工后,硬度偏高或偏低,且不均匀,严重影响切削加工。
适当退火或正火后可使工件的硬度调整到HB170~250且比较均匀,从而改善了切削加工性能。
2.消除残余内应力,以防止钢件在淬火时产生变形或开裂。
3.细化晶粒,改善组织,提高力学性能。
4.为最终热处理(淬火+回火)作好组织上的准备。
1.1.2退货常见类型A.完全退火:完全退火是将钢件或钢材加热到Ac3以上20℃~30℃,经完全奥氏体化后进行随炉缓慢冷却,以获得近于平衡组织的热处理工艺。
应用:用于亚共析钢的铸锻件、也用于焊接结构。
过共析钢不用该方法B.球化退火: 钢随炉升温加热到Ac1以上Accm以下的双相区,较长时间保温,并缓慢冷却的工艺。
这种工艺主要适用于共析或过共析的工模具钢,目的是让其中的碳化物球化(粒化)和消除网状的二次渗碳体,因此叫做球化退火。
第二章金属热处理分析
金属结晶的结构条件
应当指出,液态金属中短程规则排列的原子集 团并不是固定不动、一成不变的,而是处于不断地 变化之中。由于液态金属原子的热运动很激烈,而 且原子间距较大,结合较弱,所以液态金属原子在 其平衡位置停留的时间很短,很容易改变自己的位 置,这就使短程有序的原子集团只能维持短暂的时 间即被破坏而消失。
一、均 匀 形 核
(一)形核时的能量变化和临界晶核半径 在一定的过冷度条件下,固相的自由能低于液
相的自由能,当在此过冷液体中出现晶胚时,一方 面原子从液态转变为固态将使系统的自由能降低, 它是结晶的驱动力;另一方面,由于晶胚构成新的 表面,形成表面能,从而使系统的自由能升高,它 是结晶的阻力。
均匀形核
金属结晶的结构条件
液态金属的一个重要特点是存在着相起伏,只 有在过冷液体中的相起伏才能成为晶胚。但是,并 不是所有的晶胚都可以转变成为晶核。要转变成为 晶核,必须满足一定的条件,这就是形核规律所要 讨论的问题。
Байду номын сангаас 第四节 晶核的形成
在过冷液体中形成固态晶核时,可能有两种形核 方式:一种是均匀形核,又称均质形核或自发形核; 另一种是非均匀形核,又称异质形核或非自发形核。 若液相中各个区域出现新相晶核的几率都是相同的, 这种形核方式即为均匀形核;反之,新相优先出现于 液相中的某些区域称为非均匀形核。
第二节 金属结晶的热力学条件
热力学第二定律指出:在等温等压条件下,物质 系统总是自发地从自由能较高的状态向自由能较低的 状态转变。这就说明,对于结晶过程而言,结晶能否 发生,取决于固相的自由能是否低于液相的自由能。 如果液相的自由能高于固相的自由能,那么液相将自 发地转变为固相,即金属发生结晶,从而使系统的自 由能降低,处于更为稳定的状态。液相金属和固相金 属的自由能之差,就是促使这种转变的驱动力。
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C、加热参数合理:
▪ (1)、介质:真空、保护气氛、电 阻、盐浴、火焰炉淬裂倾向逐渐增大。
▪ (2)、加热速度:对碳素钢、低合 金钢和中合金钢可较快速度加热;对 高碳高合金钢要合适;对大、复杂的 高锰钢、不锈钢、高速钢和高碳合金 钢采用限制加热速度或预热法。
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碳氮共渗并淬火的零件。 ▪ 电镀裂纹:由于内应力引起应力腐蚀裂
纹。
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第三章 热处理变形
▪ 一、产生原因:热处理应力引起。 ▪ 二、对质量影响最大:淬火变形。 ▪ 三、类别:尺寸变化和形状畸变。 ▪ 四、影响因素: ▪ 1、成分(Mn、Cr、Si、Ni、Mo、B等
降低Ms点,减小淬火变形)。 ▪ 工业上应用:微变形钢(含较多的Si、
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(2)、第二类热处理缺陷:
▪ 热处理中最常见的缺陷是变形,其 中淬火变形占多数。产生原因是:相 变和热应力。
▪ (3)、第三类热处理缺陷:
▪ 发生频率和严重性较低,如残余应 力、组织不合格、性能不合格、脆性 及其它缺陷。
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3、热处理缺陷产生原因:
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B、合理安排工艺路线
▪ (1)、形状复杂精度高的零件,粗精加 工之间的淬火前应安排去应力退火。
▪ (2)、大截面零件(直径或厚度>50) 的高碳钢:淬火前正火。小截面高碳钢件 淬火前应球化退火。
▪ (3)、淬火前应消除亚共析钢的魏氏组 织。
▪ (4)、高铬钢、轴承钢和高速钢:避免 偏析,严重时应降低淬火温度。
第四章 残余应力
金属热处理缺陷分析报告及案例
<<金属热处理缺陷分析及案例>>试题一、填空题1、热处理缺陷产生的原因是多方面的,概括起来可分为热处理前、热处理中、热处理后三个方面的原因。
2、热处理缺陷分析方法有:断口分析、化学分析、金相检验、力学性能试验、验证试验、综合分析。
3、断裂可分为两种类型:脆性断裂和韧性断裂。
4、金属断裂的理论研究表明:任何应力状态都可以用切应力和正应力表示,这两种应力对变形和断裂起着不同的作用,只有切应力才可以引起金属发生塑性变形,而正应力只影响断裂的发展过程。
5、热处理变形常用的校正方法可分为机械校正法和热处理校正法。
6、热应力是指由表层与心部的温度差引起的胀缩不均匀而产生的内应力。
7、工程上常用的表面淬火方法主要有高频感应加热淬火和火焰淬火两种。
8、热处理中质量控制的关键是控制加热质量和冷却质量。
9、过热组织晶粒粗大的主要特征是奥氏体晶粒度在3级以下。
10、真空热处理常见缺陷有表面合金元素贫化、表面不光亮和氧化色、表面增碳或增氮、粘连、淬火硬度不足、表面晶粒长大。
11、低温回火温度范围是(150-250)℃,中温回火温度范围是(350-500)℃,高温回火温度范围是(500-6 50)℃。
12、工件的形状愈不对称,或冷却的不均匀性愈大,淬火后的变形也愈明显。
13、马氏体片越长,撞击能量越高,显微裂纹密度会越大,撞击应力会越大,显微裂纹的数目和长度也会增加。
14、合金元素通过对淬透性的影响,从而影响到淬裂倾向,一般来说,淬透性增加,淬裂性会增加。
合金元素对M S的影响较大,一般来说,M S越低的钢,淬裂倾向越大。
15、一般来说,形状简单的工件,可采用上限加热温度,形状复杂、易淬裂的工件,则应采用下限加热温度。
16、对于低碳钢制工件,若正常加热温度淬火后内孔收缩,为了减小收缩,要降低淬火加热温度;对于中碳合金钢制的工件,若正常加热温度淬火后内孔胀大,为了减小孔腔的胀大,需降低淬火加热温度。
金属专业事故案例10例
事故案例10个案例一:再热屏泄漏事故【事故经过】某电厂#1机组启动并网,启动前对#1炉再热器屏和水冷壁管壁厚进行了测量,均在合格范围,进行水压试验合格。
7月4日17时51分,#1炉膛负压突升至3631Pa,锅炉MFT 动作,#1-1、#1-2一、二次风机跳闸,#1炉汽包水位快速下降,加大给水流量仍无法维持,17时56分#1汽机打闸停机,发电机与系统解列。
7月10日16时检查,漏点为33米处西侧再热屏和对侧水冷壁。
水冷壁管有一根爆破,再热屏有两根管不同程度冲刷泄漏,再热屏泄漏点处的两根管之间的鳍片焊缝开裂。
经测量管道壁厚后,更换壁厚减薄的水冷壁管15根(每根1米)、再热器管3根(每根0.8米)【原因分析】1、再热屏扭曲变形,长时间没有及时更换,存在薄弱环节,是造成本次再热屏泄漏的根本原因。
2、锅炉发生断煤等突发情况,运行处置不当造成锅炉参数急剧变化是再热屏产生热应力的直接原因。
3、再热屏漏点附近管壁厚度未有减薄现象,说明本次再热屏泄漏不是磨损造成。
【防范措施】1、尽快安排#1机组大修,更换再热屏,消除隐患。
2、加强入炉煤配煤管理,避免两条给煤线同时断煤情况发生;3、加强运行人员现场操作培训,提高应对突发事件的处置能力。
(设备部金属专业)案例二:疏水爆管停机【事故经过】某电厂因为对机炉外管的监督管理不到位,疏水管道壁厚低于标准,焊口布置不合理,以及焊口工艺质量不良等原因,造成疏水管爆破停机。
2004年04月02日10时00分,运行值班人员突然听到机房内一声巨响,汽机房有大量蒸汽,主汽参数下降,润滑油温由39℃迅速升到46℃,派人就地检查发现,12米平台全是蒸汽和保温碎片,初步判断为机外汽水系统爆破。
因漏汽量太大当时无法准确确认漏汽部位,值长令开高低压旁路,快速降压减负荷。
值长请示中调同意后,启电动给水泵,打跳A、B小机,破坏真空紧急停机。
现场检查确认为1号高压导管疏水管(工程设计为Ф48×3.512Cr1MoV)破裂,疏水管从高压导管疏水管座第一道焊口处断开,整个爆管管段全部崩裂飞出,断裂成为两部分。
金属材料失效分析案例
2.3化学成分
分析损坏叶片取样分析结果见表1。从表1可以看出, 损坏叶片材料的化学成分合格。
2.4硬度测试
断裂叶片根部侧面布氏硬度测试结果见表2。表2表明, 断裂叶片的硬度值略偏高,推测叶片材料的强度较高。
2.5 冲击试验
2.6 金相检查 选取断裂叶片根部侧面进行金相检查分析,首先对未浸 蚀的试样表面进行检查,发现其中一个倒<形槽的根部 还存在微裂纹(微裂纹平直且走向平行于断口表面)。 用氯化铁盐酸水溶液浸蚀试样表面后观察其金相组织为 具有位向的回火索氏体(见图6),图7为带微裂纹处的 金相照片,组织状态正常。
严重,故把整个转子送到制造厂修复。为了找出叶片断裂 的原因,我们开展了一系列的失效分析工作。
2 检查、试验
2.1宏观检查
检查发现丢落的19个叶片的断裂部位均位于叶片倒/形槽根 部的横断面上(见图1),
肉眼观察断口表面呈红褐色和灰褐色,有锈斑。断口平坦并分 成两个区,其中大面积区呈光滑状,小面积区呈纤维状,个别 断口几乎全部呈光滑状。拆卸时发现叶片根部装配较松,极易 取下。
金属材料失效分析案例
案例 漳平电厂1号机叶片断裂Leabharlann 效分析1、背景 2 检查、试验
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第三章 热处理变形
一、产生原因:热处理应力引起。 二、对质量影响最大:淬火变形。 三、类别:尺寸变化和形状畸变。 四、影响因素: 1、成分(Mn、Cr、Si、Ni、Mo、B等 降低Ms点,减小淬火变形)。 工业上应用:微变形钢(含较多的Si、 W、V等合金元素)。
2、组织和应力状态:
(二)、热处理缺陷分析方法:
1、热处理缺陷的影响:直接影响产品质量、 使用性能和安全,所以准确分析和判断十分 重要。 2、分析方法:断口分析(裂源位置、扩展方 向、断裂性质和方式)、化学分析(材料成分、 沉积物、氧化物)、金相分析(晶粒、组织、 晶界)、力学性能试验(硬度、拉伸、冲出、 疲劳断裂韧度)、验证试验(原工艺和改进工 艺对比)、综合分析(得出缺陷产生的几种主 要原因,提出改进措施)。
第二章、热处理裂纹:
(一)、产生原因:内应力作用下发 生,最终断裂。条件是内应力>脆 断强度。 (二)、断裂类别: 1、裂纹按扩展程度:(失稳)可发 展裂纹、阻断裂纹(不断裂)。 2、断裂:脆性断裂和韧性断裂。多 数为脆性断裂(断口灰亮色)
(三)、加热不当形成的裂纹:
升温速度过快(多出现于灰铸铁、 合金铸铁、高锰钢、高合金钢铸 件)、表面增碳或脱碳[合金钢、低 碳马氏体钢20SiMn2MoV,高锰钢 (Mn13)]、过热或过烧(高速钢、不 锈钢)、氢致裂纹(条件:足够氢、 对氢敏感的金相组织和三向应力。 措施:脱氢、低温回火、自然时效、 低氢淬火)
2、按照危害程度分类:
(1)、第一类热处理缺陷: 最危险缺陷如裂纹,其中最 主要是淬火裂纹,其次加热 裂纹、延迟裂纹、冷处理裂 纹、回火裂纹、时效裂纹、 磨削裂纹和电镀裂纹等。
(2)、第二类热处理缺陷:
热处理中最常见的缺陷是变形,其 中淬火变形占多数。产生原因是:相 变和热应力。 发生频率和严重性较低,如残余应 力、组织不合格、性能不合格、脆性 及其它缺陷。
(3)、第三类热处理缺陷:
3、热处理缺陷产生原因:
概括为:热处理前、热处理中和热处理后。 热处理前:设计不良、原材料或毛坯缺陷。 热处理中:工艺不当、操作不当、设备和 环境条件不合适。 热处理后:磨削裂纹、磨削烧伤、磨削淬 火、电火花加工裂纹、电镀或酸洗脆性; 应力集中过大裂纹、温度过高裂纹或变形 等。
(3)、分级淬火:快冷至Ms点上保温 后空冷。如截面大、易变形开裂的高 碳、高速钢等,应采用2次或3次的逐 级分级淬火。 (4)、马氏体等温淬火:冷却至Ms点 下50-100度等温保持。一般用油淬。 (5)、薄壳淬火:即表层淬火。 (6)、间断淬火:水-空-水-空- 水冷至室温。此外还有浅冷淬火和局 部淬火。
D、淬火方法合适: 应选择增加热应力、减少相变应力 的淬火方式。 (1)、预冷淬火(降温淬火或延迟淬 火)。 (2)、多介质淬火: ①、双介质淬火:先强冷后弱冷, 如水-油、水-空、盐水-油、油-空 气、碱-空气。 ②、三介质淬火:适用于形状复杂、 变形要求严格的零件如碳素钢零件。
(二)、组织应力(相变应力):
表层为拉应力,心部为压应力。
(三)、残余应力分布及影响因素:
取决于成分、淬透性、工件形状、尺寸和 热处理工艺等。
规
律:
1、尺寸及形状:尺寸增大,向热应力转 化;形状复杂或尺寸突变时在尺寸突变 部位残余应力增大。 2、淬透时:冷却越快,热应力越大; 3、未淬透时:由组织应力和热应力综合 作用。
(1)、粒状组织变形小,片状较大,条 状变形最大。组织愈均匀,变形越小。 (2)、应力集中越严重,则变形倾向越 大。 (3)、形状愈不对称,或冷却的不均匀 性愈大,淬火后变形也愈明显。 (4)、工艺参数:不均匀加热,加热温 度(组织应力小、热应力大),冷却速 度(越快→内应力越大→变形越大)。
三、低、中碳钢预备热处理球化体级别 不合格:
补救措施: 1、等温球化退火; 2、缓冷球化退火; 3、再结晶球化退火。
四、感应加热淬火组织缺陷:
1、常见缺陷:过热和加热不足。 2、措施: 合理选择电流频率、优选比功率和 加热时间、调整感应器与工件的间隙。
五、渗碳组织缺陷:
(四)、淬火裂纹:
1、淬火目的:强化钢件,获得M。 2、类别:纵向裂纹、横向裂纹、网状裂 纹和剥离裂纹,最常见的是纵向裂纹 (轴向裂纹)且常出现于完全淬透的工 件上。 3、纵向裂纹的原因: 碳量增加、材质(夹杂物、碳化物)、 尺寸、形状(管件内壁)和淬火加热温 度高。
4、淬火裂纹原因:
A、正确设计产品。 (1)、技术性和经济性。 (2)、结构设计:
①、截面尺寸均匀;
②、圆角过渡; ③、形状:球形冷却快于板料。 (3)、热处理条件
B、合理安排工艺路线
(1)、形状复杂精度高的零件,粗精加 工之间的淬火前应安排去应力退火。 (2)、大截面零件(直径或厚度>50) 的高碳钢:淬火前正火。小截面高碳钢 件淬火前应球化退火。 (3)、淬火前应消除亚共析钢的魏氏组 织。 (4)、高铬钢、轴承钢和高速钢:避免 偏析,严重时应降低淬火温度。
第四章
残余应力
一、概述: 由于温度差和相变引起的工件内部 残余应力。 形成原因:温度差、体积变化 种类:热应力和组织应力
二、热处理内应力:
(一)、热应力: 1、加热:表层为压应力、心部为拉应力。 2、冷却:表层为拉应力,心部为压应力。 3、残余热应力:表层为压应力、心部为 拉应力。
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金属热处理缺陷 分析及案例
授课内容:
第一部分: 常见热处理缺陷的特征、产生原因、 危害性和预防措施。 第二部分: 热处理质量全面控制体系。 第三部分: 典型热处理缺陷案例分析。 第四部分: 总结复习
第一部分 热处理缺陷特征、原因 及防止措施
C、加热参数合理:
(1)、介质:真空、保护气氛、电 阻、盐浴、火焰炉淬裂倾向逐渐增大。 (2)、加热速度:对碳素钢、低合 金钢和中合金钢可较快速度加热;对 高碳高合金钢要合适;对大、复杂的 高锰钢、不锈钢、高速钢和高碳合金 钢采用限制加热速度或预热法。
(3)、淬火加热温度:一般合金钢为 Ac1或Ac3+(30-50) ℃,亚共析钢为 Ac3+(30-50) ℃,过共析钢为 Ac1+(30-50) ℃。(亚温或高温) 加热时间按:t=a*d(加热系数* 有效厚度)计算 (4)、保温时间:经验公式为 t=α*K*D(有效厚度) 对于高合金钢等加热保温时间要 延长。
E、淬火介质合适:
水:简单碳钢件或低淬透性零件。 盐水:冷速比水快,但开裂倾向小于 水。 碱水:与油相似,用于淬透性较差的 碳钢件,变形小、开裂小。 油:有普通、快速、等温油。 聚合物溶液:有聚乙烯醇(PVA)和 聚二醇(PAG)。
F、其它措施: 及时回火。局部包扎。 (六)、其它热处理裂纹: 回火裂纹:多出现于高速钢或高合金工 具钢。 冷处理裂纹:高速钢刀具、工模具冷至 -80度以下的淬火处理时易出现裂纹。 时效裂纹:高温合金多。 磨削裂纹:出现于淬硬工具钢或经渗碳、 碳氮共渗并淬火的零件。 电镀裂纹:由于内应力引起应力腐蚀裂 纹。
四、残余应力的调整与消除:
有热处理法(部分或全部,但引起组织 变化)和机械作用法(部分消除)。 1、去应力退火: 对铸件、锻件、焊接件和机加件退火。 加热至Ac1以下50-200℃,保温 后空冷或炉冷至200-300 ℃后再空冷。 2、回火:回火对应力的消除与回火温度 的高低有关系,温度超高→应力消除越 彻底,但硬度降低也越厉害。
(5)、时效与冷处理:
冷处理目的:保持精度和尺寸稳定。 冷处理使体积膨胀; 低温回火和时效一方面使体积缩小,另 一方面引起形状畸变。
3、化学热处理:
(1)、高温处理如渗碳,工件变形较大; (2)、低温处理如渗氮,工件变形较小。
五、热处理变形的矫正:
(一)、机械矫正法:冷压校正、热压 校正、加压回火校正、锤击校正。 (二)、热处理校正: 1、在Ac1温度以下加热急冷:对胀大变 形的工件进行收缩处理; 2、淬火胀大法:对收缩变形的工件进行 胀大处理。
二、拉伸性能和疲劳强度不合格: 三、耐腐蚀性能不足:
1、常用材料:马氏体不锈钢、 铁素体不锈钢、奥氏体不锈钢、F- A不锈钢和沉淀硬化不锈钢。 2、耐蚀性降低原因:贫铬理论 (即回火温度不当,使碳化铬 Cr23C6沿晶界析出)
二、过热与过烧:
(一)、区别: 过热:温度高导致晶粒粗大,性能降低。 过烧:温度高导致晶界氧化并部分熔化。 (二)、过热: 特点是晶粒粗大、淬火马氏体粗大、有 魏氏组织、网状碳化物、石墨化共晶组 织等。预防措施如表5-9所示。
(三)、过烧:
过烧使零件性能严重恶化,易产生 热处理裂纹,因而过烧是不允许的热处 理缺陷。
(四)、表面淬火件的残余应力: 表层为压应力,心部为拉应力。 (五)、化学热处理引起的残余应力: 经渗碳、碳氮共渗的零件,表层产生 很大的压应力、心部产生很大的拉应 力。
高硬度值。 2、残余应力增大,磨损增大。 3、疲劳失效: (1)、失效过程:裂纹萌生→裂纹扩展。 (2)、残余压应力提高工件的疲劳强度。 4、残余拉应力增大了应力腐蚀开裂的敏感 性。
第一章、热处理缺陷概述:
(一)、含义:
指在热处理生产过程中产生 的使零件失去使用价值或不符合 技术条件要求的各种不足,以及 使热处理以后的后序工序工艺性 能变坏或降低使用性能的热处理 隐患。
(二)、分类: 1、按缺陷的性质分类: 有裂纹、变形、残余应 力、组织不合格、性能不合 格、脆性及其他(如表1-1 所示)。
力学性能不合格
原因:选材不当、固有缺陷、热处理工 艺参数不合理、加热及冷却方式不当、 热处理工艺执行不严等。 一、硬度缺陷: 1、表现:硬度不足、软点、高频感应加 热淬火和渗碳工件的硬化层不足。 2、原因:淬火加热不足、冷却速度不够、 表面脱碳、淬透性不够、残留A过多、 回火不足等。