挡土墙计算书
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目录1.计算内容 (1)2.计算方法 (1)3.计算结果 (2)4.钢筋面积计算 (3)1 计算内容根据挡土墙结构型式,选取最大断面进行计算;同时选取最不利工况,当上游无水下游土体有1.5m积水情况下的挡墙稳定。
计算断面下图。
2 计算方法本次计算方法是根据北京理正软件设计研究院编制的挡土墙计算程序,土压力采用朗肯公式计算。
主要参数见下列数据及《挡土墙稳定计算过程》中“原始条件”各项数值。
考虑荷载有自重、墙侧土压力、水压力重等。
挡墙为3级建筑物,此计算工况允许安全系数为1.1;混凝土容重:25kN/m3;回填土容重:19 kN/m3;水的容重:10kN/m3;摩擦系数:0.25;修正后承载力:130.8kpa;摩擦角:28°3 计算结果墙身尺寸:墙身高: 8.000(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.157墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙趾跟部高DH: 1.000(m)墙趾端部高DH0: 1.000(m)墙踵悬挑长DL1: 5.400(m)墙踵跟部高DH1: 1.000(m)墙踵端部高DH2: 1.000(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 0.000(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C20纵筋级别: HRB335抗剪腹筋等级: HPB235裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角: 28.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 130.800(kPa) 地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.250地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)地基浮力系数: 1.000土压力计算方法: 朗肯主动土压力增大系数: 1.000坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 8.000(m)挡墙内侧常年水位标高: 2.200(m)挡墙外侧常年水位标高: 0.000(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2002)注意:墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 8.000(m)处的朗肯主动土压力按假想墙背计算得到:Ea=210.771 Ex=210.771 Ey=0.000(kN) 作用点高度 Zy=2.747(m) 墙身截面积 = 15.849(m2) 重量 = 396.216 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00墙背坡侧: -24.20 -65.93 4.25 -7.27墙底面: -0.00 93.50 4.17 -8.00 整个墙踵上的土重 = 725.399(kN) 重心坐标(3.995,-3.119)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.250滑移力= 234.971(kN) 抗滑力= 273.512(kN)滑移验算满足: Kc = 1.164 > 1.100(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂 Zw = 3.240 (m)相对于墙趾点,墙踵上土重的力臂 Zw1 = 5.495 (m)相对于墙趾点,Ey的力臂 Zx = 8.500 (m)相对于墙趾点,Ex的力臂 Zy = 2.747 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 747.236(kN-m) 抗倾覆力矩= 5269.869(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 7.052 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基,验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1094.050(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4522.634(kN-m)基础底面宽度 B = 8.500 (m) 偏心距 e = 0.116(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 4.134(m)基底压应力: 趾部=139.257 踵部=118.176(kPa)最大应力与最小应力之比 = 139.257 / 118.176 = 1.178作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.116 <= 0.250*8.500 = 2.125(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=139.257 <= 156.960(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=118.176 <= 170.040(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=128.716 <= 130.800(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 1094.050(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4522.634(kN-m)基础底面宽度 B = 8.500 (m) 偏心距 e = 0.116(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 4.134(m)基础底压应力: 趾点=139.257 踵点=118.176(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 1312.860(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5427.161(kN-m)基础底面宽度 B = 8.500 (m) 偏心距 e = 0.116(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 4.134(m)基础底压应力: 趾点=167.108 踵点=141.811(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 1.000(m)截面剪力: Q = 209.814(kN)截面抗剪验算满足,不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 158.197(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.06% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 127.144(kN-m)最大裂缝宽度:鋐max = 0.038(mm)。
挡土墙计算书
挡土墙计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《砌体结构设计规范》(GB 50003-2001), 本文简称《砌体规范》1.设计资料:(1)已知条件:a.几何参数::墙数:单墙墙宽:370 mm 基础宽度:800 mm 墙高:3800mm 埋深:1000mmb.荷载值:填土表面可变荷载:q = 10.0kN/m2填土重度:r 1=20.00kN/m3砖重度:r2 = 19.0kN/m3静止土压力系数:K=0.5c.计算过程:P1=10×0.5+20×0.65×0.5=11.5KN P2=10×0.5+20×1.65×0.5=21.5KNP3=10×0.5+20×1.90×0.5=24.0KN P4=10×0.5+20×2.8×0.5=33.0KN2.计算过程验算挡土墙埋深在标高-0.300-0.600之间的承载力。
土压力对标高-0.300处产生的弯矩:墙体与基础和圈梁相交处按固端考虑,则在梯形形侧向土压力作用下:M=rG•(1/20qL2+1/12qL2)=1.2×(1/20×9×0.92+1/12×24×0.92)=1.98(kN•m)Q= q1l/2+7q2l/20=24×0.9÷2+(33-24)×7×0.9÷20=13.6KN左右有构造柱约束,墙体按固端考虑,则在梯形形侧向土压力作用下,取最不利荷载计算:弯矩MA=rG•1/20qL2=1.2×1/12×33×1.52=6.19(kN•m)370墙体截面受弯、受剪承载力计算:通缝:f1=0.17MPa,齿缝:f2=0.33MPa;fv=0.17 MPaM≤ftmW, V≤fvbz截面抗弯模量:W1=1000×370×370÷6=22.82×106MM3,(取1.0m墙宽计算)W2=1000×370×370÷6=22.82×106MM3, (取1.0m墙高计算) M1=f1×W1=0.17 ×22.82=3.88 kN/m>1.98,M2=f2×W2=0.33 ×22.82=7.54 kN/m>6.192fvbz/3=2*0.17*370*900/3000=37.74 KN>Q=13.6故370厚挡土墙受弯、受剪承载力均满足要求。
(完整版)挡土墙模板计算书
(完整版)挡土墙模板计算书(完整版)挡土墙模板计算书1. 项目概述1.1 项目名称:挡土墙建设项目1.2 项目地点:(填写具体地点)1.3 项目目的:建设稳定可靠的挡土墙,提供土地保护和公共安全。
2. 设计要求2.1 承重能力:挡土墙应能承受预期荷载,并具备抗滑稳定性。
2.2 填土材料:填土材料应具备良好的排水性能和抗冲刷能力。
2.3 墙体结构:挡土墙应采用混凝土墙或者土工合成材料墙。
3. 设计计算3.1 挡土墙高度计算:根据设计要求和实际地形条件,确定挡土墙的高度(填写具体计算公式)。
3.2 挡土墙底宽计算:根据挡土墙高度、填土材料的重度、壁角系数等参数,计算挡土墙底宽(填写具体计算公式)。
3.3 排水系统设计:根据挡土墙高度和填土材料的排水性能要求,设计合适的排水系统,包括排水管道、排水孔等。
4. 施工要求4.1 基础处理:确保挡土墙基础的牢固和稳定。
4.2 墙体建设:按照设计要求,采用合适的墙体结构材料进行施工。
4.3 填土施工:选用良好的填土材料,按照设计要求进行填土施工。
4.4 排水系统安装:按照设计要求合理布置排水系统,并确保排水通畅。
5. 安全注意事项5.1 施工现场安全:施工过程中应注意安全措施,避免发生意外事故。
5.2 填土材料选择:选择具备抗冲刷能力的填土材料,确保挡土墙的稳定性。
6. 风险评估6.1 地质条件评估:根据现场地质勘探结果,评估地质条件对挡土墙的影响程度。
6.2 天气因素评估:考虑气候条件对挡土墙的影响,采取适当的防护措施。
7. 附件(相关附件名称及编号,如设计图纸、土质试验报告等)8. 法律名词及注释(根据实际情况相关法律名词及其注释)---(完整版)挡土墙施工方案1. 施工概述1.1 施工单位:(填写具体施工单位名称)1.2 施工地点:(填写具体地点)1.3 施工:根据设计要求建设稳定可靠的挡土墙。
2. 前期准备2.1 地质勘察:进行现场地质勘察,了解地质情况,为施工提供依据。
挡土墙模板计算书
挡土墙模板计算书一、工程概况本次计算的挡土墙位于_____,其主要作用是_____。
挡土墙的高度为_____m,长度为_____m,墙体厚度为_____m。
混凝土强度等级为_____,采用的模板材料为_____。
二、模板设计参数1、混凝土浇筑速度:_____m/h。
2、混凝土坍落度:_____mm。
3、混凝土重力密度:_____kN/m³。
4、模板承受的侧压力标准值计算位置取距地面高度_____m 处。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板的侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011),当混凝土浇筑速度在 6m/h 以下时,新浇混凝土作用于模板的侧压力标准值,按下列公式计算,并取其中的较小值:F1 =028γct0β1β2V^(1/2)F2 =γcH其中:γc 为混凝土重力密度,取_____kN/m³;t0 为新浇混凝土的初凝时间,按 t0 = 200/(T + 15)计算,T 为混凝土的温度(℃),取_____℃,则 t0 =_____h;β1 为外加剂影响修正系数,取_____;β2 为混凝土坍落度影响修正系数,取_____;V 为混凝土浇筑速度,取_____m/h;H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度,取_____m。
计算得:F1 = 028×_____×_____×_____×_____×_____^(1/2) =_____kN/m²F2 =_____×_____ =_____kN/m²比较 F1 和 F2 的大小,取较小值作为新浇混凝土对模板的侧压力标准值 F,即 F =_____kN/m²。
2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑向模板内倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值,取_____kN/m²。
3、荷载组合计算承载能力时的荷载组合:恒载分项系数取 12,活载分项系数取 14。
挡土墙计算书
X 0=(ν-μ)*L1/(1-μ)= 1.7m R A =(11q A +4q B )*L1/4046.3KN M AB =1.35*(R A *X 0-q A X 02/2-q B X 03/6/L1)=54.2kN.m 墙底(地下室外侧):容重γ=18kN/mm配筋计算h0=d1-C1-10=250mm 浮容重γ`=9.5kN/mm 受压区高度x=h 0-(h 02-2M B /b/f c )1/2=36.35mm 静止土压力系数K 0=0.5As=bxf c /f y =1443.9mm 2地面堆载P=10kN/m跨中(地下室内侧):室外地坪标高H 1=-0.45m配筋计算h0=d1-C2-10=270mm 地下水位标高H 2=-3.1m受压区高度x=h 0-(h 02-2M 1/b/f c )1/2=14.43mm 墙顶标高H 3=-1.8mAs=bxf c /f y =573.4mm 2墙底标高H 4=-5.8m墙厚d1=300mm迎水面保护层厚度C1=40mm弯矩标准值:M BK =89.3kN.m M ABK =40.2kN.m 背水面保护层厚度C2=20mm构件受力特征系数αcr= 1.9混凝土强度等级为C30f c =14.3N/mm 2f tk = 2.01N/mm 2钢筋采用三级钢f y =360N/mm 2deq1=18mm Ate1=2E+05mm 2ρte1=0.01696σsk1=161.3N/mm 2层高L 1=4mdeq 2=18mm Ate2=2E+05mm 2ρte 2=0.01σsk2=134.4N/mm 2实配钢筋为:墙底#####200+#####200A S1=2545ψ1=0.622ωmax1=0.153(小于0.2mm,满足要求)跨中#####400+#####400A S2=1272ψ2=0.2ωmax2=0.046(小于0.3mm,满足要求)人防荷载qe=55KN/mm 2堆载折算为土压力q1=Ko ×P= 5.0KN/m 2材料调整:混凝土fcr=1.5×14.3=21.45N/mm 2地下水位以上土压力q2=Ko ×γ×(H1-H2)=23.9KN/m 2钢筋抗拉强度fyr=1.2×#####432N/mm 3地下水位以下土压力q3=Ko ×γ`×(H2-H4)=12.8KN/m 2按规范要求仅计算侧壁强度,不用验算裂缝及挠度水压力q4=γw ×(H2-H4)=27.0KN/m 2人防弯距MrB=qe ×L /8=110KN.m q A =q1+q2×(H1-H3)/(H1-H2)=17.2KN/m 2人防弯距MrAB=9*qe ×L /128=61.88KN.m q B =q1+q2+q3+q4=68.7KN/m 2标准弯矩组合:底部弯矩Mr 1=#####KN.m 跨中弯矩Mr 2=#####KN.m 底部跨中M B =1.35*(7q A +8q B )L 12/120=120.5kN.m受压区高度x=h 0-(h 02-2M/b/f c )1/2=70.7mm 33.0mm μ=qA/qB=0.24973受拉钢筋 Asr=fcr×b×x/fyr=3512mm 21637mm 2ν=((9*μ2+7*μ+4)/20)1/2=0.56167 土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]4、弯矩计算(设计值):5、强度计算:2、基本资料:6、裂缝计算:3、荷载计算:7、人防计算:地下室墙体计算CDCQ31、计算假定:沿竖向为单向板,沿纵向取1m宽作为计算单元。
重力式挡土墙计算书
重力式挡土墙计算书
1、挡土墙的基本参数
挡土墙的长度{L}:50m
挡土墙的高度{H}:5.5m
挡土墙底部圆角半径{R}:2.5m
墙体材料:砂石混合土
墙体的水平受力系数{Ks:1.2}
墙体的垂直受力系数{Kv:1.5}
挡墙的抗拉强度{σs:3.0}
挡墙的抗压强度{σv:6.0}
2、挡土墙斜面稳定性分析
设砂石混合土斜面的弧度α等于25度,有:斜面抗滑系数Ks=tanαcosα=0.44
挡土墙自重又称为内力,有:
内力P=0.6Hγ=33.0KN
挡土墙斜面上的地力有:
地力Pz=KsHγ=22.2KN
挡土墙的抗力有:
抗力P’=KvHσv=99.0KN
挡土墙斜面稳定性分析,有:
P/Pz=33.0/22.2=1.49>1;P/P’=33.0/99.0=0.33<1
说明该重力式挡土墙符合稳定的要求。
3、挡土墙的强度计算
挡土墙顶部的竖向受力有:
竖向受力F=0.5H2γ=58.5KN
挡土墙底部的水平受力有:
水平受力F=KsLHγ=88.2KN
挡土墙自重、竖向受力及水平受力的最大值均小于墙体的抗力(99.0KN),故该挡土墙的强度设计符合要求。
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书一、工程概述本工程为_____项目的扶壁式挡土墙设计,挡土墙高度为_____m,长度为_____m。
其主要作用是支撑土体,防止土体坍塌,保证边坡的稳定性。
二、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)(2015 年版)3、《建筑边坡工程技术规范》(GB 50330-2013)三、荷载计算1、土压力计算根据库仑土压力理论,计算主动土压力。
考虑墙后填土的性质、填土表面的坡度、墙背的倾斜度等因素。
土的重度为_____kN/m³,内摩擦角为_____°,粘聚力为_____kPa。
2、墙身自重计算计算墙身混凝土的自重,混凝土的重度取_____kN/m³。
3、其他荷载考虑可能存在的地面超载,如行人、车辆等,取值为_____kN/m²。
四、内力计算1、悬臂板内力计算将扶壁式挡土墙的悬臂板视为一端固定、一端自由的板,分别计算在土压力和自重作用下的弯矩和剪力。
2、扶壁内力计算扶壁可视为两端固定的梁,根据其受力情况计算弯矩和剪力。
3、墙踵板内力计算墙踵板承受土压力、墙身自重和扶壁传来的内力,通过结构力学方法计算其弯矩和剪力。
五、截面设计1、混凝土强度等级选用_____强度等级的混凝土,其轴心抗压强度设计值为_____N/mm²,轴心抗拉强度设计值为_____N/mm²。
2、钢筋种类及强度等级受力钢筋选用_____钢筋,其抗拉强度设计值为_____N/mm²;箍筋选用_____钢筋,其抗拉强度设计值为_____N/mm²。
3、悬臂板截面设计根据计算得到的弯矩和剪力,配置悬臂板的受力钢筋和分布钢筋。
4、扶壁截面设计根据扶壁的内力,设计其截面尺寸和钢筋配置。
5、墙踵板截面设计同理,对墙踵板进行截面设计,确保其承载能力满足要求。
六、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算计算挡土墙在水平荷载作用下的抗滑移安全系数,应不小于规定的限值。
扶壁式挡土墙计算书
扶壁式挡土墙计算书一、设计资料1、挡土墙参数 挡土墙类型:扶壁式挡土墙 挡土墙的高度:8.00 m 挡土墙的顶宽:0.30 m 扶壁间距:3.00 m 扶壁板厚:0.20 m 墙趾宽度:1.50 m 墙趾高度:0.60 m墙踵宽度:2.70 m 墙踵高度:0.60 m 墙体材料的容重:24.00 kN /m3 墙背面与挡土之间的摩擦角:δ=10 ° 墙底与基土的摩擦系数:μ=0.60 2、配筋计算参数 混凝土强度等级:C20 钢筋级别:HRB335 裂缝计算钢筋等效直径:10.00 mm 混凝土保护层厚度:20.00 mm裂缝控制宽度:0.20 mm 3、土坡及荷载参数 坡面线段数:1 坡面序号 水平长度(m) 竖直长度(m) 1 5.00 1.00 面荷载距墙体水平距离:0.00 m 面荷载分布宽度:4.00 m 面荷载值:BP=10.00 kPa钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)4.土层信息:二、计算结果1、挡土墙自重计算 挡土墙总重:W=118.08 kN /m 相对于趾点力臂:Z w =1.98 m600270060015008000300B P =10.010005000用墙踵的竖直面作为假想墙背,按朗肯理论计算: 墙踵上的土重:W 1=379.05 kN /m 相对于趾点力臂:Z w1=3.04 m2、土压力计算 土压力总值:E a =224.41 kN /m 土压力x 方向分量:E x =220.05 kN /m 土压力y 方向分量:E y =44.01 kN /m 土压力x 方向作用位置:Z x =4.50 m 土压力y 方向作用位置:Z y =2.95 m3、抗倾覆稳定验算 挡土墙抗倾覆稳定安全系数:K q =WZ w +E y Z xE x Z y=2.44 ≥1.6 抗倾覆稳定验算满足!4、抗滑移稳定验算 挡土墙抗滑移稳定安全系数:K h =(W+Ey)μEx=4.25≥1.3 抗滑移稳定验算满足!5、地基验算 基底合力的偏心距:e 0=B 2 -WZ w +E y Z x -E x Z y W+E y=0.53 m∵e 0<B /6∴基底地基土不出现零应力区,最大应力值:σmax =W+Ey B (1+6e 0B)=204.54 kPa基底压力最小值:σmin =W+Ey B (1-6e 0B)=35.97 kPa6、墙身截面强度验算1)墙面板截面强度验算 (1)墙面板的水平内力 替代土压力图形中,面板的法向土压应力值:σpj =26.35 kPa 扶壁之间的净距:L=2.80 m 扶壁两端的剪力:Q 端=36.89 kN /m 跨中弯矩设计值:M 中=13.94 kN·m /m 跨中弯矩标准值:Mk 中=10.33 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.06 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时,最大裂缝宽度 ωmax =0.02 mm<0.20 mm 两端负弯矩设计值:M 端=-23.24 kN·m /m 两端负弯矩标准值:Mk 端=-17.21 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时,最大裂缝宽度 ωmax =0.10 mm<0.20 mm (2)墙面板的竖向内力 最大正弯矩设计值:M 正=10.30 kN·m /m 最大正弯矩标准值:Mk 正=7.63 kN·m /m 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin =0.15%当钢筋配筋面积A s =412.50mm 2时,最大裂缝宽度 ωmax =0.00 mm<0.20 mm 墙面板底端最大负弯矩设计值:M 底=-41.19 kN·m /m 墙面板底端最大负弯矩标准值:Mk 底=-30.51 kN·m /m当钢筋配筋面积A s =514.28mm 2时,最大裂缝宽度 ωmax =0.19 mm<0.20 mm2)底板截面强度验算按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合,永久荷载效应起控制作用 竖向力引起的弯矩设计值:Mv=2103.25 kN·m /m 水平力引起的弯矩设计值:Mh=867.15 kN·m /m 总竖向力设计值:G=724.05 kN /m偏心距:e=B 2 -Mv-MhG =0.54 mm基底最大应力值:σmax =G B (1+6eB )=277.35 kPa基底压力最小值:σmin =G B (1-6eB)=44.45 kPa墙踵板根部点的地基压力设计值:pd=184.19 kPa墙趾板根部点的地基压力设计值:pb=199.72 kPa 按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合 竖向力引起的弯矩标准值:Mvk=1582.75 kN·m /m 水平力引起的弯矩标准值:Mhk=649.64 kN ·m /m 总竖向力标准值:Gk=541.14 kN /m偏心距:e=B 2 -Mvk-MhkGk =0.53 mm基底最大应力值:σmax =Gk B (1+6eB )=204.54 kPa基底压力最小值:σmin =Gk B (1-6eB)=35.97 kPa墙踵板根部点的地基压力标准值:pd=137.11 kPa墙趾板根部点的地基压力标准值:pb=148.35 kPa 配筋计算及裂缝验算(1)墙趾板墙趾板根部点的弯矩设计值:Mb=261.03 kN·m/m墙趾板根部点的弯矩标准值:Mbk=187.44 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=1581.19mm2时,最大裂缝宽度ωmax=0.18 mm<0.20 mm(2)墙踵板墙踵板边缘的总竖向应力设计值:σw=236.95 kN·m/m 墙踵板边缘的总竖向应力标准值:σwk=170.53 kN·m/m 墙踵板与扶壁衔接处的剪力:Q端=331.73 kN/m跨中弯矩设计值:M中=92.88 kN·m/m跨中弯矩标准值:Mk中=66.85 kN·m/m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=862.50mm2时,最大裂缝宽度ωmax=0.08 mm<0.20 mm两端负弯矩设计值:M端=-154.81 kN·m/m两端负弯矩标准值:Mk端=-111.41 kN·m/m当钢筋配筋面积A s=920.46mm2时,最大裂缝宽度ωmax=0.19 mm<0.20 mm3)扶壁截面强度验算距离墙顶x=2.47 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=1.20 m翼缘宽度BT=1.13 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=37.27 kN截面弯矩设计值M=35.59 kN·m截面弯矩标准值Mk=26.36 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.05 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=352.50mm2时,最大裂缝宽度ωmax=0.00 mm<0.20 mm距离墙顶x=4.93 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=2.10 m翼缘宽度BT=2.07 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=125.01 kN截面弯矩设计值M=225.37 kN·m截面弯矩标准值Mk=166.94 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.10 % < μmin=0.15%当钢筋配筋面积A s=622.50mm2时,最大裂缝宽度ωmax=0.07 mm<0.20 mm距离墙顶x=7.40 m处截面宽度B=0.20 m截面高度H=3.00 m翼缘宽度BT=3.00 m翼缘高度HT=0.30 m截面剪力Q=263.22 kN截面弯矩设计值M=693.81 kN·m截面弯矩标准值Mk=513.93 kN·m抗弯拉筋构造配筋: 配筋率μ=0.15 % < μmin=0.15% 当钢筋配筋面积A s=892.50mm2时,最大裂缝宽度ωmax=0.16 mm<0.20 mm。
挡土墙计算书
目录1. 设计资料 (3)1.1 墙身构造 (3)1.2 土质条件 (3)1.3 墙身材料 (3)2. 初拟墙身 (4)3. 车辆荷载换算 (5)4. 破裂棱体位置确定 (6)4.1 破裂面()θ的计算 (6)4.2 验算破裂面是否交于荷载范围内 (6)5. 土压力计算 (7)5.1 土压力计算 (7)5.2作用点位置计算 (7)5.3 土压力对墙趾力臂计算 (7)6. 稳定性验算 (8)6.1 受力分析 (8)6.2 抗滑稳定性验算 (8)6.3 抗倾覆稳定性验算 (9)6.4 基底应力 (10)6.4.1 合力偏心距计算 (10)6.4.2 基底应力验算 (10)6.5 墙身截面内力计算 (11)7. 改善措施 (13)7.1 改善措施的拟定 (13)7.2 挡土墙工程数量表 (13)8. 附属设施设计 (14)8.1 沉降缝 (14)8.2 泄水孔 (14)8.3 墙后排水层设计 (14)8.4 横断面布置图 (14)9. 立面设计图 (15)10. 参考文献 (16)1. 设计资料1.1 墙身构造墙高5.5m,墙背垂直,前墙仰斜坡度1:0.20,墙身分段长度20m,挡墙以上边坡高度a=6m,边坡坡度1:1.5;1.2 土质条件墙背填土重度3m /18KN =γ,内摩擦角︒=35ϕ,填土与墙背间的摩擦角︒=17.5δ,地基为岩石,地基容许承载力[]kPa 250=σ,基地摩擦系数3.0=f ;1.3 墙身材料砌体重度3m /20KN =γ,砌体容许压应力[]kPa 300=σ,容许剪应力[]kPa 80=τ;2. 初拟墙身初拟顶宽1.0m,基底水平,初拟挡土墙形式如图2-1所示;3. 车辆荷载换算墙高 5.5m,按墙高确定附加荷载强度进行计算;按照线形内插法,计算附加荷载强度q=15.25KN/2m ,则m qh 868.01815.6250===γ4. 破裂棱体位置确定4.1 破裂面()θ的计算假设破裂面交于荷载范围内,则有:︒=︒+︒+︒=++=52.53517.50ϕδαψ因为︒<90ω根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部时破裂角的计算公式:︒=41.669θ4.2 验算破裂面是否交于荷载范围内假设破裂面交于荷载范围内:当破裂面交于荷载范围内,破裂角应符合max min θθθ<<,815.5890,605.0195.11tan 047.3890,278.195.11tan 2max 21min 1=-====-===θθθθθθ因为 669.41=θ符合条件,所以破裂面交于荷载范围内,符合假设;()()()()200107.765.560.86825.5621221m H a h H a A =+⨯++=+++=()2000812.34868.0)09(9621tan 2221)(21m h a H H h d b ab B =⨯++⨯⨯=++-++=α()()890.0193.2303.15.52tan 107.76812.345.52tan 35cot 5.52tan tan tan cot tan tan 00=+-=⎪⎭⎫⎝⎛︒+︒+︒+︒-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+++-=ψψϕψθA B5. 土压力计算5.1 土压力计算根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部的土压力计算公式:5.2作用点位置计算m 316.15.5/868.021/2101=⨯+=+=H h K()() 2.053m 316.13/868.03/5.53/3/10y 1=⨯+=+=K h H Z1y Z 表示土压力作用点到墙踵的垂直距离;5.3 土压力对墙趾力臂计算基底倾斜,土压力对墙趾的力臂:m Z x 6.24.012.1=++= m Z Z y 053.21y ==()()()()()()KNB A E a 137.00052.541.669sin 3541.669cos 34.812-0.89076.10718sin cos tan 00=︒+︒︒+︒⨯⨯=++-=ψθϕθθγ()2000107.76868.0099621tan 2221)(21m h a H H h d b ab B =⨯++⨯⨯=++-++=)(α()()KNE E a x 659.1305.17cos 137cos =︒⨯==δ()()KNE E a 41.1975.17sin 53.88sin y =︒⨯==δ()()()()200107.765.560.86825.5621221m H a h H a A =+⨯++=+++=6. 稳定性验算6.1 受力分析挡土墙按单位长度计算:6.2 抗滑稳定性验算1倾斜基底00=α,验算公式:2所以抗滑稳定性不足,改变基地下土层种类,改为硬质岩石,即基地摩擦系数7.0=μ;450.11659.1304.1-7.0197.414.12001.1>=⨯⨯⨯+⨯)(3105.035.05152.1V m =⨯+⨯⨯+⨯=()[]()0- tan 1.1tan tan 1.12x 10y 0211>+++-++P Q Q Q PQ xyQ E E E G E E E G γγαγμαγαγ()0620.99659.1304.1-0.3197.411.42001.1<-=⨯⨯+⨯KNV G 2002010=⨯=⨯=γ抗滑稳定性系数验算:[]3.1659.1307.0)197.41200(tan tan )(0'0'≥+=-+-+=αμαN E E E E N K x pp x C所以抗滑稳定性满足要求;6.3 抗倾覆稳定性验算3131120206652.1mG m V =⨯==⨯=32250205.25.25.051mG KNV =⨯==⨯⨯=KN G m V 30205.15.15.03333=⨯==⨯=,5.1,067.1,2321m Z m Z m Z G G G === KN G G G G 2003050120321=++=++=()00.91y 1>+-+P P Q y x x Q G Z E E E Z E GZ γγ0932.78)053.2659.1306.2197.41(4.1)5.130067.1502120(9.0)()(9.01332211>=⨯-⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=-+++y x x y Q G G G Z E Z E Z G Z G Z G γ 抗倾覆稳定性系数验算:3.1661.1053.2659.1306.2197.41)5.130067.1502120('0>=⨯⨯+⨯+⨯+⨯=++=yx pp x y G Z E Z E Z E GZ K所以倾覆稳定性满足要求;6.4 基底应力6.4.1 合力偏心距计算上式中,弯矩为作用与基底形心的弯矩,所以计算时,先要计算对形心的力臂:根据前面计算过的对墙趾的力臂,可以计算对形心的力臂;所以基底合力偏心矩满足规范的规定;6.4.2 基底应力验算KN N 676.2971=由于因此地基承载力抗力值()1011sin cos 2.14.1e αγαγγx Q y Q G E E W E G M M N MG +-++==m B Z Z G G 5.02322'11=-=-=mB Z Z x x 1.1236.22'=-=-=6e B <[]kPa kPa B e A N p k 300833.123)3124.061(3676.297)61(1max =<=⨯+=+=σm Z B Z G G 0.433067.1232'22=-=-=mZ Z y y 053.2'==()()()()()()()mB m E W E G Z G Z G Z E Z E E W E G M M N Mx Q y Q GG G x x y y x Q y Q G E G 5.06/124.00659.1304.110197.414.12.1200433.0505.01202.11.1659.130053.2197.414.1sin cos ''2.1''1.4sin cos 2.14.1e 0101221101011=<-=⨯⨯+⨯-⨯+⨯⨯-⨯⨯+⨯-⨯⨯=+-++⨯+-⨯=+-++==αγαγγαγαγγ[]kPakPa B e A N p k 300617.74)3124.061(3676.297)61(1min =<=⨯-=-=σkpa h k f f k 600.289)5.01(184.4250)5.0(22=-⨯⨯+=-+=γ kpa A N p 225.993676.2971===f p 2.1< 所以基底应力满足要求;6.5 墙身截面内力计算1强度计算569.0)25.0(121)25.0(2561)(121)(256175.0325.025.02820800=+-=÷+÷-==⨯==B e B e B e K α kNN r N r N r r N ci Qi Qi Q Q G G j 676.297)197.414.12002.1(1)(110=⨯+⨯⨯=++=∑ψKN N KN r R Aj k K k 676.297169.22131.23003569.0=<=⨯=α 不满足条件,所以改选极限抗压强度为500kpa 的砌体;验算如下:j k k N r R A>=⨯⨯=481.36992.15003569.0k α 满足条件;2正截面直接受剪时验算1N f r R A Q m kj j j +≤kN E Q f kpa R x j m j 659.130,42.0,80====1-1截面:kpa Q kpa N f r A m A j m k j j 159.130214.201676.29742.031.2802.22.21121=>=⨯+⨯=+= 2-2截面:kpa Q kpa N f r A m A j m k j j 159.130898.183676.29742.031.2807.17.11222=>=⨯+⨯=+= 故正截面直接受剪满足要求;1-1截面2-2截面7. 改善措施7.1 改善措施的拟定由于抗滑稳定性不足,改变基底下土层种类,改为硬质岩石,即基地摩擦系数μ,验算后满足抗滑稳定性要求,具体演算过程如上;=7.0由于强身截面强度验算不满足要求,所以改用极限抗压强度为500kpa的砌体,具体演算过程如上;7.2 挡土墙工程数量表表7-1 工程数量表8. 附属设施设计8.1 沉降缝路肩墙体间隔20m设置沉降缝一道,缝内用沥青麻絮嵌塞;8.2 泄水孔泄水孔尺寸为10cm 10cm,每隔3m布置一个,泄水孔高出地面30cm;8.3 墙后排水层设计墙背均应设置50cm厚的沙砾透水层,并做土工布封层;8.4 横断面布置图图 8-1 横断面布置图9. 立面设计图立面布置图如图9-1所示:图9-1 立面布置图10. 参考文献1.路基路面工程第四版黄晓明人民交通出版社股份有限公司,2014;2.公路路基设计规范JTG D30-2015。
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六、挡土墙计算书1、挡土墙计算参数选取天然地基:地基土为粘性土,天然地基承载力特征值KPa f ak 100=,3/19m KN =γ,KPa C k 12=,o 22=K φ。
路基填料:3/19m KN =γ,KPa C k 12=,o 12=K φ。
混凝土挡土墙重度3/20m KN =γ,挡土墙基础埋深1米,基底摩擦系数取=μ,假设墙背光滑,无地下水影响,现对3米高挡土墙进行验算。
挡土墙示意图2、地基承载力验算o 22=K φ,挡土墙顶宽米,底宽米,挡土墙截面面积,如图所示,根据《建筑地基基础设计规范》查表:04.6,44.3,61.0===C d b M M M,深宽修正后地基承载力为: KPa C M d M b M f K c m d b a 7.1581204.611944.38.11961.0=⨯+⨯⨯+⨯⨯=++=γγ。
挡土墙每延米的荷载为:KPa f KPa G a k 7.1589618.420=≤=⨯⨯=,满足承载力验算。
3、土压力计算 66.0)21245(tan 2=-=o oa K ,52.1)21245(tan 2=+=oo p K 主动土压力零界点深度:m K C Z a 55.1812.01912220=⨯⨯==γ 总主动土压力:m KN K Z H E a a /6.3766.0)55.14(195.0)(21220=⨯-⨯⨯=-=γ 主动土压力呈三角形分布,土压力作用点在墙底往上m Z H 82.0)55.14(31)(310=-=-处。
被动土压力:m KN K Ch K h E P p p /4452.1112252.11195.022122=⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+=γ 被动土压力呈三角形分布,被动土压力作用点在墙底往上m h 33.013131=⨯=处。
土压力计算简图4、抗滑稳定性验算挡土墙自重m KN G /96204)8.16.0(21=⨯⨯+⨯= 抗滑稳定性系数3.106.26.374435.096≥=+⨯=+=a pS E E G F μ,满足抗滑稳定性验算要求。
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(一)设计资料:
物理力学指标:天然工况:γ1=20.7kN/m3,φ1=18.6°,C1=36kPa
饱和工况:γ2=21.3kN/m3,φ2=15.5°,C2=29kPa
根据岩性及地层情况,由于在滑面以上还存在有筑填土层(Q4me)和含碎石粉质粘土(Q4dl+el)层厚约为1.2m,取该土层的抗滑地基系数为m=70000KN/ ,则滑面处的地基系数采用
抗滑桩采用C25钢筋混凝土,其弹性模量Eh=28× KPa,桩断面为b×a=2m×3m的矩形,截面S=6m2,截面模量 3m3,截面对桩中心惯性矩 4.5m4,相对刚度系数EI=0.85EI=107100000m2,桩的中心距l=5m,桩的计算宽度Bp=b+1=3m,桩的埋深为6m。
(二)采用m法计算桩身的内力
(四)单桩工作量的计算
挖土量:1.14×2×3=6.84
挖石量:6×2×3=36
混凝土用量:14.8×2×3=88.8
纵筋受拉用量:21根HRB335 Φ32mm作为纵筋
21×14.8=310.8m
纵向构造钢筋用量:17根HRB335 Φ26mm作为构造纵筋
17×14.8=251.6m
箍筋用量:箍筋采用四支箍,箍筋采用HPB235 Φ16mm作为箍筋
先对是否配箍筋抵抗弯矩进行验算:
可见,设计剪力小于混凝土提供的抗剪能力,只需要配置构造箍筋即可,取4Φ16mm@400
上述计算出的纵向受力钢筋布置于截面受拉侧,即抗滑桩的内侧。受压侧布置构造钢筋以形成骨架,此处选7根HPB235级Φ26mm,另外,各选7根HRB335级Φ26mm布置于抗滑桩的两侧边,见右图。
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(一)设计参数
天然工况r1=20.7 kN/m3C=36kPa,φ=18.6°
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挡土墙课程设计计算书一、设计资料1、墙身构造拟采用重力式挡土墙,墙高为 5m,墙顶宽度为 1m,墙背仰斜坡度为 1:025(即α = 1404°),墙面垂直。
墙身材料采用浆砌块石,砌体容重为 22kN/m³,砌体容许压应力为σa = 500kPa,容许剪应力为τ =80kPa,基底摩擦系数为μ = 04。
2、填土资料墙后填土为砂性土,重度为 18kN/m³,内摩擦角为 30°,填土表面水平,无均布荷载作用。
3、地基资料地基为粉质黏土,重度为 19kN/m³,地基容许承载力为σ0 =200kPa。
二、主动土压力计算1、破裂角θ的计算假设破裂面交于荷载范围内,根据库仑土压力理论,破裂角θ应满足:\\tan\theta =\frac{\cos(\alpha +\varphi)}{\cos\alpha \sin\varphi}\\\tan\theta =\frac{\cos(1404°+30°)}{\cos1404°\sin30°}\approx 070\\\theta \approx 35°\2、主动土压力系数 Ka 的计算\Ka =\frac{\cos^2(\alpha \theta)}{\cos^2\alpha \cos(\alpha +\theta) \cos(\theta \varphi)}\\Ka =\frac{\cos^2(1404° 35°)}{\cos^21404°\cos(1404°+35°)\cos(35° 30°)}\approx 0307\3、土压力作用点高度 z 的计算\z =\frac{h}{3} \frac{\tan\alpha}{\tan\theta}\\z =\frac{5}{3} \times \frac{\tan1404°}{\tan35°}\approx 107m\4、主动土压力 Ea 的计算\Ea =\frac{1}{2}\gamma h^2 Ka\\Ea =\frac{1}{2} \times 18 \times 5^2 \times 0307 \approx 695kN/m\三、稳定性验算1、抗滑稳定性验算\F_s =\mu (G + Ey)\其中,G 为挡土墙自重,Ey 为土压力的水平分力。
挡土墙课程设计计算书
1.设计资料1.1基础资料①省道S313, 路基宽10米, 路面宽7米, 两侧路肩宽各1.5米, 在桩号段为填方路堤, 填方边坡坡度为1:1.5。
为保证路堤边坡稳定, 少占地拆迁, 拟采用重力式挡土墙。
②墙高6.2米, 墙背仰斜坡度1:0.24(=13.5°), 墙身分段长度20米。
③墙背填土重度, 内摩擦角;填土与墙背间摩擦角, 地基为岩石, 地基允许承载力, 基底摩擦系数f=0.45④砌体重度, 砌体允许压应力, 允许剪应力1.2设计依据①挡土墙课程设计任务书②《公路路基设计规范》JTG D30-245③《路基路面工程》第四版——人民交通出版社20232.初拟挡土墙结构形式、尺寸2.1墙身结构形式、尺寸挡土墙高6.2m, 挡墙以上边坡高a=1m, 初拟挡墙顶宽1.0m2.2基础结构形式、尺寸采用扩大浅基础, 初选基础埋深为1.0m, 厚度为0.5m, 净边宽为0.25m,高宽比为2: 1 。
挡墙形式如图2-11.00.6.7图2-1挡墙形式3.拟定车辆荷载及当量土柱高度挡土墙设计中, 换算均布土层厚度可直接由挡土墙高度拟定的付家何在强度计算。
即(3-1)式中: ——q——附加荷载强度(KPa), 按表3-1取值表3-1附加荷载强度q墙高H(m)q(KPa)20.010.0注: H=2.0~10.0m时, q由线性内插法拟定。
H=6.2m, 由线性内插法拟定=14.75(KPa)换算均布土层厚度=4.破裂面棱体位置拟定4.1破裂角假设破裂面交于荷载中部, 如图4-1, 则有:式中:——墙背倾斜角(°), 俯斜墙背为正, 仰斜墙背为负——墙背与填土间的摩擦角(°)——填土的内摩擦角(°)由于1.06.20.51.5破裂面0.8αθ图4-1假设破裂面位置图令破裂棱体的断面面积S===31.68==9.24==-0.95+=0.71294.2验算破裂面是否交于荷载范围内破裂棱体长度=2.14m车辆荷载分布宽度L=10m所以破裂面如图4-21.01:0.241:0.246.20.535.5°破裂面0.8图4-2破裂面示意图5.土压力计算5.1积极土压力计算根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部的土压力计算公式:=18.5=72.47KN5.2土压力作用点位置计算m表达土压力作用点到墙踵的垂直距离土压力对墙趾力臂计算6.稳定性验算6.1受力分析,如图6-1支持力Fn主动土压力Ea重力G摩擦力f图6-1受力分析图墙体重量及其作用点位置计算: 挡土墙按单位长度计算, 为方便计算, 把挡土墙和基础提成两个部分, 上部分为四边形, 下部分为矩形:0.5+ 1.49m6.2抗滑稳定性验算6.2.1滑动稳定方程水平基底(6-1)式中: G——挡土墙自重——墙背积极土压力的水平与垂直分力(KN);——墙前被动土压力的水平分量(KN), 当为浸水挡土墙时, =0——基底倾斜角(°)——基底摩擦系数, 取0.45;——积极土压力和墙前被动土压力分项系数。
挡土墙计算书
挡⼟墙计算书省道S206重⼒式挡⼟墙设计专业:⼟⽊⼯程班级:姓名:学号:⼆零⼀七年六⽉XXXXXXX⼤学建筑⼯程学院⼟⽊系道桥⽅向⽬录1、设计资料 (1)1.1基础资料 (1)1.2设计依据 (2)2、初拟挡⼟墙结构形式和尺⼨ (2)3、确定车辆荷载 (3)4、破裂棱体位置确定 (4)4.1破裂⾓的计算 (4)4.2验算破裂⾯是否交于荷载范围内 (4)5、⼟压⼒计算 (5)5.1⼟压⼒计算 (5)6、稳定性验算 (6)6.1受⼒分析 (7)6.2抗滑稳定性验算 (7)6.2.1 抗滑稳定性验算 (7)6.2.2抗滑动稳定性系数 (8)6.3抗倾覆稳定性验算 (8)6.3.1抗倾覆稳定性⽅程 (8)6.3.2抗倾覆稳定性系数 (9)6.4基底应⼒和合⼒偏⼼矩验算 (9) 6.4.1 合⼒偏⼼矩计算 (9)6.4.2 基底应⼒计算 (10)6.5墙⾝截⾯应⼒计算 (10)7、改善措施 (12)7.1改善措施 (12)7.2⼯程数量表 (13)8、附属设施的设计 (13)8.1泄⽔孔设计 (13)8.2沉降缝与伸缩缝 (14)8.3墙厚排⽔层 (14)8.4结构⼤样图 (15)9、⽴⾯设计 (16)9.1整体布局 (16)9.2挡⼟墙总体⽅案布置图 (16)10、参考⽂献 (17)1、设计资料1.1基础资料省道S313,路基宽12⽶,路⾯宽9⽶,两侧路肩宽各1.5⽶。
在桩号K5+100-K5+200路段为填⽅路段,填⽅边坡坡度1:1.5。
为了保证路堤边坡稳定,少占地拆迁,故设置路堤挡⼟墙,拟采⽤重⼒式挡⼟墙。
最⼤墙⾼见表1。
表1 挡⼟墙相关设计参数墙⾼、墙背仰斜坡度等初始拟定的尺⼨详见表1所⽰,挡⼟墙顶宽1⽶,基底⽔平。
挡⼟墙分段长度为12-20⽶不等,初始拟定的挡墙断⾯形式如图1所⽰。
图1 初始拟定的路肩式挡⼟墙断⾯⽰意图1.⼟质情况详见表2 所⽰。
详见表3所⽰。
3.参数1、挡⼟墙前的被动⼟压⼒不计算;挡⼟墙上暂不考虑栏杆作⽤。
挡土墙设计计算书
专业课程设计公路路基设计学号:班级:姓名:日期:挡土墙设计阐明书本次设计重点放在重力式挡土墙。
挡土墙样式如图所示,个别桩号填土高度不不小于3m,不设置挡土墙, 改成设置边坡, 尚有个别桩号填土高度不不小于10m,设置衡重式挡土墙, 不小于8M 旳填土高度旳,设置成多层挡土墙,在验算时,先计算第一层挡土墙稳定性, 后验算下一层(多层挡土墙设计措施: 先设第一层, 8米左右, 然后设护坡道, 继续设计第二道挡土墙, 护坡道够宽, 则不计入第一层旳荷载, 假如护坡道较窄, 则把第一层挡土墙自重和上部活载作为荷载作用在第二道挡土墙上! 宽窄是通过计算挡土墙旳破裂角来判断旳。
详细见计算书:挡土墙计算书桩号0+000,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.2s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸: 1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.2s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3) 2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.671.95 1.5y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=⨯=> (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面;23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M MZ N B B e Z m -==⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.5882.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面;23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求 2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+= 12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面;23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:1148.1456.11602.64i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑2>桩号0+020,截面尺寸如图所示,第一层挡土墙尺寸12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558, 1.3,s h m b m b m b m b m h m h m =======埋深米第二层挡土墙尺寸:1217, 1.4, 2.64, 2.5,0.5,0.8, 1.3s h m b m b m b m b m h m ======埋深米墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角θ与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(290.1187.22) 1.51124.56⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面;23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 第二层挡土墙验算:t 000353570700.639632.6A g tg tg tg ψαδϕθψθ=-==++=++==-+=-+== 荷载换算:0495.23/8.59 3.218q h m r === ()()122cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.2643.2 1.91111870.264 1.91222.3622cos()222.36cos(035)182.15sin()222.36sin X y KK tg tg tg tg E H KK kn E E E E θϕθαθϕγαδαδ++=+=+++=⨯===⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯1=2主动土压力系数3主动土压力E2K 1+7()1(035)127.544 3.2 2.89332.5y X H Z m K Z m+==+==y土压力作用点位置Z (4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.5(225.4127.54) 1.51182.15⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588 1.95 1.5124.56 2.67y x l a f G X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯ (6) 基底偏心距与基底应力计算:0118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67 1.24290.112.588/2 1.240.0540.647()24y n n M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W BB KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面;23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KN E E KN γαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定)126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088i xi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑第二层 0 5.223/1.93 3.4418q h m r ⨯=== (2)破裂角θ与土压力旳计算()()2t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264 1.9812A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H K ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-+=-+==++=+=+++===01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()120111870.264 1.98230.522cos()230.53cos(035)188.83sin()230.53sin(035)132.224 2.91333.14X y y x K E E E E h H Z K Z mαδαδ=⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+==y土压力作用点位置Z(4) 挡土旳抗滑稳定性验算yc Xyu N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()y c X u G E K E +==∑0.6(478.048132.22) 1.51188.83⨯+=>1.3(满足规定) (5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算112233199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14 2.0 1.5188.83 2.91y x l a f G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:0199.64 2.4488.412 1.3357.77 1.5132.22 3.14188.83 2.910.913478.048132.223.14/20.9130.6570.785()24y nn M M Z N B B e Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯==+=-=-=<=∑∑∑满足要求126478.048132.2260.657(1)(1)3.14 3.14438.35800()49.6380y G E N M e A W B B KPa KPaσσ++⨯=±=±=±<=->-∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算1-1截面;23 5.27121.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.10.264 1.9845.2122cos()45.21cos(035)37sin()45.21sin(035)25.9i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212199.8,21.39,1.32,0.4131.033,2.023147.1199.8 1.3221.390.41325.9 2.02192.88.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m ========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑37 1.03338.22.192.8838.22 1.05147.11Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.01 1.050.042i i ni B e Z m =-=-=-<0.35B=0.50(满足规定) 126147.1160.04(1)(1)2.02 2.0281.48800()64.17i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:2312.524288.05i G A kN γ==⨯=1221118 6.20.264 1.98180.8422cos()180.84cos(035)148.14sin()180.84sin(035)103.72i X i y i E H KK KN E E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121199.64,88.42,1.94,0.832.06, 2.643391.77199.64 1.9488.420.83103.72 2.64734.50.i i g g i xi yi i I YI yi i gi yi yi G kN G kN Z m Z mH Z m Z m N G E KN M G Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑148.14 2.06305.17.734.50305.17 1.096391.77Oi xi xi yi oi ni I ME Z kN M M M Z m N ==⨯=--===∑∑∑∑ 1.32 1.0960.2242i i ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.924(满足规定) 126391.7760.224(1)(1)2.64 2.64223.9800()72.8i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则: 13718.31602.02ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则: 1148.1456.11602.64ixi i i T E kpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.桩号0+060,截面尺寸如图所示,12128,0.8, 2.088, 2.788,0.5,1,0.558s h m b m b m b m b m h m h m =======墙面坡度1:0.2,墙底与地基旳交角0.2:1,基地摩擦系数f=0.5(1)汽车荷载当量换算L B=Nb+(N-1)d=4 3.5+30.5=15.5m 4550h 0.531815.515NQ m BL γ汽车前后轮总距(2)破裂角 与土压力旳计算()()12t 000353570700.639632.6cos()cos(32.635)()(32.60)sin()sin(32.635)0.264112A g tg tg tg KK tg tg tg tg E H KK ψαδϕθψθθϕθαθϕγ=-==++=++==-=-+==++=+=+++====01=2主动土压力系数3主动土压力E2h K 1+H()20111880.264152.0642cos()152.064cos(035)124.56sin()152.064sin(035)87.224 2.6733X y y E E E E h H Z K αδαδ⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+==+=y土压力作用点位置Z(3)挡土墙自重G1234()23(5.16 4.154 2.5880.712)290.11()G A A A A A KN γγ==+++=⨯+++=12342.19,0.93, 1.69, 1.13X m X m X m X m ====1234118.68,95.45,59.53,16.37G KN G KN G KN G KN ====(4) 挡土旳抗滑稳定性验算 yc Xy u N E K E N G E +=→=+∑∑∑其中N 作用于基底竖向力的代数和(KN)即()cos sin cos ()sin y X c X y u G E E K E G E αααα++==-+∑0.5((290.1187.22)cos11.3124.56sin11.3)2.04124.56cos11.3(290.1187.22)sin11.3⨯+⨯+⨯=⨯-+⨯>1.3(满足规定)(5).挡土墙旳抗倾覆稳定性验算11223344118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.5881.95 1.5124.56 2.67y xl a fG X G X G X G X E Z K E Z ++++⨯=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯==>⨯(6) 基底偏心距与基底应力计算:118.68 2.1895.540.9359.53 1.6916.37 1.1387.22 2.588124.56 2.67290.111.242.588/2 1.240.0540.647()24yn n M MZ NB Be Z m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯-⨯===-=-=<=∑∑∑满足要求126290.1187.2260.054(1)(1)2.588 2.588164.05800()127.55y G E N M e A W B B KPa σσ++⨯=±=±=±=<∑∑满足要求(7) 墙身截面验算法向应力及偏心距e 验算 1-1截面;23 3.61883.21i G A kN γ==⨯=1221118 3.2250.26424.71222cos()24.712cos(035)20.243sin()24.712sin(035)14.174i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=1212123.87,59.34,0.21, 1.041.075, 1.444397.3823.870.2159.34 1.0414.174 1.44487.19.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑20.243 1.07521.76.87.1921.760.67297.38Oixi xi yioiniIME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 0.720.6720.0482ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 12697.3860.048(1)(1)1.444 1.44480.88800()53.98i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求2-2截面:239.314214.2i G A kN γ==⨯=1221118 6.450.26498.84722cos()98.847cos(035)80.97sin()98.847sin(035)56.7i X i y i E H KK KNE E KNE E KNγαδαδ==⨯⨯⨯==+=⨯+==+=⨯+=12121118.68,95.54,1.688,0.8582.15, 2.0883270.92118.68 1.68895.540.85856.7 2.088400.69.i i g g ixi yi i I YI yii gi yi yi G kN G kN Z m Z m H Z m Z m N G E KN MG Z E Z KN m========+==+=⨯+⨯+⨯=∑∑80.97 2.15174.08.400.69174.080.836270.92Oixi xi yioini IME Z kN MM M Z mN==⨯=--===∑∑∑∑ 1.0440.8360.2082ii ni B e Z m =-=-=<0.35B=0.50(满足规定) 126270.9260.208(1)(1)2.088 2.088215.56800()52.2i N e B B KPa σσ⨯=±=±=<∑满足要求(8),剪应力验算 水平方向剪切验算1-1截面剪切面上水平剪力等于1-1截面以上墙身折受水平土压力,则:120.24314.021601.444ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑2-2截面剪切面上水平剪力等于2-2截面以上墙身折受水平土压力,则:180.9738.781602.088ixiiiT Ekpa kpa B B τ====<∑∑ 验算成果满足规定.0.264K0桩号K0+080(1)求破裂角及系数K 由上可知=32.6,θθ2002411118250.26459.4/223548.7/3534.1//31.6710.742332.2/20.542346/0.6 1.52320.7/10.4 1.523 6.9/20.32/30.70.47X Y Y H K KN mE E COS KN m E E SIN KN mZ H mKN m G KN m KN mG KN m X 13(2)稳定性验算E= G G γ2341.250.751.0m X m X m Xm/0///(32.24620.76.934.1)11.348.711.3146.7/20.3/4.3 1.31.8 1.5X X Y N N COS E SIN COS SIN KN mT E COS NSIN KN mN TM M c 0抗滑移验算:K 满足要求抗倾覆验算:K 满足要求ααααμ00////////1////2/// 1.5/11.3 1.530.54/20.225/50.316(1)180.56(1)11.3YN N B COS COS mM M Z m Ne B Z m B m N e Kpa BBN e KpaBB/(3)基底应力及合力偏心距验算B 满足要求满足要求ασσσσ1212210.352238.05/20.522323/20.350.2330.350.250.6111840.2649.5/229.3/1.9//30.67238.051.932.95/X Y yi iyiyi i Gi yi y G KN mG KN mX m X m E H K KN mE KN m E KN m Z H m N G E KN m M G Z E Z (4)墙身截面验算截面:ΙΙγ8.050.23230.61.90.8517.39.30.673.44ioixi xiKNM E Z KN1217.3 3.440.432.950.85/20.40.0250.30.255632.9560.025(1)(1)45.60.850.85632.9560.025(1)(1)31.90.850.859.yioiNi iiNi iiaii ia i ii iiM M Z m N e Bi Z B m N e Kpa B B N e KpaB B T B 满足要求剪切力验算:σσσστ310.90.85Kpa 满足要求τ121210.742332.2/20.542346/20.70.4730.70.250.95G KN m G KN m X m X m 截面:ΠΠ21118160.26438/2237.3/7.4//31.33X Y yE H K KN mE KN m E KN m Z H mγ85.6/67.849.60.3i i yiyi i Gi yi yi oi xi xi yioiNiiN G E KN m M G Z E Z KNM E Z KN M M Z m N 120.85/20.40.30.30.366(1)178.36(1)35.737.331.11.2iNi iiaii ia i iiiie Bi Z B mN e Kpa B B N e KpaB B T Kpa B 满足要求剪切力验算:满足要求综上所述,该挡土墙设计满足要求。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm1000550mm3500mm 5050mm0.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kNkN kN kN kN ≥1.3满足要求1977.8156mmz=H/3=1933.3333E an =E a sin(α0)=(2)抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算(1)抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=(2)主动土压力计算E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=(3)挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算:综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差:h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度:b=趾板宽度b1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数:回填土容重:γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数:Ka=≥ 1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=275000ρte 0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o A s 202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应0.45取ψ=0.450.150<0.2mm80.60kpa 101.94kpa173.23kN•m207.87kN•m#VALUE!524mm 相对受压区高度ξ=#VALUE!#VALUE!2as'/h 0=0.191#VALUE!mm2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 16mm矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr=取1米宽墙计算,截面宽度b=受拉区纵向钢筋的等效直径deq=截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度:h 0=#VALUE!②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力:p 2=踵板根部土反力:p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ=1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算(1)踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr=取1米宽墙计算,截面宽度b=受拉区纵向钢筋的等效直径deq=趾板根部土反力:p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度:h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度:c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算(1)趾板配筋计算趾板端部土反力:p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值:f c =钢筋抗拉强度:fy=钢筋弹性模量:Es=外侧保护层厚度:c=外侧筋合力点位置:a s =基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别:四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=#VALUE!ρte #VALUE!取ρte =#VALUE!σsq =M q /(0.87h o A s #VALUE!N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ=#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mm立臂倾角α=8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =σsq M q /(0.87h o A s 172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ=#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件,构件受力特征系数αcr=取1米宽墙计算,截面宽度b=受拉区纵向钢筋的等效直径deq=ψ=1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度:h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算(1)立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ=1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!。
挡土墙计算书
DQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪高于板顶:900mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙底土压力标准值:+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m恒载控制组合:墙顶设计荷载:qa=墙底设计荷载: qb=墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中= kN-m墙底剪力设计值:Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值:Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kN活载控制组合:墙顶荷载设计值:qa=墙底荷载设计值: qb=墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中墙底剪力设计值:Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22= 101.79kN墙顶剪力设计值:Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=250-45=205mm;内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值:q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值:Mb=−37.8×4.2220−10.6x4.2212=−48.92kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s=48.92×1060.87×205×1540=178 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×178=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.447×1872.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2一、计算条件墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶:500mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙顶C处土压力标准值:0 kN/m墙底D处土压力标准值:+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m恒载控制组合:墙顶C处荷载设计值墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qdAB段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值:Mb上=−4.9×2.83328×(2−0.85)2−34.43×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−28.18kN−m墙中b处上端截面剪力设计值:Rb上=4.9×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.39kNBD段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底D处弯矩设计值:Md=−22.49×1.852220−39.325x1.852212=−15.10kN−m墙中B处下截面弯矩设计值:Mb下=22.49×1.852230+39.325x1.852212=13.81kN−m墙底D处剪力设计值:Rd=7×22.49×1.85220+39.325×1.8522=50.99kN墙中B处下截面剪力设计值:Rb下=3×22.49×1.85220+39.325×1.8522=42.66kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686;μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值:Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计:Mc=+ kN-m活载控制组合:墙顶C处荷载设计值:qc= = kN/m墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qd= = kN/mAB段墙面均布荷载设计值:q0=7 kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值:Mb上=−7×2.83328×(2−0.85)2−30.6×2.833224×(4−3×0.85 +3×0.8525)=−28.56kN−m墙中b处上端截面剪力设计值:Rb上=7×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.04kNBD段墙面均布荷载设计值:q0=m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底D处弯矩设计值:Md=−20.0×1.852220−37.6x1.852212=−14.18kN−m墙中B处下截面弯矩设计值:Mb下=20.0×1.852230+37.6x1.852212=13.03kN−m墙底D处剪力设计值:Rd=7×20.0×1.85220+37.6×1.8522=47.78kN墙中B处下截面剪力设计值:Rb下=3×20.0×1.85220+37.6×1.8522=40.37kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686;μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值:Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计值:Mc=+ kN-m二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=250-45=205mm;内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙顶C处荷载标准值:qc== kN/m墙中B处荷载标准值: qb= += kN/m墙底D处荷载标准值: qd= += kN/mAB段墙面均布荷载标准值:q0= kN/m墙面三角形荷载标准值:q1== kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩标准值:Mb上=−2.5×2.83328×(2−0.85)2−25.5×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−19.36kN−mBD段墙面均布荷载标准值:q0= kN/m墙面三角形荷载标准值:q1= kN/m墙底D处弯矩设计值:Md=−16.76×1.852220−28.0x1.852212=−10.87kN−m墙中B处下截面弯矩设计值:Mb下=16.76×1.852230+28.0x1.852212=9.92kN−m墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=0.540.54+0.33=0.62;μBA=0.330.54+0.33=0.38墙中B处弯矩标准值:Mbk=+ kN-m墙底D处弯矩标准值:Mck=+ kN-mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =15.77×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×57.4=<,取φ=0.2ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×57.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶:500mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙顶C处土压力标准值:0 kN/m墙底B处土压力标准值:+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m恒载控制组合: AC段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mA处端弯矩设计值:MA上=4.9×1.16722+14.18×1.16726=6.56kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值:M b=7×19.08+8×66.86120×3.9332=86.16 kN−mA处剪力设计值:R a=11×19.08+4×66.8640×3.933=46.93 kNB处剪力设计值:R b=9×19.08+16×66.8640×3.933=122.07 kN跨中取下支座的倍:M中活载控制组合:墙顶C处荷载设计值:qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mA处端弯矩设计值:MA上=7×1.16722+12.6×1.16726=7.63kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值:M b= 7×19.6+8×62.08120×3.9332=81.7 kN−m A处剪力设计值:R a=11×19.6+4×62.0840×3.933=45.61 kNB处剪力设计值:R b=9×19.6+16×62.0840×3.933=115.01 kN跨中取下支座的倍:M中二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=250-45=205mm;内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b =360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙中A处荷载标准值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩标准值:M bk=7×13.0+8×48.4120×3.9332=61.64 kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =61.64×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×224.4=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.58×224.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ3墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶:500mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙顶C处土压力标准值:0 kN/m墙中A处土压力标准值: kN/m墙底B处土压力标准值:+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m恒载控制组合:墙中A处荷载设计值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAC段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mA处上端弯矩设计值:MA上=−4.9×2.45322−29.81×2.45326=−44.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值:MA下=34.71×2.897212+35.19×2.897230=34.12kN−m墙底B处弯矩设计值:M B=−34.71×2.897212−35.19×2.897220=−39.04kN−mA端弯矩设计值:Ma= kN-mB端弯矩设计值:Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍:M中活载控制组合:墙顶C处荷载设计值:qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mA处上端弯矩设计值:MA上=−7.0×2.45322−26.5×2.45326=−47.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值:MA下=33.5×2.897212+31.28×2.897230=32.18kN−m墙底B处弯矩设计值:M B=−33.5×2.897212−31.28×2.897220=−36.55kN−mA端弯矩设计值:Ma= kN-mB端弯矩设计值:Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍:M中配筋与DQ3b相同,承载力和裂缝验算详DQ3bDQ3b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶:500mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙中C处土压力标准值:0 kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m恒载控制组合:墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值:Mb=−4.9×5.3528×(2−0.915)2−65.0×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−156.87kN−m跨中取下支座的倍:M中kN-m墙底B处截面剪力设计值:Rb=4.9×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=161.89kN活载控制组合:墙中C处荷载设计值: qc= = kN/m墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值:Mb=−7.0×5.3528×(2−0.915)2−57.78×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−150.58kN−m跨中取下支座的倍:M中墙底B处截面剪力设计值:Rb=7.0×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=153.49kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=300-45=255mm;内侧20mm,h0=300-35=265mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F18100HRB400,As=2540 mm2x=f y A sf c b =360×254016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×54.8×(255−54.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133316.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×28.7×(265−28.72)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×255= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取kN/m墙底B处弯矩标准值:M bk=−2.5×5.3528×(2−0.915)2−48.15×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−111.44kN−mρte=A sA te=25400.5×1000×300=0.0169σsk=M k0.87×h0×A s =111.44×1060.87×255×2540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk =1.1−0.65× 2.20.0169×197.8=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.67×197.82.0×105×(1.9×35+0.08×180.0169)=,满足要求;RDQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 =mm室外地坪高于板顶:1150mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙顶土压力标准值:+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m外墙人防等效荷载标准值:25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合:墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−46.17×3.8220−18.87x3.8212=−56.04kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−46.17×3.8230−18.87x3.8212=−44.93kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中墙底剪力设计值:Rb=7×46.17×3.820+18.87×3.82=97.26kN墙顶剪力设计值:Ra=3×46.17×3.820+18.87×3.82=62.17kN活载控制组合:= kN/m墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= 墙底弯矩设计值:Mb=−44.01×3.8220−19.42x3.8212=−55.14kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−44.01×3.8230−19.42x3.8212=−44.55kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中= kN-m墙底剪力设计值:Rb=7×44.01×3.820+19.42×3.82=95.43kN墙顶剪力设计值:Ra=3×44.01×3.820+19.42×3.82=61.98kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=400-45=355mm;内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.89×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值:q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值:Mbk=−34.2×3.8220−12.85x3.8212=−40.16kN−mρte=AsA te=13330.5×1000×400=0.0067<0.01,取ρte=0.01σsk=M k0.87×h0×A s=40.16×1060.87×355×1333= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.01×97.5=< ,取ψ=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×97.52.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−41.04×3.8220−37.42x3.8212=−74.66kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−41.04×3.8230−37.42x3.8212=−64.78kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中= kN-m墙底剪力设计值:Rb=7×41.04×3.820+37.42×3.82= 125.68kN墙顶剪力设计值:Ra=3×41.04×3.820+37.42×3.82= 94.49kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fcd= N/mm2 ftd= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=400-45=355mm;内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.835×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;RDQ2、RDQ2a一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 = mm室外地坪高于板顶:1150mm室外超载:10kN/m2回填土容重:18kN/m3侧压系数:墙顶土压力标准值:+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值:= kN/m外墙人防等效荷载标准值:25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合:墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−51.03×4.2220−18.87x4.2212=−72.75kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−51.03×4.2230−18.87x4.2212=−57.74kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中墙底剪力设计值:Rb=7×51.03×4.220+18.87×4.22= 114.64kN墙顶剪力设计值:Ra=3×51.03×4.220+18.87×4.22= 71.78kN活载控制组合:kN/m墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−45.36×4.2220−19.42x4.2212=−68.55kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−45.36×4.2230−19.42x4.2212=−55.22kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中= kN-m墙底剪力设计值:Rb=7×45.36×4.220+19.42×4.22= 107.46kN墙顶剪力设计值:Ra=3×45.36×4.220+19.42×4.22= 69.36kN承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层:外侧35mm,h0=250-45=205mm;内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值:q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值:Mb=−37.8×4.2220−12.85x4.2212=−52.23kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =52.23×1060.87×205×1540=190 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×190=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.488×1902.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况kN/m墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值:q0= kN/m墙面三角形荷载设计值:q1= kN/m墙底弯矩设计值:Mb=−45.36×4.2220−37.42x4.2212=−95.01kN−m墙顶弯矩设计值:Ma=−45.36×4.2230−37.42x4.2212=−81.68kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2:M中= kN-m墙底剪力设计值:Rb=7×45.36×4.220+37.42×4.22= 145.26kN墙顶剪力设计值:Ra=3×45.36×4.220+37.42×4.22= 107.16kN承载力验算混凝土强度等级: C35混凝土保护层:外侧35mm,h0=250-45=205mm;内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f yd A sf cd b=432×15400.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f yd A sf cd b=432×10260.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.355×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;LKQ1计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平:竖向:垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F14150HRB400中截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F14150HRB400下截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , ,实配F14150HRB400LKQ2、LKQ2a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平:竖向:垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F16150HRB400中截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F16150HRB400下截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ2b、LKQ2c计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平:竖向:垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F14150HRB400中截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F14150HRB400下截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3计算条件按单向板计算墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平:竖向:垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧:实配F16150HRB400 荷载侧:实配F18150HRB400中截面非荷载侧:实配F16150HRB400 荷载侧:实配F18150HRB400下截面非荷载侧:实配F16150HRB400 荷载侧:实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平:竖向:垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧:实配F16150HRB400 荷载侧:实配F16150HRB400中截面非荷载侧:实配F16150HRB400 荷载侧:实配F16150HRB400下截面非荷载侧:实配F16150HRB400 荷载侧:实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ4计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平:竖向:垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F18150HRB400中截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F18150HRB400下截面非荷载侧:实配F14150HRB400 荷载侧:实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F18150HRB400计算项目: 临战封堵上挡墙计算条件L = mm L1 = mm L2 = mmH = mmqe = KN/M2qi = KN/M2砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 20纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400箍筋间距 : 100mm计算结果弯矩kN-m/m: M =剪力kN/m: V =按悬臂梁计算抗弯受拉筋: As = mm^2/m 实配F12100HRB400抗剪箍筋: Av = mm^2/m计算项目: 桩承台-1 CT1计算条件1、承台信息剖面形状:阶形现浇平面形状:矩形承台阶数:1阶承台底标高:承台边数:4承台高:1200mm承台x方向移心:0mm承台y方向移心:0mm2、桩信息桩截面宽:500mm桩截面高:0mm单桩承载力:桩位坐标:NUm X Y1 875 -8752 -875 -8753 875 8754 -875 875 3、荷载信息竖向荷载:N =x方向弯矩:Mx =y方向弯矩:My =x方向剪力:Qx =y 方向剪力:Qy = 4、柱信息柱截面宽:600mm 柱截面高:600mm 5、混凝土信息 混凝土等级:C35 混凝土容重:m3 计算结果6、桩反力计算 采用公式:承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu = + = kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN 桩净反力QNKN1 2 3 4 桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE= kN7、冲切抗剪计算 台阶1 H = 角桩冲切 公式如下: 其中:Nl------------角桩桩顶竖向力设计值β1x,β1y-------角桩冲切系数 λ1x,λ1y-------角桩冲垮比 c1,c2---------角桩内边缘至承台外边缘的距离α1x,α1y-------角桩内缘到冲切面顶部的水平距离h0------------承台外边缘的有效高度No.=1 h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700. h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=2h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho= > QPD = KN No.=3 h0= 1150. α1x=375.λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=4h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN 柱冲切 公式如下: 其中:F------------柱根部轴力设计值Fl-----------扣除土和自重作用在锥体上的冲切设计值βox,βoy------冲切系数 βhp----------冲切截面高度影响系数λox,λoy-------冲跨比 αox,αoy-------柱边或变阶处到桩边的水平距离h0-----------冲切破坏锥体的有效高度∑Ni---------冲切破坏锥体范围内桩的净反力设计制之和 截面净高H00=x+ h0=1150. αox= 375. λox= x- h0=1150. αox= 375. λox= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= hc= 600. bc= 600. βox= βoy= ft= βhp= QCC = 2βoxbc+αoy+βoyhc+αox βhpftho=柱子抗冲切承载力QCC= > 冲切荷载QCD= KN抗剪计算 公式如下: 其中:b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数 βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1150. αx= 375. λx= VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI1= > VDI1= KN 右 h0=1150. αx= 375. λx=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI2= > VDI2= KN 下 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCJ1= > VDJ1= KN 上 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150.=VCJ2= > VDJ2= KN 8、配筋计算 DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4593x210/360=2679mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4756x210/360=2775mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mmDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M换算成HRB400,AGX=4667x210/360=2722mm实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4682x210/360=2731mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm计算项目: 桩承台-2 CT2计算条件1、承台信息剖面形状:阶形现浇 平面形状:矩形 承台阶数:1阶 承台底标高: 承台边数:4 承台高:1500mm 承台x 方向移心:0mm 承台y 方向移心:0mm 2、桩信息桩截面宽:500mm 桩截面高:0mm 单桩承载力: 桩位坐标:NUm X Y1 875 -2 -875 -3、荷载信息竖向荷载:N =x方向弯矩:Mx =y方向弯矩:My =x方向剪力:Qx =y方向剪力:Qy =4、柱信息柱截面宽:600mm柱截面高:600mm5、混凝土信息混凝土等级:C35混凝土容重:m3计算结果6、桩反力计算采用公式:承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu= += kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN桩净反力QNKN12桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE=kN7、冲切抗剪计算截面净高H00=x+ h0=1450. αox= 375. λox=x- h0=1450. αox= 375. λox=抗剪计算公式如下:其中:b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI1 = MIN VPL , QPCVCI1= > VDI1= KN右 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI2 = MIN VPL , QPCVCI2= > VDI2= KN8、配筋计算DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/MDMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/MDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M ASX=mm/M ASY= mm/M换算成HRB400,AGX=5300x210/360=3091mm 实配F22100HRB400 AS=3800mm。
地下室外墙挡土墙计算书
地下室外墙挡土墙计算书一、工程概况本工程为_____项目,地下室外墙挡土墙设计高度为_____m,墙厚为_____mm,挡土墙所承受的土压力类型为静止土压力。
地下室所处场地的地质条件为_____,地下水位位于_____m。
二、设计依据1、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)2、《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)(2015 年版)3、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)三、荷载计算1、土压力计算静止土压力系数 K₀:根据地质勘察报告及相关规范,取 K₀= 05。
土的重度γ:取γ = 18kN/m³。
地面超载 q:考虑地面堆载等因素,取 q = 10kN/m²。
土压力强度计算公式为:P₁= K₀γh₁+ q,P₂= K₀γh₂其中,h₁为地面至地下水位的距离,h₂为地下水位至挡土墙底部的距离。
2、水压力计算地下水位以下,水压力按静水压力计算。
水的重度γw = 10kN/m³。
水压力强度计算公式为:Pw =γwh四、内力计算1、采用悬臂式挡土墙计算模型,按底端固定、顶端自由的悬臂梁进行内力计算。
2、计算各工况下(如正常使用状态、承载能力极限状态)的弯矩和剪力。
五、配筋计算1、根据内力计算结果,按照混凝土结构设计规范进行配筋计算。
2、考虑混凝土强度等级为 C_____,钢筋采用 HRB_____级。
六、裂缝控制计算为保证地下室外墙的耐久性和防水性能,需进行裂缝控制计算。
裂缝宽度限值根据规范要求取_____mm。
七、稳定性验算1、抗滑移稳定性验算计算挡土墙底部与地基土之间的摩擦力,与水平力进行比较,判断是否满足抗滑移要求。
2、抗倾覆稳定性验算计算挡土墙的抗倾覆力矩和倾覆力矩,判断是否满足抗倾覆要求。
八、计算结果及分析1、经过计算,得到挡土墙的配筋结果为:水平分布钢筋_____,竖向分布钢筋_____。
2、裂缝宽度计算结果满足规范限值要求。
钢筋混凝土挡土墙计算书
钢筋混凝土挡土墙计算书钢筋混凝土挡土墙计算书1. 引言钢筋混凝土挡土墙是一种常见的土木工程结构,用于保护土地免受水流、土壤压力等因素的影响。
本计算书的目的是详细说明钢筋混凝土挡土墙的设计和计算方法,以确保结构安全可靠。
2. 工程背景描述工程背景,包括地理位置、挡土墙设计目的和要求等。
3. 地基分析3.1. 地基条件详细描述挡土墙所处地区的地基条件,包括土壤类型、含水量、力学性质等。
3.2. 地基稳定性分析进行地基稳定性分析,考虑地质力学因素以及可能影响挡土墙稳定性的因素,如地震、滑坡等。
4. 挡土墙结构4.1. 结构类型介绍钢筋混凝土挡土墙的不同结构类型,如重力式挡土墙、加筋挡土墙等。
4.2. 结构元素详细描述挡土墙的结构元素,如基础、墙体、护面等,包括尺寸、形状、材料等。
5. 荷载计算5.1. 水力荷载计算根据地区的降雨量和水文条件,计算挡土墙所承受的水压力和水平荷载。
5.2. 土压力计算根据土壤力学理论和实测数据,计算土壤对挡土墙的垂直和水平压力。
5.3. 其他荷载计算考虑其他可能的荷载,如地震荷载、雪荷载等。
6. 结构设计6.1. 基础设计根据荷载计算结果和地基条件,设计挡土墙的基础结构,包括基础尺寸、深度等。
6.2. 墙体设计根据荷载计算结果,设计挡土墙的墙体结构,包括墙体厚度、钢筋配筋等。
6.3. 护面设计设计挡土墙的护面结构,以保护墙体免受外部环境的侵蚀。
7. 结构计算根据设计结果,进行挡土墙的结构计算,包括荷载分析、强度校核等。
8. 施工图设计根据结构计算结果,绘制挡土墙的施工图设计,包括平面图、剖面图等。
扩展内容:1. 本所涉及的附件如下:- 地基调查报告- 结构设计图纸- 施工规范- 材料报价单2. 本所涉及的法律名词及注释:- 土木工程:指以土建工程为主的建造工程领域,包括道路、桥梁、挡土墙等。
- 钢筋混凝土:指一种由水泥、骨料、水和钢筋等材料组成的构件材料,具有良好的抗压和抗拉强度。
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挡土墙设计一、设计路线K58+07LK58+130,傍山路线,设计高程均为1654.5,山坡为砾石地层,附近有开挖石方路堑的石灰岩片石可供作挡土墙材料。
1 、设计路段为直线段,横断面资料如表;2、山坡基础为中密砾石土,摩阻系数f=0.4,基本承载力(S)=520千帕;3、填土边坡为1:m=1:1.5 ,路基宽度为7.0 米;4、墙背填料为就地开挖砾石土,容重Y=18.6KN/m,计算内摩阻角①=35;5、墙体用50号砂浆砌片石,容重为丫=22.5KN/m3,容许压应力[S ]=2450千帕, 容许剪应力[T ]=862.4千帕,外摩阻力Z二①/2=17.5 ° ;6、设计荷载用公路-U级车辆荷载(详见《公路桥涵设计通用规范》);7、稳定系数:滑动稳定系数[K c]=1.3 ,倾覆稳定系数[K0]=1.5 。
二、需提交的文件、图纸和要求1、详细的设计计算书;A、分析确定挡土墙设计方案,选择挡土墙形式(最好以两个以上墙型的工程量比较后确定);B、挡土墙基础与断面设计:*. 基础形式及埋置深度*. 拟定墙身尺寸*. 荷载换算土层厚*. 土压力计算C、稳定性验算2、按横断面资料绘制等高线地形图(比例1:200),路线横断面图(1:200),路基外侧边缘纵向地形图(1 :200 )并在其上进行挡土墙立面布置,绘立面图。
参考设计步骤一、设计资料:(见任务书有关内容)二、绘制平面图及横断面图:(见任务书之一1. )三、确定设计方案:1 、阐述设挡土墙的理由。
2、选定挡墙类型(路堤,路肩,路堑),要有比较3、选定挡墙形式(仰斜,俯斜,衡重…)最好选两种分别计算。
四、初拟断面尺寸1、确定分段长及与路堤的衔接方式。
2、确定埋深、墙高及墙背倾角,以上步骤后即可绘出挡土墙的纵断面图。
3、初拟其他部位的尺寸(按各部分对尺寸的基本要求拟定)。
五、计算换算土层厚h。
六、土压力计算。
七、确定断面尺寸。
1、滑动稳定性验算:(一般重力式挡墙以此控制设计)K C控制在1.3〜1.5之间2、确定挡墙其他部位尺寸,即可画出挡墙典型断面图。
八、稳定性验算(5个项目均要计算)。
九、将确定的挡墙依次按比例绘在平面及横断面图上。
横断面地形资料表三.确定设计方案1. 设挡土墙的理由:我们先用AUTOCA绘制平面图以及路基横断面图,通过观察可以发现,在横断面图中K58+80到K58+110的路堤边坡在给定的资料和数据中根本无法与地面线相交,需要通过设置挡土墙的形式来收缩坡角,减少填方数量,使工程经济合理,并且还可以减少占地面积。
另外,设置挡土墙后也可以避免由于填筑高路堤所带来的边坡变形和失稳的问题。
综合评定之后决定设置挡土墙。
2. 选定挡墙形式:根据课程设计的要求设计成重力式挡土墙。
从用AUTOCA D制的平面图以及路基横断面图中发现,重力式挡土墙并没有显着减少墙体的圬工工程量,而其填方量却比衡重式挡土墙大得多。
从经济方面和收缩坡角方面考虑衡重式挡土墙都比重力式挡土墙更为优秀,因此决定选用衡重式挡土墙。
3. 选定挡墙的计算形式:俯斜式挡墙,常用作为路面横坡陡峻处的路肩墙或路堤墙,它可以利用陡直的墙面减少墙高,减少占地,但墙背所受的土压力较大,墙身抗倾覆稳定性较差。
仰斜式挡墙,由于其墙背与开挖方边坡较吻合,故常用做路堑墙和路肩墙,以利施工方便和减少开挖或填方量。
在同等的条件下,仰斜式挡墙所受的土压力比俯斜式小,而墙身自重形成的抗倾覆力矩较大,故稳定性好。
衡重式挡墙,是在凸形墙背上设衡重台,并采用陡直的墙面,借助于衡重台上填土的重量和墙身截面形心的后移来提高挡墙的稳定性,常用作为地面横坡陡峻处的路肩墙和路堤墙。
通过试算发现,采用仰斜式挡土墙时,为了满足挡土墙的基底埋深和襟边宽度的要求,其所用的墙高要显着增大,圬工量比其他两种墙大,所以决定不采用仰斜式挡土墙。
而只对俯斜式挡墙和衡重式挡墙这两种进行计算比较。
四.初拟断面尺寸1. 确定分段长度及路堤的衔接方式考虑到施工方便以及挡土墙的沉降伸缩缝的设置,分段长度选为10m挡墙与路堤的衔接采用锥坡。
2. 确定埋深、墙高、墙背倾角、初拟其他部位的尺寸。
根据地基承载力及无冰冻的气候特点,选用一般基础形式,根据规范要求,确定埋深为1〜2m 先拟定墙高最高的k58+100断面的挡土墙的高度、墙背倾角和其他部位的尺寸:衡重式挡土墙:墙高H 10.0m,一般上墙与下墙的高度为2: 3,所以现选用上墙H, 4.0m,上墙背俯斜1: 0.35 (1 19.29°);衡重台宽d1 0.83m ;下墙H2 6.0m,下墙背仰斜1: 0.25 214.02°;墙面坡1: 0.15。
五.计算:由于k58+100断面的挡土墙的高度最高,最危险,故只需验算该片墙,其他片墙可以参照该墙的参数进行设计。
A.衡重式挡土墙(一)车辆荷载换算汽车-15级时:故 g q匹0.538m18.6挂车-80 : h。
0.64m,布置于路基全宽。
I汽车荷载计算(二)上墙土压力计算I. 计算破裂角,判别是否出现第二破裂面假想墙背倾角:假设破裂面交于荷载内,按《路基》手册中表3-2-2中第1类公式,得:验核破裂面位置:第二破裂面距墙顶内缘出tan j tan 1 4 0.521 0.5125 破裂面交于荷载内,与假设相符,采用公式正确。
i1 27.5°33.34°,故出现第二破裂面。
2 •计算第二破裂面上的主动土压力E1对上墙。
1的力臂乙依比h o3 3K14.0 0.5383 3 1.2691.475m(三)下墙土压力计算米用力多边形法。
假设破裂角交于荷外235o 17.514.0438.46 tan0.79412A0-H1 H2250B。
〔H2H222H1 tan21H12 ta n21b0 d H1 ta n 1tan 1h°1 6 62 410.25 -24 0.521 5.5 0 4 0.51250.5210.5382 213.93Ri E1x / cos 151.18/cos 35 27.5 110.84tan 2 tan ... tan cot tan B0 / A0R1 sin 1 / sin cos验核破0.7940.794 1.428 0.794 13.93/50■110.84 sin 38.46o 27.5o /50 18.6 0.574 0.7830.669233.79o裂面位置:破裂面顶端距墙顶内侧之距离为:故与假设相符,采用公式正确,破裂面交于荷载外2 •计算土压力E2四)各种验算:首先根据拟订墙顶宽度b 0.55m,则上墙底宽为b2 2.55m,下墙底宽 B 2.6m。
来进行各种验算。
其图形如下:1.求破裂角2(单位:dm)1. 计算墙身重及力臂(1)上墙身重G,对墙趾的力臂(2)下墙墙身重对墙趾的力臂(3)第二破裂面与墙背之间的土楔重对墙趾的力臂:(4)土楔上的荷载重对墙趾的力臂:2. 滑动稳定性验算满足要求,也满足课程设计中所要求的Kc在1.3到1.5之间的要求。
3•倾覆稳定性验算4. 基底应力验算应力重分布。
按下式计算基底最大压应力:故基底应力满足要求。
5. 截面应力验算已知作用于上墙墙后土体第二破裂面上的主动土压力E1及其水平力E1x (二51.18kN),则作用于上墙实际墙背上的土压力E;的水平和垂直分力分别为:1 1对上墙。
1的力臂乙x -H1 - 4 1.33m3 3选上墙墙底截面检算:满足要求B.俯斜式挡土墙墙高H 9.5m,墙背俯斜1 : 0.40 ( 1 2148);墙面坡1:0.05 ;墙身分段长度10m(一)车辆荷载换算汽车-15级时:挂车-80 : h00.64m,布置于路基全宽显然,挂车-80验算荷载控制设计。
(二)主动土压力计算1.求破裂角和主动土压力系数K假设破裂面交于荷载内:查表得:24o 56', K 0.358验核破裂面位置:堤顶破裂面距墙踵H tan 9.5 tan 24o 56' 4.42m荷载内缘距墙踵H tan 9.5 0.4 3.8m 故破裂面交于荷载外,与假设不符。
当破裂面交于荷载外时: 验核破裂面位置:堤顶破裂面距墙踵Htan 9.5 0.3473 3.30m 荷载内缘距墙踵H tan 9.5 0.4 3.8m故破裂面交于荷载外,与假设相符,可用所选计算公式2. 主动土压力系数:(三)设计挡土墙截面1.计算墙身重W 及其力臂Z W2 •滑动稳定性验算满足要求。
3. 倾斜稳定性验算基底倾斜,由绘图可直接求出土压力对墙趾O 点的力臂为:… WZ w E y Z x 545.40 1.80 322.71 3.494 2109.269 , K 0 — —— 2.0 K 1.5E x Z y 394.27 2.635 1038.901满足要求。
稳定性验算的结果表明,断面尺寸由滑动控制,上述估计符合实际,故可不必采用 汽车-15级的土压力验算。
4. 基底应力验算h o故Q b 0L2 200 18.6 7.0 9.680.32 m选墙面坡度1:0.05,基底倾斜1:0.15 08o 32'通过试算,选墙顶宽 b 1 0.6m 0此时,基底应力出现重分布2 W E y 2 545.40 322.71最大压应力 1 __3Z”3—470.52KPa 520KPa5. 墙身截面强度验算选取二分之一墙高处的截面:由以上计算可知,所选截面尺寸符合各项规范要求。
C确定设计方案通过两种墙的计算分析可知,它们都符合要求,但是衡重式挡土墙的圬工量更小,更经济,故本设计采用衡重式挡土墙。
用上述计算衡重式挡土墙的方法可以得到其他断面的尺寸,高度分别为7m和4.5m, 墙面和墙背坡度均和k58+100断面相同。
对于高度不足两米的,直接按照构造要求,采用两米高的护肩。
泄水孔间距为2m,沉降伸缩缝间距为10m缝宽10cm.。