预应力混凝土曲线箱梁设计论文
曲线桥梁的设计计算
曲线桥梁的设计计算摘要：随着贵阳市的快速发展和道路等级的提高，曲线桥梁的应用越来越广泛，结合工程实践，对曲线桥梁设计计算进行分析，叙述箱梁构造，对几个重要荷载做计算以及结果分析、总结，以期为后续类似工程提供参考。
关键词：曲线桥梁；设计；计算1.工程概况贵阳市新建林城东路延伸段的立交节点—新添大道立交匝道桥，本匝道桥采用螺旋形，内外幅设置，本文以外幅第一联27.963+2x27m为工程实例，本联平曲线为半径50m的圆曲线加缓和曲线，竖曲线为凸曲线，上部结构为预应力混凝土现浇箱梁，中支墩固结，边支点采用支座，中支墩高度为70m和77m，桥墩采用3x5m矩形空心墩，承台桩基础。
1.结构计算上部结构箱梁按单箱单室设计，顶板宽10.2m，底板宽5.35m，悬臂长2m，腹板倾角76°，箱梁顶、底板平行设置，梁高2.2m。
端横梁宽度为1.2m，中横梁宽度为3.0m。
采用Midas/civil计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）为标准，按部分预应力（A类）混凝土结构进行验算。
横断面尺寸图2.1 本文针对在设计过程中的几个荷载做计算分析：1.风荷载由于桥墩最大墩高为77m，风荷载对上部结构箱梁和下部桥墩影响较大，现以此桥墩墩高计算。
根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T 3360-01-2018）规定，横桥向风作用下主梁单位长度上的顺风向等效静阵风荷载为，1）——空气密度，2）——等效静阵风风速，，——等效静阵风系数，本联水平加载长度L=27.963+2x27=82m，根据本匝道桥的建设地点，地表类别判定为C类，根据表5.2.1， =1.465；——桥梁或构件基准高度Z处的设计基准风速，或——抗风风险系数，基本风速 =28m/s，根据表4.2.6-1， =1.02, Z=77+2.2=79.2m；根据表4.2.1，， ,根据表4.2.4，，，得出，；——地形条件系数，取 =1.2，——地表类别转换及风速高度修正系数，根据表4.2.6-2，得出， =1.238，得出，，取大值，3）——主梁横向力系数，可按下式计算，,B——主梁的特征宽度，B=10.2m，D——主梁梁体的投影高度，D=3.38m，得出， =1.8；桥梁的主梁截面带有斜腹板时，横向力系数可根据腹板倾角角度折减，横向力系数的腹板倾角角度折减系数可按下式确定：，=14°，得出， =0.93。
关于预应力混凝土简支箱梁桥设计分析
关于预应力混凝土简支箱梁桥设计分析【摘要】桥梁作为公路的重要组成部分之一，在工程项目中，设计方案的合理性与规划指标的正确性是衡量整个道路工程施工质量、成本控制和使用功能的关键。
本文就预应力混凝土简支箱梁桥设计要点分析，结合工程实例进行了全面的探讨和阐述。
【关键词】桥梁；预应力混凝土；简支箱梁桥伴随着时间的不断推移，国民经济发展不断加快，各类交通荷载也在逐年增加。
我国现有运营的早期设计修建的预应力混凝土桥梁和钢筋混凝土桥梁，受到过去国情、经济水平和人类认识水平的限制，在投入使用之后经常出现无法满足使用要求，出现了较为严重的裂缝、耐久性不足等重要问题，同时桥梁老化、陈旧和荷载能力不足的现象也日益凸显。
结合现有工程中存在的这些问题，我们在工作中应当注重对混凝土简支箱梁桥设计的相关重点探讨，结合先进科学技术水平合理提高设计方法和观念，进而确保工程项目的质量和耐久性，提高工程效益。
1、工程概况本工程项目位于某高速公路中段，桥梁在建设中总体长度为35m，桥面宽9.5m。
在设计的过程中是对桥梁采用c40的混凝土进行施工的，而桥栏杆和桥面在铺设中是通过采用c20的混凝土。
预应力在控制和设计中分别采用的是astm270级1524的底松弛钢绞线，在这设计过程中钢绞线的选择为12mm和r235的热轧光圈钢筋。
在桥梁桥面施工的过程中是采用5cm厚的c20钢筋混凝土进行铺设和施工的，而最后又铺设了5cm厚的沥青混凝土。
在设计的过程中，对桥梁的等级和应力化进行计算和分配，桥梁等级设置为1级，而汽车等相关荷载要求为3.535kn/m2，梯度温度引起的效按照t1=20℃，t2=6.7℃进行考虑。
这种设计方法和手段的应用有效的确保了桥梁的使用寿命和耐久性。
2、桥梁总体设计在桥梁设计的过程中，应当以安全、经济、实用、美观和环保为基础原则进行总体规划，以可持续发展和功能的良好发挥为最终目标进行全面设计。
在桥梁设计的过程中，其设计方案的选择要具备相应的合理性，并且对其中存在的相关环节要严肃处理，要做到在设计中毫厘不差的设计要求。
浅谈小半径曲线现浇箱梁预应力施工技术
大 ，在 铜 绞线进 场 后 ，通 过试 验 确 定。
行预应力施工进行简单论述 。
１ 预 应 力钢 绞 线 安装 １ ． １ 波 纹 管安 装
预 应 力筋 平 均张 拉力 按 下计 算公 式 ：
Ｐ Ｐ ＝ Ｐ×（ １一ｅ － （ ｋ ｘ ＋ ０） ） ／ （ ｋ ｘ ＋ ０） 其 中 ：Ｐ Ｐ 一 预 力 筋 的 平均 张拉 力 ，Ｋ Ｎ；ｐ － 预应 力筋 张拉 端 的 张拉 力 ，Ｋ Ｎ ；ｋ － 孔道 每 米 局 部 偏 差 对摩 擦 的 影 响 系数 ，取０ ． ０ ０ １ ５ ； 一 预 应
２ ． ３ 现 场 张 拉 控 制 要 点
端部弯成圆形并栓一根钢丝绳穿过波纹管 ，钢丝绳另一端固定在 集束钢绞线端部的铁环上 ，用卷扬机牵引钢丝绳 ，同时另一端人 工配合将钢绞线编束 ，拉动钢绞线完成穿束。 （ ２ ）穿束时应 防止多根钢绞线缠绞在一起 ，将导致张拉时 各根钢绞线受力不均匀 ，增大了钢绞线之间的摩阻 ，造成预应力
１ ． ２ 钢 绞 线 安装
维持张拉力不变 ，持荷２ 分钟 ，然后两端回油 ，同时测量实际伸
长量Ｌ ３ 与设 计值 是 否 相符 。实际 伸长 值 （ Ｌ ２ ＋ Ｌ ３） 与 理 论伸 长值 之 差应 控 制在 ６ ％以 内 。
（ ４ ）锚固 ：打开高压油泵截止阀 ，将一端千斤顶油缸油压
ｃ ｏ ｎ 伸长值并与Ｌ １ 进行对比。
（ ３） 张 拉 采 用 两端 同时 逐级 加 压 的方 法 进 行 ，两端 千 斤 顶
钢绞线的穿束方向必须一致 ，以防止穿束时波纹管接头翻卷造成
穿柬 困难 。
的加压速度应接近相等 ，当两端达到控制张拉 力 ｃ ｏ ｎ 时，继续
（ ４）波纹管定位完成后调整防崩钢筋圆弧与管道 内弧一侧 密贴 ，另外一端与腹板钢筋连接牢固 ，防崩钢筋严格按照设计间 距布设 ，同时保证锚下钢筋网及锚具螺旋筋安装到位 ，避免梁体 混凝土受到张拉力影响开裂。
浅谈预应力现浇箱梁预拱度的设置
重 影 响 驾驶 人 的舒 适 感 和桥 梁 的 美感 。 因此 ， 预 应 力 现 浇 箱 梁施 工过 程 中 ， 过 设 置 合 适 的预 拱 度 ， 制桥 在 通 控 梁 的 成桥 线形 显 得 尤 为 重要 。文 章 简要 介 绍 漳 州 市 南凌 大 桥 南 引桥 的预 拱 度 设 置 方案 。
都将详细记录这 台设备在使用过程 中的表现 ，为将来对 复杂的课题 ， 贯穿于公路工程施工 的全部 过程 。 因此我们 该设备进行维修提供依据 。通过对机械设备运作过程 中 必须要有高度的责任感和好 的管理办法 ， 持之 以恒 ， 常抓
发 生 的大 量 复杂 的数据 进 行 整理 ， 换 成 规 范化 、 转 系统 化 不 懈 ， 持 居 安 思危 的忧 患 意识 ， 能 从 根本 上 做 到 设 备 保 才 的信息 ， 如进行数据处理输 出管理报表 、 提供 管理决策 、 不窝工 ， 最大化的追求设备 的使用效益 ， 消除各种机械设
２ 预 拱 度计 算 ． ３
作者简 介： 杨卫 平 ， 中铁 大桥 局 五公 司。 图 ３基础沉 降观 测布置图
第 ３ 卷第 ５期 １
杨卫平 ： 浅谈预应力 现浇箱梁预拱度 的设置
１９ ５
＿ ） ＿） ）＜ ） ） Ｋ） ）＜ Ｉ） ｌ ＜ Ｋ Ｋ （ （
ｌ 应 ＬＺ ＿ ３ ／ － ｎ
实测 结果显示 梁底 标高 比设计梁 底标高低 １ 在混凝土浇筑完毕 ．ｃ ３ ｍ； ２ （ 架 后 ） 实 测 结 果 显 示 梁 底 标 ８ 卸 ｄ ，
综述桥梁工程中现浇预应力混凝土连续箱梁施工技术论文
综述桥梁工程中现浇预应力混凝土连续箱梁的施工技术摘要：本文结合某工程，详细介绍了该项目的地基处理、搭设支架、支架预压、支立模板、钢筋工程、混凝土工程、梁体预应力体系施工、支架拆除等施工工艺。
关键词：现浇预应力混凝土；连续箱梁；施工技术abstract: this paper in conjunction with a project, details the handling of the project’s foundation, erection of bracket, bracket preload, stand template, steel works, concrete works, construction of the beam prestressed system support removing and other construction process.key words: prestressed concrete; continuous box girder; construction technology中图分类号：tu74文献标识码：a 文章编号：2095-2104（2012）1、工程概况某桥梁为三联18跨(6×24+24.898+25+33+33+28+25.498+6×24)变截面现浇预应力连续箱梁，三箱三室设计，梁顶板宽19.50m，底板宽14.50m，两侧翼缘悬臂宽2.50m；桥全长457.4m，在该公路分隔带处有柱式桥墩和φ1600mm钻孔灌注桩6根。
上部结构主要工程数量有：钢筋2760t；钢绞线307t；混凝土10291m3。
2、现浇预应力混凝土连续箱梁施工方法2.1地基处理根据现场桥位处地质情况，用推土机清表，清表按30cm控制，表面推土机整平后用22t压路机自两边到中间静压4遍，轮迹1/3重叠。
地表处理完毕后，进行灰土铺设，灰土铺设30cm，灰土比例为20%内掺。
预应力混凝土连续箱梁桥的空间分析
各 测试 截 面 箱 梁 顶 板 与 底 板 的剪 力 滞 系 数 见
各 测试 截 面 在最 不 利荷 载 作 用 下挠 度 、 变最 应
大实测值与相应理论值 比较见表 １ 。从表中可以看 出， 各试验工况作用下各控制截面测试值与理论计 算值吻合较好 ， 总体上说 ， 桥梁结构 的纵横 向整体 变形 特 性 良好 ， 体 具有 较好 的 弹性受 力性 能 。 梁
（ ） 度 、 变 １挠 应
的 弯 曲 正 应 力 沿 梁 宽方 向 不均 匀 分 布 的 现 象 称 为 “ 力滞现象 ” 剪 ，本 桥 中采 用 了大 量 的 纵 向预 应 力 筋 ，在 自重 及设 计 荷 载综 合 作 用 下 其 剪 力 滞 效 应
对 箱 梁顶 板 和底 板 纵 向 正应 力 有 一 定 影 响 。这 里
厚 Ｏ２ｍ， ． 幅板 厚 Ｏ４ｍ， 侧 悬 臂 长 ２０ 箱 梁 ． 每 ．５ｍ，
混凝 土采 用 Ｃ ０级 混 凝 土 ＝ ６ ｋ ／ ３ 纵 向 预应 ５ ２ Ｎｍ 。
力 筋 采 用 ｌ ． ｍ 高 强 低 松 弛 钢 绞 线 ，标 准 ５２ ｍ ４
抗 拉强度 Ｒｂ１８０Ｍ ａ ｖ ６ Ｐ ，设 计荷载等级 ：城 一Ａ － 级。全桥 总体 布置见 图 １箱梁截面尺寸见图 ２ ， 。
图 １ 全桥 结构 示意 图 （ 位 ： ） 单 ｍ
图 ２ 箱梁截 面 图（ 位 ： 单 ｍ）
２ 有 限元 模型
根 据该 桥 的结构 特点分 别对 主桥 进行 平 面及三 维有 限元模 拟 。平 面模型 采用 通用 的杆 系结构 程序
１ 工 程 背 景
某桥主桥 为三跨预应力混 凝土单箱双室连续 箱梁桥 ， 桥跨 组 成 为 ：６ｍ＋５ｍ＋ ６ｍ。桥 墩 采 用 ２ ４ ２ 桩 柱 式 桥 墩 ，桥 墩 采 用 直 径 为 ｌｍ 的 钻 孔 灌 注 桩 。桥 梁 分 上 下 行 两 幅设 计 ， 幅桥 中 间无 连 接 ， 两 不设 绿 化 带 。 梁 横 断 面采 用 单 箱 双室 结 构 ， 梁 箱 箱 总 宽 １ ． ｍ， ２２ 其 中顶 板 厚 ０２ 底 板 ２７ 高 ．５ｍ， ．５ｍ，
论预应力混凝土连续箱梁桥设计思路
模 量 ＝ ．５ １ ａ １ ｘ ０ＭＰ ，松 驰率ｐ ００ ５ ９ ＝ ．３ ，松驰 系 数 ＝ ０３ ．。精 轧螺 纹 钢 筋公 称 直径 为 ２ ｍ ５ ｍ，抗 拉 强度 标 准 值 为 ９０ ａ ３ ＭＰ 。锚 具 变 形 、钢 筋 回缩 按 ６ ｍ（ ａ ｒ 一
８Ｏ ，级 差 为０５ ．ｒ ｅ ．ｍ，台身 人土 深分 别 为０ ２Ｏ ～． ｍ。 同 跨 度 的直 曲线 桥 台合并 设计 ，采 用 相 同尺 寸 。适
｝ 刳１ 坝 珙 厦 曲线 及 方 程
面杆 系结 构计算 软 件 ，并 采用 空 间结构 计算 软 件校 核 。本 桥 梁 的 设 计 参 数 混 凝 土 重 力 密 度 取 ２ ｋ ／ ６ Ｎ
ｍ３ Ｃ ５ｇ凝 土 弹 性 模 量 分 别 为３５ × ０Ｍ ａ ， ５￣ ．５ １ ４ Ｐ 。沥 青 混 凝 土 重 力 密度 Ｙ ２ ．ｋ ／ ３ 预应 力 钢 筋 弹性 ＝ ４０ Ｎ ｍ 。
变 ：混 凝 土 收 缩 徐 变 算 法 采 用 《 桥 规 Ｄ ２ ２ ０ 公 ６ － ０４
附 录》 法 ，混 凝 土 加 载龄 期 按 ６ 计 算 ，构 件 的 理 算 ｄ 论 厚度 算法 按公 路桥 梁 规范执 行 。
３５ 预 应 力 钢 筋 布 置 方 案 ．
采 用型 钢模 数式 伸缩 缝 ，主桥 纵 向和０ 台 、５ 台采 ＃ ＃
图 ２ 跨 中截 面钢 束 布置 图
参考 文献 【】龚 宇． １ 浅谈 预 应 力混 凝 土 连续 箱 梁桥 设 计 【 ． Ｊ 科 ］ 技 资 讯 ，２ ０ ，２ （ ） ４ ７ ． ０ ６ ７ ２ ：７ — ５
３５２ 锚 固面 刚束 布置 ．．
锚 固面 刚束布 置 如 图３ 所示 。
预应力混凝土箱梁支架预压技术分析论文
预应力混凝土箱梁支架预压技术分析摘要：本文通过介绍预应力混凝土箱梁支架体系的选择，预压的工艺流程、预压荷载的施加、加载范围的确定,为箱梁支架预压施工提供参考。
关键词：预应力混凝土箱梁；支架；预压中图分类号：tu37 文献标识码：a 文章编号：箱梁一般为大体积混凝土现浇施工，支架的稳定性和变形量是决定现浇梁施工成功与否的关键。
预压主要是观测支架在设计恒载作用下支架、地基等的弹性与非弹性变形情况。
经过预压，检验支架的稳定性，基本消除支架的非弹性变形，取得相关需要调整的数据，确保支架在浇筑过程的变形在混凝土容许范围内，保证箱梁的设计尺寸与标高、坡度。
1支架预压工程技术1.1 支架类型箱梁混凝土浇筑前，应按照箱梁自重荷载对架进行预压。
对于预压加载的方式，从国内桥梁建设综合来看，主要有流体加载和固体加载2大类。
对于跨数多、总长度大的箱梁结构，在满足设计要求的前提下，应结合施工现场的具体条件，优先考虑选用施工方便、周转快、切实可行的预压方法。
采用支架法现浇连续箱梁是常规的施工方法，不同的支架形式带来的工费、机械费及工期都有所差别。
现浇连续梁支架通常采用贝雷梁式支架、满堂式钢管脚手支架、门型架支架、碗扣型钢管支架及多种方式相结合等形式。
不同的支架形式也各有不同的特点和适用条件。
贝雷梁式支架为全焊构架、销接组装、单层或双层多片式拆装桁架，其主要特点是：承载力大，使用范围广，跨度易布置；杆件种类少，拆装与互换方便；结构轻便，构造简单，架设迅速等，现越来越多地运用到相关工程中。
碗扣式多功能支架为近年来新开发的一种新型建筑支架，该产品具有重量轻、操作简单、承载大、高度和宽度可根据不同模数进行选择的特点，其可调式上下托对于支架的安装调整及拆除都非常有利。
扣件式钢管脚手架由钢管和扣件组成。
其特点是：装拆方便，搭设灵活，强度高，坚固耐用。
但是，如使用不当，它会发生整体失稳甚至倒塌事故，给工程带来灾难性后果。
因此，施工过程中，保证支架的整体稳定显得十分重要。
某预应力混凝土连续曲线箱梁桥病害分析及加固处理
２ １ 年 第 ６期 ０１
肖雄 杰 ： 预 应 力 混 凝 土 连 续 曲 线 箱 梁 桥 病 害 分 析 及 加 固处 理 某
主 要病害 （ ）支 座脱 空 。该 匝道桥 Ｃ联 在施 工完 落架 １ 后 不久 ， 梁端 发 现 内侧 支 座脱 空 。Ｃ ０ Ｐ １墩内侧 支
共发 现 Ｐ０ ￣Ｃ Ｋ
曲线梁 结 构 。 匝道 桥 Ｃ联 采 用 预 应 力 混凝 土 箱
梁 结构 ， 构布 置 为 ４ ４ ５ｍ。平 面 上 该 桥 处 结 ×３ ． 于缓 和曲线 和 圆 曲线 段 上 ， 竖直 面 内处 于坡 度 为 ２ ７ ２ 的单 向纵 坡 上 。总 体布置 如 图 １所示 。 ． ９
经改 变 ， 座 反力会 重 新分 布 。 支 当边墩 Ｃ ０ 、 Ｐ ５的内侧 支座 脱 空后 ， Ｐ １Ｃ ０ 桥墩 即 出现偏 心受 压 的情 况 ， 在偏 心力 矩 作用 的情 况
下 ， 墩 墩柱 在 曲线 内侧 受拉 ， 边 外侧 受 压 ， 当拉 应
在 Ｃ ０ 处， Ｐ ５墩 内侧 脱 空 支 座 附近 箱 梁 底 板
发现 １条 裂 缝 ， 缝 宽 度 为 ０ １ 裂 ． ２ ｍｍ， 度 为 长
１ ４ ． ５ｍ。在墩 柱共 发现裂 缝 ３ ３条 ， 度大 于 ０ ２ 宽 ． 的有 ２ Ｏ条 ， 宽度 大 于 １ｍｍ 的 有 ２条 ； 缝 宽度 裂 最 大 １ １ ． ５ ｍｍ， 度 为 ３ ３ 最 大 裂 缝 深 度 长 ． ７ｍ， ２ ． ｍ。 盖 梁共 发 现 裂 缝 ９条 ， 中 宽度 大 于 ７３ｃ 其
响 下 ， 端支 座并 不会 出现 负反 力 ， 梁 因而也不 会 出 现 支座脱 空 的 情形 。在 计 入 预 应力 效 应 ， 梁端 内 侧 支座 即 出现负 反 力 ， 时 会 出现 支 座 脱 空 的情 这
论预应力混凝土连续弯箱梁桥设计
０５ 护墙 ） 净９０ ０５ 护 墙 ） 桥 布 ．ｍ（ ＋ ． ｍ＋ ． ｍ（ ２ 桥 梁跨径 布置
ｌ
韶关 某 高速 公 路 互通 Ｇ匝道 桥 为 一 座３ ２ ｍ的 ｘ０ 钢筋ｔ 昆凝 土 连 续 弯 箱 梁 桥 ， 中 心 桩 号 为 Ｇ ＋ Ｋ１ ０ ５４ ６ ５ ．３ ．其 平 面 位 于Ａ＝ ０ ９ ｍ的 右 偏 缓 和 曲线 上 ， 纵 面位 于ｉ０４ ５ ＝ ． ％的上坡 段 及Ｒ－ ７ ４ ７ ｍ的 凹 曲 ３ － ７． ５ ９ ４ 线 上 ：桥 梁 设 计 荷 载 为 公 路 一Ｉ级 ，桥 面 宽 度 为
关键 词 ：预 应 力 混凝 土 ：连 续 弯箱 梁桥 ：设 计 中 图分 类 号 ：Ｕ ４ ． ４ ２５ 文 献 标 识 码 ：Ａ 文章 编 号 ：１ ０ — ７ ６（ ０ｌ ） ３ ０１０ ０ ０ ２ ４ ８ ２ １２— ３ — ３
Ｄｅ ｉ ｎ ｆＰｒ ｓｒ ｓ ｅ ｎ ｒ ｔ ｎｔｎｕｏ ｓｇ ｏ ｅ ｔ ｅ ｓ ｄ Ｃｏ ｃ ｅ ｅ Ｃｏ ｉ ｕｓ Ｃｕｒ ｅ ｖｄ
。 嘶 ‘
张拉 完成 之后要 尽快 进行压 浆施 Ｔ ，水泥 浆水 灰 比应 控制在０ ０ ０４ 之 间 ，其 强度不低 于３ ＭＰ 。 ． ～． ４ ５ ０ ａ 施 Ｔ 中采 用活 塞式压 浆泵 ，压浆 从孔 道 的一端
参 考 文 献
ｆ】姚 玲森 ． 梁 丁程 ［ 】 北 京 ：人 民 ，通 叛 。 １ 桥 Ｍ． 爻
ｐｏ ｃｓ ｒｊ ｔ ｅ ．
Ｋｅ ｒ ｓ： ｐ ｅ ｔｅ ｓ ｄ ｃ ｎ ｒ ｔ ；ｃ ｎ ｉ ｏ ｕ ｖ ｄ ｂｏ ｉｄｅ ｒｄ ｅ ｅ ｉｎ ｙ ｗｏ ｄ ｒ ｓｒ ｓ ｅ ｏ ｃ ｅ ｅ ｏ ｔｎｕ ｕｓｃ ｒ ｅ ｘ ｇ ｒ ｒｂ ｉ ｇ ；ｄ ｓｇ
预应力混凝土箱梁结构设计探讨
式 ，在实 际工程 中小 于 １ ｍ桥 宽 的采 用单箱 单 ３ 室 ，３ １ 采 用单箱 双室 ，７１ ２ １～ ７Ｉ ｎ １ Ｉ １ Ｔ 一 ｍ采 用单 箱 三室 ，１ ２ ｍ采用单 箱 四室截 面。箱梁边腹板 采用 斜 腹 板 ， 与 顶 、 板 相 接 处设 置 圆 弧倒 角 。 在 底 １２ 腹 板 及 厚 度 ． 腹 板厚度主要有通 常钢束及腹板 内各类普通 钢筋的构 造来决定 ，在 支点附近还要 满足截 面抗 剪 的要求 ， 中腹 板跨 中段厚度 一般为 ４ ｍ， ５ｃ 支点 段 腹 板 厚 度 一 般 为 ６ ｍ， 取 渐变 处 理 。 ０ｃ 采 １３ 顶 底 板 厚 度 ． 顶 底 板 厚 度 应 根 据 箱 室 的 宽 度 确 定 ，一 般 不 小 于 ２ ｍ，还 应 满 足 预 应 力 钢 筋 和 普 通 钢 筋 的 ０ｃ
１５１５ ／ ～ ／ 。该工程根据实 际情况 ，主要跨径组合 １ ２
为： ２×３ ３×２ ３×３ ４×３ ５×３ ５ｍ， ８ｍ， ０ｍ， ０ｍ， ０ｍ， ４×３ ４Ｘ３ ｒ （ ５ ５ ＋ ５ Ｉ， ３ ＋ ４ ３ ） ５ ｍ， ６ ｎ， ３ ＋ ２ ３ ）Ｉ （ ５ ５ ＋ ５ ｍ， ｌ Ｔ
靠近腹板配置钢束 ，仍然不够时 可以在腹板 的倒 角处 布置 ， 以便提高钢束 的利用率 ， 尽量采 用通 常 钢束 ， 减少短束 ， 以减少张拉次数 及齿块数量 。布 置形式要根据钢束 的锚 固及张拉空 间 ，同时考虑 施工缝及施工顺序 。１ ３ｍ桥宽的钢束布置横断面 如 图 ２所 示 ，一 个 腹 板 内配 。５２ １ １ ．— ５的通 长 钢
３ ６ｉ ｎ以下的均采用 等高度连续箱 梁。为了使线形 美观 ， 工整划 一 ， 采用 １ 的梁高 ， 均 ．ｍ ８ 高跨 比为 １ ５ ～／ ；３ ＋２ ３ ） （５ ５ ＋５ ｍ采 用变截 ／ ． １ ０ （５ ５ ＋５ ｍ，３ ＋ ４ ３ ） １５ ２ 面梁高， 最小边跨 比为 Ｏ ５跨 中截面梁高 １ ， ．， ６ ．ｒ 高 ８ｎ 跨 比为 １ ０支座截面梁高 ２ 高跨 比为 １ ９ 变 ／ ， ３ ．ｍ， ８ ／ ， １ 截面连续箱梁梁底采用二次变化抛物线形式 ，即满 足了受力的需要 ， 又使得梁体线性显得匀称流畅 。
浅谈预应力混凝土连续箱梁桥设计
常重要的， 应该说加密钢筋网间距， 提高钢筋 直径， 能起到抗裂作用。增加腹板斜向抗裂钢 筋， 要限定最大最小配筋量， 不要无限制加强。 纵向分布钢筋或受力钢筋， 特别是箍筋对 构件的抗剪、斜截面强度和主拉应力的贡献 很大。尤其是在采用高强度混凝土情况下， 艳 筋的套箍作用十分明显。
4 温度应力
温度应力可能会造成支点附近和跨中断 面的裂缝。虽然这些细微裂缝不会影响结构 的正常使用， 但设计时要重视。除了对这些截 面进行必要的应力验算满足规范要求外， 有必 要采取一些构造措施， 如在验算截面附近布置 一定数量的非预应力钢筋， 控制温度裂缝的产 生或发展。另外还得考虑在支点和梁端处布 置足够的纵向钢筋和箍筋， 因为对干箱梁横截 面， 腹板和底板在温度作用下混凝土容易开
S o lE NC E & T EO 奋 兀OG Y IM 二 MA T ll》日 汇 口刁
工 程 技 术
浅谈预应 力混凝土连续箱梁桥设计
龚宇
(湖南省交通规划勘察设计院
湖南长沙
1 4 0008 )
摘 要: 本文 针对广东省广州东沙至新联高速公路中五 沙互 通主线桥的设计， 结合预应力 混凝土连续箱梁的 特点， 介绍其设计思路、 设 计过程中及构造处理上应考虑或注意的事项， 以及抗剪设计的三个误区。 关键词:预应力混凝土连续箱梁 设计 构造 裂缝 抗剪
而出现斜裂缝。而抗剪钢筋的配筋率达到一 定程度后， 若再增加钢筋， 梁的抗剪能力不会 再继续增加， 破坏时箍筋的应力也达不到屈服 强度。有时采用增加普通钢筋来提高梁的抗
45+28+3 、20.4 +2 x 20。跨顺番公路部分 6 采用2 +2 x 4 +2 跨径的变截面 8 5 8 现浇连续箱 梁， 在顺番公路中央分隔带上布设独柱实体墩 配桩基础。 其它跨径下部构造为柱式墩、 钻孔
某预应力混凝土连续箱梁桥加固设计
上缘正应力 /MPa 下缘正应力 /MPa 挠度(变形) /mm
极小 极大 极小 极大
体外索张拉前 体外索张拉后
3 .15
3 .9 0
9 .02
9 .7 8
- 2.98
0 .0 6
2 .30
5 应 0.7 5 0.7 6 3.0 4 2.9 0 6.4
4 .加 固 效 果 分 析 1) 裂缝宽度的变化 未加固前, 此桥西幅底、腹板共 72 条裂缝, 间距约 0.5～1.0m, 裂缝 最宽 达 1.0mm; 桥梁仅在 中跨底板粘贴了 碳纤维片 , 未施加 体外预应 力时, 统计该桥共有裂缝 17 条, 裂缝最宽为 0.14mm。采用体外预应力 加固后, 裂缝宽度又进一步减小, 原有细微裂缝基本闭合。 2) 上、下缘应力的变化
施工工 艺要求: 设置 转向横隔板和锚 固装置前, 确 定钢筋植人腹 板位置, 然 后钻孔, 将钢筋 包裹、灌注环氧 砂浆插人孔洞中 , 待粘结后 形成焊接钢筋骨架。转向横隔钢箱的孔口需要倒角并进行光滑处理, 以 免 将 体 外 索 割 伤 。体 外 索 应 逐 束 按 张 拉— — — 临 时 锚 固一 一 安 装 连 接 器 — — — 张 拉 — — — 锚 固 的 程 序 进 行 。施 工 过 程 应 注 意 结 构应 力 和 挠 度 的 变化, 及时对施工中出现不正常情况采取可行措施并予以调整。各项 施工工艺应按照有关规范进行, 各种材料性能必须符合规范要求。
科技信息
○ 建筑与工程○
SCIE NCE & TE CHNO LO GY INFORM ATION
2008 年 第 26 期
某预应力混凝土连续箱梁桥加固设计
预制预应力混凝土箱梁设计及施工关键技术问题
预制箱梁因其经济性、安全、美观等特点，在全国得到广泛使用，使用效果也非常好。
中小跨径桥梁实际运营汽车荷载超越现行规范汽车荷载标准的问题突出，大跨径桥梁的实际运营汽车荷载与规范汽车标准的适应性相对较好。
本文介绍预制预应力混凝土箱梁设计及施工关键技术问题。
设计、施工中存在的主要问题1 我国现役桥梁存在耐久性不足问题2 横隔板的设置问题3 矩钢束采用扁锚问题负弯矩钢束采用扁型波纹管时容易出现漏浆堵塞管道，影响穿束，且压浆很难保证饱满，影响结构耐久性。
4 负弯矩波纹管在支点附近与支点加强粗钢筋在同一竖直面上，存在干扰。
5 梁端钢束张拉锚具与底板粗钢筋干挠。
6 底板钢束在支点附近与箍筋干挠问题。
7 支座承载力06版《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》减少了圆形支座型号，原来是25mm 一级，现在是50mm一级，同样尺寸的支座承载力减少较多。
按现行标准，所需支座型号需增加5～10cm，导致梁底截面较为紧张，大跨径时不得不改用矩形橡胶支座或盆式支座。
8 扁波纹管纵向连接问题曲线上桥梁，邻近孔横坡存在变化，如两孔预制梁横坡不一致，两波纹管位置会有错台。
9 底板偶有纵向裂缝：主要在箱梁中央部位，裂缝呈断续或连续状，一般贯穿箱梁底板，缝宽在0.1㎜—0.25㎜之间。
10 偶有湿接缝纵向裂缝预制箱梁设计及计算要点一、主要技术标准：1、汽车等级：公路-Ⅰ级；2、设计安全等级：一级，桥梁结构的重要性系数取1.1；3、环境类别：Ⅰ类（一般环境）；4、环境作用等级：B级。
二、结构体系20、25、30、35、40m箱梁采用先简支后桥面连续体系；35m、40m箱梁采用先简支后结构连续体系；30m以下跨径简支箱梁经济性较为明显，所以采用简支结构；35m、40m箱梁简支与连续造价相当,提供两种选择。
预制梁顶板设计成2％的横坡，底板设计成平坡，边梁顶宽按2.85m设计，中梁顶宽按2.4m设计，底宽均设计成1m。
悬臂设0.2m的等直段，便于调整曲线桥的弓弦差。
预应力混凝土简支箱梁施工技术探讨
预应力混凝土简支箱梁施工技术探讨【摘要】本文主要结合公路施工案例，对该项目中预应力混凝土简支箱梁的施工作了分析，主要从陆上和水上的简支箱梁施工等方面的基础处理、支架施工、模板施工、混凝土施工及预应力等工序做了探讨和阐述。
【关键词】预应力混凝土简支箱梁；施工技术1 工程概况论文选区的施工标段共需预制、架设简支T梁共计423孔，其中主要为32m 梁，24m梁，20m梁，16m梁，12m梁。
简支T梁全部采用集中预制，采用1台TJ165型架桥机进行架梁。
其中一特大桥第34～35#墩及46～47#墩2跨预应力混凝土简支箱梁处于陆上，桥下净空较小，采用满堂支架法现浇；第41～42#墩、59～60#墩及61～62#墩3跨预应力混凝土简支箱梁跨越河流，常年有水，不利于就地搭设支架施工，采取在跨中河流中设一钢管基础临时支墩，用贝雷梁作纵梁，搭设支架现浇施工。
2 陆上预应力混凝土简支箱梁的施工2.1 施工顺序地基处理→支架搭设→底模及侧模安装→堆载预压→卸载→底板及腹板钢筋绑扎、波纹管、钢绞线安装→底板混凝土浇注→内模安装→腹板及顶板钢筋绑扎、波纹管及钢绞线安装→腹板及顶板混凝土浇注→拆除内模→预应力筋张拉→封锚→支架拆除→进入下一工序施工。
2.2 地基处理在支架搭设之前，先用三七灰土或建筑垃圾对地基进行处理，并做好排水横坡和纵向排水沟。
2.3 支架搭设桥下如若没有通行要求，支架采用满堂碗扣支架，横向较桥面两侧各宽0.5m，纵向较梁段梁端长1m，支架结构具有足够的强度、刚度和稳定性；支架搭设前，对支架的承载力及局部稳定性和整体稳定性必须进行检算。
支架设计检算应考虑以下荷载：梁体、模板、支架的重量；施工荷载；风荷载；冬季施工还应考虑雪荷载和保温养护。
设施荷载支架杆件应力安全系数应大于1.3，稳定性安全系数应大于1.5。
2.4 支架预压为消除支架体系塑性变形并观测其弹性变形沉落量，支架搭设完毕后，选择具有代表性梁跨的支架进行等载预压，如设计另有要求应满足设计要求；在预压过程中加强沉降观测，以确定相同地质条件和工况情况下支架的预拱度和下沉量。
桥梁毕业设计----35M跨预应力混凝土简支箱梁桥计算
35M跨预应力混凝土简支箱梁桥计算摘要：本桥采用预应力简支梁结构，全桥总长为35米，全宽为9.5米，、，单跨桥，全桥断面都采用单箱单室结构。
全桥计算采用桥梁博士，首先对整座桥进行单元划分，本桥共划分为37个单元，各个单元的断面形式都为单箱单室结构，分别确定各个单元的具体尺寸和坐标位置，把所有信息输入后建立全桥立体模型。
接下来定出钢束几何形状进行输入。
采用整体预制施工，荷载为公路一级，设计车道数为两车道。
所有数据输入完毕就进行数据计算，计算完成就可看输出结果。
结果包括单元截面应力、强度验算、钢束应力验算、使用阶段应力、计算模型等。
单元强度、钢束应力验算通不过的，就要进行钢束调整直到所有验算满足通过后上部结构计算完成。
最后完成初步设计。
该软件计算数据结果输出清晰明了,计算结果安全.可用于设计此类直线及大半径桥梁，但不适于做小半径的曲线桥梁，计算精度不够。
关键词：简支梁初步设计立体模型目录第一章．总体说明-----------------------------------------------------------3第二章全桥纵向模型建立---------------------------------------------------4第三章基本数据计算--------------------------------------------------------6第四章结构计算-------------------------------------------------------------7第五章结构验算-------------------------------------------------------------9第六章预应力损失计算------------------------------------------------------19结论--------------------------------------------------------------------------24致谢--------------------------------------------------------------------------25主要参考文献------------------------------------------------------------------25第一章.总体说明1 设计资料：1)桥梁跨径及桥宽标准跨径：35m（墩中心距离）桥面净空：净-8+2*0.75=9.5m2) 设计荷载汽车荷载等级：公路-Ⅰ级，人群荷载标准值为3.5KN/m２3 )材料及施工工艺混凝土：主梁采用C40混凝土，栏杆及桥面铺装采用C20混凝土预应力钢筋采用ASTM270级15.24底松弛钢绞线（相当于原标准Ⅱ级钢筋），小于12mm的采用R235或（Q235）热扎光圆钢筋（相当于原标准Ⅰ级钢筋）4) 设计依据<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范>>（JTG D62--2004） <<公路桥涵设计通用规范>>（JTG D60--2004）5)桥面铺装：采用5cm厚C20混凝土+5cm厚沥青混凝土。
曲线箱梁桥预应力混凝土徐变与蠕变研究
式中， （ 表示 和温度有关 的积分函数 ； 表示第ｎ Ａ 步应力 的增量 ； ６ 蔗 示第ｎ Ａ 步的徐变增量 。因此 ， 针对在徐变过程 中 发生应力变化或者 内力 重新分布 的混凝土徐变 ， 能用上述递 就
不易察辨 的变化 。混凝土徐变 、 蠕变是指混凝 土随着荷载持续 时间 的增长 ， 混凝 土材料 随时间逐渐发展 的变形 。 典型的徐变 、 蠕变 曲线示于 图１ 当试件卸载时 ， 。 瞬时的恢 复应变 与首次加载 时的应变几乎相 同， 然徐 变的恢复过程 比发生过程速度快得 虽 多 ， 徐变恢复并不 意味着全 部恢 复 ， 但 在徐变总量 中有很大一 部分是不可逆的。
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推关系进行求解 ， 函数 积分不会太复 杂 ； 使 同时也 提出 了变步
长 的显式解法 ， 有利于代人有限元程序进行计算 。 利用Ｄｒ ｈ ｅ 数表示徐 变度 Ｃ ｔ ）表达式如下所示 ： ｉｃ Ｌｔ ｉ ￣ （ｆ， ，
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预应力混凝土连续曲线箱梁预应力效应
科技研究
城市道桥与防洪
２０１２ 年 １２ 月第 １２ 期
预应力混凝土连续曲线箱梁预应力效应分析
马筱欢
（深圳市市政设计研究院有限公司， 广东深圳 ５１８０２９） 摘 要： 曲线箱形梁桥是空间复杂受力结构体系， 预应力钢束产生的径向分布力是预应力混凝土曲线箱梁产生扭矩的主要原因
得出预应力作用产生的内力和变形的变化趋势 ， 为进 之一 。采用组合有限元法和简化方法分析曲线箱梁中预应力所产生的效应， 一步完善曲线预应力混凝土箱梁桥的设计提供了依据 。 关键词： 曲线箱梁； 等效荷载； 反向摩擦； 预应力效应； 扭转效应 中图分类号： Ｕ４４８．３５ 文献标识码： Ａ 文章编号： １００９－ ７７１６ （２０１２） １２－ ０１７４－ ０４
曲线的预应力摩阻损失分析中，我国桥梁设计规 范［５］按式 （５） 计算： σ１１＝σｃｏｎ［１－ e-（μθ＋ks）］ （５） 式 （５） 中： θ— ——张拉端到计算截面曲线管道切线 夹角之和； s— ——张拉端到计算截面的管道长度； μ— ——管道壁摩阻系数； k 损失 k 的取值，以及空间曲线包角 θ 的 主要是确定 μ、 计算。 2.2 空间曲线钢束弯转包角 如图 ３ 所示， 对于任一空间曲线 。可得到曲线 各微段的空间曲率中心，由此能建立该微段的平 （５） 同样适用于空间曲线预应力钢 面曲线形式 。式 束的摩阻损失计算，此时的 θ 应为空间曲线的包 角。一般 θ 计算表达式 ［４］为： θ＝
收稿日期： ２０１２－ ０６－ ０４ 作者简介： 马筱欢 （１９８２－ ） ， 女， 陕西汉中人， 工程师， 从事桥梁 设计工作 。
1 基本理论
1.1 预应力曲线梁的平衡微分方程 如图 １， F、 N、 M、 T 分别表示预加力 作 用 于 混 凝土截面的剪力 、轴力、弯矩和扭矩； w、 m、 t 表示 预应力作用于混凝土梁体上的沿程分布力 、 分布 r、 v 表示沿曲梁切向 、 法 弯矩和分布扭矩；脚标 l、 向、 竖向； R 为曲梁半径 。
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预应力混凝土曲线箱梁设计摘要：简述预应力砼弯箱梁的受力特点与计算方法，并以厦安高速厦门互通a匝道桥第三联r=110m 、跨径(35+42+35)m的预应力砼箱梁设计为例，探讨了小半径大跨度预应力箱梁设计的计算与构造措施。
关键词：预应力砼弯梁，小半径大跨度，桥梁设计中图分类号：tu528.571文献标识码：a 文章编号：abstract: briefly prestressed concrete curved box the mechanical characteristics, and the calculation method, and with a high share of tall ann xiamen ramp bridges part 3 r = 110 m, span length (35 + 42 + 35) m prestressed concrete box girder of design as an example, this paper discusses the small radius of the design of large span prestressed concrete box girder calculation and structural measures.keywords: prestressed concrete beam bending, small radius big span, bridge design1引言随着高速公路与城市快速路的兴建以及城市建设的进一步发展，社会对交通设施的要求越来越高，互通式立体交叉日益增多。
互通式立体交叉中的匝道很多是单车道或双车道的小半径弯桥，常用半径为50～150m，常用桥梁上部结构形式为钢筋混凝土或预应力混凝土连续箱梁，桥宽为8～10m。
混凝土连续箱梁因行车舒适、外型优美、节约用地等优点得到越来越广泛的应用。
2预应力混凝土曲线箱梁受力特点2.1结构自重由于弯梁内外侧长度不一致，弯梁桥的结构自重相对于桥轴线并不是对称的，而是曲线外侧大于内侧，使主梁产生背离圆心方向的扭转效应，半径越小，效果越明显。
2.2预应力荷载在预应力混凝土曲线梁中，由于预应力存在着平面径向弯曲和沿高度方向的竖向弯曲，导致预应力径向力的作用总是沿着高度方向在变化。
当作用点位于主梁截面剪切中心以上或以下时，钢束径向力会对主梁产生扭转作用，位于剪切中心以上的钢束径向力产生的扭矩方向与位于剪切中心以下的相反，两者的扭矩之和就构成了预应力钢束对曲线梁的整体扭转作用。
2.3 收缩徐变效应混凝土的收缩徐变是作为黏滞弹性体的两种与时间有关的变形性质。
徐变是在应力作用下产生的，收缩的产生则与应力无关，在实际结构中，二者与温度应变混杂在一起。
预应力混凝土构件由于收缩徐变受到内部配筋的约束引起结构内力重分布。
在变形方面，收缩对曲线桥的平面变形影响较大，徐变对平面变形影响较小，对竖向挠度影响较大。
2.4 温度效应温度效应包括整体变温与温度梯度。
整体变温是长期的、缓慢的，作为均匀温度考虑，其主要对结构的变形和固结墩的内力有影响外，对主梁的结构内力影响很小。
温度梯度包括日照升温与骤然降温，作用变化快，作用时间短，对结构的内力与变形都影响较大，也是引起主梁开裂和支座脱空的主要因素之一。
2.5 活载效应弯梁的内外侧支反力差对车辆偏载更为敏感，车辆荷载产生的离心力是不可忽视的，离心力系数与车速的平方成正比。
2.6 支座支力曲线梁桥采用不同的支撑方式对其上下部结构内力影响较大，常用支承形式有两种：抗扭支承与点铰支承。
抗扭支承能有效提高主梁的横向抗扭性能，保证其横向稳定；点铰支承不能传递扭矩，其抗扭性能差，径向变位不易控制，并且扭矩传递到两，造成梁端扭矩过大，支承反力大而不均。
3结构计算要点3.1计算方法结构计算方法通常可分为解析法、半解析法和数值计算法[1] [3]。
随着计算机的普及与各种桥梁计算软件不断的推陈出新，在曲线预应力混凝土箱梁设计计算中，数值计算法得到越来越广泛的应用；解析法、半解析法则因为其计算工作量繁重，或过多的计算假定影响计算精度而较少采用。
常用数值计算法即有限元法，有限元法所选用的单元主要有梁单元、板壳单元和实体单元。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》jtg d62-2004所有的计算是以梁作为结构检算对象的，市场上成熟的桥梁计算软件也多是针对梁单元开发的，因此，曲线预应力混凝土箱梁设计计算通常采用梁单元模型进行计算，实践证明，梁单元计算模型能满足多数梁桥的计算需要。
板壳单元和实体单元模型，建模复杂，不便套现行规范进行检算，这两种单元在设计计算中采用较少，而更多的用于一些专项研究或特殊结构的分析。
梁单元模型常用的有平面单梁模型、空间单梁模型和梁格模型。
互通中的预应力混凝土连续箱梁匝道桥，常用半径为50～150m，跨径不小于22m（更小的跨径做普通钢筋混凝土箱梁，设计施工更加方便，也可避免预应力弯梁桥的通病），受力具有明显的弯梁特点，不宜用平面单梁模型计算。
因此，曲线箱梁通常用空间单梁模型或梁格模型进行计算。
3.2计算软件常用曲线桥梁设计计算软件有cbd与midas等。
孙广华的cbd软件，作为专用弯梁计算软件，按梁格法计算，建模计算便捷。
midas 是桥梁计算通用软件，可用来建空间单梁模型或梁格模型计算弯梁。
midas建单梁模型时，应注意将恒载产生的扭矩换算成外荷载加到每个单元上。
汽车活载按规范考虑离心力的作用。
4工程实例4..1概况厦安高速厦门互通a匝道桥，桥宽10.0m，单向2车道，位于r=110m、350m的圆曲线和缓和曲线上。
a匝道桥上跨沈海高速、厦安高速与厦门互通c匝道，桥墩平面布置受被交道位置的制约，桥梁分联布孔为：2×(3×22)m+(35+42+35)m+(20+22+22)m+2×(4×22)m+(25+30+25)m，共七联，桥长564m。
其中，第三联(35+42+35)m 与第七联(25+30+25)m，上部采用预应力砼连续箱梁；其余各联单孔跨径均不大于22m，上构为普通钢筋砼连续箱梁。
下部桥墩分别采用钢筋混凝土板式花瓶墩及圆截面独柱墩身，桥台为钢筋混凝土u型桥台和肋式桥台，墩、台基础均为钢筋混凝土钻孔桩。
a匝道桥第三联(35+42+35)m预应力砼连续箱梁，平面上位于r=110m的圆曲线，跨径较大，半径较小，结构受力曲线特征明显，本实例主要阐述该联的设计要点。
4.2结构尺寸拟定(35+42+35)m预应力砼连续箱梁，r=110m，桥宽10.0m，采用单箱单室结构。
箱梁高2.2m，箱梁顶宽9.8m（两侧各留10cm与防撞护栏现浇），底宽4.05m。
箱梁翼缘板挑臂长2.0m，翼缘板端部厚18cm，与腹板交接处加厚到45cm。
跨中顶底板厚25cm，腹板厚50；支点附近顶底板厚45cm，腹板厚70cm。
在各支点处设置横梁，端支点处横梁厚120cm，中支点处横梁厚200cm。
箱梁内每7m设置一道30cm厚的横隔板以加强曲线箱梁腹板协同受力，横隔板上设φ=80cm的圆形过人孔。
4.3上部结构计算设计midas进行计算。
为提高主梁的横向抗扭性能，增强上部结构的抗倾覆稳定性，梁底支承方式采用抗扭支承。
a匝道桥第三联(35+42+35)m桥梁宽度10m，宽跨比小于1/3，采用单梁模型是合理的。
由计算结果可见，该弯梁支座不设偏心（模型1），支座间距2.4m，在极端活载作用下，桥梁曲线内外侧支座反力相当悬殊，梁端内侧支座甚至出现140kn的负反力，对桥梁下构midas单梁模型示意图产生很大偏载。
全部支座向曲线外侧偏心20cm（模型2），桥梁曲线内外侧支座反力的差距有一定程度减小，说明设置支座偏心是改善弯梁支反力的有效措施。
受梁底宽度的限制，兼顾墩梁连接的景观效果，支座偏心不宜过大。
全部支座向曲线外侧偏心20cm，且曲线内外侧设置不对称的腹板束，即曲线内侧设置8束12-φs15.2腹板束，曲线外侧设置8束8-φs15.2腹板束（模型3），曲线内外侧支座反力的差距进一步减小。
本桥最终采用模型3，利用支座偏心与内强外弱腹板束来减小内外侧支反力差。
4.4其他构造措施（1）采用抗扭支座，并适当拉开支座间距，以控制箱梁的扭转变形[2]。
（2）在支点处设置刚度较大的横隔梁，跨中箱内设置横隔板，减小因计算中忽略截面畸变与翘曲影响产生的误差[2] [3]。
该桥端横隔梁厚度1.2m，中横隔梁厚2.0m，跨中横隔板厚30cm，中心间距7.0m。
（3）为防止腹板束张拉时侧向崩出力过大，控制单束钢束张拉力，并设置防崩钢筋[4]。
该桥一道腹板内设8根腹板束，曲线内侧腹板为12-φs15.2钢束，外侧腹板为8-φs15.2钢束，水平向两束并排，钢束间混凝土厚度及钢束外侧混凝土净保护层厚度不小于10cm。
侧向防崩钢筋按间距0.5m沿两排腹板束错开布置，并与腹板纵向筋绑扎牢靠。
（4）箱梁横梁底部设凸出的限位混凝土块，并在墩顶中心相应位置设凹槽，避免桥梁在长期使用过程中发生侧移[2]。
4.5工程进展厦安高速厦门互通a匝道桥第3联于2010年完成施工，到发稿时，善未正式通车。
5结语（1）采用空间梁单元模型模拟宽跨比合适的小半径预应力箱梁，能够正确反应结构主要受力特征，满足工程设计的精度要求。
（2）采用适当的支座偏心，不对称的腹板预应力，能有效减小箱梁内外侧支反力的差距。
（3）弯梁设计中，应根据弯梁的受力特点，采取必要的构造措施，以满足弯梁特殊的受力需要。
参考文献：[1]孙广华. 曲线梁桥设计[m]. 北京：人民交通出版社，1995.[2]陈伏立. 浦上大桥预应力混凝土连续箱梁的设计. 世界桥梁，2007年第3期.[3]郭慧乾. 曲线箱梁桥力学分析与设计研究. 大连理工大学硕士学位论文，2004年6月.[4]向锦波. 小半径曲线现浇连续箱梁预应力施工体会. 科技信息，2009年第33期.注：文章内所有公式及图表请用pdf形式查看。