工字钢计算书
挑脚手架工字钢计算书
2、挑脚手架工字钢计算
（1）挑3.0脚手架计算模式
对挑脚手架计算过程中，由于其以上搭设高度<45米，所以仅对工字钢进行强度验算：将立杆传递的力×3（安全系数）=立杆计算受力，钢丝绳按12#左右丝截面所能承受的最大接应力进行工字钢内力强度计算。
计算力学简化如下：
（2）进行工字钢Wx计算
图中，取p1=p2=18KN
安全系数λ=3，计算竖向应力P1,=P2,=54KN
左右丝最大拉力
F=Af=144×210=30.24KN
计算工字钢所受最大弯矩
M=54× (2.1+3.0)-1.66×30.24-2.66×30.24
=139.36KN.m
计算工字钢惯性矩
WX=Mx/Vxf
=139.36×1000×1.2/1.05×210
=75.8Cm3
选用14#工字钢符合要求。
挑脚手架其上部分立杆验算及整体稳定性验算同45米以下落地式脚手架验算。
（3）进行工字钢固定钢筋验算
计算模式如下：
图中，假定F1、F2、F3均为f，则
P1×3.0+P2×2.1+P3×1.5=f×(0.35+0.925+1.5)
18×3.0+18×2.1+18×1.5=f×(0.35+0.925+1.5)，得
f=42.81KN
所需钢筋面积为
A=42.81×1000/210
=203MM2,
选用Ф18满足要求。
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。
定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C 工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。
支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。
1、I40C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
1.1.1、荷载计算①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1=V·γ砼=（2.30×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN/m、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m=0.80KN/m、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/ m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m作为工字钢荷载。
1.1.2计算简图：R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN1.1.4、最大弯矩：M max=ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3Sx=711.2cm3G=80.1kg/mσ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（不满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×55.965×7=244.84KNτmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108×10)=73.01MPa＜[σ]×1.25=106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/(100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求）2、I8工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
工字钢腰梁计算书
工字钢腰梁计算书下载温馨提示：该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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工字钢受力计算
计算：
复核：
日期：
I40a工字钢梁受力计算
一、梁的静力计算概况
1、单跨梁形式：
简支梁
2、荷载受力形式： 简支梁 中间受集中载荷
取跨中最不利集中荷载（Pg），单边为1/2
I50c及桥面系自重:
4 根I40a型钢重
270.39 kg/m
12 根横向连接￠28钢筋
46.37 kg/m
合计（Pq）
3、计算模型基本参数：净跨 L
4、荷载： 标准值Pk=Pg+ql
设计值Pd=Pg×γG+Pq×γQ
γG=1.2、γQ=1.4
二、选择受荷截面
1、截面类型： 4根工字钢：I40a
2、截面特性：
Ix
21720 cm4
Wx
1090 cm3
ly
660 cm3
翼缘厚度tf
16 mm
腹板厚度tw
10.5 mm
三、相关参数
1、材质：Q235
2、x轴塑性发展系数 γx
2.70 KN/m 0.46 KN/m 3.17 KN/m
10 m 281.68 KN 344.35 KN
备注 宽0.8m
1.05
43.04 KN 215.22 KN.m
188.04 N/mm2 12.46 N/mm2
21.44 1/466
5Pk×l^4(384 E×I )
f : 205 N/mm2 符合要求 fv : 125 N/mm2 符合要求 ［v］:L/ 250 符合要求
3、梁的挠度控制 ［v］：L/250
四、单根内力计算结果
1、支座反力RA = RB =Pd/2
2、最大弯矩Mmax =RA×L/2
工字钢截面选择验算计算书
l 1500 = =2.5mm 600 600
二、②号工字钢截面选择
1、荷载及内力计算 作用于②号工字钢上的荷载 P 为： 1 1 P= ×（ ×624.68+610.13）÷8÷0.8=72.07KN 2 2 最大剪力为:Qmax=P=72.07KN 2、初选截面 选用 I20b 工字钢
IX=2502cm4 SX=146.1cm3
IX =17.1cm SX
d=9.0mm
τ
QX × S X max= IX ×d
=
72.07 × 10 3 8 =0.47×10 Pa=47MPa＜1.3×85 MPa −2 −3 17.1 × 10 × 9.0 × 10
＜1.3×145 MPa 支座处总剪力值：QX=128.1+1.5×0.4201=128.73KN
τ
QX × S X max= IX ×S
=
128.73 × 10 3 6 =60.07×10 Pa=60.07Mpa 0.2143 × 0.01
Hale Waihona Puke ＜1.3×85 MPa4、跨中挠度验算
pl 3 128.1 × 10 3 × 1.5 3 f= = =0.813×10-3m=0.813mm 5 −5 6 48 EI X 48 × 2.1 × 10 × 5.278 × 10 × 10 ＜ 刚度满足要求,可以选用 I25b 工字钢
I 字钢自重产生的弯矩设计值为： Mq= 1 2 1 pl = × 0.4201 × 1.5 =0.079 KN.m 8 8 总弯矩值为：MX=48.04+0.079=48.119 KN.m
M X 48.119 × 10 3 弯矩正应力： σ = = =1.14×108Pa=114MPa −6 W X 422.2 × 10
16#工字钢做立柱强度稳定性计算书
钢结构强度稳定性计算书
地下车库工字钢回顶方案：
最大跨度8.1×8.1，井子梁，间距2.7×2.7。
主梁尺寸：450×800，次梁尺寸：300×700，楼板厚度250
设计顶板荷载：5kN/㎡，消防车道荷载35kN/㎡
单跨梁及楼板自重：72T，车满载自重暂估算为：50T，合计荷载122T
每夸下顶12根工字钢，加上原砼框柱，则每根工字钢受载为：7.625T（75kN）计算依据：
1、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、构件受力类别：
轴心受压构件。
二、强度验算：
1、轴心受压构件的强度，可按下式计算：
σ = N/A n≤ f
式中N──轴心压力,取 N= 100 kN；A n──净截面面积,取A n= 1944 mm2；
轴心受压构件的强度σ= N / A n = 100×103 / 1944 = 51.44 N/mm2；
f──钢材的抗压强度设计值，取 f= 215 N/mm2；
由于轴心受压构件强度σ= 51.44 N/mm2≤承载力设计值f=215
N/mm2,故满足要求！
2、轴心受压构件的稳定性按下式计算：
≤ f
N/φA
n
式中 N──轴心压力,取 N= 100 kN；l──构件的计算长度,取 l=3200 mm；
i──构件的回转半径,取 i=18.9 mm；
λ──构件的长细比, λ= μl/i= 0.5×3200/18.9 = 84.6562；
[λ]──构件的允许长细比,取 [λ]=150 ；
构件的长细比λ= 84.656 ＞[λ] = 150，故满足要求；。
工字钢计算说明
五、地压计算及支护参数选择计算
支护强度计算：
1、每架顶梁支护均布载荷：
q=4/3×R×a 2/f=4/3×2.6×1 .42/4
=1.70T/m=17.0KN/m
式中：q：顶板压力； 4/3：压力拱系数；
R：岩石比重，本地区取2.6； f: 岩石普氏系数，4；
ａ：巷道跨度一半，1.4m；
2、巷道支护采用矿用工字钢：
则工字钢的许用抗弯应力[δ]=160MP a
工字钢的许用切应力[τ]=120MP a
3、顶梁承受的最大弯矩：
M max=q〃L2/8 （L：顶梁长度）
=17.0×2.42/8
=12.24KN〃m
4、选取工字钢断面模量：
W≥M/[δ]=12.24×103/160×106=76.5×10-6m3=76.5cm3
查型钢表，选用11型热扎矿用工字钢
其中：W x=113.4cm3 h=110mm L=14.1mm
腹板厚度d=9.0mm 每米重量：26.05kg/m
5、按切应力强度进行校核：
则最大剪切力F max=1/2qL=1/2×17.0×2.4=20.4KN
顶梁实际承载的切应力
τmax=F max/A0= F max/（h-2L）d
=20.4×103/（110-2×14.1）×9.0×10-6
=27.8 MP a＜[τ]
经计算校验，选用11型矿用工字钢能同时满足正应力强度和切应力强度的要求。
脚手架悬挑工字钢计算书-SM solver
一、转角处工字钢计算转角处采用I20a 工字钢。
计算简图如下：1、强度验算max M =0.25kN/m*1.55m*1.55/2m+12.03kN*0.45m+12.03kN*1.45m =23.16kN ·mmax max 323.1697.72215237M kN mMPa MPa W cmσ===< 2、抗剪验算max 0.25 1.5512.0312.0324.448Q kN =⨯++= 22max 022[()]824.4481000[100200(1007)177.2]24.4480.8136823700000719.89125w Q bh b d h VS It IdMPa MPa τ--==⨯⨯⨯--⨯==⨯⨯⨯=<符合要求。
3、挠度验算集中力1在作用点产生的挠度：211113Fa l a EI l ν⎛⎫=+ ⎪⎝⎭=5.96mm在边缘产生的挠度：1111.55a νν'=⨯=6.37mm集中力2在作用点产生的挠度222213Fa l a EI l ν⎛⎫=+ ⎪⎝⎭=0.41mm在边缘产生的挠度：221.55aνν'=⨯=1.40mm分布力产生的挠度32332314324qal a a EI l l ν⎛⎫=-++ ⎪⎝⎭=0.07mm作用力产生的总挠度：123νννν''=++=7.85mm<2×1550/250=12.4mm 4、支座反力计算12 1.5520.2520.25 1.55+12.030.45+12.03 1.4522R ⨯+⨯⨯=⨯⨯⨯⨯ 111.33R kN =-20.25(2 1.55)12.0312.0311.3336.28R kN =⨯++++= 5、受弯构件整体稳定性分析根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）表B.2 工字钢型号为I20a ，自由长度2m ，整体稳定系数：2b ϕ=由于0.6b ϕ>，则0.2820.2821.07 1.070.932bbϕϕ'=-=-= max 323.16105.12150.93237bM kN mMPa MPa W cm σϕ===<'⨯ 符合要求。
16#工字钢轴心压力计算书
a类
b类
3200
3200
λx= l0x/ix= 3200 / 63.68764 = 50.24523
λy= l0y/iy= 3200 / 18.75958 = 170.5795
λnx=λx/π×(fy/E)^0.5= 50.24523 / 3.141593×(235 / 206000)^0.5= 0.5401884
项目名称：构件编号：
一.设计依据
《钢结构设计标准》GB50017-2017
二.计算示意图
三.截面特性计算
1几何参数、材料选用
钢梁上翼缘宽B(mm)
钢梁下翼缘宽B(mm)
钢梁上翼缘厚Tf（mm）
钢梁下翼缘厚Tf（mm）
钢梁腹板厚tw（mm）
钢梁高度H(mm)
88
88
66Leabharlann 6160钢号
钢材容重（kg/m3）
Ncry=π^2×EA/(λy^2) = 3.141593^2×206000×1944/(170.5795^2) = 135834.3
βmx=1
βmy=1
N/(φx×A)+βmx×Mx/(γx×Wx(1-0.8N/N'Ex)+ηβty×My/(φby×Wy)
= 100×10^3/(0.9149825×1944) + 1×0×10^6/(1.05×98563.6×(1-0.8×100×10^3/1423249))+1×1×0×10^6/(1×15548.55)
1
1
1
1
整体稳定性系数φbx
整体稳定性系数φby
截面影响系数η
0.408696
1.00
1
工字钢计算书
11根立杆计算书：1杆：长：0.25+0.35=0.6米，宽：0.95米板砼：0.6×0.975×0.12×25=1.76kN梁砼：0.125×0.48×0.6×25=0.9kN模板及支架：0.75×0.6×0.975×1.5=0.66kN活荷载：2.5×0.6×0.95=1.46kN设计：3.32×1.2+1.46×1.4=6.0kN2杆：长：0.7米，宽：0.975米板砼：0.7×0.975×0.12×25=2.05kN梁砼：0.125×0.48×0.7×25=1.05kN模板及支架：0.75×0.7×0.975×1.5=0.77kN活荷载：2.5×0.7×0.975=1.71kN设计：3.87×1.2+1.71×1.4=7kN3杆：长：0.725米，宽：0.975米板砼：0.725×0.975×0.12×25=2.12KN梁砼：0.125×0.48×0.725×25=1.09KN模板及支架：0.75×0.725×0.975×1.5=0.80KN活荷载：2.5×0.725×0.975=1.77KN设计：4.01×1.2+1.77×1.4=7.3KN4杆：长：0.375+0.45=0.825米，宽：0.975米板砼：0.825×0.975×0.12×25=2.41KN梁砼：0.12×0.48×0.825×25=1.19KN模板及支架：0.75×0.825×0.975×1.5=0.90KN活荷载：2.5×0.825×0.975=2KN设计：4.5×1.2+2×1.4=8.25杆：0.3×（0.5-0.12）×（1.15/2+0.2+0.125）×25=2.57KN 设计：2.57×1.2=3.08KN6杆：长：0.45+0.475=0.925米，宽：0.975米板砼：0.925×0.975×0.12×25=2.71KN梁砼：0.12×0.48×0.925×25=1.33KN模板及支架：0.75×0.925×0.975×1.5=1.01KN活荷载：2.5×0.925×0.975=2.25KN设计：5.03×1.2+2.25×1.4=9.27杆：板砼：0.95×（0.4+0.575）×0.12×25=2.78KN梁砼：0.125×0.48×0.95×25=1.43KN模板及支架：0.75×0.95×（0.4+0.575）×1.5=1.04KN活荷载：2.5×0.95×（0.4+0.575）=2.32KN设计：5.25×1.2+2.23×1.4=9.5KN8杆：板砼：（0.35+0.475）×0.975×0.12×25=2.41KN梁砼：0.125×0.48×（0.35+0.475）×25=1.24KN模板及支架：0.75×(0.35+0.475) ×(0.4+0.575) ×1.5=0.9KN 活荷载：2.5×(0.35+0.475) ×(0.4+0.575)=2.01KN设计：4.28×1.2+2.01×1.4=8.3KN9杆：长：0.35+0.425=0.775米，宽：0.975米板砼：0.775×0.975×0.12×25=2.27KN梁砼：0.125×0.28×0.775×25=1.16KN模板及支架：0.75×0.775×0.975×1.5=0.85KN活荷载：2.5×0.775×0.975=1.89KN设计：4.28×1.2+1.89×1.4=7.8KN10杆：长：0.85米，宽：0.975米板砼：0.85×0.975×0.12×25=2.49KN梁砼：0.125×0.48×0.85×25=1.28KN模板及支架：0.75×0.85×0.975×1.5=0.93KN活荷载：2.5×0.85×0.975=2.07KN设计：4.7×1.2+2.07×1.4=8.5KN11杆：长：0.425+0.2=0.625米，宽0.975米板砼：0.625×0.975×0.12×25=1.83KN梁砼：0.125×0.48×0.625×25=0.94KN模板及支架：0.75×0.625×0.975×1.5=0.69KN活荷载：2.5×0.625×0.975=1.52KN设计：3.46×1.2+1.52×1.4=6.3KN距离：1、0.35米；2、1.05米；3、1.75米；4、2.5米；5、2.9米；6、3.4米；7、4.35米；8、5.3米；9、6米；10、6.85米；11、7.7米。
工字钢门洞结构计算书_secret
XX路X合同段广遂路中桥工字钢门洞结构计算书一、计算依据及原则：1、JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；2、JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》3、《路桥施工计算手册》4、XX高速公路设计文件及图纸5、只进行工字钢及支墩强度和刚度验算，工字钢上横梁与模板布置方式与普通支架处相同，不另行验算。
二、模板与支架材料及基本尺寸拟定1、工字钢采用36a型；横桥向间距为1.3m，纵桥向为两跨连续梁，每跨4.45m；2、支架材料及基本尺寸拟定1）、支架材料采用Q235碗扣式钢管架，其断面尺寸为φ48×3.0mm。
2）、钢管架有纵桥向小横杆、横桥向大横杆、竖向立杆以及横桥向的斜撑（剪刀撑）等四种形式。
3）、大横杆的步距为120cm，立杆（立柱）的横桥向间距为60cm，立杆的纵向间距为30cm，每个边支墩纵桥向共三排，中支墩纵桥向共四排。
4）、斜撑的间距以保证支架稳定为前提适当加密。
5）基本资料V砼 = 26KN/m3 V木 = 5KN/m3 V架管 = 3.5Kg/m V竹胶板 = 9KN/m3方木:［σW］= 11Mpa ［τ］= 1.7Mpa E =9×103MPa （杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］= 140Mpa i = 1.595cm Ao = 4.24cm2 I=1.078×10-7m4 W=4.493×10-6m336a型工字钢:［σa］= 145×1.25=181Mpa ［τ］= 85×1.25=106Mpa E=2.1×105MPa G=0.81×105MPa Ao = 76.3cm2I=1.576×10-4m4 W=8.75×10-4m3三、空心板梁自重与实心板梁自重的比率（实心率）纵向横向综合实心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、工字钢的强度及挠度验算工字钢受均布荷载作用，如图：ｑ1、作用在工字钢上的外力1）、模板及小棱的自重q1=0.012×1×1.3×9+0.1×0.1×1.3×3×5=0.34 KN/m2）、钢筋砼板梁自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.3×1.2 =21.78 KN/m (1.2为实心率不均匀系数)3）、施工人员、施工料具运输堆放荷载q3=2.5×1.3=3.25 KN/m4）、倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0×1.3=2.6 KN/m5）、振捣砼时产生的冲击荷载q5=2.0×1.3=2.6 KN/m6)、工字钢自重：Q 6=0.6 KN/m每根工字钢所受均布荷载为：q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=0.34+21.78+3.25+2.6+2.6+0.6=31.17KN/m2、 工字钢的最弯矩在跨中墩顶处，上部受拉，其值为M maxq =0.125×2ql =0.125×231.17 4.45⨯=77.16KN.m3、 工字钢的最大弯应力为σw q =max q M W =3477.16108.7510-⨯⨯=88.18MPa ≤[σw ]=181MPa 4、工字钢的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=q1+q2+q6＝0.34+21.78+0.6=22.72KN/m最大挠度位于每跨的跨中，因结构关于中支墩对称，所以两跨的跨中挠度相同f max ＝40.521100ql EI ⨯=44114.450.521100 1.57610 2.1103-22.72⨯10⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.7mm ＜4450400=11.13mm 五、钢管支架的稳定性、强度及地基承载力验算因中间支墩所受轴力最大，所以校核该支墩：1、作用在立杆（柱）上的荷载N=q ×4.45=31.17×4.45=138.71KN每根立杆所受轴力N1=N/4=34.68KN2、立杆稳定性验算大横杆的步距为 1.2m,长细比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,则立杆受压稳定强度允许值:[N]= φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KN N1=34.68KN＜[N]=62.2KN（满足要求，立杆稳定）3、立杆受压强度验算σ =N/A=34.68×103/424×10-6=81.79 Mpa≤1.2[σ]=1.2×140=168 Mpa4、立杆（立柱）地基承载力验算因支架支承于原广遂路沥青砼路面上，在路面上铺宽20cm，厚4cm的木板，再在木板上放立杆下托，其承载力无需验算。
工字钢便桥计算书
工字钢便桥设计计算书一、便桥设计便桥上部采用10根I40a工字钢的作为承重主梁，每5根分为一组，每组中工字钢间距40cm，两组间距80cm；横梁采用[20a槽钢，其中底横梁纵向布置间距1m，采用Φ20mm的U型钢筋连接，顶横梁（兼做桥面板支撑）纵向间距50cm，同样采用Φ20mm的U型钢筋连接，桥面板采用δ=10mm厚的防滑钢板纵向铺设，钢板宽度50cm，布置式错开U型连接筋。
桥墩、桥台均采用φ600×10mm的钢管，钢管顶部设置I36a双拼工字钢作为横梁，桥墩采用[20槽钢斜向连接。
二、荷载分析根据便桥使用情况分析，承受荷载主要由桥梁上部结构自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。
如图1所示：为简化计算，桥梁自重荷载q按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。
以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。
Pq图1-荷载布置示意图1、q值确定根据设计图得出桥梁上部结构自重g:（以一跨为单位进行验算），⑴主梁(I40a)：g1=67.598×10=675.98(N/m)=0.676(KN/m)⑵横梁([20)：g 2=4.5×25.77×26×1010×9 =335.01(N/m)=0.335(KN/m)⑶防护栏杆：g 3=49.36×3.33×109×10 =18.26(N/m)=0.018(KN/m)⑷锚固筋：g 4=1.62×2.47×3×8×109×10 =10.667(N/m)=0.011(KN/m)⑸桥面钢板：g 5=4.404×80.278×9×109×10 =353.54(N/m)=0.354(KN/m)恒载q:q=g 1+g 2+g 3+g 4+g 5=1.394(KN/m) 为安全计算时按q=1.5KN/m 考虑。
工字钢计算书
由于加层只设计梁和板1．底板尺寸靴梁厚度取t =12mm ，则底板宽度B 为：440282122360=⨯+⨯+=B mm底板面积：36226801067001010440440N M B L B L L L⋅⨯⨯⨯+=+=⨯⨯⨯⨯ 整理，得 L 2－18.2L －954545 = 0求得，L =986mm选用B ×L = 440×1000。
基础面的实际应力为：36max 22680106700109.744010004401000N M B L B L σ⋅⨯⨯⨯=+=+=⨯⨯⨯⨯N/mm 2 36min22680106700109.444010004401000N M B L B L σ⋅⨯⨯⨯=-=-=-⨯⨯⨯⨯ N/mm 2 12max 170508709.78.36508C C σσ--=⋅=⨯=N/mm 2 2max 121/7.67.9508353mm N C C =⨯=⋅=σσ 其中，受压区高度分别为：50810004.97.97.9min max max 1=⨯+=⋅+=L C σσσmm （按公式(8.6.7)的符号说明计算） 35315550815512=-=-=C C mm悬臂板的弯矩为：3802287.9212122max 1=⨯⨯=⋅⋅=c M σN.mm 三边支承板的弯矩为：3.02.03607011<==a b ，由于b 1与a 1相差大，按悬臂板计算弯矩。
23765707.92121221max 3=⨯⨯=⋅⋅=b M σN.mm 四边支承板的弯矩为： 隔板与柱翼缘范围：0.424.48536022>==a b ，取α = 0.125。
75508536.8125.022224=⨯⨯=⋅⋅=a M σαN.mm柱腹板与靴梁范围：柱身范围底板的受压区长边b' = c 2，96.11803532=='=''a c a b ，取α=0.101。
工字钢计算
工字钢计算(总5页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除工字钢弯矩、剪力计算30m跨径的盖梁：两桥墩之间的跨径6.6m，混凝土为C30。
混凝土体积V：37.85m3质量密度：2500kg/m3质量：94625kg 则重量：946250N钢筋质量：[3795.4+2.97d (f32)+ 183+0.124d（f12）+2085.5（f14）]=6064kg，则重量60640N模板：3000kg 即30000N 安全系数：1.5施工人员：4人×80kg/人=320kg冲击荷载和相应系数：在改良的浇筑过程中主要的冲击荷载是每次浇筑的混凝土荷载和人群活荷载，单次浇筑的混凝土体积约1m3，即相应的质量为2500kg ，人320kg，冲击系数为1.45。
荷载作用组合：在整个盖梁的现浇过程中，以最后一次的浇筑产生的作用力最大，原有混凝土体积为37.85－1=36.85 m3，冲击荷载最不利位置在跨中，当作集中力处理、计算。
均布荷载q=（36.85×2500×10+60640+30000）÷11.2÷2=46289.732N/m冲击荷载P=（320×10+2500×10）×1.45÷2=20445N受力图示计算后结果如图1、图2所示：图1. 剪力图图2. 弯矩图跨中：M 中=143.74kN ·m支座1：M 1=-148.16 kN ·mF S1左=118.53 kNF S1右= -166.68 kN支座2：M 2=-148.16 kN ·mF S2左=166.68 kNF S2右= -118.53 kN截面抗剪、抗弯计算：（在计算时用d 代替b 计算，一般b>d ）[][]σσττ≤==≤•=•=*Z Z Zz S Z z S W M I y M I S d F bI S F max max max *:正应力：剪应力按承载能力极限状态计算，工字钢的材料为Q235，屈服强度为235MPa ，容许强度为[]MPa 1575.1235=÷=σ，容许剪应力：[][]MPa 1107.01577.0=⨯=⨯=στ反算截面抗弯截面系数：[]363max 944101571016.148cm M W Z =⨯⨯==σ 查工字钢参数表，可以假定为40a 工字钢：MPa MPa MPa MPa 1571361010901016.14811055.46101.3410105.01068.1666323≤=⨯⨯=≤=⨯⨯⨯=--στ 工字钢主要剪力分布在腹板上，可假设剪力整个腹板承受，对上述40a 工字钢进行剪应力力复核。
跨度14工字钢荷载计算书
附件1：德阳市嘉陵江西路上跨宝成线立交桥工程跨成绵乐铁路支架设计检算书编制单位：中国葛洲坝集团股份有限公司德阳嘉陵江路跨宝成线立交桥项目部编制时间：二0一一年十一月目录一、计算依据 (3)二、计算说明 (3)三、分析及计算结果 (3)1、底模（竹胶板）验算 (3)2、纵梁（木方）验算 (3)3、间距30×30碗扣架验算 (3)3.1组合风荷载对单肢立杆承载力计算： (4)3.2单肢立杆轴向力计算 (4)3.3.立杆底座和地基承载力验算 (5)4、主跨14米（2×I56c）工字钢验算 (6)6、梁跨度0.3米（普工16）验算 (8)一、计算依据1、《钢结构设计规范》 GB50017-20032、《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》3、设计图纸相关参数二、计算说明本施工方案中各项计算结果除注明外均采用以下单位：力的单位KN，长度单位m，应力压强单位MPa，线荷载单位KN/m，面荷载单位MPa三、分析及计算结果1、底模（竹胶板）验算底模采用底模采用15mm厚竹胶板，下铺设（10×10）cm纵向方木，间距30cm，面板净跨16cm。
该施工方案已经多次验算，且已在该工程中实施多次均符合要求故省略验算步骤。
2、纵梁（木方）验算纵梁采用（10×10）cm方木，跨径0.16m，间距0.6m/道。
该施工方案已经多次验算，且已在该工程中实施多次均符合要求故省略验算步骤。
3、间距30×30碗扣架验算立杆横杆间距均按0.3m×0.3m搭设，支架横杆步距为0.6米，上下设置顶托。
3.1组合风荷载对单肢立杆承载力计算：风荷载对立杆产生弯矩计算M W=1.4al2 W k/10式中:M W-单肢立杆弯矩KN.ma-立杆纵向间距取0.3（m）l-立杆计算长度取0.6（m）W k-德阳地区风荷载标准值0.7υZυS W0=0.57KN/mυZ风压高度变化系数取2.91υS风荷载体型系数取0.8W0取0.35KN/mM W=（1.4×0.3×0.62×0.57）/10=0.0086KN.m3.2单肢立杆轴向力计算NW=1.2(N G1+N G2)+0.9×1.4∑N Qi式中: N G1-脚手架、模板支撑架的自重标准值取5KNN G2-构配件自重标准值取(40.5×14)/ 2=283.5KN/m2∑N Qi-施工荷载产生的轴向力总和5KNN W=1.2×｛(5+283.5)×0.3×0.3｝+1.4×（5×0.3×0.3）=31.788KN立杆压弯强度计算N W/φA+0.93βM W/｛γW(1-0.8N W/N E)｝≤f=31.788/(0.893×489×10-6)+｛(0.93×1×0.0086)/(1.15×5.08×10-6(1-0.8×31.788/684.471))｝=74.171×103KN/m2≤f=205×103KN/m2满足要求。
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工字钢支撑系统计算书
1、设计参考规范和依据
《钢结构设计规范》
《钢结构工程施工及验收规范》
《钢结构工程施工及验收规范》
《纬九路通道施桥》
2、使用材料
2.1支撑横梁采用双排工40a型钢
支撑纵、横梁采用单工字钢。
力学参数：A=172.2cm2，I=43440 cm4，h=40 cm；
2.2. 支撑横梁采用单排工40a型钢
力学参数：A=86.1cm2，I=2 1720cm4，h=40 cm；
2.3沙箱和底部支柱
沙箱内芯采用φ426×12mm；
外管采用φ530×10mm，力学参数见后。
2.4材质说明
结构参数：
Q235B钢材，允许应力为175Mpa,允许剪应力为101.04 Mpa
则单根40工字钢的允许弯矩为190KN·m,允许剪力36.16KN
3计算荷载
荷载组合
（1）模板：底模和横梁采用80kg/m2，q1=80×9.65=772kg/m =7.72KN/m （2）混凝土：容重25 KN/m3 , q2=25×9.65=241.25KN/m
（3）人群机具：q3=1.5KPa×4=6 KN/m
（4）倾倒：q4=2.0 KPa
（5）振捣：q5=2.0 KPa
考虑各方面不利因素，恒载分项系数取1.2，活载分项系数取1.4，重力加速度取：10kg/s2；
q=((7.72+241.25) ×1.2+6)/9.65+（2+2）×1. 4=37.18 KPa。
（按9.65米线性分布）
因箱形桥纵横形式一致。
荷载未考虑倒角部分，为安全起见设定系数为1.2则总荷载为44.62 KPa
44.62kN/m
9.65m梁宽荷载线性分布图
4、横向型钢检算
4.1采用两点支撑
M max=ql2/8=44.62×9.65×9.65/8= 519.39 KN·m
T max=ql/2=(44.62×9.65)/2=215.3 KN
采用两点支撑需设置519.39/190=2.73根=3根
215.3/37.18=5.79 根=6根
采用两点支撑不合适。
4.2采用四点支撑
M max=ql2/8=44.62×3.21×3.21/8=57.47KN·m
T max=ql/2=(44.62×3.21)/2=71.62 KN
T= 71.62/37.18=1.92根=2根
沿箱梁横向应设置4个支点较为经济。
型钢采用两根工字钢。
5、纵向型钢计算
最长一节长度为20米
初步设定为6支点
每节长度为5米计算如下
M max=ql2/8=44.62×9.65×5×5/8= 1345.57 KN·m
T max=ql/2=(44.62×9.65×5)/2=1076 KN
采用6点支撑需设置1345/190=7.07根
T=1076/37.18=28.94根
设置不合适
按照间距3米设置（只计算剪力）
T max=ql/2=(44.62×9.65×3)/2=646 KN
646/37.18=17.3根=18根
小结:通过计算可以得出，弯矩、剪力满足，在保证稳定的前提下，按照3米的间距设置较为合理，使用的型钢较少。
主要是剪力控制着型钢的数量。
6、砂箱检算
因采用了多支点，各个支点处砂箱所受的力要比采用所受力要小，因此不用检算，而只需做现场试验就能满足要求。