路基工程课程设计报告范例
路基路面课程设计报告
路基路面课程设计目录1章重力式挡土墙设计 (1)1.1重力式路堤墙设计资料 (1)1.2破裂棱体位置确定 (1)1. 3荷载当量土柱高度计算 (2)1.4土压力计算 (2)1.6基地应力和合力偏心矩验算 (4)1.7 墙身截面强度计算 (5)1.8设计图纸 (6)第2章沥青路面设计 (7)2.1基本设计资料 (7)2.2轴载分析 (7)2.3结构组合与材料选取 (10)2.4压模量和劈裂强度 (10)2.5 设计指标的确定 (10)2.6 路面结构层厚度的计算 (11)2.7 防冻层厚度检验 (12)2.8沥青路面结构图 (12)第3章水泥混凝土路面设计 (13)3.1 交通量分析 (13)3.2 初拟路面结构 (14)3.3 确定材料参数 (14)3.4 计算荷载疲劳应力 (15)3.5 计算温度疲劳应力 (16)3.6防冻厚度检验和接缝设计 (16)3.7混凝土路面结构结构图 (17)参考文献 (18)附录A HPDS计算沥青混凝土路面结果 (19)1章 重力式挡土墙设计1.1重力式路堤墙设计资料1.1.1墙身构造墙高5m ，墙背仰斜坡度：1：0.25（＝14°），墙身分段长度20m ，其余初始拟采用尺寸如图1.1示； 1.1.2土质情况墙背填土容重γ=18kN/m 3，内摩擦角032φ=；填土与墙背间的摩擦角δ＝16°；地基为石灰岩地基，容许承载力[σ]＝480kPa ，基地摩擦系数0.5μ=； 1.1.3墙身材料：5号砂浆，30号片石，砌体容重γ=22kN/m3， 砌体容许压应力[σ]＝610kPa ，容许剪应力[τ]＝110kPa ，容许压应力[]65l MPa σ=。
图1. 1初始拟采用挡土墙尺寸图1.2破裂棱体位置确定1.2.1破裂角（θ）的计算假设破裂面交于荷载范围内，则有：14163234ψαδφ++-++o o o o ＝＝＝，90ω<o 因为00000111()(22)tan 0(00)(2)tan 222B ab b d h H H a h h H H h αα=++-++=++-+01(2)tan 2H H h α=-+00011(2)()(2)22A a H h a H H H h =+++=+根据路堤挡土墙破裂面交于荷载内部时破裂角的计算公式：tg tg θψ=-+tg ψ=-34tg =-o 0.75= 故36.74θ=o1.2.2验算破裂面是否交于荷载范围内破裂面至墙踵:()tan (52)tan 36.86 5.23o H a m θ+=+=荷载内缘至墙踵: tan 5tan36.8630.5 4.75o H b d m θ•++=⨯++=荷载外缘至墙踵: 0tan 5tan 36.8630.5 5.510.25o H b d l m θ•+++=⨯+++= 因为4.75<5.25<10.25,假设满足要求。
道路课程设计报告书
1.工程概况名称: 舒兰—蛟河二级公路；地质条件：粘性土, 稠度为1.0；地形条件: 平原地形；2.技术指标2.1设计原则:根据设计任务书规定, 本路段按二级公路技术原则勘察、设计。
设计车速为60公里/小时, 双车道, 设计年限：（路面类型为水泥混凝土路面）。
2.2 设计执行原则、规范有:《公路工程技术原则》JTG B01-《公路路线设计规范》JTG D20-《公路路基设计规范》JTG D30-2.2 各项技术指标:2.2.1平面:（1）圆曲线一般最小半径为200m, 极限最小半径125m；不设超高最小半径当路拱≤2%时为1500m, 当路拱＞2%时为1900m。
（2）平曲线长度一般值为300m, 最小值为100m。
（3）缓和曲线最小长度一般值为80m, 最小值为60m。
2.2.2纵断面:（1）最大纵坡为6%, 最小坡度为0.5%, 最小坡长150m；纵坡为6%时旳最大坡长为600m。
（2）凹形竖曲线半径一般值为1500m, 极限值为1000m, 竖曲线最小长度为50m；凸形竖曲线半径一般值为m, 极限值为1400m, 竖曲线最小长度为120m。
2.2.3横坡和路面宽度:（1）横坡: 1.5%~2%（2）路面宽度:a. 车道宽度: 3.5m。
b．路肩宽度：右侧硬路肩宽度一般值为0.75m, 最小值为0.25m；土路肩宽度一般值为0.75m, 最小值为0.5m。
c．路基宽度：一般值为10m, 最小值为8.5m。
2.2.4视距:停车视距为75m, 会车视距为150m, 超车视距为350m。
3.横断面设计（1）行车道宽度: 2×3.5m；（2）硬路肩宽度: 2×0.75m；（3）土路肩宽度: 2×0.75m；（4）路基总宽度: 10m。
4.平面选线4.1平面选线旳原则（1）在道路设计旳各个阶段, 应运用多种先进手段对路线方案作进一步、细致旳研究, 在多方案论证、比选旳基础上, 选定最优路线方案。
路基路面课程设计报告书
《路基路面工程》课程设计计算书1、重力式挡土墙设计2、边坡稳定性设计3、沥青混凝土路面设计4、水泥混凝土路面设计目录第1题重力式挡土墙设计 (1)1.1设计资料 (1)1.2设计任务 (1)1.3设计参数 (1)1.4车辆荷载换算 (2)1.5主动土压力计算 (2)1.6挡土墙计算 (5)第2题边坡稳定性设计 (9)2.1设计资料 (9)2.2汽车荷载换算 (9)2.3圆弧条分法 (10)2.4结果分析 (15)第3题沥青混凝土路面设计 (17)3.1设计资料 (17)3.2设计轴载与路面等级 (17)3.3确定土基回弹模量 (19)3.4路面结构组合设计 (20)3.5路面厚度计算 (21)3.6竣工验收弯沉值和层底拉应力计算 (22)第4题水泥混凝土路面设计 (24)4.1设计资料 (24)4.2交通分析 (24)4.3初拟路面结构 (24)4.4路面材料参数确定 (24)4.5荷载疲劳应力 (25)4.6温度疲劳应力 (26)1重力式挡土墙设计1.1设计资料(1)浆砌片石重力式仰斜路堤墙，墙顶填土边坡1:1.5，墙身纵向分段长度为m 10,路基宽度m 26，路肩宽度m 0.3.(2)基底倾斜角190.0tan :00=αα，取汽车荷载边缘距路肩边缘m d 5.0=.(3)设计车辆荷载标准值按公路－I 级汽车荷载采用，即相当于汽车—超20级、挂车120（验算荷载）。
(4)3/18m kN =γ填料与墙背的外摩擦角φδ5.0=；粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数30.0=μ，地基容许承载力kPa 250][0=σ.(5)墙身采用2.5号砂浆砌25号片石，圬工容重3/22m kN k =γ，a a kP 600][=σa j kP 100][][==στa L kP 60][=σ.1.2设计任务(1)车辆荷载换算。
(2)计算墙后主动土压力a E 及其作用点位置。
(3)设计挡土墙截面，墙顶宽度和基础埋置深度应符合规要求。
路基路面课程设计范例范文
课程设计： 挡土墙课程设计某二级公路，路基宽8.5m ，拟设计一段路堤挡土墙，进行稳定性验算。
一、计算资料 1．墙身构造：拟采用浆砌片石重力式路堤墙，见下图。
墙高H=6m ，填土高a=2m ，填土边坡1：1.5（'︒=4133β），墙背俯斜，倾角'︒=2618α（1：0.33），墙身分段长度10m ，初拟墙顶宽b1=0.94m ，墙底宽B=3.19m 。
2．车辆荷载：二级荷载3．填料：砂土，容重3/18m KN =γ，计算内摩擦角︒=35φ，填料与墙背的摩擦角2ϕδ=。
4．地基情况：中密砾石土，地基承载力抗力a KP f 500=，基底摩擦系数5.0=μ。
5．墙身材料：10#砌浆片石，砌体容重3/22m KN a =γ，容许压应力[a σ]a KP 1250=，容许剪应力[τ]a KP 175=βθα二、计算公式采用路堤墙，破裂面交于荷载内的主动土压力计算公式δαθωωωϕωθ++=+++-=,))((A tg tg ctg tg tg)2)(()22()(2000h a H a H tg h a H H d b h ab A +++++-++=α1221KK H E γ=，)cos(δα+=E E x ，)sin(δα+=E E y)()sin()cos(αθωθφθtg tg K +++=，230112)21(21H h h H h H a K +-+= 21321,,h h H h tg tg dh tg tg atg b h --=+=+-=αθαθθαtg Z B Z K H H h h h h H a H Z y x y -=-+-+=,3)23()(31233021三、计算与验算1．车辆荷载换算当m 2≤H 时，a KP q 0.20=；当m H 10≥时，a KP q 10=由直线内插法得：H=6m 时，()a KP q 1510102021026=+-⨯⎪⎭⎫⎝⎛--=换算均布土层厚度：m r q h 83.018150===2．主动土压力计算（假设破裂面交于荷载中部） （1）破裂角θ由'︒==︒='︒=30172352618ϕδϕα，，得： '︒='︒+'︒+︒=++=56703017261835δαϕω149.028.77318.2381.1183.022*********.024665.0383.025.1222222000-=-=⨯+++'︒⨯++-+⨯+⨯⨯=+++++-++=））（（）（）（））（（）（）（tg h a H a H tg h a H H d b h ab A α55.0443.3893.2149.0893.2893.2428.1893.2149.056705670355670=+-=-++-=-'︒'︒+︒+'︒-=+++-=））（（））（（））（（tg tg ctg tg A tg tg ctg tg tg ωωϕωθ '︒=︒=492881.28θ验核破裂面位置：路堤破裂面距路基内侧水平距离：m b Htg tg a H 4.3333.0655.0)26()(=-⨯+⨯+=-++αθ 荷载外边缘距路基内侧水平距离： 5.5+0.5=6m 因为：3.4〈6，所以破裂面交于荷载内，假设成立 （2）主动土压力系数K 和1K152.2261855.055.0231='︒+⨯-=+-=tg tg tg atg b h αθθ566.0261855.05.02='︒+=+=tg tg tg d h αθ282.3566.0152.26213=--=--=h h H h395.0261855.0()56704928sin()354928cos(()sin()cos(=︒+'︒+'︒︒+'︒=+++=））tg tg tg K αθωθφθ 698.1151.0547.016282.383.02)12152.21(6412)21(21223011=++=⨯⨯+-+=+-+=H h h H h H a K （3）求主动土压力a E 及土压力的作用点 KN KK a 31.217698.1395.06182121212=⨯⨯⨯⨯=H =E γ KN E a x 96.175)30172618cos(31.217)cos(='︒+'︒⨯=+E =δαKN E a y 53.127)30172618sin(31.217)sin(='︒+'︒⨯=+E =δα mK H H h h h h H a H Z y 13.2129.02698.163)62282.33(282.383.0)152.26(2363)23()(3221233021=+=⨯⨯⨯-⨯⨯+-+=-+-+= m tg tg Z B Z y x 48.2261813.219.3='︒⨯-=-=α3．稳定性验算一般情况下，挡土墙的抗倾覆稳定性较容易满足，墙身断面尺寸主要由抗滑稳定性和基底承载力来控制，故选择基底倾斜1：5（'︒=18110α）（1）计算墙身重G 及力臂ωZ （取墙长1m 计）KN tg Btg B H B b A G a a 2.25022018.139.1222]181119.319.321)19.394.0(3[1]21)(21[01=⨯-=⨯'︒⨯⨯⨯-+⨯=⨯⨯⋅-+==）（γαγ由力矩平衡原理： a G BA bB b A b A G γ⨯⨯--+⨯+⨯=Z ⨯]3)3(2[311211 （其中：H b A 11=，)(2112b B H A -=，1321Bh A =）则：22]319.3181119.319.321)394.019.394.0()94.019.3(621294.0694.0[2.250⨯⨯'︒⨯⨯⨯--+⨯-⨯⨯+⨯⨯=Z ⨯tg G m G 14.1=Z（2）抗滑稳定性验算x Q y Q Gtg G E ≥+E +1019.0)9.0(γαμγ， （5.0,4.11==μγQ ）'︒⨯⨯+⨯⨯+⨯=+E +18112.2509.05.0)53.1274.12.2509.0(9.0)9.0(01tg Gtg G y Q αμγ 86.246995.44861.201=⨯=34.24696.1754.11=⨯=E X Q γ由于246.86 〉246.34，故满足抗滑稳定性的要求。
路基工程课程设计
路基工程课程设计
本次课程设计的主题是路基工程，主要包括以下内容:
1. 墙身构造：设计一种浆砌片石仰斜式路堤挡土墙，墙高 H 为9 米，墙后填土为砂类土，墙顶填土高度 a 为 3 米，顶宽 A 为
2.5 米，底宽 B 为 2.8 米，墙背、墙胸都仰斜，坡度均为 0.25:1,(即14.04%),墙底倾斜，坡度为 0.2:1,(即 11.31%),墙趾与墙底坡度相同，墙身分段长度为 10 米。
2. 土壤地质情况：填土为砂类土，内摩擦角为 35，填土与墙背间的摩擦角为 2
3.3，容重为 18 KN/m3,基底与地层间摩擦系数 f 取0.4。
3. 墙身材料：采用 7.5 号砂浆和片石砌体，砌体容重为 22 KN/m3;按规范:砌体容许压应力为 700 帕。
4. 车辆荷载：根据查阅《列车和轨道荷载换算土柱高度及分布宽度表》可得，换算土层厚度为 3.4 米，宽度为 3.7 米，车辆荷载为全断面布载，荷载为 1050 千帕，容许剪应力为 100 千帕。
5. 双线铁路路基尺寸：双线铁路线间距为 4 米，路基面宽度为12 米。
本次设计要求根据以上资料进行重力式挡土墙的计算，包括墙背土压力计算、破裂面计算、主动土压力计算以及土压力作用点位置确定等，同时还需要对墙身材料进行力学分析，以及针对可能出现的问题提出合理的解决方案。
(整理)路基路面工程课程设计模板
一、路基部分[题目]：重力式挡土墙设计一、设计资料1、工程概况拟建南宁机场高速公路(城市道路段)K2+770右侧有一清朝时代的房子，由于该路段填土较高，若按1：1.5的边坡坡率放坡，则路基坡脚侵入房子范围。
现为了保留房子，要求在该路段的恰当位置设挡土墙。
为使房子周围保持车辆交通，要求墙脚边距离砖长的距离大约为4m。
2、路中线与房子的平面位置关系、路线纵断面、路基标准横断面如下图：房子道路中线图1 道路和房子平面示意图1.5% 1.5%1:1.5路基标准横断面(单位:cm)图2 路基标准横断面图（半幅，单位:cm）K 2+400112.85K 2+900117.851.0%-0.75%R=13500T=?E=?道路纵面图图3 道路纵断面图106.503.7m 7.8m 粘土Q 承载力标准值f =187k P a 圆砾承载力标准值f =456k P a 中风化泥岩地质剖面图1:0.31:5墙身剖面图(单位:c m )图4 地质剖面图 图5 挡土墙参考剖面图（单位：cm ）3、房子附近地质情况见地质剖面图，砖厂附近地面较大范围(包括路基范围)内为平地。
4、挡土墙墙身、基础材料：M7.5浆砌片石，M10砂浆抹墙顶面（2cm ），M10砂浆勾外墙凸缝。
砌体重度γ1=22kN/m 3。
墙后填土为天然三合土重度γ2=20kN/m 3，换算内摩擦角φ=35°。
M10浆砌块石与天然三合土的摩擦角为20°。
砌体极限抗压强度为700kPa ，弯曲抗拉极限强度为70kPa ，砌体截面的抗剪极限强度为150kPa 。
二、计算过程：1、道路纵断面计算：K2+4112.85K2+9117.851.0%-0.75%R=13500T=?E=?道路纵面图由已知R=13500m，i1=1.0%，i2=-0.75%得：ω=i2-i1=-0.75%-1.0%=-1.75%L=Rω=13500×1.75%=236.25mT=L/2=236.25/2=118.125mE=Tω/4=118.125×1.75%/4=0.517m由已知条件可知：k2+782处路肩边缘高程与地面高程高差最大∴取该处的挡土墙进行设计求k2+782设计高;竖曲线起点桩号：k2+900-118.125= k2+781.875竖曲线起点高程：117.85-1.0%×118.125=116.67m竖曲线终点桩号：k2+900+118.125= k3+018.125竖曲线终点高程：117.85-0.75%×118.125=116.96m∵k2+781.875< k2+782< k2+900∴该桩点位于前半个竖曲线上该点投影在直线上的高程H1=112.85+1.0%×(k2+782-k2+400)=116.67my=x-2/(2R)=(k2+782-k2+781.875)2/(2×13500)=0.000000578m路肩边缘设计高H=116.67-1.5%×(30-5)+0.2+3.5×1.5%=116.55m∴路肩边缘与地面的高差h=116.55-106.50=10.05m2、挡土墙与房子、路中线的平面位置关系如下图所示：K2+782K2+766路中线4.17m 4.17m房子4m 4m37.05737.057K2+784.5K2+763.530°30°其中挡土墙墙脚边距离房子的距离都为4m ，房子墙角距八字墙的距离为4.17m 挡土墙在水平平面上与路中线平行，在竖直平面上与路线纵坡平行取k2+782处的挡土墙进行设计3、通过试算，初步拟定的挡土墙墙身断面尺寸如下：4.220.781.25.72.5Lo1.367.55.838.7450.521.21.250.751:51:0.41:0.251:1.5θααo由上图可知：a=10.05-4.22=5.83mb=15-1.2-4.22×0.25-4=8.745m H=4.22+0.78+2.5=7.5m4、作用在挡土墙上的主动土压力计算：由设计资料已知：填土的内摩擦角为φ=35o ，墙背与填土的摩擦角为δ=20o 由挡土墙墙身断面简图已知：墙背倾斜角为α=arctan0.4/1=21.8o 基底倾角为α=arctan1/5=11.3o 利用库仑理论求主动土压力： 假设破裂面交于路肩内：① 求破裂角∵Ψ=φ+α+δ=35o +21.8o +20o =76.8o ∴A o =(a+H)2/2=(5.83+7.5)2/2=88.844，B o =a*b/2-H(H+2a)tan α/2=5.83×8.745/2-7.5×(7.5+2×5.83)tan21.8o/2=-3.246 ∴6414.0)8.76tan 844.88246.3)(8.76tan 35(cot 8.76tan )tan )(tan (cot tan tan 0=+-++-=+++-=o o o o A B ψψφψθ∴假设条件成立为由于路肩宽度范围长度∴<∴=---⨯+===m mL o5.3m 3.2m 5.33.2)5.02745.8(tan )5.783.5(68.326414.0arctan 0θθkNB A E o o o o a 263.485)8.7668.32sin()3568.32cos()246.36414.0844.88(20)sin()cos()tan (00=++⨯+⨯⨯=++-=ψθφθθγ②求主动土压力G G y x oxy o o a y o o a Z Z G mZ Z m K H h H a H Z H h H a K ma b h Z E Z E kN E E kN E E 趾的距离质，可求出各部分与墙利用三角形和矩形的性墙自重，可求出各部分的挡土取纵向长度为部分截面划分为何关系，可把挡土墙的利用三角形及矩形的几：的距离及挡土墙的重心与墙趾④求挡土墙自重由几何关系可求出：距墙趾的距离为水平分力距墙趾的距离为分力令其主动土压力的竖直置：③主动土压力作用点位直分力为：主动土压力的水平和垂m 155.462.20561.25.73)81.45.7(83.535.73)(30561.2)5.7281.41(5.783.521)21(2181.48.21tan 6414.06414.083.5745.8tan tan tan 444.323)208.21sin(263.485)sin(752.361)208.21cos(263.485)cos(y 221223313x y x ==⨯⨯-⨯+=-+=∴=⨯-⨯+=-+==+⨯-=+-==+⨯=+==+⨯=+=∴αθθδαδα①②③④⑤·mkN Z G kN G G mZ kNG m Z kN G mZ kNG m Z kN G mZ NG Gi i i ∙=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=∑=++++=∑=∴=⨯==⨯⨯⨯-⨯====⨯⨯⨯==+⨯==⨯⨯+⨯⨯==++==⨯⨯+⨯==+++⨯==⨯⨯+⨯⨯=392.17148.3478.7185.2544.17058.175.682.313287.3110772.552478.71544.17075.681321108.37.532478.712217.5)36.15.2(21585.227.5544.1702217.536.1458.175.025.13275.68221)78.022.4(25.12132.375.025.122.113222178.022.42.1287.375.025.12.1231k 110221)78.022.4(221155********挡土墙自重部分：第部分：第部分：第）（部分：第部分：对于第5、挡土墙的验算：①抗滑稳定性验算：荷载组合为Ⅰ，则γQ1=1.4，根据已知条件，查表取基底摩擦系数μ=0.3， Tan α0=2.051= 求所以抗滑稳定性满足要重新计算抗滑稳定性：土的承载力标准值增大地基承载力，圆砾换填为圆砾土也可同时的换填为圆砾土，圆砾土将原来的粘土系数求，则需增大基底摩擦为使抗滑稳定性满足要抗滑稳定性不满足要求kN E kN G E G kpa f Q kN E kN G E G x Q y Q x Q y Q 453.506752.3614.1657.5742.0772.5529.05.0)444.3234.1772.5529.0(tan 9.0)9.0(4565.0453.506752.3614.1594.3842.0772.5529.03.0)444.3234.1772.5529.0(tan 9.0)9.0(101101=⨯=>=⨯⨯+⨯⨯+⨯=++==∴∴=⨯=<=⨯⨯+⨯⨯+⨯=++∴γαμγμγαμγ：②、抗倾覆稳定性验算①②③④⑤xyo抗倾覆稳定性满足要求水平距离为：该挡土墙重心到墙趾的：该挡土墙的重心坐标为计算各部分面积：），（））（，的形心为（），（），的形心为（），（））（，的形心为（），（））（，的形心为（），（））（，的形心为（计算各部分形心坐标：∴>=⨯-⨯⨯+⨯⨯=-+∴=-=∴=++++⨯-⨯+⨯+⨯+⨯==++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=∴=⨯-⨯==⨯==+⨯⨯==+⨯==+⨯⨯=-=-⨯-⨯==+⨯+⨯+++=++++=+⨯+⨯+0940.379)5.4752.36162.2444.323(4.196.2772.5529.0)(9.096.274.27.506.2249.3752.7125.365249.338.0752.768.0125.303.3686.3503.374.2249.3752.7125.365249.39.1752.785.2125.312.461.3583.1x 249.37.5)36.15.2(21752.77.536.1125.3)78.022.4(25.1216)78.022.4(2.15)78.022.4(22138.09.136.15.2317.531568.085.2236.127.5403.312.478.022.43136.125.1312.125.0386.31.3278.022.436.122.125.0203.383.178.022.43136.12325.0112524232221y x x y Q G G Z E Z E GZ m Z y m A m A m A m A m A γ)5.0()3(,425.1908.0425.147.54259.9)7.5908.061(17.5749.1193)61(600.409)7.5908.061(17.5749.1193)61(95.067.56908.0749.1193141.1084141.1084805.602.1505.8264.1805.60)74.227.5(772.552505.826)27.55.4(444.323)]36.15.2(62.2[752.361)27.55.4()]36.15.2(62.2[2.14.1430.20917.5749.1193749.11933.11sin 752.3614.13.11cos )0444.3234.12.1772.552(sin cos 02.1a 2211001min 1max 111010y 11-+-+==<===∴=⨯-⨯⨯=-==⨯+⨯⨯=+=∴==<===∴∙=⨯-⨯=∴∙-=-⨯=∙=-⨯--+⨯=---+=+===⨯==∴=⨯+-⨯+⨯=+-+=∴==h k b k f f m e e m B e kNB e A N P kN B e A N P B m N M e m kN M m kN M mkN E E M M M M N M e b kpaA N P kNE W E G N W k G y x E GE o o x Q Q G G γγαγαγγγ⑵、地基承载力抗力值符合要求此处要小于等于土换填的圆砾土属于碎石距作用于基底的合力偏心、偏心荷载作用时：）（，、轴心荷载作用时：：⑴、基础底面的压应力心距验算：③、基底应力及合力偏kpaf p kpaf m h m m kN m kN h h m kN k Q a i i i 342.265430.209342.265)5.028.3(36.184.1)37.5(1715.018728.35.278.0,7.5b /19/36.188.77.38.7197.317,/17,4.1,15.0k 3323121=<=∴=-⨯⨯+-⨯⨯+=∴=+====+⨯+⨯=∑∑====，圆砾重度为，其换填前第一层土为粘土、轴向荷载作用时：γγγγ求地基承载力符合设计要求偏心荷载作用时满足要偏心荷载作用时：求轴向荷载作用时满足要圆砾抗力值重新计算地基承载应力此处换填为圆砾土需要将第一层土换填，地基承载力要求偏心荷载作用时不满足换填土之前、偏心荷载作用时：求轴向荷载作用时满足要∴∴=⨯=<=∴=<=∴=-⨯⨯+-⨯⨯+=∴==+⨯+⨯=∑∑======∴∴=⨯=>=∴kpaf kpaf p kpaf m h m kN h h m m b kpa f k k kpaf p b i i i k 770.1010308.8422.12.1600.409p 308.842430.209308.842)5.028.3(194.4)37.5(19345628.3,/198.77.38.7197.319/kN 19,7.5,456,4.4,3:f 410.318342.2652.12.1600.409;max 323121max γγγ6、墙身截面强度验算0027.1])7.5908.0(161[)36316.2(6316.2002.011002.0,6316.27.55.72/2])/(161)[3(11/2955.1171955.132331.2/7007.57665.0/31.2,7007.5)75.025.12.125.0(17665.0)7.5908.0(121)7.5908.0(2561)(121)(2561955.1171)0444.3234.1772.5522.1(05.10,444.3234.1,772.552,2.105.1)(/12s 202282080110110j k j =⨯+⨯-⨯⨯+===⨯==⨯+-+=≤∴=>=⨯⨯=∴===++++⨯==⨯+⨯-=⨯+⨯-==+⨯+⨯⨯=∴======∑++=≤k s s s s k kk k k j j k k k k k K j Qi Q Q G G Qi ci Qi Q Q G G KK B H B e AR N kNN kN AR kpa R m A Be B e kNN N kN N kN N N N N N AR N ψαβββαψγαψγαγαγγγψγγγγγα查表得、稳定计算：强度计算符合要求作为计算截面，则取墙身与基础的连接面，查表得：、强度计算： 1j 0/3196425.17.525.025.0908.0e 1032.17.5/5.7/955.1171530.132731.2/7007.57665.00027.1/N f R A Q B B H kNN kN AR m k j j j k k k k +≤-=⨯=<=∴<==∴=>=⨯⨯⨯=∴γγαψ算：、正截面直接受剪时验的规定符合表该挡土墙为矮墙判断细高墙或矮墙稳定计算符合要求1122截面符合要求处的截面截面为截面的剪力：验算截面符合要求截面的剪力验算22752.361576.737749.119342.031.2/1506375.3/6375.3)25.025.72.14.025.7(1,752.3612222211752.361504.871749.119342.031.2/1507.5/719.1193,42.0,31.2,150,7.5,752.361:112122x 211121x 1-∴=>=⨯+⨯=+∴=⨯++⨯⨯===---∴=>=⨯+⨯=+=======-kNQ N f R A m A kN E Q H kNQ kN N f R A kNN f kpa R m A kN E Q m k j j m k j j m k j γγγ7、挡土墙的布置挡土墙通常是在路基横断面图和墙趾纵断面上布设，个别复杂的挡土墙还应作平面布置。
路基路面工程课程设计报告书
成绩评定等级:《路基路面工程》课程设计计算书1、重力式挡土墙设计2、边坡稳定性设计3、沥青混凝土路面设计4、水泥混凝土路面设计学 生 姓 名:学 号:指 导 教 师:日 期:大学土木与建筑学院2018、01题目一: 重力式挡土墙设计设计资料: 1.浆砌片石重力式仰斜路堤墙、墙顶填土边坡1:1、5;取汽车荷载边缘距路肩边缘d =0、5m;道路车行道为双向四车道;2.墙后填料砂性土容重γ=193/m kN ,内摩擦角ϕ、粘聚力为0=c ;3、填料与挡土墙墙背的摩擦角ϕδ32=;4、粘性土地基与浆砌片石基底的摩擦系数μ=0、30、地基容许承载力设计值f =300a kP ;5.墙身采用2、5号砂浆砌25号片石、圬工容重k γ=213/m kN 、抗压强度kPa f cd 710=、抗剪强度kPa f vd 120=;墙后砂性土填料内摩擦角ϕ:①32°墙面与墙背平行、墙背仰斜坡度: ②1:0、25墙高H: ③5m墙顶填土高a : ④3、0m要求完成的主要任务:1. 计算墙后主动土压力及其作用点位置;由10.25=1402'=14.03α。
由墙背仰斜坡度：，可得,22=3221.3333δϕ=⨯︒≈︒ 由墙顶填土边坡1:1、5、b=4、5m墙高五米、按照线性插入法可得附加荷载强度q=16、25kN/㎡假设破裂面交于荷载中部、则有:00000016.250.861911(2)()(3520.86)238.882211()(22)tan 2211(3) 4.5(4.50.5)0.865(5+2320.86)tan(14.03)42.8522qh m A a H h a H B ab b d h H H a h γα==≈=+++=⨯++⨯⨯==++-++=⨯⨯++⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯-︒= =++=-14.03+21.33+32=39.3ψαδϕ︒︒︒︒tan tan tan 39.3 1.34,53.27θψθ=-=-︒==︒ (1)4 1.8(41)1.30.511.650.2517.35()tan 10.7250.25 4.50.5 6.2510.7217.35L Nb N m d mL b mH a mm m m θ=+-+=⨯+-+=+⨯+=+⨯=⨯++=<<所以符合规范要求。
(完整word版)华东交通大学路基路面课设报告
存档资料成绩：课程设计（论文）所属课程名称路基路面工程题导教目指导教师指导教师学导教院软件学院班导教级软件+桥梁工程2班学导教生张晓军指导教师杨成忠辅导教师2014年01月09日课程设计（论文)任务书软件学院学院软件工程+桥梁工程专业 2 班级一、课程设计（论文)题目二、课程设计(论文)工作自2014 年01 月06 日起至2014年01 月12 日止。
三、课程设计（论文）的内容要求：(1)根据所给资料，利用HPDS2011公路路面设计程序系统进行路面结构的设计(沥青路面、水泥路面至少各3种不同的路面结构设计,其中水泥路面结构手工完成一个方案的计算).(2)编写设计说明书，包括水泥混凝土路面及沥青路面结构，厚度设计，水泥混凝土路面结构组合设计、板厚度设计、接缝设计等。
（3）对所选定的路面结构方案，绘制路面结构图,包括沥青路面结构设计图，水泥混凝土路面结构设计图及其接缝设计图等。
需用A3图纸打印.学生必须在教师指导下，独立、准时完成设计任务（同学之间不得抄袭)，并努力提高设计质量。
设计的每个阶段完成后,必须经指导教师审批后才能进行下一阶段的设计.设计图纸初步拟定后，图纸要用国家统一的制图标准,主次分明，图面规范、清晰、美观.学生签名：年月日课程设计(论文）评审意见评阅人职称年月日华东交通大学课程设计（论文）任务书题目名称路基路面工程课程设计院(系）软件学院专业软件工程+桥梁工程班级2011－22014年01 月06日至2014 年01 月12 日共1 周设计说明书摘要本设计为某省某地拟设计路面属某段高速公路（双向四车道）,路段位于平原微丘区,公路自然区划为Ⅱ2区,地震烈度为六级，设计标高255。
50m,地下水位距路床顶面为1.45m，土质为粘性土。
主要进行沥青路面与水泥路面设计。
其中沥青路面与水泥路面各设计三套方案,以备选用.设计路面为水泥混凝土刚性路面，主要包括路面结构组合设计、混凝土路面板尺寸设计、接缝设计以及施工设计。
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工程教育试点班《铁路路基工程》课程设计报告姓名：__________________________学号：__________________________班级：__________________________指导教师：_______________________年月日目录第一章概述 (1)一、设计任务 (1)二、设计资料 (1)第二章路基横断面设计 (3)一、横断面各部尺寸拟定 (3)二、路基横断面图示 (3)三、路基填料的选择 (4)第三章重力式挡土墙设计 (5)一、作用在挡土墙上的力系 (5)二、挡土墙尺寸拟定 (5)三、库伦土压力计算 (8)四、挡土墙检算 (9)五、挡土墙横断面图 (11)第四章排水措施及施工方法 (11)一、综合排水设施设计 (11)二、施工方法 (11)参考文献 (12)第一章概述设计任务设计依《铁路路基设计规TB 10001-2005》、《铁路路基支挡结构设计规TB10025-2006〉及《铁路工程设计技术手册-路基》进行设计。
设计容包括以下:1、双线标准路基结构的设计；2、重力式挡土墙各部分尺寸的拟定；3、重力式挡土墙设计荷载的计算；4、重力式挡土墙的检算（抗剪强度不需要检算）；5、绘制设计图纸。
设计资料某I级重型双线铁路，旅客列车设计行车速度140km/h，该段路堤处于直线地段，路堤设计高度在4〜12m之间，已知基底为硬质岩，其容许承载力为［］地基=1200kPa,根据实际情况，需设置重力式挡土墙，挡土墙为仰斜式路肩墙，墙后填土为砂类土，墙高8m墙背坡度为1:0.25，墙胸坡度为1:0.30。
1）挡土墙稳定性检算要求检算项目主要力系主要力系加附加力系滑动稳定系数K C> 1.30> 1.20倾覆稳定系数K0> 1.60> 1.40土质地基< B/6< B/6偏心距e岩石地基< B/4< B/4基底应力（T<［容许承载力］< 1.2［容许承载力］2）土与墙背的摩擦角2、计算墙背角30°时仍用30°。
3）其他参数指标注.1注：2、填料的重度可根据填料性质与压实情况，做适当修正第二章路基横断面设计一、横断面各部尺寸拟定(1)断面形式：根据本设计的基本资料，路基断面形式为路堤式。
路基面形状设计为三角形路拱，由路基中心线向两侧设置4%勺人字排水坡，拱高约为0.15m。
(2)路基面宽度：根据《铁路路基设计规》TB1001 —2005(以下简称“规”) 查表得，路基面宽度为11.2m,其中路肩宽度不小于0.8m。
(3)基床厚度：根据规规定，对于时速不超过160km/h的I、U级铁路，路基床表层厚度为0.6m,底层厚度为1.9m,基床总厚度为2.5m，本设计中为时速140km/h I级重型双线铁路，按规取值。
(4)边坡坡度：根据规规定，1级铁路的路基边坡高度不宜大于15m设计该路基边坡为直线型，高度8m坡率为1： 1.5。
(5)排水沟：根据规，排水沟底宽0.4m，深度0.6m，边坡坡率采用1：1,在排水沟和路基之间修筑2m宽的人工护道。
二、路基横断面图示由以上确定的基本参数，则本设计中双线标准路基结构的横断面图示如下：（注：具体路堤横断面图见CAD版图纸。
）三、路基填料的选择根据规，1级铁路路堤基床表层应选用A组填料（砂类土除外），但缺乏A 组填料时，经济比选后可采用级配碎石或级配砂砾石，本设计中采用级配良好的碎石，属于A组填料。
基床底层填料应选用A B组填料，否则应采取土质改良或加固措施，本设计中采用A组或B组都可，可根据经济性比选。
路堤基床以下部位填料宜选用A B C组填料，选择D组填料时应采取土质改良或加固措施，本设计中根据要求选用即可。
压实标准，基床表层：级配碎石满足地基系数，孔隙率；基床底层填料满足地基系数，相对密实度。
基床下部就地取材残积土压实标准，地基系数。
第三章重力式挡土墙设计重力式挡土墙是依靠自身的质量和地基反力抵抗土体和外荷载产生的土压力，因此挡土墙及地基应有足够的稳定性和强度。
本设计中墙身材料采用C15混凝土，其重度，挡土墙为为仰斜式路肩墙，墙后填料为砂类土，摩擦角，土与墙背摩擦角。
墙高8m墙背坡度为1:0.25，墙胸坡度为1:0.30。
基底为硬质岩，其容许承载力为［］地基=1200kPa基底与地层间的摩擦系数，下面进行具体设计与相关验算。
一、作用在挡土墙上的力系作用在挡土墙上的力系，根据荷载性质及发生概率分为主要力系、附加力系和特殊力系。
本设计中根据要求只考虑主要力系的作用，不考虑常水位时的静水压力和浮力。
主要力系是指经常作用在挡土墙上的力，包括由墙背填料自重及列车轨道荷载引起的土压力Ea,墙身自重G,基地方向反力R及摩擦力T，为了偏于安全的考虑，不考虑墙前被动土压力的作用。
设计中将路基面上的轨道静载和列车竖向活载一起换算成与路基土体重度相同的矩形土体。
I级重型双线铁路，时速140km/h,列车轴重220kN,间距1.5m。
由于路基土分层，基床表层采用级配碎石，重度19kN/m i,查表，换算土柱宽度b0为3.3m，高度h0为3.2m，双线铁路即为两个换算土柱。
二、挡土墙尺寸拟定重力式挡土墙的构造要求挡土墙顶面宽度一般为垂直墙高的1/12,即H/12，采用混凝土结构顶宽不应小于0.4m，路肩挡土墙应设置帽石，其材料可用C15混凝土或粗实料，厚度不小于0.4m，宽度不小于0.6m，突出墙身的飞檐宽为0.1m。
按照基本要求设计，方案一取顶面宽度为H/12 ,再根据其墙背坡度为1:0.25，墙胸坡度为1:0.30的几何关系，就可以绘出其断面形式如图2。
拟定好尺寸进行库伦土压力计算和挡土墙验算后，发现方案一的墙身尺寸不符合要求，继续加大墙身尺寸，取墙顶宽度为2m,其他角度尺寸不变，按几何关系就可得到方案二如图3所示。
同理对方案二进行验算，方案二也不符合要求，继续改进取墙顶宽度为3m进行验算，验算合格，最终确定挡土墙身尺寸如图4所示。
图2挡土墙尺寸方案一（单位：m）图3挡土墙尺寸方案二（单位：m此处需要说明的是双线铁路第一个换算土柱距离挡土墙背墙顶点的水平距离最开始根据以往算例取了0.4m，在进行方案二，方案三设计时则是根据第二章中所设计的路基横断面尺寸进行距离计算得到第一个换算土柱距离挡土墙背墙顶点的水平距离为2m从图中也可看出这一变化，最终选定方案三，如图4所示。
三、库伦土压力计算【方案一和方案二验算不满足，可省略详细计算步骤】方案三的详细计算步骤如下：基本数据：挡土墙为为仰斜式路肩墙，墙后填料为砂类土，摩擦角为**，土与墙背摩擦角为**，墙高H=8m底部尺寸B=3.4m ,换算土柱宽度b o=3.3m,高1)计算破裂角Barctg(0.25) 14 2' 14.03°0+》《=35 +35 /2-14.02 38.48 （仰斜墙背，a取负值）假设破裂面交于第一个换算土柱荷载分布围之:A】(H 2h0)H 丄(8 2 3.2) 8 57.6002 2B0dh0 ^H(H 2h0)tg2 2 3.218 (8 2 3.2) 0.25 20.8002tgtg (tg tg )(tg g) 0.794 . (0.794 0.700) (0.794 -20.80°) 0.808\ 57.600arctg 0.808 38.961校核假定: Htg 8 0.808 6.464Htgd 10 8 0.25 2 3.3 7.3 6.464 Htgd 8 0.25 2 4 6.464 故破裂面位于第一个换算土柱分布围，满足要求 2）求土压力系数: cos 38.961° 35° (0.808 0.250) ----- =0.158sin 38.961° 38.48° H a 19 8 0.15824.035 KPa 四、挡土墙检算基底为硬质岩，其容许承载力为［］地基=1200kPa,基底与地层间的摩擦系数, 墙重：G 588.800KN/ m1） 抗滑稳定性验算KC（588.800 8.310） °4 1.726 1.3 （满足）E x 138.341 2） 抗倾覆稳定性验算c°s tg tgsin E a A o tan B 0a tan 19 0.15857.60° 0.808 20.800 138.590kN / mEx E a COS ( Ey E a sin( h i tg tg h 2 H h 1 8 Z x Z ytan 138.590 138.590 0.808 0.25 0.808 0.25 cos(17.5o sin (17.5° 4.656m4.656 3.344mH 3 3h 0h 22 3 H 2 2mh 2 B Z x tg 3.4 h 0 a 19 3.2 14.03°) 138.341 kN /m14.03°) 8.310kN/m2 3 3.2 3.344 3 8 2 …•…一2.417m3 82 2 3.2 3.344 2.417 0.25 4.004m 0.158 9.614KPaZ N __588.800 2.673 8.310 4.°04 血341 2.417 2.131m N 588.800 8.310e B Z N 1.7 2.131 0.431 m 02e 0.431B 4 0.850m （满足）max minN1 588.500 8.310“ 6 (1 (0.431)) B B 3.4 3.4175.621KPa 或41.905 KPa 1200KPa 4）挡土墙墙身H/2截面强度验算法向应力验算e' B- Z N '1.6 1.678 0.078 m 0 2e' 0.0780.3 3.2 0.96m (满足)通过以上计算可知，方案三的挡土墙设计各项指标符合要求。
K o GZ G E y Z y 588.500 2.673 8.310 4.004 E x Z x 3）合力偏心距检算138.341 2.417 4.806 1.6 (满足)E'a (h 2) a — ' 62.490KN /m 2 22 E x ' E a 'cos( ) 62.378kN / mE y ' E a 's in( )3.747kN / mZ'x 2.256m Z'y 3.764mG' 285.200KN /m Z G ' 2.144m7 ' K. M 'y M '0285.200 2.144 3.73724.035/2 12.017KPa H 2N ' 3764 62.378 2256 1.678m B' 』3.2m285,200 3.747max min 6e B103.483KPa 或77.109KPa 210KPa (满足)五、挡土墙横断面图图6为挡土墙在路堤中的布置横断面图的示意，具体详见图纸。