永磁同步电机设计流程

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永磁同步电机设计流程

永磁同步电机设计流程永磁同步电机是一种应用广泛的电机类型，具有高效率、高功率因数和高控制精度等优点，因此在许多领域得到了广泛的应用。

设计一台高性能的永磁同步电机需要经过一系列的流程，本文将详细介绍永磁同步电机的设计流程。

一、需求分析在设计永磁同步电机之前，首先需要明确电机的使用需求。

包括电机的功率需求、转速范围、工作环境条件等。

通过对需求的分析，可以为后续的设计提供指导。

二、磁路设计磁路设计是永磁同步电机设计的关键步骤之一。

磁路设计的目标是确定合适的磁路结构和尺寸，以实现预期的性能指标。

在磁路设计中，需要考虑永磁体的选用、磁路的饱和效应、磁路的损耗等因素。

三、电磁设计电磁设计是永磁同步电机设计的另一个重要步骤。

电磁设计的目标是确定合适的绕组结构和参数，以实现预期的性能指标。

在电磁设计中，需要考虑绕组的匝数、线径、绕组方式等因素，以及永磁体和绕组之间的磁场分布和相互作用。

四、机械设计机械设计是永磁同步电机设计的另一个关键步骤。

机械设计的目标是确定合适的机械结构和尺寸，以满足电机的运行要求。

在机械设计中，需要考虑电机的轴承结构、散热结构、防护结构等因素，以及电机的安装方式和连接方式。

五、控制系统设计控制系统设计是永磁同步电机设计的最后一步。

控制系统设计的目标是确定合适的控制策略和参数，以实现电机的稳定运行和精确控制。

在控制系统设计中，需要考虑电机的闭环控制方式、控制器的选择和参数调节等因素，以及电机与其他设备的通讯和配合。

六、样机制造与测试在完成永磁同步电机的设计之后，需要进行样机制造和测试。

样机制造的目标是按照设计要求制造出一台符合性能指标的永磁同步电机。

样机测试的目标是验证电机的性能和功能是否满足设计要求。

通过样机制造和测试，可以进一步改进和优化设计。

七、生产与应用在样机测试通过之后，可以进行电机的批量生产和应用。

在生产过程中，需要注意生产工艺和质量控制，以确保电机的一致性和可靠性。

在应用过程中，需要根据具体的使用场景和需求，对电机进行调试和优化，以实现最佳的性能和效果。

永磁同步电动机调速控制系统的设计

永磁同步电动机调速控制系统的设计
永磁同步电动机调速控制系统是一种高性能的电动机调速系统，广泛应用于工业生产和交通运输等领域。

本文将介绍永磁同步电动机调速控制系统的设计原理和关键技术。

需要了解永磁同步电动机的工作原理。

永磁同步电动机是一种通过磁场同步转速实现转速调节的电动机。

它的主要特点是结构简单、功率密度高、效率高，而且具有较好的调速性能和动态响应特性。

永磁同步电动机调速控制系统主要由电机模型、控制器和功率放大器组成。

电机模型用于描述电机的动态特性，控制器用于设计调速算法，功率放大器则用于控制电机的电流和转矩。

在设计永磁同步电动机调速控制系统时，首先需要建立电机的数学模型。

该模型通常由永磁同步电动机的转矩方程、电流方程和转速方程组成。

利用这些方程可以计算出电机的电流和转矩，从而实现对电机的调速控制。

接下来，需要设计合适的控制器来实现电机的调速控制。

控制器通常采用基于反馈的控制算法，例如比例积分控制（PI控制）。

通过监测电机的转速和电流，控制器可以根据设定值和反馈信号来调整电机的输出转矩，从而实现电机的调速控制。

需要使用功率放大器来控制电机的电流和转矩输出。

功率放大器通常采用PWM（脉冲宽度调制）技术，通过调节电流的占空比来控制电机的输出转矩。

这样可以实现电机的平滑运行，并且提高整个系统的效率和稳定性。

永磁同步电动机调速控制系统设计涉及到电机模型建立、控制器设计和功率放大器选择等关键技术。

通过合理的设计和调试，可以实现永磁同步电动机的精确调速控制，从而满足不同应用场景的需求。

这对于提高工业生产效率和减少能源消耗具有重要意义。

永磁同步电机驱动控制系统的设计与实现

永磁同步电机驱动控制系统的设计与实现近年来，电动汽车成为了汽车市场的新宠。

而永磁同步电机则成为了电动汽车中最为优秀的一种电机类型。

永磁同步电机具有高效率、高功率密度、高转速、低噪音、抗干扰等优点，成为电动汽车中主流的驱动电机类型。

本文将重点介绍永磁同步电机驱动控制系统的设计与实现。

1. 永磁同步电机的原理与分类永磁同步电机是一种同步电机，其工作原理与感应电机类似，但与感应电机相比，永磁同步电机具有更高的效率和更高的功率密度。

永磁同步电机根据转子结构和磁场分布方式的不同，可以分为内转子型和外转子型两种类型。

2. 永磁同步电机驱动系统的组成永磁同步电机的驱动系统由电机驱动器、转子位置传感器、控制器和电源组成。

其中，电机驱动器是永磁同步电机的重要部分，它将电源的直流电转换为交流电，以驱动永磁同步电机运转。

转子位置传感器用于实时检测永磁同步电机的转子位置和速度信息，控制器则根据转子位置和速度信息，计算出电机所需的转矩和电流，并将其输出给电机驱动器控制永磁同步电机的转速和转矩。

电源则为整个系统提供供电，保证系统正常运作。

3. 永磁同步电机驱动控制系统的设计（1）电机驱动器的设计电机驱动器是永磁同步电机驱动控制系统中的核心部分。

常见的电机驱动器包括直接式和间接式两种类型。

其中，直接式电机驱动器具有结构简单、效率高、体积小等优点，被越来越多的厂商所采用。

在永磁同步电机驱动控制系统的设计中，直接式电机驱动器可选择使用三相桥式变流器或NPC(Neutral Point Clamped)逆变器。

三相桥式变流器结构简单，控制方便，是目前应用最为广泛的一种电机驱动器类型；NPC逆变器则由于其更高的效率和更低的谐波含量，被越来越多的厂商所倾向。

（2）转子位置传感器的设计转子位置传感器用于实时检测永磁同步电机的转子位置和速度信息。

常用的转子位置传感器包括霍尔传感器、编码器、绝对值编码器等。

其中，霍尔传感器具有体积小、价格低廉、安装方便等优点，但由于其精度较低，一般应用于电动自行车等简单的应用场合；编码器具有较高的精度和稳定性，广泛应用于电动汽车等高端应用场合。

11KW调速永磁同步电动机电磁设计程序2

72 转子轭计算长度l j2
(Di2 h j2 ) 4p
(60 5.934) 46
3.1267cm
73 转子轭磁位 Fj2 2C2 H j2l j2 2 2.27 3.1267 4.11A
74 每对极总磁位差 F F Ft1 Fj1 Fj2 1384.82 74.72 35.41 4.11 1499.07A
39 槽满率
槽面积
As
2r1 b1 (h h)
2
12
r12 2
2 0.53 0.78 (1.72 0.2) 0.532 1.8394cm2
2
2
式中,槽楔厚h 0.2cm,
槽绝缘占面积
Ai Ci (2h12 r1 2r1 b1 ) 0.035 (3.44 0.53
式中，绝缘厚度Ci 0.03cm
槽有效面积
01
1) / 4 (2.5 1) / 4 0.875
7) /16 (9 5 6
2hs1 0.08 b01 b1 0.38
7) /16 0.906 2 0.105 0.38 0.78 0.4096
1.129
L1
86 定子槽漏抗
X 2 pml1 s1 C 2 3 3 1.3813 15 0.4426
s1
对于矩形切向式 Am bmlm 10 15 150cm 2
1.4 磁路计算
56 极弧系数 p 0.889
57 计算极弧系数 i
4
p
1
6
0.889 9.728 4 6
0.909
1p
0.07 1 0.889
58 气隙磁密波形系数 K f
4 sin i 2
4 sin 0.909 2
1.2604

永磁电机生产工艺流程

永磁电机生产工艺流程永磁电机生产工艺流程是指永磁电机产品从设计到生产的全过程。

下面是一个典型的永磁电机生产工艺流程：1. 设计阶段：在设计阶段，首先根据用户要求和市场需求，确定电机的规格和性能参数。

然后进行电磁设计，确定永磁电机的磁路结构和线圈排布，以及转子和定子的结构设计。

同时还需要进行热分析和结构强度计算等，确保设计的可靠性和可实施性。

2. 原材料采购：根据设计要求，采购各种原材料，包括电机铁芯、永磁材料、绝缘材料、线圈材料等。

对于永磁材料，通常需要进行磁化处理，使其具有一定的磁性。

3. 零部件加工：根据设计图纸，对各个零部件进行加工。

比如，对电机铁芯进行剪裁和冲压，对线圈进行绕制和绝缘处理，对转子和定子进行机械加工等。

同时还需要进行质量检验，确保加工质量符合要求。

4. 永磁装配：将加工好的转子和定子进行永磁装配。

首先将永磁材料粘贴或装配到转子上，然后进行磁化处理，使转子具有一定的磁性。

同时还需要进行质量检验，确保装配质量符合要求。

5. 绕制线圈：将加工好的线圈绕制到定子上，根据设计要求进行接线并进行绝缘处理。

同时还需要进行绝缘电阻测试和耐压测试，确保绕制质量符合要求。

6. 终装和调试：将装配好的转子和定子进行终装，包括固定定子和转子，安装轴承和安全装置等。

然后进行电机的电气调试和机械调试，测试电机的性能参数和工作状态。

7. 产品检验：对生产好的永磁电机进行产品检验，包括外观检查、功能测试、性能测试等，确保产品质量符合要求。

同时还需要进行产品标识和包装，以便销售和运输。

8. 出厂检验：对已检验好的产品进行出厂检验和质量控制，确保产品的可靠性和安全性。

对于大批量生产的永磁电机，还需要进行抽样检验和统计分析，确保生产的批次质量符合要求。

以上就是一个典型的永磁电机生产工艺流程。

当然，不同企业和不同类型的永磁电机可能会有些许差异，但总体上都涵盖了设计、原材料采购、零部件加工、永磁装配、绕制线圈、终装和调试、产品检验和出厂检验等环节，以确保生产出高质量的永磁电机产品。

永磁同步伺服电机电磁计算流程

电机计算与磁场分析1.1 计算程序及算例注：计算采用手算和MathCAD 计算结合使用的方法所以计算结果保留到小数点后三位。

一、额定数据1．额定功率 5KW N P =2．相数 3m =3．额定电压直流输出电压 40V d U =额定相电压 217.949V 2.34d N U U +== 三相桥整流考虑二极管压降4．功率因数 cos 0.8ϕ= sin 0.6ϕ=5．额定相电流 310116.071A cos N N N P I m U ϕ⨯==⋅⋅ 6．效率 0.9N η=7．额定转速 100000rpm N n = 8．预取极对数 2p =9．频率 3333Hz 60N pnf ==10．冷却方式空气冷却 11．转子结构径向套环12．电压调整率 20%N U ∆≤二、永磁材料选择13．材料牌号 NSC27G 烧结钐钴材料，主要考虑到高温工作环境该材料高温下退磁小。

14．预计温度 T= 250C 15.剩余磁通密度 20 1.0T r B =0.03%B r rB α=----的温度系数 0r I L B =---的不可逆损失率工作温度下 201(20)(1)0.931T100100Br r r IL B t B α⎡⎤=+--=⎢⎥⎣⎦ 16.计算矫顽力 20760kA/m c H =工作温度下 201(20)(1)707.56KA/m 100100Br C r IL H t H α⎡⎤=+--=⎢⎥⎣⎦17.相对回复磁导率 3010 1.047rr C B H μμ-=⨯=式中 70410H /m μπ-=⨯ 三、永磁体尺寸18．永磁体磁化方向长度 0.35cm M h =19．永磁体宽度 1.56cm M b =20．永磁体轴向长度 5.35cm M L = 21．永磁体段数 1W =22．永磁体每极截面积 28.346cm M M M A L b == 23．永磁体每对极磁化方向长度 20.7cm MP M h h == 24．永磁体体积 311.684cm m M MP V PA h == 25．永磁体质量 31095.812g m m m V ρ-=⨯= 稀土钴材料密度 38.2g/cm ρ=四、转子结构尺寸26．气隙长度 10.19cm δδ=∆+= 均匀气隙空气隙长度10.03cm δ= 非磁性套环长度 0.16cm ∆=27．转子外径 2 3.0cm D = 28．轴孔直径 2 1.0cm i D =29．转子铁心长度 2 5.35cm M L L ==30．衬套厚度 222()0.49cm 2i M h D D h h --∆+==31．极距 2(2)2.105cm 2D pπτ-∆== 径向瓦片形32．极弧系数 0.74p α=33．极间宽度 2(1)0.547cm p b ατ=-= 五、定子绕组和定子冲片34．定子外径 1 4.8cm D =35．定子内径 1212 3.06cm i D D δ=+= 36. 定子铁心长度 1 5.35cm M L L ==长径比λ＝1.7537．每极每相槽数 1q =38. 定子槽数 212Q mpq ==39．绕组节距 3y = 整距绕组,影响下面一些系数40. 短距系数 180sin 12p K β==41. 分布因数 1d K = 42.斜槽因数 1sk K =43.绕组因数 1dp d p sk K K K K ==波形系数 sin()20.91.024i iK φαπα⋅==44.预估永磁体空载工作点 '00.67m b = 工作点范围在0.55-0.75Br 内但高速电机应取小一些。

微型风力发电用永磁同步发电机设计计算流程

永磁风力发电机的设计与计算一、引言项目所设计的是100W永磁同步风力发电机。

永磁同步发电机的运行性能指标要求是多方面的。

针对本毕设所设计的电机的应用场合及技术要求，在设计过程中有以下几点需要特殊注意，整个设计也是围绕这几点展开。

首先是要求中对电机的体积大小有了明确的限制，在相对较小的体积中为了达到需要的目标，那么需要进行大量的优化工作，充分利用空间。

其次是永磁体要求采用嵌入式，较于表贴式而言，嵌入式结构有其独特的优势，也有不足的地方，因此需要进行讨论分析，针对嵌入式结构，设计转子的磁路结构，以便完全发挥利用嵌入式的优点。

然后是指标中对电压调整率有明确的规定和要求。

由于本次毕设的永磁电机一旦制成后磁场将无法随着电场得建立而改变，因此优化电压调整率成为设计的重点之一。

最后是齿槽转矩，因为本电机用于风力发电，针对风力小且频繁的特点，对于风力发电机而言，最重要的指标之一就是齿槽转矩。

因此在设计过程中应该一直以此为方向和指标。

二、初步方案确定（1）绕组的选取选择不同类型的绕组，不仅关系到绕组端部的长度和电机的损耗，也对加工工艺有一定影响。

电机的绕组可以分为两大类，分布式绕组和集中式绕组。

分布式绕组多采用整数槽绕组，永磁同步电机常用的集中式绕组多为分数槽绕组。

对于分布式整数槽绕组来说，采用较大的每极每相槽数时，谐波漏抗减小，附加损耗降低；每槽的导体数减少，使槽漏抗减小，且有利于散热。

而且本次设计的永磁电机主要用于风能发电，而在风能发电领域最重要的指标之一就是齿槽转矩。

而采用分数槽绕组可以很好的降低齿槽转矩。

因此本次设计每极每相槽数为0.3的10极9槽这一经典极槽配合作为分数槽绕组方案。

（2）永磁材料的选取钕铁硼永磁材料是1983年问世的高性能永磁材料。

它的磁性能高于稀土钴永磁。

室温下剩余磁感应强度r B 现可高达1.47T ，磁感应矫顽力c H 可达992kA/m （12.4kOe)，最大磁能积高达3397.9/kJ m (50MG·Oe)，是目前磁性能最高的永磁材料。

永磁同步电动机调速控制系统的设计

永磁同步电动机调速控制系统的设计引言一、控制系统结构设计1.速度控制回路速度控制回路中一般采用PID控制器进行控制。

PID控制器由比例、积分和微分三个控制参数组成。

根据实际的反馈信号和设定的目标转速进行比较，PID控制器输出控制信号，调节电机的输入电压，从而实现对电机转速的精确控制。

2.电流控制回路电流控制回路中一般采用电流矢量控制算法进行控制。

电流矢量控制是一种通过控制电机的相电流矢量方向和大小，实现对电机转矩的精确控制的方法。

在永磁同步电动机中，通常通过调节电机的电压和频率来控制电流。

二、电机参数辨识与模型建立在控制系统设计前，需要对永磁同步电动机的参数进行辨识。

参数辨识是通过对电机的测试实验数据进行分析和处理，得到电机的相关参数，如电感、电阻、转矩常数等。

通过辨识得到的电机参数，可以建立电机的数学模型，用于控制系统设计和仿真分析。

1.参数辨识方法参数辨识可以使用多种方法，如静态法、动态法和频率扫描法等。

静态法是通过给电机施加不同的电压和载荷，测量相应的电流和转矩，根据测量数据拟合得到电机的参数。

动态法是通过给电机施加特定的电压和频率，测量相应的响应数据，利用系统辨识的方法得到电机的参数。

频率扫描法是通过改变电机的频率，测量相应的电流和转矩，根据传递函数的理论计算得到电机的参数。

2.永磁同步电动机模型建立三、控制策略设计对于永磁同步电动机的调速控制系统，可以采用多种控制策略，如传统的PI控制、模糊控制和模型预测控制等。

1.PI控制PI控制是最常用的控制策略之一，通过调节比例和积分系数来实现对电机转速的控制。

PI控制简单可靠，但对于电机模型的误差和扰动比较敏感。

2.模糊控制模糊控制是一种基于经验和模糊推理的智能控制方法，通过建立模糊规则和模糊推理机制，实现对电机的转速控制。

模糊控制能够在不确定性和非线性环境中实现较好的控制效果。

3.模型预测控制模型预测控制是一种基于模型预测和优化求解的控制方法，通过建立电机的预测模型，并进行优化求解，实现对电机的转速控制。

新能源汽车驱动用永磁同步电机的设计

新能源汽车驱动用永磁同步电机的设计一、本文概述随着全球能源危机和环境污染问题的日益严重，新能源汽车作为清洁、高效的交通方式，受到了越来越多的关注和推广。

新能源汽车驱动用永磁同步电机作为新能源汽车的核心部件，其性能直接影响到汽车的动力性、经济性和环保性。

因此，对新能源汽车驱动用永磁同步电机的设计进行研究，对于推动新能源汽车产业的发展具有重要意义。

本文旨在探讨新能源汽车驱动用永磁同步电机的设计原理、设计方法及优化策略。

对永磁同步电机的基本原理和特点进行介绍，包括其工作原理、结构特点以及与传统电机的区别。

详细介绍永磁同步电机的设计方法，包括电机参数的确定、电磁设计、热设计、强度设计等方面，并给出具体的设计流程和注意事项。

在此基础上，探讨永磁同步电机的优化策略，包括材料优化、结构优化、控制策略优化等，以提高电机的性能和经济性。

结合具体案例，分析永磁同步电机在新能源汽车中的应用和实际效果，为新能源汽车驱动用永磁同步电机的设计提供有益的参考和借鉴。

通过本文的研究，希望能够为新能源汽车驱动用永磁同步电机的设计提供理论支持和实践指导，推动新能源汽车产业的可持续发展。

二、永磁同步电机的基本原理永磁同步电机（Permanent Magnet Synchronous Motor，简称PMSM）是一种利用永磁体产生磁场，实现电能与机械能转换的装置。

其基本原理与传统的电励磁同步电机相似，但省去了励磁绕组和励磁电源，从而提高了效率并简化了结构。

PMSM的核心组成部分包括定子、转子和永磁体。

定子通常由多层绝缘铜线绕制而成，形成电磁场。

转子则装有永磁体，这些永磁体产生的磁场与定子中的电磁场相互作用，产生转矩，从而驱动电机旋转。

在PMSM中，电机的旋转速度与供电电源的频率和电机极数有着严格的关系，这也是其被称为“同步电机”的原因。

当电机通电时，定子中产生的旋转磁场会拖动转子上的永磁体旋转，而由于永磁体的磁场是固定的，因此转子会跟随定子磁场的旋转而旋转，从而实现电能到机械能的转换。

车用永磁同步电机零位偏差辨识方法及系统与制作流程

车用永磁同步电机零位偏差辨识方法及系统与制作流程引言：车用永磁同步电机是一种高效、高性能的电机，具有扭矩密度高、转速范围广等优点。

然而，由于各种因素的影响，如温度变化、永磁体参数变化等，导致电机转子在停机状态下的零位存在一定的偏差。

因此，对于车用永磁同步电机的零位偏差进行辨识具有重要意义。

本文将从车用永磁同步电机零位偏差的辨识方法与系统以及制作流程进行详细介绍。

一、车用永磁同步电机零位偏差辨识方法与系统1.准备工作：搭建实验平台，包括测量设备、控制设备以及同步电机。

2.运行同步电机：启动同步电机，使其转子开始旋转。

3.采集数据：通过传感器获取转子位置信号，并将数据传输到计算机上进行处理。

4.计算零位偏差：利用采集到的位置数据，计算转子在停机状态下的零位偏差。

5.分析结果：对计算得到的零位偏差进行分析，评估电机的性能。

1.传感器模块：用于采集转子位置信号，常用的传感器包括编码器和霍尔传感器。

2.数据采集模块：将传感器模块获取到的位置信号转换为数字信号，并进行存储和传输。

3.控制模块：用于控制同步电机的启动与停止，以及调整电机运行的方式和速度。

4.计算机处理模块：对采集到的数据进行处理和分析，并计算零位偏差。

二、车用永磁同步电机零位偏差辨识制作流程1.确定实验需求：根据车用永磁同步电机的实际应用需求，确定进行零位偏差辨识的目的和方法。

2.搭建实验平台：准备有关设备和材料，包括测量设备、控制设备、电机及相关元器件等。

3.进行传感器模块的安装：将传感器模块与电机适当位置连接，确保传感器能够准确采集转子位置信号。

4.进行数据采集模块的安装：将数据采集模块与传感器模块连接，确保数据传输的稳定性和可靠性。

5.进行控制模块的安装：将控制模块与电机连接，确保能够通过控制模块对电机进行启动与停止、调速等操作。

6.进行计算机处理模块的安装：将计算机处理模块与数据采集模块连接，确保能够实时获取采集到的数据进行处理和分析。

异步启动永磁同步电动机设计程序

异步启动永磁同步电动机设计程序1.额定数据和技术要求（1）额定功率 N P =16kW （2）相数 m=3（3）额定线电压 N U =380V （4）额定频率 f=50Hz （5）极对数 p=2 （6）额定效率 N η=93.0% （7）额定功率因数cos N ϕ=0.93（8）失步转矩倍数*poN T =1.8（9）绕组型式单层交叉，Y 接（10）额定相电压N U=Nt U（11）额定相电流5510161028.11()cos 3219.39930.93N N N N N P I A mU ηϕ⨯⨯===⨯⨯⨯（12）额定转速6060501500(/min)2N f n r p ⨯=== （13）额定转矩339.54109.541610101.86()1500N N N P T N m n ⨯⨯⨯⨯===•（14）绝缘等级 B 级2.主要尺寸（15）铁芯材料 DW470-50（16）转子磁路结构形式内置径向W 型（17）气隙长度 δ=0.065cm （18）定子外径 1D =25.5cm （19）定子内径 1i D =17cm（20）转子外径 ()2122620.06516.87i D D cm δ=-=-⨯= （21）转子内径 2i D =6cm（22）定、转子铁芯长度 12L L ==20.1cm （23）电枢计算长度220.120.06520.23ef a L L cm δ=+=+⨯=（）（24）定子槽数 1Q =36（25）定子每极每相槽数 136/(2)==3(60)232q Q mp =⨯⨯相带（26）极距 11 3.1417=13.352()222i D cm pπτ⨯==⨯ （27）硅钢片质量 231()10Fe Fe b Fe m L K D ρ-=+∆⨯237.820.10.93(25.50.5)1098.56()kg -=⨯⨯⨯+⨯=式中，∆——冲剪余量，cm: b L ——1L 和2L 中较大者，cm Fe ρ——铁的密度，3/g cm Fe K ——铁芯叠压系数，0.92~0.95 3.永磁体计算（28）永磁材料牌号 NTP264H （29）计算剩磁密度()()20IL 0.1201201175201 1.15 1.0741()100100100100r B r r B t B T α⎡⎤-⎛⎫⎡⎤⎛⎫=+--=+--⨯=⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎝⎭⎣⎦ 式中，20r B ——20C ︒时的剩磁密度，Tr B α——r B 的可逆温度系数，%1K -IL ——r B 的不可逆损失率，% t ——预计工作温度，C ︒ （30）计算矫顽力()()200.1201201175201875817.25/100100100100r B c c IL H t H kA m α⎡⎤-⎛⎫⎡⎤⎛⎫=+--=+--⨯=⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎝⎭⎣⎦（）式中，20c H ——20C ︒时的计算矫顽力，kA/m (31) 相对回复磁导率20373020 1.151.0461041087510r r c B H μμπ--===⨯⨯⨯⨯ 式中，70410/H m μπ-=⨯（32）磁化方向长度 M h =0.53cm(33) 宽度 M b =10.5cm (34) 轴向长度M L =20.1cm(35) 提供每极磁通的截面积 210.520.1211.05()m M M A b L cm ==⨯=（36）永磁体总质量332102210.520.10.537.410 3.31()m M M M m m pb h L kg ρ--=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=式中，m ρ——永磁体密度，3/g cm 4.定、转子冲片（37）定子槽形（38）定子槽尺寸 01h =0.08cm 01b =0.38cm 1b =0.72cm 1r =0.49cm 12h =1.6cm1α=30(39)定子齿距 1113.14171.48436i D t cm Q π⨯===（） (40) 定子斜槽距离 111 1.484361.405362sk t Q t cm Q p ⨯===++（）（41）定子齿宽101121111[2()]3.14[172(0.08 1.6)]220.490.79636i t D h h b r cm Q π++⨯+⨯+=-=-⨯=10111211[2()]3.14[172(0.080.098)]0.720.79436i s t D h h b b cm Q π++⨯+⨯+=-=-=（）式中，101110.720.38tan tan 0.098226s b b h cm πα--==⨯=（）离齿最狭1/3处齿宽由1211t t b b ≤ 所以12111110.7960.7940.7940.79533t t t t b b b b cm --=+=+=（）（42）定子轭计算高度11101121225.51720.08 1.60.49 2.242323i j D D h h h r cm --⎡⎤⎡⎤=-++=-++⨯=⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦（）（43）定子齿磁路计算长度 11120.491.6 1.7633t r h h cm =+=+=（）（44）定子轭磁路计算长度 ()()11125.5 2.249.132442j j L D h cm pππ=-=⨯-=⨯（）（45）定子齿体积3111113620.10.93 1.760.795943.76()t Fe t t V Q L K h b cm ==⨯⨯⨯⨯=（46）定子轭体积()()311111 3.1420.10.93 2.2425.5 2.243063.87()j Fe j j V L K h D h cm π=-=⨯⨯⨯⨯-=（47）转子轭计算高度 22216.8760.53 4.905()22i j M D D h h cm --=-=-= （48）转子轭磁路计算长度 ()()2226 4.905 4.280442i j L D h cm pππ=+=⨯+=⨯（）5．绕组计算（49）每槽导体数 s N =12 （50）并联支路数 a =1(51) 并绕根数-线径 111t N d - 2-1.25 212t N d - 3-1.3 式中，1t N 、2t N ——并绕根数11d 、12d ——导线裸线直径，mm （52）每相绕组串联匝数 11236722231s N Q N ma ⨯===⨯⨯ (53) 槽满率计算槽面积()()22211112220.490.720.491.60.2 1.5672222s r b r A h h cm ππ+⨯+⨯=-+=⨯-+=（）式中，h ——槽楔厚度，cm槽绝缘面积 ()()212120.0352 1.60.490.166i i A C h r cm ππ=+=⨯⨯+⨯=（）式中，i C ——槽绝缘厚度，cm槽有效面积 21.5670.166 1.401ef s i A A A cm =-=-=（）槽满率()()()()222211112122122 1.250.083 1.30.0879.22%1.401s t d t d f ef N N d h N d h S A ⎡⎤⎡⎤+++⨯⨯++⨯+⎣⎦⎣⎦===式中，1d h 、2d h ——对应于11d 、12d 导线的双边绝缘厚度，mm（54）节距 y=9槽（55）绕组短距因数 11sin sin122p K πβπ⨯===式中，9133y mq β===⨯ （56）绕组分布因数 11130sin sin 3220.9598303sin sin 22d q K q αα⎛⎫⎛⎫⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭===⎛⎫⎛⎫⨯ ⎪⎪⎝⎭⎝⎭式中，112p Q πα=（57）斜槽因数 10.1052sin 2sin 220.99540.105ssk sK απαπ⎛⎫⎛⎫⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭===式中，1sks t απτ=（58）绕组因数 1110.959810.99540.9554dp d p sk K K K K ==⨯⨯=（59）线圈平均半匝长 ()()'1220.12 1.57.76838.636()av E L L d L cm =++=+⨯+= 式中，d ——绕组直线部分伸出长，一般取1~3cm'0.612.957.758E y L k τ==⨯= k 为系数，单层线圈，4极取0.6()()1011121021720.080.098 1.60.490.85212.95222i s y D h h h r cm pπβπτ++++⨯+⨯+++⨯===⨯（）式中，0β——与线圈节距有关的系数，对单层同心式线圈或单层交叉式线圈，0β取平均值（60）线圈端部轴向投影长 '0sin 7.7680.517 4.013d E f L cm α==⨯=（）式中，11011120.7220.49sin 0.517220.7220.4920.795t b r b r b α++⨯===+++⨯+⨯（61）线圈端部平均长 ()()'22 1.57.76818.536E E L d L cm =+=⨯+=（）（62）定子导线质量 22511121211.05104t t Cu Cu s avN d N d m Q N L πρ-+=⨯2252 1.253 1.31.058.9361238.6361010.04()4kg π-⨯+⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=式中，Cu ρ——铜的密度，3/g cm 6．磁路计算（63）极弧系数111.7==0.87513.352pp b ατ=（64）计算极弧系数 144=0.875=0.89113.352660.06510.8751i p p αατδα=++++--（65）气隙磁密波形系数 440.891sinsin1.25522i f K αππππ==⨯= （66）气隙磁通波形系数 22880.891sinsin 0.89720.8912i iK φαπππαπ==⨯=（67）气隙系数 12 1.2051 1.205K K K δδδ==⨯= 式中，()()()()101122101014.40.75 1.4844.40.0650.750.38 1.2054.40.75 1.4844.40.0650.750.380.38t b K t b b δδδ+⨯+⨯===+-⨯+⨯- 2K δ=1（68）空载漏磁系数 0σ=1.3根据转子磁路结构、气隙长度、铁芯长度、永磁体尺寸以及永磁材料性能等因数确定（69）永磁体空载工作点假定值 '0m b =0.838（70）空载主磁通'44000100.838 1.0741211.05100.01461()1.28m r m b B A Wb δφσ--⨯⨯⨯⨯===（71）气隙磁密（72） 440100.01461100.607()0.89113.35220.23i i ef B T L δδφατ⨯⨯===⨯⨯（72）气隙磁位差直轴磁路()()22270220.607100.015 1.2050.06510902.38()410B F K A δδδδδμπ---⨯=+⨯=+⨯⨯=⨯交轴磁路227220.60710 1.2050.06510757.39()410q B F K A δδδδμπ---⨯=⨯=⨯⨯⨯=⨯ 式中，2δ——永磁体沿磁化方向与永磁体槽间的间隙，cm （73）定子齿磁密 11110.607 1.48420.231.225()0.7960.9320.1ef t t Fe B t L B T b K L δ⨯⨯===⨯⨯（74）定子齿磁位差 11122 2.55 1.768.99()t t t F H h A ==⨯⨯=1t H 根据1t B 查附录2硅钢片磁化曲线，A/cm（75）定子轭部磁密440111100.0146110 1.742()2220.10.93 2.24j Fe j B T L K h δφ--⨯⨯===⨯⨯⨯（76）定子轭磁位差1111220.3673.6969.133484.6()j j j F C H L A ==⨯⨯⨯=1j H 根据1j B 查附录2硅钢片磁化曲线，A/cm1C ——定子轭部校正系数，查附图3-1（77）转子轭磁密440222100.01461100.797()2220.10.93 4.905j Fe j B T L K h δφ--⨯⨯===⨯⨯⨯（78）转子轭磁位差2222220.70.957 4.28 5.736()j j j F C H L A ==⨯⨯⨯=2j H 根据2j B 查附录2硅钢片磁化曲线，A/cm2C ——转子轭部校正系数，查附图3-1（79）每对极总磁位差112902.388.99484.6 5.7361401.71()t j j F F FF F A δ=+++=+++=∑（80）磁路齿饱和系数1757.398.991.012757.39q t st qF F K F δδ++===（81）主磁导500.014611.04210()1401.71H Fδδφ-Λ===⨯∑（82）主磁导标幺值 252702102 1.042100.5310 3.9841.046410211.05M r m h A δδλμμπ--Λ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯ （83）外磁路总磁导标幺值 0 1.3 3.984 5.179n δλσλ==⨯=（84）漏磁导标幺值()()01 1.31 3.984 1.195σδλσλ=-=-⨯=（85）永磁体空载工作点 0 5.1790.8381615.1791n m n b λλ===++误差：0.83816-0.838=0.00016 0.00016/0.838=0.00019<0.1%(86)气隙磁密基波幅值4401100.01461101.2550.762()0.89113.35220.23f i i ef B K T L δδφατ⨯⨯==⨯=⨯⨯（87）空载反电动势004.44 4.44500.9554720.014610.897200.08()dp E fK N K V δφφ==⨯⨯⨯⨯⨯=7.参数计算（88）定子直流电阻122221112122241.335720.2170.201()1.25 1.31232222av t t L NR d d a N N ρππ⨯⨯==⨯=Ω⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫⨯⨯+⨯+⎢⎥⎢⎥ ⎪ ⎪⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦式中，ρ——铜线电阻率 (89)漏抗系数()()222720410********.23720.9554100.37792ef dp x f L K N C pπμππ---⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯===（90）定子槽比漏磁导 1111110.38910.951 1.34s U U L L K K λλλ=+=⨯+⨯= 式中，1U K 、1L K ——槽上、下部节距漏抗系数()()131/4311/41U K β=+=⨯+= ()()197/16917/161L K β=+=⨯+=01110101120.0820.0980.3890.380.380.72s U h h b b b λ⨯=+=+=++ 1L λ=0.951（91）定子槽漏抗()111221222320.1 1.1840.37790.18420.230.955436s s x ef dp pmL X C L K Q λ⨯⨯⨯⨯==⨯=Ω⨯⨯ （92）定子谐波漏抗112222313.3520.01280.37790.271()1.2050.0650.9554 1.01d x dp stm sX C K K K δτπδπ⨯⨯==⨯=Ω⨯⨯⨯⨯∑s ∑可查附图3-2（93）定子端部漏抗()1220.6421.2350.6415.1960.470.470.37790.08620.230.9554E yE x ef dp L X C L K τ⎛⎫--⨯⎛⎫==⨯⨯=Ω⎪ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭（94）定子斜槽漏抗 ()2211 1.4050.50.50.2710.1221.484sk sk d t X X t ⎛⎫⎛⎫==⨯⨯=Ω ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭(95) 定子漏抗 ()11110.1830.2710.0860.1220.663s d E sk X X X X X =+++=+++=Ω （96）直轴电枢磁动势折算系数 110.79681.255ad f K K === （97）交轴电枢磁动势折算系数0.360.28691.255q aq fK K K === q K 由电磁场算出，或取经验值（98）直轴电枢反应电抗()0200.08147.373.75114.05dad dE E X I --===Ω式中，()4.44 4.44500.9554720.010760.897147.36d dp N E fK N K V δφφ==⨯⨯⨯⨯⨯=()4110N mN mN m r b b A B δσφλ-=--⨯⎡⎤⎣⎦()()40.76110.761 1.195211.05 1.0741100.01076Wb -=--⨯⨯⨯⨯=⎡⎤⎣⎦()()'1 5.17910.09230.76115.1791n a mN n f b λλ-⨯-===++'0520.14810.092310 1.30.53817.2510ad a M c F f h H σ===⨯⨯⨯⨯()0.95547214.05350.450.4530.7971520.14812dp dad adK NI F mK A p⨯⨯==⨯⨯⨯=取()/228.1071/214.0535d N I I A ===（99）直轴同步电抗()1 3.7510.663 4.414d ad X X X =+=+=Ω 8.交轴磁化曲线aq q X I -计算（100）设定交轴磁通 aq φ分别取0.60δφ、0.70δφ、0.730δφ、0.750δφ、0.790δφ、0.810δφ、0.830δφ、0.850δφ（101）交轴磁路总磁位差aqF∑(A)以aq φ代替70项中的0δφ，计算第70~80项，所得的F ∑（每对极）即为交轴电枢磁动势aqF∑（102）对应交轴电流 0.9aq q aq dp p F I mK K N=∑(103) 交轴电动势 00aqaq E E δφφ=（104）交轴电枢反应电抗 aq aq qE X I =给定101项中不同的aq φ，重复101~104项，即可得到aq q X I -曲线，见下表9.工作特性计算（105）机械损耗 fw p =160W 可参考同规格感应电动机的机械损耗（106）设定转矩角θ=45︒（107）假定交轴电流'q I =24.86A （108）交轴电枢反应电抗aq X （Ω）由'q I 查aq q X I -曲线（109）交轴同步电抗 ()1 5.490.663 6.153q aq X X X =+=+=Ω （110）输入功率 ()()22101121sin cos 0.5sin 2N q N N d q d q m P E U X R RU U X X X X R θθθ⎡⎤=⨯-++-⎣⎦+ ()23[200.08219.39 6.153sin 450.201cos 454.414 6.1530.201︒︒=⨯⨯⨯⨯-⨯⨯+ ()220.201219.390.5219.39 4.414 6.153sin(245)]︒+⨯+⨯⨯-⨯⨯=16956.23（W ）（111）直轴电流 ()1021sin cos N q N d d q RU X E U I X X R θθ+-=+()()20.201219.39sin 45 6.153200.08219.39cos 454.414 6.1530.20111.75A ︒︒⨯⨯+⨯-⨯=⨯+=（112）交轴电流 ()1021sin cos d N N q d q X U R E U I X X R θθ--=+()()24.414219.39sin 450.201200.08219.39cos 454.414 6.1530.20124.85A ︒︒⨯⨯-⨯-=⨯+=误差：'q q I I -=24.86-24.85=0.010.01/24.86=0.0004<1%(113)功率因数 cos cos0.357960.9373ϕ== 式中，()/40.427040.35796rad ϕθψπ=-=-=()11.75arctanarctan 0.0.4270424.85d q I rad I ψ=== （114）定子电流()127.49I A ===（115）定子电阻损耗()2211327.490.201413.6Cu p mI R W ==⨯⨯=（116）负载气隙磁通()200.080.015214.44 4.44500.9554720.897dp E Wb fK NK δδφφ===⨯⨯⨯⨯式中，()208.46E V δ===(117)负载气隙磁密()4100.015210.63230.89113.35220.23d i i ef B T L δδφατ⨯===⨯⨯（118）负载定子齿磁密()11111.48420.230.6323 1.27530.7960.9320.1ef t d dt Fe t L B B T b K L δ⨯==⨯=⨯⨯（119）负载定子轭磁密()44111100.0152110 1.8142220.10.93 2.24j dFe j B T L K h δφ⨯⨯===⨯⨯⨯ （120）铁耗()111211 2.5 2.61943.772 3.5753063.88197.0Fe t d t j d j p k p V k p V W =+=⨯⨯+⨯⨯=式中，1t d p 、1j d p ——定子齿及轭单位铁损耗，可由1t d B 和1j d B 查附录2硅钢片损耗曲线1k 、2k ——铁耗修正系数，一般分别取2.5和2（121）杂散损耗()22*33127.29100.0151610187.128.11s sN N N I p p P W I ⎛⎫⎛⎫=⨯=⨯⨯⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭*sN p 可参考实验值或凭经验给定（122）总损耗()413.6197.0160187.1953.7CuFe fw s p pp p p W =+++=+++=∑（123）输出功率 ()2116956.23953.716002.53p p p W =-=-=∑（124）效率 2116002.5310010094.37%16956.23p p η=⨯=⨯= （125）工作特性给定一系列递增的转矩角θ，分别求出不同转矩角的2p 、η、1I 、cos ϕ等性能，即为电机的工作特性，见下表(126)失步转矩倍数 *max 28.9591.8116pN N P T P ===倍式中，max P ——最大输出功率，由电机工作特性上求得（127）永磁体额定负载工作点 ()()'1 5.17910.09950.76115.1791n aN mN n f b λλ-⨯-===++式中，'00.450.4530.79680.95547211.310.0995102 1.3817.250.5310ad dp dNaN c M mK K NI f p H h σ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯dN I ——输出额定功率时定子电流的直轴分量（128）电负荷 ()112237228.107241.4/17N i mNI A A m D ππ⨯⨯⨯===⨯（129）电密 112211121222t t I J d d a N N π=⎡⎤⎛⎫⎛⎫+⎢⎥⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦()22227.294.141/1.25 1.312322A mm π==⎡⎤⎛⎫⎛⎫⨯⨯+⨯⎢⎥⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎣⎦（130）热负荷11A J =241.4⨯4.141=999.63（()22/A cm mm •）（131）永磁体最大去磁工作点 ()()'1 5.17910.65300.29115.1791n adh mh n f b λλ-⨯-===++式中，'00.450.4530.79680.95547294.840.6530102 1.3817.250.5310ad dp adhadhc M mK K NI f p H h σ⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯1adh dI =94.84()A ==。

永磁同步电机装配工艺流程

永磁同步电机装配工艺流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。

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变频永磁同步电机的设计流程

变频永磁同步电机的设计流程下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。

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永磁同步电机毕业设计永磁同步电动机的电磁设计与分析

永磁同步电机毕业设计永磁同步电动机的电磁设计与分析永磁同步电机是一种采用永磁体作为励磁源的同步电机，具有结构简单、效率高、功率因数高等优点，在电动车、新能源车辆、工业驱动等领域得到了广泛应用。

本文将对永磁同步电机的电磁设计和分析进行探讨，以提高电机的性能和效率。

首先，电磁设计是永磁同步电机设计的核心环节之一、在电磁设计中，需要确定电机的电磁参数，如定子绕组的匝数、磁链、气隙长度等。

这些参数会直接影响电机的性能和效率。

通过有效控制这些参数，可以提高电机的工作效率和输出功率。

其次，对永磁同步电机的电磁场进行分析是电机设计的重要一步。

在电磁场分析中，可以使用有限元法对电机的磁场进行模拟和分析。

通过分析电机的磁场分布，可以预测电机在不同工况下的气隙磁密分布、磁场饱和情况等。

这些分析结果可以指导电机的结构设计和优化，从而提高电机的性能和效率。

另外，还需要对电机的电磁特性进行测试和分析。

通过电机的空载试验、短路试验和负载试验等，可以获取电机的电磁特性数据，如电机的转矩-转速特性、励磁特性、效率特性等。

这些特性数据可以用来评估电机的性能和效率，为电机的设计和控制提供依据。

最后，需要对永磁同步电机进行效果评估。

通过对电机的实际运行效果进行评估，可以验证电机设计和分析的准确性和有效性。

此外，还可以根据实际运行情况对电机进行调整和优化，进一步提高电机的性能和效率。

总之，永磁同步电机的电磁设计与分析是电机设计中的关键环节。

通过合理设计电机的电磁参数，进行电磁场分析和特性测试，以及对电机的效果评估，可以提高电机的性能和效率，满足不同应用场合的需求。

希望本文对永磁同步电机的电磁设计和分析提供了一定的参考。

永磁同步发电机的设计与制造

永磁同步发电机的设计与制造
01 一、引言
目录
02
二、设计永磁同步发电机
03
三、制造永磁同步发电机
04
四、测试和评估永磁同步发电机
05 五、结论
06 参考内容
永磁同步发电机是一种高效、环保的发电装置，广泛应用于各种领域。本次演示将围绕永磁同步发电机的设计与制造展开讨论，包括以下几个方面：
一、引言
电磁场基本原理
电磁场是磁场和电场的统一体，由磁矢势和电矢势共同描述。磁场是空间中某一区域内的磁感应强度，其方向与电流、磁极等有关；电场是空间中某一区域内的电场强度，其方向与电荷、电压等有关。在变化的磁场中会产生感应电场，同时变化的电场也会产生感应磁场，两者相互、相互影响。
在发电机中，磁场和电场有着密切。当转子在励磁电流的作用下产生磁场时，该磁场会在定子绕组中产生感应电势。而当转子旋转时，磁场会在定子绕组中产生感应电流。这些感应电流又会在定子绕组中产生磁场，从而与转子磁场相互作用，产生电磁转矩，驱动发电机运行。
3、温度场：发电机运行过程中，由于铁芯损耗、机械摩擦等会产生热量
1、高效的能量转换：由于采用了稀土永磁体作为励磁源，使得发电机的能量转换效率得到显著提高。
2、稳定的运行性能：由于励磁磁场由永磁体产生，因此气隙磁场较为稳定，使得发电机的运行性能更加稳定可靠。
3、节省维护成本：由于取消了外部励磁电源和集电环等部件，使得发电机的维护成本降低，同时也减少了故障发生的可能性。
在完成初步设计方案后，需要运用电路原理和仿真工具对设计方案进行模拟和优化。通过调整各项参数，如电阻、电感、互感等，以获得最佳的性能指标。
三、制造永磁同步发电机
1、选择优质的原材料和标准的制造工艺

变频调速永磁同步电动机的设计

变频调速永磁同步电动机的设计随着科技的不断发展，变频调速技术日益成为工业领域中重要的节能技术之一。

变频调速技术通过改变电源频率，实现对电动机的速度控制。

在众多类型的电动机中，永磁同步电动机因其高效、节能、高精度控制等优点，逐渐得到广泛应用。

本文将探讨变频调速永磁同步电动机的设计方法。

变频调速技术主要通过改变电源频率来改变电动机的转速。

根据异步电动机的转速公式 n=f(1-s)/p，其中n为转速，f为电源频率，s为转差率，p为极对数，可知当f改变时，n也会相应改变。

变频调速技术具有调速范围广、精度高、节能等优点，被广泛应用于各种工业领域。

永磁同步电动机是一种利用永磁体产生磁场的高效电动机。

其特点如下：效率高：永磁同步电动机的磁场由永磁体产生，可降低铁损和额定负载下的铜损，从而提高效率。

节能：由于其高效率，永磁同步电动机在长期运行中可节省大量能源。

调速性能好：永磁同步电动机的转速与电源频率成正比，因此可通过变频调速技术实现对电动机的速度精确控制。

维护成本低：永磁同步电动机结构简单，故障率低，维护成本相对较低。

变频调速永磁同步电动机的设计原则是在满足额定负载要求的前提下，尽可能提高电动机效率，同时确保调速性能优越。

为此，设计时需考虑以下几个方面：(1)优化电磁设计：通过合理选择永磁体的尺寸和位置，以及优化定子绕组的设计，降低铁损和铜损。

(2)转子结构设计：保证转子的强度和稳定性，同时考虑散热问题，防止因转子故障导致电动机损坏。

(3)控制系统设计：选择合适的控制算法和硬件设施，实现对电动机速度的精确控制。

(1)明确设计需求：根据应用场景和负载要求，确定电动机的功率、转速、电压、电流等参数。

(2)选择合适的永磁材料：根据需求和市场供应情况，选择合适的永磁材料，如钕铁硼等。

(3)设计定子结构：根据电磁负荷要求，设计定子的槽数、绕组形式等结构参数。

(4)优化转子设计：根据强度和稳定性要求，设计转子的结构形式，选择合适的材料和加工工艺。

电动车辆用永磁同步电机设计

第1章引言1.1电动车辆发展背景汽车尾气的排放对人类健康和人们生活构成了严重威胁，再综合能源问题的考虑，于是，具有零排放污染的电动汽车重新被重视起来，各国都制定了相关的鼓励政策。

典型的例子如美国，1993年9月，美国政府提出了10年完成的“新一代汽车合作计划”(PNGV)，由政府牵头，组织几十个公司和机构，完成提高燃料经济性和开发电动汽车的规定目标。

各大公司在政府的支持下，也制定了发展电动汽车的长远规划[1]，调动社会上各种力量参与电动汽车的研制。

电动汽车经历了关键性技术的突破，样机、样车的研制，区域性试用以及小批量实际应用等探索阶段，现在已接近商业化生产。

电动汽车是以电为动力的汽车，电动机是其主要动力来源。

1.2电动汽车分类目前的电动汽车分类主要有以下两种：1）燃料电池电动汽车初期的电动汽车因电池组体积大、续驶里程短、使用不方便、成本高等缺点，无法与技术已经成熟的内燃机汽车相比。

要想发展电动汽车必须在技术上解决比能量、比功率、寿命、成本以及研发经费等各种难题。

到了20世纪90年代，电动汽车技术有了显著的进步。

如燃料电池的比功率从1997年的0．16kW/kg，提高到2000年的0．47kw/kg，提高了近3倍。

燃料电池，尤其是以氢为原料的质子交换膜燃科电池(PEMFC)，成了电动汽车发展的希望[2]。

燃料电池汽车(Fuel Cell—Powered E1ectric Vehicles)实际上是一种使燃料中的化学能转变为电能从而驱动车辆的汽车，排放物只是没有污染并可再利用的水。

燃料电池的发展还有些关键性技术难题，如催化剂、质子交换膜、极板等，这些问题都在研究攻关阶段，但不管如何，“氢能”必将引起汽车工业的革命。

1996年，北京举办的国际电动汽车及代用燃料汽车展览会上，参展的电动汽车有福特的Ranger电动轻卡车，通用的EV1型车，丰田的RAV4L型车，PSA集团的SAXO型车，菲亚特的ZIC等车型，充分展示了电动汽车的发展水平。

永磁电机电磁设计简介

永磁电机电磁设计简介1.主要分析流程针对永磁同步电机的电磁设计，大致可以按照下面的流程进行分析。

各个部分的一些操作和重要参数将在下面具体展开。

2.主要尺寸的选择主要尺寸包括定子外径、转子内径和机壳长度。

定子外径和机壳长度的选择主要参考系列异步电机的设计参数和同类厂商的产品参数。

转子内径的选择在满足转矩要求情况下参考系列异步电机设计参数。

3.极槽配合的选择参考软件《永磁电机极槽配合分析》。

4.定转子冲片设计4.1定子槽形的选择a) 平底槽b) 圆底槽图1 定子常用槽形常用定子槽形见上图，定子内径的选择可以参考异步电机，但由于永磁电机轭部相对更大，通常永磁电机定子内径要小于同样大小的异步电机。

4.2 定子齿轭的选择定子齿通常选择平行齿或接近平行齿，关于定子尺寸的选择可以参考下表：空载额定负载定子齿磁密/T1.4 1.8 定子轭磁密/T1.4 1.5a) 空载磁密分布 b) 负载磁密分布图2 磁密分布 4.3 气隙长度的确定考虑到装配和工艺需要，永磁电机的气隙通常选择在1~1.5mm 。

4.4 转子槽形的选择a ）表贴式时起到定位和固定的作用，这种结构需要注意的是，凸出的高度不宜过高，会增大漏磁，燕尾槽角度选择在75°左右为宜，太小不适合加工装配，太大不能很好起到固定作用；内嵌式有磁钢是否分块的区别，需要注意的是，虽然要尽可能减少漏磁，但考虑到冲制和加工，相邻磁钢间的隔磁桥宽度应大于2mm，靠近气隙处的隔磁桥宽度精车后应大于1.5mm，尖角处应使用圆角过渡以减小应力。

5. 电机绕组设计5.1 绕组设计流程5.1.1 槽电角度α=p ×360°/Z5.1.2 槽电势星形图根据槽电角度画槽电势星形图，p 和Z 的最大公约数是槽电势星形重合的次数。

5.1.3 分相在星形图上划分各相所属槽号，原则是三相电势对称且最大，通常采用60°相带，其较120°相带的合成电势大，也有采用30°相带的。

永磁同步电机设计流程