空心墩计算书
3mx3.5m双联柱空心墩墩爬模计算书
双联柱墩液压爬模系统结构设计计算书目录1 工程概况及爬模施工方法 (1)1.1工程概况 (1)1.2自爬模组成及工作步骤 (1)1.3结构计算复核的主要内容 (2)1.4编制计算书遵守的规范和规程 (3)2 液压自爬升模板系统的相关参数 (3)2.1液压自爬升模板系统基本参数 (3)2.2液压自爬升模板系统计算参数 (4)2.3液压自爬升模板系统杆件材料及规格 (4)3桥墩液压自爬升模板系统荷载计算 (5)3.1荷载计算 (5)3.1.1 恒载计算 (5)3.1.2 临时施工荷载 (5)3.1.3 风荷载计算 (5)3.2计算工况 (6)3.3空心墩空间有限元仿真分析 (6)3.3.1 工况一：施工状态 (7)3.3.2 工况二：爬升状态 (9)3.3.3 工况三：停工状态 (11)4 系统局部承载构件的验算 (13)4.1预埋件承载力验算 (13)4.2导轨验算 (13)4.3围圈桁架连接螺栓抗剪验算 (14)4.4围圈桁架验算 (14)5 模板部分的受力计算 (14)5.1混凝土侧压力计算 (15)5.2模板系统各构件验算 (16)5.2.1 模板6mm钢面板受力计算 (16)5.2.2 次背楞[10验算 (16)5.2.3 主背楞2[14A槽钢验算 (17)5.2.4 拉杆ø25（精轧螺纹钢）验算 (17)6 结论 (17)1 工程概况及爬模施工方法1.1 工程概况本计算书针对单次浇筑高度4.5m的双联柱墩截面进行计算。
双联柱墩净距6m，各墩截面尺寸均为3x3.5m。
风荷载按高度78m计算。
1.2 自爬模组成及工作步骤液压爬模系统的组成如图所示，其基本组成可以分为主平台、上操作平台和下操作平台三个部分。
双联柱墩的爬架剖面图如下：主要部件有：主梁，立杆，可调斜撑，柔性拉杆，主平台、上操作平台、下操作平台和平台后移装置，液压顶升装置等；单肢墩爬架上部设内模承载梁，内模吊杆。
自爬模的顶升运动通过液压油缸对无缝钢管导轨和爬架交替顶升来实现。
空心墩模板力学计算书(唐山)
墩一、模板结构及材料空心墩模板为全钢结构模板，其标准节截面如图1所示。
更详细结构见设计图纸。
模板所有材料如下：部件名称材料型号备注面板钢板δ=6mm竖肋槽钢[10 竖向紧贴面板横筋板钢板-10×100 横向紧贴面板横背愣槽钢2×[16b 背在竖肋上直线型外模圆弧背愣槽钢[14 背在竖肋上边框钢板-12×100对拉螺栓圆钢Φ24以上材料材质为Q235，根据材料力学知识可知其抗拉、抗压、抗弯的许用应力为[σ]=215MPa。
(安全系数为1.1）其弹性模量为2.06×105 。
二、验算标准1、强度要求满足钢结构设计规范；2、结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3、钢模板面板的变形为2mm ；4、钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；三、计算载荷①根据《建筑工程模板施工手册》提供的数据可知，当现浇混凝土的高度大于2.5米时，混凝土对对模板产生的最大侧压力的标准值为 P=50kN/㎡。
其设计值为50×1.2=60N/㎡。
有效压头高度约为h=m3/25/k 50kN N ㎡=2m. (25kN/m ³为混凝土的重力密度） ②倾倒混凝土产生的最大侧压力为为6kN/m 2。
③振捣混泥土产生的最大侧压力为4kN/m 2。
载荷组合为：强度验算为：①+②+③，即 F 1=60+6+4=70kN/m 2；刚度检验为：①，及F2=60kN/m 2；四、面板验算选择面板方格中受力最不利的情况计算，即446×350（竖筋间距最大350，横筋最大间距446），属于四边简支的双向板。
79.0446350l ==y x l 查有关手册可得其最大弯矩系数为 Km=0.0561。
最大挠度系数 ω=0.00603（一）强度验算取1mm 宽的板条为计算单元，其均布载荷为q=70kN/m 2×0.001m=0.07N/mm,但应乘以荷载调整系数0.85，故q 1=0.07N/mm ×0.85=0.059N/mmM max =mm 405350059.00561.0K 221m ⋅=⨯⨯=⋅N l q x32X 66161W mm =⨯⨯= a MP MP mm mm W M x 2155.676N 405a 3max <=⋅==σ 故强度满足要求。
空心墩墩身计算书
空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。
2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。
3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。
故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。
6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。
支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。
空心墩结构计算
2.2 基本设计参数
（1）建筑物级别：Ⅱ级 （2）地震烈度：Ⅵ度 （3）材料参数： 空心墩采用 C25 混凝土， 容重 25kN/m3， 弹性模量 2.8×104MPa。 （4）荷载分项系数：固定荷载取 1.05，活载取 1.20。
2.3 参考资料
《水工混凝土结构设计规范 SL 191-2008》 《铁路工程设计技术手册—桥梁墩台》 《铁路桥涵设计基本规范 TB 10002.1-2005》 《灌区取水输水建筑物丛书—渡槽》 《材料力学Ⅰ—孙训芳》
附图 1：空心墩结构设计图
水利水电规划勘测设计院计算纸
空心墩结构设计计算书
1 计算目的
计算空心墩不同截面的应力和整体稳定性，并计算配筋，为渡槽 的支撑结构选型提供依据。
2 基本资料
2.1 概述
渡槽采用简直梁式预应力结构，槽身跨度 30.0m，槽身搁置于混 凝土空心墩上，墩下设混凝土承台，承台下为混凝土灌注桩。空心墩 采用端圆形，最大墩高 20.0m。由于基础为深厚覆盖层、软弱岩层， 因此全部采用混凝土桩基础，桩径 1.5m，每个空心墩下设 6 根灌注 桩。桩基础结构设计图见附图 1。
内腔尺寸 垂直 直 水流 径 d' 向B m m 1.71 1.75 1.79 1.83 1.87 1.91 1.99 2.07 2.15 2.23 2.27 0.00 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40 5.40
根据以上格式，空心墩不同高度的截面特性参数计算见表 5。其 中： 墩高 0m 表示墩顶，墩高 20m 表示墩底，以下同； 墩高 0.00m 的自重表示墩帽的自重， 截面特性参数表示墩顶截面 的特性参数； 坐标系以垂直水流方向为 x 轴，平行水流方向为 y 轴。 表1
XX铁路双线桥薄壁空心墩内支架计算书
薄壁空心墩内支架计算书一、设计说明1、空心墩采用内搭设脚手架施工。
2、计算荷载采用2kn/m，安全系数K=1.3。
3、钢管采用A3φ48*3.0mm新管，考虑临时结构，其轴向应力、弯曲应力，可比规定提高25%。
4、横杆计算按均布荷载考虑，因值较小，并入集中荷载考虑。
5、空心墩支架搭设在混凝土上，找平处理。
二、内支架计算书1、计算内容1）顶部横杆的强度、挠度。
2）立杆受力。
3）扣件抗滑。
2、计算荷载（1）步行板重量：G1=0.4kn/m（2）施工荷载G3=2.0kn/m（3）钢管每延米重量：G2=2.0kn/m3、采用数据：（1）钢管：A3φ48*3.01）弯曲应力：[δw]=145*1.25=181Mpa2）轴向应力：[δ]=140*1.25=175Mpa3）扣件抗滑：[N]=8.5Mpa4）惯性矩：[I]=10.78cm45）截面模量：[W]=4.40cm36）弹性模量：[E]=2.1*105MPa2、步行板：木板木板δ-50mm1）弯曲应力：[δw]=11Mpa2）弹性模量：[E]=9*103Mpa3、挠度[ ]=1/400C:结构计算选用最不利荷载计算1、采用计算荷载P=（2.0*0.04+0.4）*1.3=3.17计算取p=3.2KN2、顶部横杆：A3φ48*3.01）计算图（计算中按间距1米计算）2）强度Mmax=3.2*1/4=0.8KN/mδw=0.8*106/4.4*103=181Mpa=[181MPa]3）挠度[ ]=2.08*3.2*10003/100*2.1*105*10.78*104=0.1mm〈[1000/400=2.5mm] 3、步行板木板δ-50mm B=200mm1）计算图4）强度Mmax=3.2*1/4=0.8KN/mδw=0.8*106/83.3*103=9.6Mpa〈[11MPa][ W ]=20*52/6=83.3cm35）挠度[ ]=2.08*3.2*10003/100*9*103*208.3*104=0.1mm〈[1000/400=2.5mm] I=20*53/12=208.3cm4D:扣件抗滑1）计算图2）抗滑N=3.2*0.7=2.2KN〈[ 8.8KN ]E:立杆：A3φ48*3.0mm4.8*4.8 4.2*4.2=1.59cmλ=1200/15.9=75 φ=0.682P=424*175*0.682/1000=50.6KN（考虑安全系数P容=30KN）N=2.2KN〈P[ 30KN ]F:结论：脚手架只做工作平台和临时堆放小型材料，重量不超过设计荷载，结论安全。
空心薄壁墩计算书
空心薄壁墩柱模板力学检算交城县联宇钢模板有限公司1墩身模板制作:模板由模板、竖肋、背杠组成。
面板为6mm钢板；竖向肋采用槽钢［12，间距≤400mm；连接采用δ12×120扁铁;背杠采用的槽钢双[16，上下间距375-750，按750计算。
对拉杆为φ25精轧螺纹钢拉杆（ƒ=830 MPa）最大间距为750*1200。
内模模板由模板、横肋、背杠组成。
面板为6mm钢板；竖向肋采用槽钢［10，间距≤400mm；连接采用δ12×100扁铁;背杠采用[14b的槽钢，上下间距375-750，按750计算。
2设计计算依据：a施工单位提供的砼体尺寸图纸及国家的有关模板技术规范；b人民交通出版社《路桥施工计算手册》；c中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003；d人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》。
3侧压力计算3.1计算依据：a混凝土浇筑速度为 v=2.0m/h；b浇筑温度为 20℃；c坍落度为 150mm，大于 100mm；d混凝土掺加外加剂；3.2 荷载计算3.2.1侧压力计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力，按下列二式计算，并取二式中较小值。
F=0.22γct 0 β 1 β 2 V 1/2 (1)F=γC h (2)对普通混凝土来说，新浇筑混凝土自重标准值γc =24KN/m 3；新浇筑混凝土初凝时间（h）取 t 0=200/（20+15）≈5.71(h)；混凝土的浇筑速度 v=2.0m/h；外加剂修正系数β1=1.2混凝土坍落度影响修正系数β2=1.15。
F1=0.22×24×5.71×1.2×1.15×2.0 1/2 =58.84KN/m2F2=24×4=96KN/m2取其小值：F=58.84 KN/m23.2.2 荷载组合砼侧压力荷载分项系数为1.2，模板强度验算时采用荷载设计值为：58.84*1.2=70.61kN/m2；倾倒砼水平载荷:取F3=4KN/m2砼振换倒水平载荷:取F4=4KN/m2 ，合计最大水平载荷:F=70.61+4+4=78.61kN/m2。
空心墩计算书
一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁 下部结构：空心墩、桩基础 温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ； 壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。
施工阶段荷载：（1） 架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2） 桥墩自重：21600（KN ）（3） 风荷载： 基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1． 稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。
空心墩计算书
一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁 下部结构：空心墩、桩基础 温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ； 壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。
施工阶段荷载：（1） 架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2） 桥墩自重：21600（KN ）（3） 风荷载： 基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s)F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV nH g A C V 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1． 稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。
空心墩柱计算书
张唐空心墩柱模板计算书编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 《路桥施工计算手册》人民交通出版社； 荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，暂设初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;暂设浇筑速度为2 m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6.0m 。
Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x6.0=150kN/ m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64.4kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
空心墩钢棒法盖梁支架计算书
空心墩钢棒法盖梁支架计算书
空心墩钢棒法盖梁支架计算书是用于计算空心墩钢棒法盖梁支架的强度和稳定性的工程文件。
该计算书应包括以下内容：
1. 支架尺寸和材料：包括支架的长度、宽度、高度和所采用的材料规格。
2. 荷载条件：包括作用在支架上的荷载情况，如自重、附加荷载等。
3. 弯曲强度计算：根据支架尺寸和材料的弯曲强度，计算支架在荷载下产生的弯矩和弯曲应力。
4. 剪切强度计算：根据支架材料的剪切强度，计算支架在荷载下产生的剪切力和剪切应力。
5. 抗扭强度计算：根据支架材料的抗扭强度，计算支架在荷载下产生的扭矩和扭转应力。
6. 稳定性计算：根据支架的几何形状和荷载条件，计算支架的稳定性，以确定支架是否足够稳定。
计算书还应包括详细的计算过程、相关公式和图表，并按照设计规范和标准进行计算和验算。
同时，还应注明计算结果的合理性和适用性，并提供相应的结论和建议。
最后，计算书应经过专业人员的审核和签字，以确保计算结果的准确性和可靠性。
高速铁路双线空心墩墩身模板计算书.
北引桥N66～N105#墩墩身模板计算书（Ⅰ）一、模板设计概况：墩身钢模构造为：面板采用6mm 钢板（最小值），边框连接采用12mm×100mm 钢板，竖肋用[10#槽钢，间距L=300mm，横背楞采用双[25a槽钢，间距L max =850mm,Lmin =400mm,采用φ25精轧螺纹作对拉拉杆。
根据以上资料验算大块钢模的强度与刚度（选择横背楞间距跨度850mm ）。
12m 的模板配置详见附图。
二、墩身模板承受荷载计算：1、模板计算执行规范和工作条件参数⑴建筑施工模板安全技术规范--JGJ162-2008。
⑵混凝土为泵送砼。
⑶混凝土掺外加剂，但无缓凝剂，塌落度16～20cm 。
⑷新浇砼的密度为26千牛/立方米。
⑸模板板面和肋刚度变形控制值：l/400。
⑹砼初凝时间10.3h 。
⑺一次浇筑高度按12米控制。
⑻入模混凝土温度一般取为5℃—30℃。
⑼浇筑速度：每小时2m ，即2m/h。
在浇注混凝土时浇筑速度要严格控制。
2、模板上最大侧压力计算根据JGJ162-2008规范，相关条文得出：F 1：γH=26×12=312KN/㎡F 2：0. 22γ0t 0β1β2v其中在根据JGJ162-2008规范，采用内部振捣器时，新混凝土作用于模板的最大侧压力，可按F1，F2两个公式计算，并取两者较小的值选用。
F 2=0. 22γ0t 0β1β2v ，公式中各个参数取值为：γ0=26KN/m3，β1=1.0（无缓凝作用外加剂），β2=1.15(塌落度16-20cm,t 0=10.3，V=2带入计算得到F 2=0. 22γ0t 0β1β2=0. 22⨯26⨯10. 3⨯1⨯1. 15⨯2=96KN /m 2根据JGJ162-2008大体积结构、柱（变长大于300mm ）、墙（厚度大于100mm ）的侧面模板计算承载能力时荷载组合为新浇混凝土对模板的侧压力标准值和倾倒混凝土时产生的荷载标准值。
空心墩模板计算书
1. 桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和半弧模板对接组成，模板设计高度为22m，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8#，水平间距为L1=40cm；横肋为6mm厚钢板，高8cm，竖向间距L2=40cm；背楞为双根[10#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[16#槽钢为外抱箍L＝100CM吊钩为Ф20圆钢。
砼最大浇筑高度6m。
1.1荷载及荷载组合1.2荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
①荷载标准值1）模板及支架自重标准值应根据设计图纸确定。
2）新浇注混凝土自重标准值——对普通混凝土取24kN/m3；本桥设计为C35普通混凝土。
3）钢筋自重标准值——按设计图纸计算确定。
4）施工人员及设备荷载标准值。
计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0kN/m2；5）振捣混凝土时产生的荷载标准值——对水平模板可采用2.0kN/m2；（作用范围在新浇注混凝土侧压力的有效压头高度以内）。
6）新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可以按下面两式计算。
F=0.22γct0β1β2V1/2·①F=γcH·②式中F——新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）γc——混凝土的重力密度，在此取24（kN/m3）t0——新浇注混凝土的初凝时间（h）可采用200/（T温度+15）（墩柱施工时平均温度为20℃，则200÷（20+15）=5.7小时）V——混凝土浇注速度（m/h）（按单次浇注方量170立方计算，每小时浇注45立方米，则1.59m/h）H——混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度（m），在此取6m。
β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝剂时取1.2，在此取1.2。
β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于3cm时取0.85，5～9cm时取1.0，11～15cm时取1.15，在此取1.15，由式①计算则：F=0.22×24×103×5.7×1.2×1.15×1.591/2=52.37×103N/m2由式②计算则：F=24×103×6=144×103N/m27）倾倒混凝土时产生的荷载标准值见下表倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（kN/m2）在此取2kN/m21.3荷载分项系数计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数见下表：模板及支架分项系数表1.4荷载组合荷载组合类别及编号见下表荷载组合1.5拉筋计算①浇筑混凝土时产生的侧压力，Pmax =52.37×103×1.2+1.4×2×103=65.6×103N/m2②拉筋横向间距为1.0m,纵向间距为1.0m。
高速公路空心墩模板计算书
高速公路空心桥墩模板计算书一、计算依据1.《钢结构设计规范》GB50017－2003；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002 ；3.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；4.《建筑工程大模板技术规程》JGJ74－2003；5.《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81－2002；6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》GB/T20065-2006；二、设计计算指标采用值1.钢材物理性能指标弹性模量E＝2.06×105N/mm2；质量密度ρ＝7850kg/m3；2.钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；3.容许挠度钢模板板面〔δ〕≤1.0mm，≤L1/400；模板主肋〔δ〕≤1.5mm，L2/500；背楞〔δ〕≤1.5mm，L3/1000。
三、墩柱模板设计计算以模板5500㎜平板为例进行验算，板采用6㎜厚钢板；竖向肋采用[10#槽钢，背楞采用][18＃双槽钢，中间对拉杆为Φ28碳圆钢。
（一）荷载计算 水平荷载统计：a.新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。
按照（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定：F ＝Min （F 1，F 2）2/1210122.0V t F c ββγ=HF c γ=2本计算书各工艺参数： γc ------取25 kN/m 3； t 0------初凝时间为6小时； V ------浇筑速度为2 m/h ；H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取6m ；β1------取1.2； β2------取1.15。
则砼侧压力标准值F 为： F 1＝0.22×25×6×1.2×1.15×2１/2 ＝64.3kN/m 2F 2＝25×6＝150kN/m 2在此工程中标准值取F＝64.3kN/m2。
空心墩墩身计算书
空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。
2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。
3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。
故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。
6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。
支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。
空心薄壁墩钢模板计算书
附件2模板设计计算书一、模板系统结构概述1、本模板系统适用于邵光高速A7标项目部符家边大桥空心墩的模筑混凝土施工。
2、本模板系统由模板及背楞组成。
模板结构：面板Q235，t=6mm钢板；连接法兰、边框－12*100钢板；竖背肋，[10#槽钢，间距300mm；背楞采用2×[18a#槽钢,间距≤1250mm。
螺丝M22*60mm，对拉杆M25*1000/1700mm。
模板拼装截面图正面模板侧面模板二、计算参考资料1、《钢结构设计规范（GB50017—2003）》2、《模板工程技术规范（GB50113—2005）》3、《结构设计原理》4、《铁路桥涵施工规范（TB10230—2002）》5、《钢结构设计与制作安装规程》三、计算荷载值确定依据1、泵送混凝土施工方式以30立方米/小时计,浇注速度为V≤3m/h，浇注高度H=6.75m。
2、混凝土初凝时间为t=3小时。
3、振动设备为50插入式振动棒。
4、混凝土比重值取r=2.5t/m3,坍落度16—20cm。
5、荷载检算理论依据；以《模板工程技术规范（GB50113—2005）》中附录A执行。
2四1、采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2Pmax2= rHβ—混凝土坍落度影响系数，当坍落度≥11cm时，取β=1.15；Pmax1=0.22*r*t*β*V1/2=0.22*25*3*1.15*31/2=33 kN/m2Pmax2= rH=25*6.75=168.8kN/m2取Pmax= 33 kN/m22 、施工荷载按《模板工程技术规范（GB500113—2005）》中取定（不计算风，雪荷载）。
Ps=2KN/m2总荷载 Pmax =33+2=35kN/m2效核安全系数取k=1.2*1.4=1.68，得P =1.68*35kN/m2 =59kN/m2取P=60kN/m2五、模板的强度与挠度验算1、面板验算，取模板的最大侧压力P=60kN/m2（1）强度验算面板为6mm厚钢板，取1mm板条作为计算单元，荷载为：q=0.06×1=0.06N/mm面板的截面系数：W=1/6·b·h2=1/6×1×62=6mm3I =1/12·b·h3=1/12×1×63=18mm4Max= qL2/8=0.06×3002/8=675N.mm应力为：δmax=Max/W=675/6=113N/ mm2< 215N/ mm2满足要求。
空心墩墩身计算书
即：采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 40m、50m、 50m；
采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 50m、60m、 60；
采用 2.4 米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用 60m、70m、 70。
4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取 30℃。
5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力
一列车道荷载的 10%为 (160 × 10.5+320) × 10%=200K＞N 165KN
故：总制动力 Hz=200×3×0.78=468KN
每个桥墩上分配的制动力为：
Hi
Ki Ki
Hz
墩身厚 h (m) 2.4 3 4
制动力 (KN) 468 468 468
墩顶制动力
1 号墩 231.2 216.9
不做计算。故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取
25℃。
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6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。
三、桥墩集成刚度计算
1、桥墩几何参数计算
空心墩 墩身惯矩按照下式计算：
I
1 bh3
1 (b
2t)( h
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2t) 3
12
12
桥墩几何参数
墩身宽 b 墩身厚 h
支座刚 (KN度/m ) 15763 15763 15763
桥墩 集成刚度
桥墩抗推刚度（ KN/m）
1 号墩
2 号墩
3 号墩
4183
2142
2142
4260
2465
2465
5118
3223
3223
空心墩墩顶梁模板及支架计算书
梁模板及支架计算书梁模板设计说明：主要梁截面尺寸分别为1400×1000mm ，1400×1200mm 。
（1）面板设计：梁底模、侧模均采用15mm 厚覆膜多层板。
（2）龙骨设计：底模次龙骨采用100×100mm 木方，间距200mm ；主龙骨采用135×135mm 木方，间距900mm ；侧模次龙骨采用100×100mm 木方，木方间距200mm ，主龙骨采用Φ48×3.5双钢管。
（3）支撑设计：梁底支撑采用碗口架，U 型可调式支托，主龙骨采用135×135mm 木方，立杆间距纵向900mm ，横向间距为600mm 。
立杆上部安装U 型可调顶托，水平杆步距1200mm ，第一道水平杆距地面350mm 。
（4）高度大于600mm 的梁，加穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm ，间距600×400mm ，内套PVC 套管。
一、梁底模计算参数：1．梁底模支撑体系：荷载→多层板→木方次龙骨→135×135mm 木方主龙骨→碗扣脚手架支撑系统2．梁混凝土标准值24KN/m 3 ,梁内钢筋单位重量取值6.0KN/m 3。
3. 梁底模板：模板采用15mm 厚多层板。
15mm 厚多层板单位重量标准值0.15KN/m 2毛截面惯性矩3121I bh =；截面抵抗矩261w bh =；抗弯强度设计值f m =20N/mm 2 ；弹性模量E=5600N/ mm 2（厂家提供检验报告中的数值）；受弯构件允许挠度值400[w]l=。
4. 梁底次龙骨：采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距200mm 布置, 考虑方木实际负偏差和压刨量，计算时尺寸按照90×90mm 考虑。
木方单位重量标准值0.3KN/mm 2，受弯构件允许挠度值400[w]l=；取最小截面则毛截面惯性矩5467500121I 3==bh ，截面抵抗矩12150061w 2==bh ；弹性模量E=9000N/mm 2； 抗弯强度设计值f m =13N/mm 2。
液压爬模空心墩 墩模板计算书
液压爬模计算书编制：审核：审批：G216线民丰段公路工程建设项目2020年04月G216线民丰段公路工程建设项目液压爬模目录一、编制依据 ______________________________________________________________________ 1二、爬模组成 ______________________________________________________________________ 22.1计算参数：___________________________________________________________________ 22.2计算取值：___________________________________________________________________ 3三、爬模架体SAP软件分析计算______________________________________________________ 73.1工况一：6级风合模浇筑状态___________________________________________________ 73.2工况二：6级风退模爬升工作状态______________________________________________ 123.3工况三：10级风极限停工状态_________________________________________________ 16四、埋件及重要构件计算 ___________________________________________________________ 194.2受力螺栓的抗剪力和抗拉力验算： ______________________________________________ 214.3高强螺杆验算：______________________________________________________________ 214.4承重插销的抗剪力验算： ______________________________________________________ 224.5 焊缝计算 ___________________________________________________________________ 224.6主横梁埋件支座端头板承压验算 ________________________________________________ 24五、计算总结 _____________________________________________________________________ 25一、编制依据1、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《液压爬升模板工程技术规程》（JGJ 195-2010）5、《整体爬模安全技术规程》（CECS 412-2015）6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）7、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）8、《结构力学》同济大学9、《建筑施工计算手册（第2版）》中国建筑工业出版社江正荣编著10、《机械设计手册》化工工业出版社成大先著1二、爬模组成液压模板体系主要包括：埋件系统、模板系统、液压系统和架体系统组成。
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一、计算依据：1. 设计标准：(1) 设计荷载：公路-Ⅰ级 (2) 桥面宽度： 12m 2. 技术规范：(1) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003； (2) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； (3) 中华人民共和国交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；二、本桥基本数据：上部结构：4x40连续－刚构T 梁 下部结构：空心墩、桩基础 温度荷载：温度（升）＝25（C 0）温度（降）＝23（C 0）设计风载：V 10＝24.4(m/s)本桥空心墩尺寸（初步拟定）：6x3m ； 壁厚0.6m三、施工阶段计算：注：本桥最高墩为左8号墩：墩高＝40m ，进行裸墩施工阶段验算。
施工阶段荷载：（1） 架桥机荷载：前支点90t ，距桥墩中心56.5cm （考虑到施工误差：增加5cm ），则N=900 (KN)；M=900×0.615＝553.5 (KN.M)（2） 桥墩自重：21600（KN ）（3） 风荷载： 基准高度Z ＝40×0.65＝26（m ）V d = =28.4 (m/s)施工阶段的设计风速：V sd =0.84×V d ＝25.8 （m/s ）静阵风风速 V g ＝G v V sd =1.35×25.8＝34.8 (m/s) F H = =0.5×1.25×34.82×0.9×6×40＝163.7 (KN) N=0M=163.7×26＝4256 (KN.M)16.01010264.24)10(）（⨯=a s ZV n H g A CV 221ρ施工阶段荷载合计：N=900+18780+0=19680(KN) M=553.5+4256=4809.5 (KN.M) 1． 稳定性验算a 、墩身稳定性验算 Pcr ＝π2EI/L 02取L 0＝2×40＝80 (m) (按两端自由状态取值) E h =3.00x104 (Mpa) I h ＝11.39(m 4) P cr =5.26e 5 (KN) P j =19680 (KN)P cr /P j =26.75 --------------【稳定安全】成桥后，墩顶约束增强，L 0取值显著减小，墩身稳定性不再另行计算。
b 、墩壁局部稳定性验算 f cd =13.8(Mpa)EK c 24πσ=K= =3.333e -3c σ=3947.8(Mpa)显然c σ>f cd ，，不会存在局部稳定问题。
20030060121121⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛b t2．风载计算由施工阶段荷载计算得到，施工阶段裸墩受风荷载影响最大，考虑假设T 梁前裸墩迎风状态。
墩身自重 N=21600 (Kn) 风载作用下 M =4256 (Kn.m)e 0=M/N=0.197 (m)=1.003<3截面按最小配筋率配筋。
3．施工计算考虑架设完一孔T 梁，正准备架设另外一孔。
T 梁自重：0.5×（250.24+28.02）×26＝3617.38KNe=0.565 (m) M=2044 (KN.m)架桥机荷载： N=900 (KN)M=553.5 (KN.m)桥墩自重： N ＝21600 (KN) 风载： M ＝4256 (KN.m)荷载合计：N=3618+900+21600=26118 (KN)M=2044+553.5+4256=6853.5(KN.m)e 0=M/N=0.262 (m)L 0=1.5×40＝60 (m) （考虑一端固结，一端为水平弹性约束）=1.002<3截面按最小配筋率配筋。
四、成桥阶段计算：总控数据: 跨长l=40.000(m) 汽车等级：公路－Ⅰ级其他荷载：制动力、温度影响力、风力 车道数=3温度（升）＝25（C 0）21011l I E N bhh ejC γαγη-=201011l I E N bh h e jC γαγη-=温度（降）＝23（C0）跨数n=4墩信息:墩=7 薄壁空心墩（3m×6m，t＝0.6m）墩高=58.2(m)墩=8 薄壁空心墩（3m×6m，t＝0.6m）墩高=39.5(m)墩=9 薄壁空心墩（3m×6m，t＝0.6m）墩高=20.9(m)全桥分析采用桥梁博士V3.0计算，由桥梁博士计算得到7～9＃空心墩墩顶与墩底的内力组合值，据此进行空心墩的强度和抗裂验算。
承载能力极限状态荷载组合I内力结果:（JTG D60-2004第4.1.6 I基本组合根据此组合验算结构的承载能力极限状正常使用极限状态荷载组合I内力结果:（JTG D60-2004第4.1.7 Ⅱ作用长期效应组合）正常使用极限状态荷载组合Ⅱ内力结果:（JTG D60-2004第4.1.7 Ⅱ作用短期效应组合根据此组合验算结构的裂缝①、8＃墩身强度验算按照桥规 JTG D62-2004 第5.1.1条规定，以承载能力极限状态荷载组合进行截面承载能力验算。
根据计算提取的计算结果，8＃空心墩（刚构墩），墩顶控制设计，强度验算最不利截面为8＃墩顶截面。
a 、计算资料数据：截面尺寸bxh=6.0m x 3.0m ，壁厚t ＝0.6m 构件的计算长度l 0=0.75x40＝30m 截面内力: N=16590 KNM=18340 KN.M结构的重要性系数：γ0= 1.1 钢筋弹性模量: E s = 2.0x108 KPa 混凝土的弹性模量：E c = 3.00x107KPa截面所配钢筋面积：受拉区（53Φ32 ） Ag=0.0426279 m 2受压区（53Φ32 ） Ag'=0.0426279 m 2钢筋重心至截面边缘距离：受拉区 a=0.08 m受压区 a'=0.08 mb 、判断大小偏心先假定截面为大偏心受压构件：m N M e 105.116590183400===56.029*******.13600120060008.1310165902)2(b 30＝）（ξξ〈⨯⨯⨯-⨯-⨯=⨯⨯--=h t f t t b f N cd cd 222.17.22.001=+=h e ζ 取0.11=ζ 022.101.015.102=-=hl ζ 取0.12=ζ 212000140011ξξη⎪⎭⎫⎝⎛+=h l h e =0.10.132892.2105.11400112⨯⨯⨯⨯+）（ =1.164a he e -+=20η=1.164×1.105+1.5-0.08＝2.707 m a he e +-=20'η＝1.164×1.105-1.5+0.08＝-0.133 mt f t h e t t b f e A f e A f e h e h x cd cd g sd g sd 2)2()2(2)()(0'''200⨯+----⨯+-+-= <635.192.256.00＝⨯=h b ξm 截面为大偏心受压。
c 、弯矩作用平面内的强度检算g sd g sd cd u A f A f t t b tx f N -+-+=''])2(2[＝13.8[2×600×1567+（6000-1200）×600]+280×42628-280×42628＝65693.52 KN>182********.10＝⨯=N γ KN )()]2()2()2(2['0''00a h A f t h t t b x h tx f M g sd cd u -+--+-=>M 0γ=1.1×18340＝20174 KN.M 弯矩作用平面内强度足够。
d 、垂直于弯矩作用平面内的强度检算 顺桥向惯性矩I ＝11.39 m 4横桥向惯性矩I ＝27.5 m 4 截面最小回旋半径 075.186.939.11===A I r m 0.26075.1280==r l 查桥规JTG D62-2004 表5.3.1 得到935.0=ϕ）（''9.0s cd cd u A f A f N +=ϕ＝0.9×0.935×[13.8×(9860000-42628×2)+280×42628×2] ＝133599.188 KN > N 0γ=1.1×16590＝18249 KN 轴心抗压强度足够。
②、8＃墩墩底裂缝宽度验算规范JTG D62-2004 第6.4.1 采用短期效应组合并考虑长期效应影响进行裂缝宽度验算，由计算提取的短期效应组合内力结果，最不利截面为8＃墩墩底，故对8＃墩墩底进行裂缝宽度验算。
a 、8#空心墩计算资料截面尺寸bxh=6.0m x 3.0m ，壁厚0.6m 构件的计算长度l 0=0.75x45.8＝47.6m 最不利截面内力: N=30860 KNM=33750 KN.M结构的重要性系数：γ0= 1.1 钢筋弹性模量: E s = 2.0x108 KPa 混凝土的弹性模量：E c = 3.00x107KPa截面所配钢筋面积：受拉区（53Φ32 ） Ag=0.0426279 m 2受压区（53Φ32 ） Ag'=0.0426279 m 2钢筋重心至截面边缘距离：受拉区 a=0.08 m 受压区 a'=0.08 m b 、裂缝宽度验算093.130860337500===N M e (m) 1433.93280〈==h l 则1=s η 822.092.22.16.0)2.16()(0'''＝⨯⨯-=-=bh h b b ff f γ513.242.1096.110＝+⨯=+=s s s y e e η (m)456.2]))(1(12.087.0[020'=--=h e h z sf γ 979.16456.2042628.0456.2513.230860)(＝）（⨯-⨯=-=z A z e N s s s ss σ Mpa%4323.086.90426279.0==ρ495.130860305305.015.012＝⨯+=+=s l N N C ）（0426279.028.03230100.2979.169.0495.10.1)1028.030(5321++⨯⨯⨯⨯⨯=++=ρσd E C C C W ssstk=0.22mm<0.20mm 裂缝宽度不满足设计要求。