盖梁钢棒验算资料
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
高墩盖梁钢棒托架强度验算
高墩盖梁穿心钢棒支撑法施工强度验算摘要：在西部山区公路桥梁施工建设中，由于施工环境的制约，采用悬空支撑法是墩柱式盖梁施工的主要方法。
本文主要介绍应用钢棒支撑法施工墩柱式盖梁，通过简化结构受力单元并验算结构的应力和变形，为施工安全以及快速施工提供技术保障。
关键词：钢棒支撑法；墩柱式盖梁；抱箍法1 工程概况xxxx公路第一总承包第1合同段，位于xxx，地处山岭区，海拔高度在1250～1350m，起点桩号K31+350.000，终点桩号K42+000.000。
全线长10.65km，设有大桥4座，中桥1座，墩柱直径分1.4m、1.6m、1.8m三种，设计高度分别为25m以上12组、15~25m范围18组、7~15m 范围19组、7m以下11组，合计60榀墩柱盖梁。
2 施工方法选择在钢筋混凝土结构桥梁建设的盖梁施工中，传统上多采用搭设满堂支撑体系进行施工，但由于山区地质条件差，地基承载力较低且处理成本高及周期长，特别在高墩盖梁施工中此种方法不仅浪费材料，而且耗费工时，故在山区多采用悬空支撑法工艺，包括钢棒支撑法、托架法和抱箍法等。
综合考虑进度、成本并在保证施工安全、质量的情况下，本工程盖梁施工采用钢棒支撑法进行施工。
在墩柱内预先设置预留孔，在孔中传入钢棒，钢棒支撑砂筒进行调高，在砂筒上按放工字钢等形成盖梁施工支撑平台。
3 钢棒支撑平台设计平台设计：在墩顶以下1.0m处顺桥向预埋Ф110mm的PVC管，盖梁施工时分别双墩柱内各穿入一根长2.4m的Ф90mm钢棒（45#钢）；在钢棒上固定砂筒（焊接自制）调高；砂筒上放置一根长12.5m的I40c工字钢（间距分1.6m、1.8m、2.0m三种）作为横向主梁（两端已各预留60cm铺设施工通道），在横向主梁上按0.5m的间距铺设一排长3.5m的I14工字钢作为分配梁，分布梁两端各悬出60cm铺设施工通道，在分配梁上铺设定型钢底模（40cm×40cm，I10a主肋+1cm钢板副肋）。
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
墩柱盖梁工字钢验算_pdf
1084.1cm3
δ—验算截面处腹板厚度 I50a 工字钢为δ=12mm
Ix—截面惯性矩 I50a 工字钢为 46472cm4 τ=443×1084.1÷12÷46472÷2÷10=43Mpa＜[τ]=1.3×
80 80
5、刚度校核： 端部挠度 fC=fD=qaL3(6a2/L2＋3a3/L3－1)/(24EI)
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=164*103*3.1*6.63*(6*3.12/6.62+3*3.13/6.63-1)/(24EI)/2 ＝20mm（E=210Gpa，I=4.6472*10-4m4） 跨中挠度 fO＝qL4×(5-24a2/L2)/(384EI)
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 55#-71#墩盖梁使用工字钢作横梁计算
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求， 端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 反拱度值计算： 当 在 支 点 外 任 意 一 点 处 的 挠 度 值 为 ： fO ＝ 6qa3L /(24EI) ＋ 3qb4/(24EI)－qL3a/(24EI) 当 b＝1m 时，
=89*103*6.84/(384*210*109*2.1714*10-4)*(5-24*2.272/6 .82)=1.3cm<L/400=1.7cm
盖梁施工方案稳定性验算
盖梁施工方案稳定性验算一、盖梁、系梁结构特点：盖梁、系梁施工采用在墩柱上穿φ9cm钢棒，上面采用40b工字钢做主梁，搭设施工平台的方式，由于盖梁二端悬臂长度2.1m。
纵梁上面安放[10双槽钢，间距为40cm。
计算时按照最大尺寸的盖梁和系梁进行验算（最不利的情况）。
二、结构计算：总长L=10.9m，悬臂L=2.1m，墩柱距6.7m1、砼重量（桥梁所有盖梁、系梁最大重量）：G1=43.4x2.7x9.8=1149KN2、模板、支架自重①盖梁二侧各设置1根I40b工字钢作为施工主梁，长10.9m。
G2=73.878x9.8x10.9x2=15.78KN②主梁上铺设[ 10双槽钢，每根长3m，间距为40cm，墩柱外侧各设置6对，二墩柱之间设置15对。
G3=（15x2+6x2x2）x3x10x9.8/1000=15.88KN③槽钢上铺设钢模板，每平方按1.2KN计算G4=10.9x3x1.2=39.24KN3、施工时人员、机具重量。
按每平方3KN计算：G5=10.9x3x3=98.1xKN4、振捣器产生的振动力。
本次施工采用HZ6X-50型插入式振动器，设置4台，每台振动力为5KN，施工时振动力G6=4x5=20KN二、主梁及钢棒验算1、主梁上总重力简化为均布荷载Q =（G1+G2+G3+G4+G5+G6）/L=(1149+15.78+15.88+.39.24+98.1+20)/10.9=119.19KN2、主梁内力计算盖梁、系梁施工时采用2根主梁，考虑安全系数1.3，则每根主梁力值计算时的均布荷载为q=1.3x119.19/2=77.47KN/m。
按均布荷载任取上计算简图cm（跨中距离最大6m）一段进行验算：①、抗弯强度：弯矩：Mmax=1/8q1²=0.125x77.47x3x3=87.15KN.M抗弯强度：=M/W=87.15x106/1.139x106=76.51Mpa<[]=170Mpa故，抗弯强度满足要求。
盖梁检算
盖梁模板检算一、 各项技术指标１、竹胶板：E=5×103 Mpa σω＝60 Mpa ２、松木： E=1×104 Mpa σω＝13 Mpa ３、钢材： E=2×105 Mpa σω＝215 Mpa 一、 模板所受侧压力计算 １、 砼振捣产生的侧压力： σ１＝4.0 Kpa２、 砼浇注过程产生的侧压力：σ2＝2.0 Kpa ３、 新浇注砼产生的侧压力：σ3＝Krh=1.2×19.5×(0.22+24.9×0.035)=25.5 Kpa 其中： K —外加剂影响修正系数 r —混凝土的容重h —有效压头高度，h=0.22+24.9v/T ，v/T=0.035 v 为砼浇注速度，T 为砼入模温度 ４、 σ总=σ１+σ2+σ3=31.5 Kpa二、 模板强度检算M m a x =1/8ql 2=1/8×31.5×0.42=0.63 KN ·m W=1/6ab 2=1×0.0122/6=2.4×10-5 m 3σ= M m a x /W=0.63×103/2.4×10-5=26.3 Mpa<60 Mpa (可) 三、 横带方木检算M m a x =1/8ql 2=1/8×31.5×0.4×0.42=0.252 KN ·m W=1/6ab 2=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m 3σ= M m a x /W=0.252×103/1.67×10-4=1.51 Mpa<13 Mpa (可) 4.03KN 4.03KN4.03KN五、站带槽钢检算σ总40cmN=10.1KNN=10.1KNN=31.5×0.4×1.6/2=10.1 KN跨中弯距：M m a x=10.1×0.8-4.03×0.4-4.03×0.8=3.24 KN·mσ= M m a x/W=3.24×103/39.7×10-6=81.6 Mpa<215 Mpa (可)四、拉条检算D=16mm A=201.1 mm2N=10.1 KNσ=N/A=10.1/201.1×10-3=50.2 Mpa< 215 Mpa五、底模横梁检算底模所受压力：σ＝1.2σ总=1.2×31.5=37.8 Kpa M m a x=1/8ql2=1/8×37.8×0.3×1.62=3.63 KN·mσ= M m a x/W=3.63×103/39.7×10-6=91.4 Mpa<215 Mpa (可)盖梁底模纵梁检算一、说明１）检算对象为盖梁模板下的纵梁及支撑纵梁的剪力销，纵梁拟采用的材料为I32a工字钢, 剪力销采用的材料为￠60mm圆钢.２）检算项目：纵梁的抗剪、抗弯强度及刚度３）检算的依据：蔗田大桥支座墩帽梁钢筋布置图sv-3-4-3二、荷载１）假定纵梁所受荷载为竖向均布荷载２）主要荷载有a、一片盖梁钢筋砼自重Qt 查《桥规》γ取26kN/m3b、一根I32工字钢自重Qz 查《材料手册》0.527 kN/mc、钢模板自重Qm 查厂家提供的说明为0.5 kN/m2d、施工荷载（人、机械）Qs 查《桥规》支撑小棱的均布荷载为1.5kpa,振捣砼产生的荷载2.0 kpa.三、计算模型按实际的施工情况假定纵梁为简支在墩柱钢销上的伸臂梁，共两片纵梁，每片纵梁拟用1根I32a 工字钢，实际检算时只检算一根工字钢在其承担的荷载作用下的强度及刚度. 四、荷载及内力的计算1>荷载计算a.帽梁截面尺寸为1.20×1.80m 矩形,其每延米自重: Qt=1.2×1.8×1×26/1=56.16KN/mA. 帽梁截面尺寸为1.50×1.80m 矩形,其每延米自重: Qt=1.5×1.8×1×26/1=70.2KN/m b. 工字钢自重: Qz=0.527KN/mc.钢模截面尺寸为1.20×1.80m 矩形,其每延米自重: Qm=2×(1.2+1.8) ×1×0.5/1=3KN/mC.钢模截面尺寸为1.50×1.80m 矩形,其每延米自重: Qm=2×(1.5+1.8) ×1×0.5/1=3.3KN/md. 施工荷载: Qs=(1.5+2.0)×1.0=3.5KN/m 一根I32a 工字钢所受均布荷载为： q =(Qt+Qm+Qs)/2+Qz =(70.2+3.3+3.5)/2+0.527 =39.027KN/m 2>内力计算一根I32a 工字钢所受支反力及内力：反力： R A =R B =qL/2=39.027×10.6/2=206.843KN 内力： Q A 左=2.0×q=2.0×39.027=78.054KN Q A 右＝R A －Q A 左=206.843-78.054=128.79KN M A =2.0×q ×1.0=2×39.027×1.0=78.054KNm M E =3.3×R A -5.3×q ×5.3/2=134.445KNmq单位：m内力图:五、强度检算１）抗剪强度工字钢:τm a x=1.5Q/δf h f=1.5×128.78×103/9.5×10-3×320×10-3=63.542Mpa<1.25[τ]=1.25×115=143.75Mpa故工字钢材料的抗剪强度满足要求剪力销:×103/3.14×m a x=Q/A=206.8430.0009=73.2Mpa<1.25[τ]=143.75Mpa故剪力销材料的抗剪强度满足要求２）抗弯强度工字钢:σm a x=M x/W x=134.445×103/692.02×10-6=194.279Mpa<[σw]=200Mpa 故工字钢材料抗弯强度满足要求六、刚度检算略去A点和Ｂ点负弯矩的影响，计算跨中挠度可按简支梁计算，由结构力学知若此值满足要求，则按伸臂梁计算跨中挠度值必满足要求。
盖梁钢棒法计算书
盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。
上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。
具体布置如图2所示。
空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒4.6m*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a工字钢2根作为纵梁，每根12.6m，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a槽钢作为横梁，每根长4.6m，在悬臂部分按照（4@50+30)cm等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数1.2，活载乘以1.4)：变截面段：q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+（11.1+6.5）*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5*（3.2-0.03*2）*26/2=6.1kN施工人员、运输工具、堆放材料荷载：q4=2.5KN/m2*3.2m/2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为20.17Kg/m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量7.4kg/m)：q6=（7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1）/2=1.91kN/mA3钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*145MPa=181 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*210 MPa=262.5 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*120 MPa=150 MPa弹性模量E=2.1*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=1.25。
盖梁验算(45a工字钢上满铺12×15方木)
盖梁荷载验算（45a 工字钢）盖梁采纳抱箍法施工，墩柱达成后，在墩柱上安装抱箍，而后在抱箍上安装横向的I45a 工字钢，工字钢上满铺4m长 12cm×15cm的方木，而后方木上铺设竹胶板底模。
盖梁侧模（前后边）采纳定型钢模，左右双侧面采纳竹胶板。
以爬坡车道侧的盖梁进行验算（此幅盖梁宽度最大），盖梁立面图以下：12.451.325 1.17.6 1.1 1.325盖梁立面图一、工字钢验算53 45a 工字钢计算参数以下： E=2.1 × 10 MPa， W=1432.9cm，I=32241cm4，单位重为 80.38Kg/m1、受力剖析盖梁工字钢长度为15m，盖梁长 12.45m。
工字钢受力表示图以下：q2.57.6 2.5工字钢受力表示图2、荷载计算作用于工字钢的荷载有：（1）、施工时钢筋混凝土重量 38.5m3× 26KN/m3=1001KN；（2）、模板及方木、钢管重量；①侧模钢模重量：面积为 38.5 ㎡，重量为 57.8KN；②底模及侧模1.5cm 厚竹胶板重量：面积为 20.3 ㎡，重量为2.1KN；③铺设 5cm厚脚手板重量：面积为35.1 ㎡，重量为 12.3KN；④模板Φ48 钢管背楞重量：长度48m，重量 1.92KN；⑤防备Φ48 钢管重量：长度79m，重量 3.16KN；⑥模板 10×10 方木背楞重量：长度49m，重量 3.43KN；⑦10×10 方木托架重量：长度 14m，重量 0.98KN；⑧工字钢上满铺 12× 15 方木重量：长度 458m，重量 57.71KN；共计为 139.4KN；（3）、施工时人员、设施重量 10KN；（4）、振捣砼时产生荷载 2KN/㎡× 12.45m×2m=49.8KN；荷载总合为 1.2 ×1001+1.2 ×139.4+1.4 ×10+1.4 ×49.8=1452.2KN。
盖梁验算_精品文档
盖梁施工支撑架结构验算一、支架的结构形式盖梁结构尺寸为2385×150×130cm，砼数量为45.18m3。
侧模及底模均采用胶合板，侧模竖向方木间距为40cm，横向共布置3道φ10cm的钢筋拉条对拉。
底模直接铺在沿纵桥向布置的10×10cm的方木上，方木间距为30cm；方木通过25×12×10cm的三角楔木支撑在沿盖梁两侧的2根40a工字钢上；两根工字钢之间用20#槽钢焊接，焊接的位置在圆墩柱两侧及跨度方向两道，在两槽钢之间布置二排18×15的方木支撑纵桥向的底模方木；40a工字钢支撑在穿过墩顶预留洞的φ10cm实心圆钢上（见盖梁支架、模板施工图）。
二、结构验算(根据公路桥涵施工规范主要考虑以下几项荷载)1、侧模验算（略）2、底模验算：（1）、荷载：a、砼（盖梁厚度为1.3m）：q1=1.3×25.0×1.2=39KN/m2（提高1.2倍）b、施工人员及材料堆放取1.5KN/m2c、倾倒砼时的冲击荷载：2.0KN/ m2（2）、915×1830×18mm胶合板验算：板的宽度取1m，支撑板的方木托架间距为0.3m，板按三等跨连续梁简化计算，其计算简图为：q=(39+1.5+2)×0.3=12.75KN/m根据内力系数表：Mmax=0.1ql2=0.1×12.75×0.32=0.115KN·m板的几何模量：W=1/6bh2=1/6×1000×182=5.4×104mm3I=1/12 bh3=1/12×1000×183=4.86×105mm4E=4×103Mpaσmax=Mmax/W=0.115×106/(5.4×104)=2.13Mpa＜[σ]=25Mpafmax=0.667ql4/(100EI)=0.667×12.75×3004/(100×4×103×4.86×105) =0.93mm＞[f]=L/400=0.75mm底模胶合板能满足强度和挠度要求。
盖梁横梁贝雷架验算
盖梁横梁贝雷架验算一、荷载：1.模板重量：G1=80KN2.钢筋砼重量是：G2=37.74*26=981.24KN3.动荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量: G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/L=1093.64/2/10.6=51.6KN/m二、贝雷架所受的最大弯矩：M max=K m.q.L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m<[Mmax]=788.41KN.m 満足要求.盖梁抱箍验算一、抱箍各支点受力验算A B C<一>、横梁均布荷载验算：△△△1.模板重量：G1=80KN 5.3 5.32.钢筋砼重量：G2=37.74*26=981.24KN3.施工荷载：G3=1.5*15.5*3.5=81.375KN4.贝雷架重量：G4=12*2.70=32.4KN总重量：G=G1+G2+G3+G4=1093.64KN则每侧贝雷架所受均布荷载为q=G/2/l=1093.64/2/10.6=51.6KN/m<二>支点A、C受力计算剪力V A=V C=KV1.q.L0=0.437*51.6*5.3=119.5KN弯距：M A=M C=KM1.q. L02=0.096*51.6*5.32=139.2KN.m支点B受力计算剪力V B=KV2.q. L0 =0.625*51.6*5.3=171KN弯距：M B=KM2.q. L02=0.125*51.6*5.32=181.2KN.m二、抱箍所受摩擦力：A、C抱箍：N A=N C=4*0.9*n f*u*p=4*0.9*1*0.35*190=239.4KN4为抱箍单侧螺栓数目，0.9为传力系数，n f为传力摩擦数值取1，u为摩擦系数取0.35，p为预应力190KN安全系数为：K1=N A/V A=N C/V C=239.4/119.5=2 >［K］=1.7 满足要求B抱箍：N B=5*0.9n f.μ.p=5*0.9*1*0.35*190=299.25KN安全系数为：K2=N B/V B=299.25/171=1.75 >［K］=1.7満足要求三、抱箍钢板受力验算A、C抱箍钢板厚1.2cm，高度32cm抗拉力：б=F/A=190*4*103/12*320=198M pa<[q]=200M paB抱箍钢板厚1.2cm，高度42cm抗拉力：б=F/A=190*5*103/12*420=189M pa<[b]=200M pa。
盖梁工字钢施工验算
盖梁工字钢施工验算荷载计算荷载分析盖梁底板面积为：()206.913.22887.2-683.22m m m =⨯⨯）1、 盖梁砼自重：223/82.4473/2607.172m KN m KN m G === 注：荷载分项系数1.2（依据路桥施工计算手册P175差得） 2、 钢模板自重：g k 10822二、盖梁底模支架结构设计1.荷载计算1)、盖梁砼自重：G 1=172.07m 3×26KN/m 3=4473.82KN(包含钢筋重量)2）、钢模板自重：G 2=10822kg*10N/kg=108220N ≈108.2KN3）、I18#工字钢重量：共计50/0.5m+1根=101根。
共重：101根*3m/根*21.4kg/m*10N/kg=64.84KN4)、I40b 工字钢重量：工字钢采用I40b 普通热轧工字钢，每盖梁采用2根50m 长I40b 工字钢。
总重：2*50*73.878*10≈73.9KN5）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载：倾倒混凝土产生的荷载取4KN/m 2,振捣混凝土产生的荷载取2KN/m 26)、施工机具及施工人员荷载取4KN/m 22.荷载组合横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3 =（4473.82+108.2）*1.2+（4+2+4）*1.4=5512.424KN均布荷载：q h =5512.424/45.4=121.4KN/m作用在横梁上的荷载：G H ’=121.4×0.5=60.7KN均布荷载：q H ’=60.7/2.3=26.4KN/m横梁抗弯与挠度验算：18#工字钢的弹性模量E=2.1×105Mpa ，惯性矩I=1669cm 4，抗弯模量W X =185.4cm 3。
最大弯矩：M max = q H ’×l H 2/8=26.4×2.32/8=17.5KN ·mσ= M max /W X =17.5/（185.4×10-6）=94391Kpa=94.4MPa<[σw]=160MPa （满足）最大挠度：f max = 5×q H ’×l H 4/384×E ×I=5×26.4×2.34/（384×2.1×108×1669×10-8）=0.0027m<=L/400=2.3/400=0.0057m（满足）故底模横梁选用18#工字钢可以满足施工要求。
桥梁盖梁钢棒法钢套盒支撑体系受力验算
［M>2019^--------------------------------------------y术桥梁盖梁钢棒法钢套盒支撑体系受力验算罗浩东(重庆中环建设有限公司，重庆401120)［摘要］本文根据元山大桥的施工实例，详细介绍了钢棒法钢套盒支撑体系的布置形式及受力验算方法，以期为同类施工提供借鉴。
［关键词］桥梁;盖梁;钢套盒；受力验算文章编号：2095-4085(2019)11-0061-021工程概况定升公路元山大桥上部结构采用2x25+5x25 +3x25预应力栓简支T梁，下部结构采用钢筋栓圆柱墩、桩基础。
桥梁分左右幅设计，桥梁墩柱直径分别为1.2m, 1.6m, 1.8m,盖梁长11.2m,高1. 5m,宽1.8m,设计采用C30混凝土。
2盖梁施工钢棒法钢套盒支撑体系总述本工程盖梁支撑体系，通过计算后确定由下至上的主要构件分别为①100钢棒，钢套盒(含上套箱和下套箱)，I45b工字钢，110工字钢，三角形支撑架,底模，侧模。
3钢套盒受力验算3.1钢棒法钢套盒盖梁支撑体系布置盖梁施工支承平台采用在两根墩柱上各穿入一根长2.2m的①100mm钢棒的方式，钢棒上墩柱两侧各放置一个钢盒，再在钢盒上套箱上部墩柱两侧各采用一根12m长的I45bl字钢做为主梁。
在主梁上安放一排每根3.5m长的110工字钢，间距为40cm作为分配梁。
3.2计算参数3. 2.1主要材料参数(1)110工字钢理论重量为11.261kg/m,截面面积为A二1430mm2°X轴抵抗矩：^=49xl03mm3,X轴惯性矩：I x =245x104mm4,弹性模量E=2.06x105MPa,钢材采用Q235钢，抗拉，抗压，抗弯强度设计值［刃=215MPa o(2)I45bl字钢理论重量为87.485kg/m,截面面积为A二11144.6mm2oX轴抵抗矩：W x=1500x103mm3,X轴惯性矩:作者简介:罗浩东(1987-),男，重庆人，本科，工程师，研究方向:公路市政施工技术。
钢棒验算书
一、工程概况盖梁设计尺寸：薄壁墩盖梁设计为长11.2m，宽2.2m，高1.7m，混凝土方量为36.78m³二、材料1)主梁工字钢：2片45b工字钢，长为11.5m2)分配梁工字钢：I12.6工字钢，长为4.5m，间距30cm3)钢棒：采用100mm高强钢棒（A45）三、荷载计算1)盖梁混凝土自重荷载：W1=36.78m³*26t/m³=956.3KN2)支架、模板荷载：W2=11.5m*0.874KN/m*2+4.5m*0.142KN/m*(11/0.3)=43.54KN3)定型钢模板重量（每平按0.12t计算）W3=（11.2m*2.2m+11.2m*1.7m*2+1.7m*2.2m*2）*0.12*10KN/t=84.3KN4)施工人员荷载（人员按每平1KN计算）W4=11.5m*2m*1KN/m²=23KN5)机械荷载（盖梁施工采用50型插入式振捣器，设置3台，每台振动力3KN）W5=3*3=9KN总荷载：W1+W2+W3+W4+W5=956.3KN+43.54KN+84.3KN+23KN+9KN=1116.14KN四、钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪强度进行验算:作用于钢棒上的荷载：（安全系数设为1.2）P=414 .1116*2.1=334.84KNQ剪=-P=334.84KNA=3.14*0.052=0.00785m2根据剪应力公式得出剪切应力：τ=Q/A=334.84KN/0.00785m2=42.65MPa＜[σ]=125MPa换用8cm直径钢棒验算：τ=Q/A=334.84KN/（3.14*0.042）m2=66.65MPa＜[σ]=125MPa 五、结论从计算结果可以得出，钢棒满足承载力要求。
盖梁钢棒法计算书
盖梁钢棒法计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。
上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。
具体布置如图2所示。
空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a 工字钢2根作为纵梁，每根，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a 槽钢作为横梁，每根长，在悬臂部分按照（4@50+30)cm 等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数，活载乘以：变截面段：q1=26*1*2-26*2*2=悬臂等截面段：q2=26*2*2=m墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：q3=*2*25+ [ *1+（+）*1/2]*130*1000/6=m 挡块集中力：F1=**（）*26/2=施工人员、运输工具、堆放材料荷载：q4=m2*2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=*2=m；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量m)：q6=（m*45m*1000/+*4*6*1000/）/2=mA3钢容许弯曲应力=*[σ]=*145MPa=181 MPa容许剪切应力=*[τ]=*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=*[σ]=*210 MPa= MPa容许剪切应力=*[τ]=*120 MPa=150 MPa弹性模量E=*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=。
桥梁盖梁支架验算
盖梁支架验算一、情况说明1、盖梁的选择：大弯子大桥右5号墩，盖梁断面特大（2.5×2.0）且柱跨较大（8.5m），作特殊处理，不在此验算内。
其余各座桥，选取较大盖梁断面（2.5×1.6）柱跨6.5m的盖梁验算支架，可作全标段各桥通用。
2、荷载的考虑：盖梁砼荷载，在柱子的范围内（阴影部分）不作用在纵梁上。
二、纵梁工字钢验算盖梁图示(单位:m)1、纵梁上作用力盖梁断面：(2.5+2)÷2×0.9＋2.5×0.7=2.025+1.75=3.775㎡。
纵梁承受砼长度：4.7+2×1.7=8.1m（偏于安全保守，两端底面简化为水平线，即全长均为3.775㎡）纵梁承受砼重量：3.775×8.1×2.5t/m3=76.444t=76444㎏。
按50cm间距排列枕木（如下图），枕木即集中力15个。
A R B=38222Kg纵梁受力简图(单位:cm)每根枕木上压力即集中力P=76444㎏÷15=5096㎏2、支座反力：R A=R B=76444÷2=38222㎏。
3、按集中力作用计算跨中弯矩（左或右半跨外力对0点取矩）M中1=38222×325-5096×(550+500+450+200+150+100+50)=12422150-5096×2000=12422150-10192000=2230150㎏.㎝.4、模板自重实际模板厚为3㎝，考虑背销、拉杆小件重量不另细算，包含在模板内，故将底板、侧板均按5㎝厚木板计算自重。
立面：【11.7×0.7+（11.7+8.5）÷2×0.9】×2面=34.56㎡侧面：【2.5×0.7+（2.5+2.0）÷2×0.9】×2面=7.55㎡底面：宽2.0×长（4.7+2.0×1.7）=16.2㎡模板总面积：58.31㎡模板体积：58.31×0.05=2.916m3模板重量：γ=700㎏/m3 G=700×2.916=2041㎏荷载集度q1=2041÷810=2.52㎏/㎝5、枕木自重：断面：0.2×0.2 每根长：4m , v=0.2×0.2×4=0.16m3共15根V=0.16×15=2.4m3枕木重： G=700×2.4=1680㎏荷载集度：q2=1680÷810=2.074㎏/㎝6、工字钢自重选择I40a, 查表 q3=67.56㎏/m=0.6756㎏/㎝将模板和枕木自重参与I字钢自重一起计算q=q1+q2+q3=2.52+2.074+0.6756=5.27㎏/㎝。
盖梁验算
项目名称 计算式 重量（kg） 备注 施工时作用在钢棒上的静荷载 盖梁设计砼69.24m3，其中荷载 143937.5 直接作用在墩柱的砼：1.2× 2.3×1.9×2=10.49m3 0
C40混凝土 钢筋 贝雷架 盖梁模板 工字钢及钢管 小计
2450×58.75
钢筋共重10753.14，直接作用 在墩柱上，故不考虑 350×36 12600 过磅重量 16012 过磅重量 3030 过磅重量 175579.5 施工时作用在钢棒上的动荷载 700 1000 800 2500 安全系数取1.2
施工人员 70×10 混凝土下落的冲击力 振动棒振动力 小计 施工时作用在钢棒上的最大荷载： （175579.5+2500）×1.2=213695.4kg
墩柱预留孔砼抗压受力验算 项目名称 受力面积（mm2） 能承受的最大压力 （kg） 计算式 （120÷2×2000）×2 240000×30×0.7×9.8 结果 备注 取直径为120mm的钢棒，受力面 240000 取最大投影面积的一半 假定C30墩柱砼强度达70%时开 514285.7 始盖梁施工
65363.3×4=261453.2kg＞213695.4kg，故方案可行
514285.7kg＞213695.4kg，故方案可行
钢棒抗剪受力验算 项目名称 钢棒的截面积（mm2） 钢棒的抗剪力（kg） 计算式 3.14×120 ÷4 Q=2Aτ /3 =2×11304×(85÷9.8) ÷04 取直径为120mm的钢棒 65363.3 根据规范1米内钢棒的且应力τ 取85MPa
盖梁验算
盖梁验算
该桥墩盖梁采用700x300的H钢作为横梁，每组盖梁使用4根H 钢并排焊接而成，
横向铺设如图：
由上图可知盖梁的最大跨径为8米，共有15排桁架将桥上的荷载传递到盖梁上，如下图：
因为运梁车的跨度为32米，钢桥最大跨度为15米，所以无论车子行驶到任何一跨始终有两组桥墩同时受力，则每组桥墩的承受的压力为400吨+70吨（钢桥自重）=470吨。
470吨/15=31吨，则根据影响线
计算横梁的最大弯矩，近似取静载的跨中弯矩和活载的最大弯矩进行叠加，结果安全，计算如下：
a)截面强度：
静载产生的弯矩：
M静=1/8g静l²=1/8×1.66 KN/m×4×(8m)²=53KN·m
利用影响线计算出活载产生的弯矩：
M活= 310kn×（0.2+0.425+0.65+0.875+1.1+1.325+1.663）×2+310×2
= 4488kn.m
总的弯矩：
M max= 4541kn.m
查得700x300的H钢的W x=5760cm^3，因为在4根H钢并排焊接同时受力，则：
W x=23040cm^3
δ= M/W
=45410000/23040=1971kg/cm^2
=197.1MPa<[δ]=210×1.3=273MPa
满足要求！
注：《公路桥涵钢结构和木结构设计规范（JTJ025-86）》中规定：临时结构中钢材允许应力可提高1.3的系数，则：
Q 345钢允许应力：210×1.3=273MPa。
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盖梁悬空支架施工方案（穿钢棒）
K85+365.52**大桥因本桥较长地质条件不好，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为 1.7m ×1.4m×20.58m（宽×高×长）。
盖梁长度20.58米分别为20.58m=3.11+7.18+7.18+3.11。
盖梁施工支承平台采用在墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒（三柱式共6个支点），上面采用墩柱两侧各一根22m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。
一、计算参数
1.主要材料
1)[16a槽钢
截面面积为：A=2195mm2
截面抵抗矩：W=108.3×103mm3
截面惯性矩：I=866.2×104mm4
弹性模量E=2.1×105Mpa
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。
2)45b工字钢
横向主梁采用2根45b工字钢，横向间距为140cm（120+20）。
截面面积为：A=11140mm2，
X轴惯性矩为：I X=33759×104mm4，
X轴抗弯截面模量为：W X=1500.4×103mm3，
钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值[σ]=215Mpa。
3）钢棒
钢棒采用φ100mm高强钢棒(A45)，
截面面积为：A=3.14×502=7850mm2，
惯性矩为：I=πd4/32=3.14×1004/32=981.25×104 mm4
截面模量为：W=πd3/32=4.1396×104 mm3
抗剪强度设计值[τ]=125Mpa。
2.设计荷载
1)砼自重
砼自重统一取140cm梁高为计算荷载，
砼方量：V=1.7×1.4×20.58=48.98m3，钢筋砼按27KN/m3计算，
砼自重：G=48.98×27=1322.471KN
盖梁长20.58m，均布每延米荷载：q1=64.26kN/m
2)组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计
5.2m2， q2=4.94kN/m
3)[16a槽钢
3m长 [16槽钢间距0.5m，每延米2根共计6米，合计：q3=6
×0.1723=1.03kN/m
4）45b工字钢
共2根，当根长22米，共重：2×22×87.45kg=3847.8kg q4=38.48KN
4)施工荷载
小型机具、堆放荷载：q5=2.5 KPa
振捣混凝土产生的荷载：q6=2 KPa
3.荷载组合及施工阶段
盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数 1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3、受力模型
1） [16a槽钢分布梁计算模型：
[16a槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[16a槽钢分布在圆柱两侧的45b工字钢上，两工字钢主梁紧贴圆柱，间距按圆柱直径120cm，故[16a槽钢分布梁计算跨径为120cm，盖梁底宽为170cm，分布梁两端各悬臂20cm，悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全。
2）工字钢主梁计算模型：
工字钢主梁承受由每根双槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢各承受一半的力，工字钢搭在两圆柱预埋的钢棒上，故工字钢计算跨径为两圆柱中心的间距，取为7.18m，按两端外伸悬臂计算。
3）钢棒计算模型
钢棒为悬臂结构模型，工字钢紧贴圆柱，故只考虑钢棒受剪，6个支点抗剪截面分担承受上面传来的重力。
二、计算结果
1.[16a槽钢分布梁计算
荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×(q5+q6)=1.2×(89.1+4.94)+1.4×(2.5+2)=119.148KN/m
[16a槽钢分布梁布设间距0.5m，单根承受0.5×119.148=59.574KN，
盖梁底宽1.7m
则单根槽钢均布荷载q=59.574/1.7=35.004KN/M
计算跨径1.2m
跨中弯矩：M=1/8ql2=0.125×35.004×1.22=6.301KN.M
σ=M/W=6.301/108.3×103mm3=58.18MPa＜(215Mpa)
挠度：f=5ql4/384EI=5×35.004×1.24/(384×2.1×866.2)=0.000519m<[f]=l0/400=1.2/400=0.0030m (满足要求)
2.45b工字主横梁计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(89.1+4.94+1.21)+1.4×(2.5+2)=120.6KN/m
45工字钢设两根，单根承受q=0.5×120.6=60.3KN/M
计算跨径7.18m
跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]
=1/2×60.3×7.18×6.7×[(1-3.11/6.7)×(1+2×3.11/7.18)-6.7/7.18]=96.962KN.M
σ=M/W=96.962/1500.4×103mm3=64.62MPa＜[215Mpa]
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI
=60.3×7.184×(5-24×3.112/7.182)/(384×2.1×33759)=0.0029m=2.9mm<[f]=l/400=7.18/400=18mm
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI
=60.3×3.11×7.183×(6×3.112/7.182+3×3.113/7.183-1)/(24×2.1×33759)=0.0151m
3.
4.钢棒计算
荷载：q=1.2×(q1+q2+q3)+1.4×(q5+q6)=1.2×(89.1+6.24+1.21)+1.4×(2.5+2)=122.16KN/m
Q=(122.16×20.58+38.48)/6=425.422KN
τ=Q/A=425.422×103/7850=81.291MPa<[τ]=125Mpa
三、
四、结论
综合以上计算得知，此支架方案能满足施工受力要求。