克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件(标准版)
硫磺回收系统的操作要求和工艺指标
一、制硫工艺原理硫磺回收系统的操作要求和工艺指标Claus制硫总的反应可以表示为：2H2S+02/X S x+2H20在反应炉内，上述反应是部分燃烧法的主要反应，反应比率随炉温变化而变化，炉温越高平衡转化率越高；除上述反应外，还进行以下主反应：2H2S+3O2=2SO2+2H2O在转化器中发生以下主反应：2H2S+SO23/XS x+2H2O由于复杂的酸性气组成，反应炉内可能发生以下副反应：2S+2CO2COS+CO+SO22CO2+3S=2COS+SO2CO+S=COS在转化器中，在300摄氏度以上还发生CS2和COS的水解反应：COS+H2O=H2S+CO2二、流程描述来自上游的酸性气进入制硫燃烧炉的火嘴；根据制硫反应需氧量，通过比值调节严格控制进炉空气量，经燃烧，在制硫燃烧炉内约65％(v)的H2S进行高温克劳斯反应转化为硫，余下的H2S中有1／3转化为SO2燃烧时所需空气由制硫炉鼓风机供给。
制硫燃烧炉的配风量是关键，并根据分析数据调节供风管道上的调节阀，使过程气中的H2S/SO2比率始终趋近2：1，从而获得最高的Claus转化率。
自制硫炉排出的高温过程气，小部分通过高温掺合阀调节一、二级转化器的入口温度，其余部分进入一级冷凝冷却器冷至160℃，在一级冷凝冷却器管程出口，冷凝下来的液体硫磺与过程气分离，自底部流出进入硫封罐。
一级冷凝冷却器管程出口160℃的过程气，通过高温掺合阀与高温过程气混合后，温度达到261℃进入一级转化器，在催化剂的作用下，过程气中的H2S和SO2转化为元素硫。
反应后的气体温度为323℃，进入二级冷凝冷却器；过程气冷却至160℃，二级冷凝冷却器冷凝下来的液体硫磺，在管程出口与过程气分离，自底部流出进入硫封罐。
分离后的过程气通过高温掺合阀与高温过程气混合后温度达到225℃进入二级转化器。
在催化剂作用下，过程气中剩余的H2S和SO2进一步转化为元素硫。
反应后的过程气进入三级冷凝冷却器，温度从246℃被冷却至1．60~C。
硫磺回收反应器综述
2、防止硫化亚铁自然 硫磺回收装臵长期在高温高硫环境下运行，容易腐蚀 生成硫化亚铁，并在管线、设备死角和反应器内积聚。停 工后易导致硫化亚铁自燃，进而引起设备和催化剂的损坏。 因此，装臵停运后，应加强检查，防止硫化亚铁自燃。在 打开的人孔旁应准备好水带，发现自燃应及时用水浇灭。
3、临时停工对反应器的操作
a．将两个反应器入口温度比正常提高20℃对催化剂 进行热浸泡48小时。 b、如果反应器的温度有升高的趋势，应稍微降低燃 烧空气流量，并作分析确定一氧化碳和氧的浓度，调整燃 烧空气量使它们处于限制范围内。
c、提高克劳斯反应器的入口温度，使催化剂床 层温度接近400℃，保持该温度24小时。用氧分析仪在 克劳斯反应器入口进行采样分析，并调整空气/燃料气 比以便保持亚完全燃烧。保证系统内所存在的硫吹扫 干净。 4、硫沉积 硫沉积是在冷凝和吸附两种作用下发生的。前 者指反应器温度低于硫露点时，过程气中的硫蒸汽冷 凝在催化剂微孔结构中；后者指硫蒸汽由于吸附作用 和随之发生的毛细管冷凝作用而沉积在催化剂微孔结 构中。硫沉积而导致的催化剂失活一般是可逆的，可 采取对床层进行热浸泡的方法加以处理，在正常配风 下，将床层温度提高20～30℃，维持24～48小时，脱 掉积硫，同时加强排污，把沉积的硫带出来，或者在 停工阶段以过热蒸汽吹扫。
c、投用急冷塔出口的氢在线分析仪，将急冷出口的氢 含量控制在2％～3％。 d、预硫化过程中，尾气急冷塔水pH值控制在7～8，用 注氨来保证。 e、每小时分析加氢反应器进、出口的硫化氢、二氧化 硫、氢含量。预硫化完成的标准是：反应器进、出口硫化 氢含量平衡或出口略高于入口，二氧化硫含量为零；亦可 参考床层温升变化情况，当床层温度不再上升或略有下降 时，即据此判定催化剂预硫化结束。 f、预硫化结束后，调整尾气的入口温度在指标内，以 保证床层温度。 2.3、加氢反应器的降温
克劳斯硫回收操作规程
克劳斯硫回收操作规程(一)硫回收工段工艺流程叙述来自上游甲醇洗工段的酸性气温度为37.2℃，压力为0.22MPaG，经进料管分离罐(V1301)分出挟带液后，按一定比例分成两股，其中一股去H S 燃烧炉(F1301)。
该流股经过控制阀后压力降为0.06 2MPaG 进入H S 燃烧炉(F1301)，在H S 燃烧炉(F1301)中，酸性2 2气和一定比例的反应空气发生燃烧反应，反应生成SO的和燃烧反应2剩余的H S 进一步发生部份克劳斯反应，反应后的酸性气体温度可达2800℃以上。
高温酸性气随后进入H S 余热回收器(E1301)回收器2废热并副产蒸汽，同时将反应生成的单质硫部份冷凝。
H S 余热回收2器(E1301)一共有四程换热管(PASS1~4)回收本工序工艺气的废热，高温酸性气废热的回收是通过其中的第一、二换热管(PASS1、PASS2)进行的。
高温酸性气全部通过PASS1 后温度降为600℃，然后分成两股，其中一股流经PASS2 温度进一步降至185℃，然后和未经过PASS2 的流股混和。
通过调整两个流股的比例可使混合后的温度控制在约300℃。
混合后的酸性气流股和进料器分离罐(V1301)后未进入H S 燃烧炉(F1301)的旁路酸性气体混合后温度降至230℃、2压力0.04MPaG 进入克劳斯反应器(R1301)一段。
在该段床层酸性气中的H S 和SO 在催化剂LS-971 和LS－300 的作用下发生克劳斯2 2反应生成单质硫，H S 的转化率为80％~85％。
流出反应器的酸性气2体温度约为340℃，经过H S 余热回收器PASS3 回收器废热后，温度2降为175℃，同时绝大部份的单质硫被冷凝下来。
位达到克劳斯反应器二段所需的温度，流程中设置了第一再加热器 (E1302)，酸性气进入该加热器预热到约238℃后进入克劳斯反应器二段继续进行克劳斯反应以回收剩余的硫。
在二段反应床中，H S 的转化率约为75％，反2应后的酸性气温度约为255℃。
克劳斯法硫磺回收方法
克劳斯法硫回收一、工艺设计三高无烟煤：元素分析含硫3.3%造气：121332Nm3含硫化氢1.11% 含COS0.12% 约17克/Nm3低温甲醇洗：净化气含硫0.1ppm 送出H2S含量为35%左右的酸性气体3871Nm3。
本岗位主要任务是回收低温甲醇洗含硫CO2尾气中的H2S组份，通过该装置回收，制成颗粒状硫磺。
同时将尾气送到锅炉燃烧，使排放废气达到国家排放标准，本装置的正常硫磺产量约为16160吨/年。
二、工艺方法1、常用硫回收工艺(1) 液相直接氧化工艺有代表性的液相直接氧化工艺有：ADA法和改良ADA法脱硫、拷胶法脱硫、氨水液相催化法脱等。
液相直接氧化工艺适用于硫的“粗脱”，如果要求高的硫回收率和达到排放标准的尾气，宜采用固定床催化氧化工艺或生物法硫回收工艺。
(2) 固定床催化氧化工艺硫回收率较高的Claus工艺是固定床催化氧化硫回收工艺的代表。
Claus硫回收装置一般都配有相应的尾气处理单元，这些先进的尾气处理单元或与硫回收装置组合为一个整体装置，或单独成为一个后续装置。
Claus硫回收工艺及尾气处理方式种类繁多，但基本是在Claus硫回收技术基础上发展起来的，主要有：SCOT 工艺、SuperClaus工艺、Clinsulf工艺、Sulfreen工艺、MCRC工艺等。
2. 克劳斯硫回收工艺特点常规Claus工艺是目前炼厂气、天然气加工副产酸性气体及其它含H2S 气体回收硫的主要方法。
其特点是：流程简单、设备少、占地少、投资省、回收硫磺纯度高。
但是由于受化学平衡的限制，两级催化转化的常规Claus工艺硫回收率为90-95%，三级转化也只能达到95-98%，随着人们环保意识的日益增强和环保标准的提高，常规Claus工艺的尾气中硫化物的排放量已不能满足现行环保标准的要求，降低硫化物排放量和提高硫回收率已迫在眉睫。
一般克劳斯尾气吸收要经过尾气焚烧炉，通过吸收塔，在吸收塔内用石灰乳溶液或稀氨水吸收，生成亚硫酸氢钙或亚硫酸氢铵，通过向溶液中通空气，转化为石膏或硫酸铵，达到无害处理，我公司硫回收尾气送至锅炉燃烧并脱硫后排放。
硫回收操作规程
久泰能源内蒙古有限公司甲醇部硫回收岗位操作规程编写：审核：审定：批准：目录1.本工段任务‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥22.生产方法、流程特点‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥23.基本原理‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥24.生产流程简述‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥3 4.1热反应阶段‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥3 4.2克劳斯反应阶段‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥4 4.3尾气加氢处理阶段‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥44.4热焚烧反应阶段‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥55.主要控制指标‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥56.主要设备介绍‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥77.岗位生产操作法‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥147.1开工前的准备‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥147.2克劳斯硫回收部分‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥157.3尾气加氢部分‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥197.4紧急事故处理原则‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥228.附件：‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥24安全阀数据一览表‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥24 硫回收工段试压方案‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥24 克劳斯、加氢催化剂的装填方案‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥26 点火烘炉方案‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥27 点炉升温‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥28 加氢加热炉的点火烘炉‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥30 系统升温及系统保温‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥30 引酸性气入系统‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥32 装置停工‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥‥391.本工段任务硫回收装置处理净化装置送来的富含硫化氢酸性气体将硫化氢转化成单质硫加以回收，生产出高品质硫磺，从而减少污染物排放，达到环保要求。
克劳斯回收硫磺的原理
克劳斯回收硫磺的原理克劳斯回收硫磺的原理基于燃烧过程中硫的反应特性和催化剂的作用。
下面将详细介绍克劳斯回收硫磺的原理。
燃烧是指物质与氧气反应产生能量的化学过程。
在燃烧过程中，硫化物燃料中的硫化物与氧气反应生成二氧化硫（SO2）。
SO2是一种有害气体，它对环境和人体健康都具有一定的危害性。
因此，在燃烧过程中，要将SO2尽量减少排放或者通过回收的方式进行处理。
克劳斯回收硫磺的基本原理是通过燃烧过程中硫的反应特性和催化剂的作用，将烟气中的SO2转化为硫磺。
首先，燃烧过程中燃料中的硫化物与氧气反应生成SO2。
SO2通过烟道排出，在一般的燃烧过程中，SO2的排放是无法避免的。
接下来，通过克劳斯方法中的硫磺转化反应，将SO2转化为硫磺。
这个反应需要通过催化剂来实现。
催化剂是一种能够影响反应速率但不参与反应的物质。
在克劳斯方法中通常使用金属氧化物作为催化剂。
克劳斯反应是一种氧化还原反应，即将SO2的氧化状态从+4还原为0，同时将催化剂的氧化状态从0氧化至+4。
这个反应的化学方程式如下所示：SO2 + 2H2S -> 3Sx + 2H2O根据这个方程式可知，SO2与硫化氢在催化剂的作用下反应生成硫磺和水。
硫磺通常以粉末状或者颗粒状形式存在。
而催化剂的氧化状态恢复的过程则是通过燃烧剩余气体中的氧气进行的。
这一过程可以通过添加适量的空气或氧气进入系统来实现。
总的来说，克劳斯回收硫磺的原理是通过燃烧过程中硫的反应特性和催化剂的作用，将燃烧排放中的SO2转化为硫磺。
具体而言，SO2通过催化剂的作用与硫化氢反应生成硫磺和水，而催化剂则通过燃烧剩余气体中的氧气进行再生。
这种方法能够有效地回收硫磺，减少SO2的排放，有助于保护环境和人体健康。
克劳斯回收硫磺的原理使用比较简单，但是在实际应用中需要注意催化剂的选择、反应条件的控制以及硫磺的收集与处理等问题。
但是总体来说，克劳斯回收硫磺的原理为我们解决燃烧过程中产生的SO2的问题提供了一种有效而可行的方法。
克劳斯硫回收操作规
克劳斯硫回收操作规程1. 岗位任务及意义我厂所采用的原料煤硫含量较高, 如果不加以回收,就会污染空气。
本岗位接受低温甲醇洗岗位送来的硫化氢尾气, 通过克劳斯回收装置回收，并制成固体硫磺。
本装置H2S的总转化率90-95 %; COS不发生克劳斯反应，通过尾气烟囱直接放空。
年产硫磺1 万吨，回收硫磺不仅经济效益可观还可以消除污染。
2. 工艺原理及流程叙述2.1工艺原理克劳斯法回收硫的基本反应如下：H2S+ 1/2Q—S+ H2O （1）H2S+ 3/ 2Q2—SQ+ H2Q （2）2H2S + SQ—3S+ 2H2Q （3）反应（1）（2）在燃烧室中进行，在温度1150C— 1300C，压力0.06MPa 和严格控制气量的条件下，将硫化氢燃烧成二氧化硫，为催化反应提供（H2S+ CS）/SQ为2/1的混合气体。
此气体通过ALQ基触媒，按反应（3）生成单质硫。
2.2流程叙述来自上游甲醇洗工序的酸性气温度为37.2 C,压力为0.22MPaG经进料管分离罐（V1301）分出挟带液后，按一定比例分成两股，其中一股去HtS 燃烧炉（F1301）。
该流股经过控制阀后压力降为0.06 MPaG 进入HS燃烧炉（F1301）,在H2S燃烧炉（F1301 ）中，酸性气和一定比例的反应空气发生燃烧反应，反应生成SO2 的和燃烧反应剩余的H2S进一步发生部分克劳斯反应，反应后的酸性气体温度可达800C以上。
高温酸性气随后进入H2S余热回收器（E1301）回收器废热并副产蒸汽，同时将反应生成的单质硫部分冷凝。
HS余热回收器（E1301）—共有四程换热管（PASS什4）回收本工序工艺气的废热，高温酸性气废热的回收是通过其中的第一、二换热管（PASS、PASS2进行的。
高温酸性气全部通过PASS1后温度降为600C，然后分成两股，其中一股流经PASS2温度进一步降至185C，然后和未经过PASS2勺流股混和。
通过调整两个流股的比例可使混合后的温度控制在约300 C o混合后的酸性气流股和进料器分离罐（V1301 ）后未进入H2S燃烧炉（F1301）的旁路酸性气体混合后温度降至230C、压力0.04MPaG进入克劳斯反应器（R1301）—段。
硫磺回收装置工艺操作规程
3万吨/年硫磺回收装置工艺操作规程1.岗位任务本岗位负责处理炼油厂干气、液化气脱硫装置和酸性水汽提装置产生含高浓度硫化氢的酸性气，酸性气经克劳斯工段回收大部分硫，尾气经焚烧炉完全燃烧，使装置既回收了资源又保护了环境，达到了化害为利的目的。
2.岗位管辖范围本岗位管辖范围为：酸性气预处理、克劳斯制硫、尾气焚烧、液硫脱气和输送、以及公用工程系统的所有工艺设备和仪表的操作和维护工作。
3. 工艺操作指标3.1克劳斯工段1、脱硫酸性气入装置压力：30～50KPa，酸性气脱液罐D-8101液位30-80%，脱硫酸性气流量160～1823Kg/h，空气/脱硫酸性气重量比例：1.45-1.85，污水汽提酸性气流量50～334Kg/h，空气/污水酸性气重量比例：1.85～2.05。
2、反应炉F-8101微调空气流量：350-850Kg/h，主空气流量：505～2862 Kg/h。
反映炉前空气压力:不大于0.035MPa。
3、反应炉F-8101燃料气流量16～48 Kg/h，燃料气压力：0.27～0.33MPa，空气/燃料气重量配比：12.0～14.0，燃料气脱液罐D-8102液位30～80%。
4、反应炉F-8101炉膛温度：1100～1250℃。
5、反应炉废热锅炉ER-8101液位：40～70%。
6、第一级克劳斯反应器R-8101入口温度：225～250℃，床层温度：不大于350℃。
7、硫磺冷凝器E-8101/8102/8103 液位：40～70%。
8、第二级克劳斯反应器R-8102入口温度205～220℃，床层温度：不大于350℃。
9、克劳斯尾气浓度：H2S-2S02：-1～1%（V）。
10、液硫池T-8101空气流量75～160Kg/h,废气总流量105～200Kg/h。
液硫温度130～155℃，气相温度：不大于170℃。
11、低压蒸汽压力：0.33～0.42MPa，低压蒸汽温度：152-165℃。
12、焚烧炉F-8102第一空气流量：284～2026Kg/h,瓦斯压力：0.25～0.33MPa,空气/瓦斯重量比例15～25，瓦斯流量：14.0～140Kg/h,炉膛温度675～725℃，烟道气氧含量：1%～5%（v）。
克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件
Never make a major decision without a choice.勤学乐施天天向上（页眉可删）克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件现以直流法为例，这类硫磺回收装置的主要设备有反应炉、余热锅炉、转化器、硫冷凝器和再热器等，其作用和特点如下。
1. 反应炉反应炉又称燃烧炉，是克劳斯装置中最重要的设备。
反应炉的主要作用是：①使原料气中1/3体积的H2S氧化为SO2；②使原料气中烃类、硫醇氧化为CO2等惰性组分。
燃烧在还原状态下进行，压力为20～100kPa，其值主要取决于催化转化器级数和是否在下游需要尾气处理装置。
反应炉既可是外置式(与余热锅炉分开设置)，也可是内置式(与余热锅炉组合为一体)。
在正常炉温(980～1370℃)时，外置式需用耐火材料衬里来保护金属表面，而内置式则因钢质火管外围有低温介质不需耐火材料。
对于规模超过30t/d硫磺回收装置，外置式反应炉更为经济。
无论从热力学和动力学角度来讲，较高的温度有利于提高转化率，但受反应炉内耐火材料的限制。
当原料气组成一定及确定了合适的风气比后，炉膛温度应是一个定值，并无多少调节余地。
反应炉内温度和原料气中H2S含量密切有关，当H2S含量小于30%时就需采用分流法、硫循环法和直接氧化法等才能保持火焰稳定。
但是，由于这些方法的酸气有部分或全部烃类不经燃烧而直接进入一级转化器，将导致重烃裂解生成炭沉积物，使催化剂失活和堵塞设备。
因此，在保持燃烧稳定的同时，可以采用预热酸气和空气的方法来避免。
蒸汽、热油、热气加热的换热器以及直接燃烧加热器等预热方式均可使用。
酸气和空气通常加热到230～260℃。
其他提高火焰稳定性的方法包括使用高强度燃烧器，在酸气中掺入燃料气或使用氧气、富氧空气等。
燃烧时将有大量副反应发生，从而导致H2、CO、COS和CS2等产物的生成。
由于燃烧产物中的H2含量大致与原料气中的H2S含量成一定比例，故H2很可能是H2S裂解生成的。
克劳斯硫回收工艺总结(含流程图)
硫回收工艺总结（流程图在第二页）1、克劳斯脱硫工艺简介1)硫化氢三分之一氧化成二氧化硫，与未氧化的硫化氢进行催化转化。
2)为部分燃烧，通入燃烧炉的空气需严格控制，这是克劳斯法的操作关键。
3)燃烧炉的温度1200℃，燃烧产物中除二氧化硫、水和氮外，还有少量由硫化氢直接分解而生成的元素硫。
4)为回收热量，燃烧产物在进入转化器之前先经废热锅炉发生蒸汽。
5)固定床反应器，内装有氧化铝催化剂，入口220～240℃。
放热反应，出口温度为270～300℃。
6)冷凝冷却器，液态硫磺流至硫磺罐。
7)为达到较高的硫回收率，关键是要控制H2S/SO2的摩尔比,使之保持为2,同时要使用性能较好的氧化铝催化剂。
8)采用两级转化时，硫的回收率可达93％～95％，三级转化时可达94％～96％，四级转化时可达95％～97％。
9)尾气中二氧化硫（8000～18000ppm）。
还需将尾气进行处理。
2、公用工程消耗及产出表（100%负荷）序号名称及规格单位数量备注正常最大消耗1 电V=380伏kW/h 99.3 109.232 蒸汽P=1.2Mpa(G)饱和kg /h 1723.67 1896.03 副产3 蒸汽P=0.6Mpa(G)饱和kg /h 771.42 848.56 副产4 约P=0.15Mpa(G)饱和蒸汽kg /h 213.56 234.92 至低压除氧器5 锅炉给水6.0Mpa(G) kg /h 1356.51 1492.166 锅炉给水2.0Mpa(G) kg /h 2517.76 2769.547 仪表空气Nm3/h 50 558 燃料气Nm3/h 246.40 271.04 不包括烘炉9 氮气Nm3/h 300 330 开工用10 循环水kg /h 12250 1347511 消防水kg /h 2000 220012 蒸汽P=4.2Mpa(G)过热kg /h / 650.88 备用产出1 硫磺t /h 0.811 0.89第1 页共1 页第 2 页 共 2 页主燃烧室主烧嘴一级废锅一级硫冷凝器一级再热器一级反应器二级硫冷凝器二级再热器催化氧化反应器三级硫冷凝器焚烧炉焚烧炉嘴二级废锅锅炉给水预热器变换汽提气酸性气闪蒸酸性气酸气分离罐F=90Nm³F=1650Nm³，H2S 35%，CO2 60%酸气预热器F=1700Nm³，H2S 33%，CO2 60%T =220℃空气空气预热器F=1200Nm³T =220℃燃料气P-83000Nm³,900℃320℃中压蒸汽1.4MPa1.6t /h ，198℃F=2750Nm³，170℃低压蒸汽0.6MPa0.4t /h ，165℃液硫封500k g /h ，170℃200kg/h ，170℃100k g /h ，130℃液硫池0.8t/h硫磺外售干燥包装230℃，0.044MPaT=280℃，P=0.04MPa ，H2S=2%F=2700Nm³，170℃2800Nm³，220℃，0.035MPaT=230℃，P=0.03MPa ，H2S=0.3%F=2750Nm³，130℃，P=0.025MPaP-254000Nm³，630℃尾气去烟气脱硫工序4000Nm³，SO2 0.3%，200℃中压蒸汽3.8MPa0.15t /h ，250℃H 2S+3/2O 2 →SO 2+H 2O H 2S+1/2SO 2→H 2O+3/4S 22H 2S + SO 2 →3/xSx + 2H 2O COS + H 2O → H 2S + CO 2CS 2 + 2H 2O → 2H 2S + CO 2中压蒸汽3.8MPa0.15t /h ，250℃空气100m³2H 2S + SO 2 →3/xSx + 2H 2O COS + H 2O → H 2S + CO 22H 2S+O 2→2/x Sx+2H 2O低压蒸汽0.6MPa 0.2t /h ，165℃副产中压蒸汽100kg/h硫分离器低压蒸汽去除氧1.2t/h ，250℃，3.8MPa 。
硫磺回收装置操作规定
硫磺回收装置操作规定8.2长期操作规定8.2.1开关钩子1.作业前要选择合适的开关钩子，要清洁无油泥、无变形，无破损使用时将开关钩子与手轮成垂直卡紧、放稳2.开启阀门时人身置一侧，严禁正对开关手轮以免阀杆顶出伤人3.开关过程中用力适度，不能过猛要防止开关打滑伤人4.对于DN>150以上的阀门，需两人开启时，注意同时均匀用力避免打滑伤及同伴8. 2.2扳手、管钳1.选择合适型号的、防爆的扳手或管钳2.对所选用的扳手或管钳进行完好检查，要求扳口或螺帽清洁，无油脂3.手握着扳手柄的末端，手臂垂直于扳手柄4.使用梅花扳手时，将扳口套在螺帽上，扳动手柄旋转螺帽即可5.对于拆卸一些较大螺帽或加套管时，注意套管要合适以免滑落伤人6.使用活动扳手时，应首先固定扳口，以呆扳唇作为主要受力面扳动手柄旋转螺帽即可。
严禁在活动扳手手柄上加套管做加力杆7.操作过程中对于较紧螺帽需喷松动剂进行拆卸避免扳手扳断或伤人事件发生8.管钳只用于管子丝扣连接或拆卸，使用时将管件卡紧后方可拆卸，防止打滑严禁用管钳拧螺帽8. 2.3螺丝刀1.使用合适的螺丝刀，使刀口与螺钉槽口匹配2.螺丝刀刀口完整，无油脂、缺损3.螺钉无油脂、缺损4.手握把柄将螺丝刀刀口与螺钉槽口嵌合在一起5.均匀用力，防止打滑及损坏螺钉8. 2.4锯弓1.调松锯弓两边的固定螺栓2,将锯条装好，锯齿方向要面向外要求所用锯条锯齿无磨损3.调节固定螺栓使锯条水平上牢但不要使锯条吃力太紧4.一手紧握锯的手柄，操作者的脸距锯30厘米以上，使锯弓与所锯物品垂直用力均匀地锯不能因用力过猛，造成锯条左右摆动而折断伤人5.使用过程中若锯条锯齿磨损要及时更换8.2.5榔头1.选择合适的、防爆榔头并检查，尤其是连接部位一定要牢固，击打面要平整。
使用榔头的前后不得有人2.使用小号榔头时，一手紧握手柄，另一手扶紧所要击打的物品防止由于手滑造成榔头脱落3.使用大号榔头时，则双手紧握手柄，身置一侧均匀用力的击打物品被击打物品必须处于稳固状态4.若需两人配合用榔头作业，配合之人应蹲在手拿榔头人的侧面且手扶的位置距离榔头作业点不少于10厘米8.2.6撬杠1.选择合适的撬杠，并检查完好。
克劳斯硫回收原始开车方案
原始开车1烘炉1.1 烘炉目的：大修后或新开工的炉子，需脱除耐火衬里的水份和结晶水，使耐火材料达到一定强度，并让炉体各部位在热状态下的设备情况能满足工艺生产要求。
1.2 烘炉步骤：1.2.1 本燃烧炉烘炉曲线规定如下；a)升温到120□,升温速度15□∕h,需用时间8h；b) 120□上保温32h；c) 120口升温至U300口,升温速度10□∕h,需用时间18h；d) 300□上保温32h；e) 300□升温至∣J5OO□,升温速度10口∕h,需用时间20h；f) 500□上保温20h；g) 500□升温至∣J8OO□,升温速度25口∕h,需用时间12h；h)在800□上保温8ho全部烘炉过程累计时间150h,烘炉完成后，应自然冷却。
1.2.2 做好点火准备，按点火规程进行点火。
1.2.3 火点着后，利用燃料气和空气量来调节升温速度；1.2.4 绘制实际升温曲线；3.4.2点火操作燃烧炉系统包括：主风机、燃烧炉、废热锅炉及汽包，点火前必须系统试压、试漏、吹扫、清洗合格后才能点火运行。
3.3.4.2.1 点火前的准备:a）各设备及仪表正常且处于备用状态。
b）开工烟囱畅通，E2301出口阀已关闭。
c）关闭FV2321,将N2引至炉前备用。
d）启动风机，打开FV2315并关闭E2311出口阀将空气炉前放空备用；e）关闭FV2322将燃料气引至炉前（经分析氧含量小于0.5%方合格），并将压力保持在0.2〜0.3MPa；f）对废热锅炉先用低压蒸汽预热，待点火正常约15分钟左右，加水建立废热锅炉液位。
然后打开V2305放空阀，关闭PV2326；g）打开FV2321,用N2置换炉内至CO+H2<0.5%; h）打开系统伴热蒸汽，并排放冷凝水；D打开点火所需电磁阀。
3.3.4.2.2 点火燃烧炉点火操作通常在就地点火控制柜（见YKGR-K01）上进行：3.3.4.2.2.1 开点火控制柜电源按钮（36）,电源指示灯（37）亮;3.3.4.2.2.2 燃烧炉在其各个参数检测正常后，检测风门控制挡板位置，处于关闭位置时，可启动风机；3.3.4.223 启动后，柜上启动联锁灯（35）亮；3.3.422.4 操作点火开关（38）到扫风位置，吹扫中灯（23）亮;3.3.422.5 五分钟后，吹扫完成，吹扫中灯（23）灭；3.3.422.6 燃烧炉点火灯（25）亮；3.3.422.7 操作点火开关（38）1切到点火位置；3.3.422.8 点火燃料气切断阀开灯（26）亮；3.3.422.9 火焰正常灯,（31）亮；3.3.422.10 燃料气调节阀最小位置灯（32）亮；3.3.422.11 11燃料气切断阀开灯（29）亮；3.3.422.12 操作点火开关（38）切到运行位置，点火燃料气切断阀关灯（27）亮。
硫磺回收尾气处理安稳运行操作指南
硫磺回收尾气处理安稳运行操作指南1 加氢反应器⑴为了使S8和SO2全部进行加氢还原反应为H2S，必须保证工艺过程气进入反应器的温度在280～300℃范围内，这也是COS和CS2全部水解为H2S的必要条件。
⑵反应器出口温度随尾气组成中S8和SO2含量的增加而增加。
每增加1％的SO2相当于温升70℃左右。
⑶如尾气回收部分的H2浓度分析仪和制硫部分的H2S/SO2在线比值分析仪暂未投用，应正确配比克劳斯反应的风与酸性气的比值，控制制硫尾气中的SO2浓度,从而控制催化剂床层温升在允许范围内（＜100℃）。
反应器进料中SO2含量极限，由催化剂床层允许最大温升决定,通常床层温度应小于400℃。
在短时间内尾气中SO2的允许最大浓度为1％(V)。
为保持较低的温升，在不降低总硫回收率的条件下，尽可能的降低制硫尾气中SO2浓度，通常保持尾气中H2S/SO2比值在2～4范围内。
可通过定期分析净化气中的氢浓度数据，适时调整混氢阀，控制净化气中氢浓度稍高于正常值，保证制硫尾气中SO2和S2全部还原为H2S。
⑷当H2S/SO2在线分析仪失灵或没有H2S/SO2在线分析仪时,为避免尾气中SO2过量而穿透反应器床层,可以根据反应器温升适时调整制硫炉配风量.反应器温升在正常情况下约为40℃,如温升过高说明配风过量,应适时减少配风;反之则适当加大配风.⑸克劳斯尾气中O2组份与H2还原反应生成水，导致尾气中还原组份减少，并且0.1%(v)的O2可使温升达15℃，在连续操作的过程中O2含量应控制在0.2 %(v)以下。
2 急冷塔⑴急冷塔顶出口气体温度约40℃，并且应尽可能的低，其目的是使气体带入吸收塔的水汽尽可能的少，并且低温有利于吸收。
⑵急冷塔底酸性水中的CO2和H2S含量与急冷水中的NH3含量、塔底温度、CO2和H2S分压有关，通常酸性水中的CO2含量为20～200ppm(wt),H2S含量为20～100ppm(wt)。
⑶急冷塔排出污水的PH值应保持≥7，为了防止设备和管道腐蚀，当PH小于6时，应往急冷水中注NH3。
超级克劳斯硫磺回收工艺
超级克劳斯硫磺回收工艺3.1工艺方案本装置采用超级克劳斯+直接选择氧化+尾气焚烧烟气脱硫的工艺路线。
装置制硫部分采用常规Claus硫回收工艺,为一级热反应+两级催化+一级直接氧化硫回收,余热锅炉及硫冷凝器发生低压蒸汽,尾气处理部分采用热焚烧工艺,焚烧炉废热锅炉发生高压蒸汽,烟气采用湿法烟气脱硫工艺。
3.2工艺技术特点（1）原料气全部进入反应炉，但仅让1/3体积的H2S燃烧生成SO2；（2）过程气中H2S:SO2要控制在2：1（摩尔比）；（3）反应炉内部分H2S转化成S蒸气，其余H2S继续在转化器内进行转化；（4）H2S理论回收率可达96%-98%，实际收率只可达94%-97%。
3.3工艺流程叙述3.3.1制硫部分（1）进气系统该硫磺回收装置包括两股进料,分别为:来自上游酸水汽提单元的酸性气1及溶剂再生装置的酸性气2。
酸性气1进入气液分离罐进行分液。
酸性气2进入气液分离罐进行分液。
经过分液后的酸性气进入主烧嘴高温燃烧反应段风机提供空气作为主烧嘴的燃烧空气,向主烧嘴提供足够的气量来对进料酸气中所含有的烃类和其他杂质进行完全燃烧,同时控制二级克劳斯反应器出口气中的H2S浓度达到0.60%(体积比)。
碳氢化合物燃烧主要生成二氧化碳和水。
为了回收主燃嘴中产生的热量,将从主燃烧室出来的高温气体引入废热锅炉的管程,工艺气体被冷却,同时产生低压饱和蒸汽,工艺气体中的硫蒸气被冷凝从气体中分离出来。
从废热锅炉中冷凝下来的液态硫通过其液硫封被直接送往液硫槽。
在废热锅炉气体出口通道中安装有一个除雾器挡板,用以回收随过程气带出的雾滴状的液态硫。
3.3.2催化反应段从废热锅炉出来的气体在一级加热器中被中压蒸汽加热以获得一级克劳斯反应器中催化反应所需要的最佳反应温度240℃。
在一级克劳斯反应器中装填了两种催化剂,上层是氧化铝型克劳斯催化剂,下层是氧化钛型克劳斯催化剂以保证COS和CS2在催化床层下部进行水解反应。
一级克劳斯反应器入口温度通过进入一级加热器的中压蒸汽流量来进行调节控制。
硫回收操作规程 最终版
净化专业硫回收操作规程编制：审核：审定：批准：一、引言3二、工艺描述：3三、操作及控制描述9四、试车18五、首次开车29六、停车36七、安全42八、故障排除47九、维护55十、正常操作指标：58十一：联锁报警值：62十二：联锁逻辑图：67一、引言硫磺回收装置的设计旨在对上游装置产生的酸气中的硫进行回收。
其工艺设计基于超优克劳斯和超级克劳斯工艺，从含H2S的气流中回收元素硫。
此工艺是传统克劳斯工艺与JNL工艺的结合，通过选择性地氧化硫化氢来得到硫（即通常所说的超级克劳斯工艺），及减少SO2生成 H2S及硫蒸汽的产生（即通常所说的超优克劳斯工艺）。
硫磺回收装置由一个热反应段组成。
在此过程中，部分H2S在空气中燃烧；接下来是两个克劳斯催化阶段以及一个超优克劳斯催化阶段和一个超级克劳斯催化阶段。
最后阶段的尾气被输送到焚烧炉。
液硫池可存储3天的硫磺产品。
二、工艺描述：1、化学过程：1.1热反应段本手册采用的硫磺回收工艺，即通常所说的EUROCLAUS®工艺，是基于硫化氢（H2S）与受控比率的99.6%纯氧气流进行的部分燃烧。
氧气流自动维持，以实现酸性原料气中所有碳氢化合物的完全氧化。
同时，在EUROCLAUS®催化阶段的出口获得0.5 % vol. 的H2S。
在传统Claus工艺中，氧气（空气）与酸气的比率应能保证催化废气中的H2S与SO2的比率刚好为2/1。
这个H2S与SO2的比率是Claus反应的最佳比率。
而EUROCLAUS®工艺的操作则是基于不同的原理。
在此工艺中，氧气与酸气的比率将调整，以便在SUPERCLAUS®催化阶段的入口处获得H2S浓度。
为适应此要求，前端燃烧步骤要在非Claus比率（H2S与SO2的比率高于2/1）下进行。
换言之，前端燃烧步骤的操作是基于对H2S反馈的控制，而非传统的对H2S/SO2反馈比率的控制。
过程气分析器将测量EUROCLAUS®阶段所产生的废气流中的H2S浓度。
克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件
克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件克劳斯硫磺回收是一种常用的硫磺回收技术，主要用于高硫含量燃料的燃烧过程中产生的硫磺回收。
其主要设备包括氧化器、临界燃烧器、冷却器、除尘器、储存罐等。
以下将对克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件进行详细介绍。
1.氧化器氧化器是克劳斯硫磺回收的核心设备，用于将燃烧产生的硫化物氧化为二氧化硫。
在氧化器中，燃烧废气与空气接触，硫化物被氧化为二氧化硫。
氧化器通常采用垂直立式结构，底部设有空气切割设备，用于将空气均匀地分布到燃烧废气中。
操作条件包括：温度在1300-1500℃之间，氧浓度在4%-7%之间。
2.临界燃烧器临界燃烧器是氧化器的一部分，用于提高氧化器内的温度，使其达到氧化反应所需的温度。
临界燃烧器一般由多个燃烧室组成，通过燃烧产生的热量，提高氧化器中的温度。
操作条件包括：燃料进口温度在150-250℃之间，相对湿度低于50%，气体流速在15-20m/s之间。
3.冷却器冷却器用于将氧化器中产生的高温烟气冷却，使其冷却到150-200℃之间，以便后续的装置使用。
冷却器通常采用水冷却或空气冷却的方式，通过冷却介质与烟气的热交换来实现冷却过程。
操作条件包括：冷却介质温度在5-10℃之间，冷却介质流速在0.2-0.3m/s之间。
4.除尘器除尘器用于去除冷却后烟气中的固体颗粒物，保证排放的烟气符合环保要求。
除尘器通常采用电除尘、湿式除尘或布袋除尘等方式，通过不同的除尘原理将烟气中的固体颗粒物分离出来。
操作条件包括：电除尘的电压在50-70kV之间，湿式除尘的水压在2.5-3.5kPa之间，布袋除尘的气流速度在1-1.5m/s之间。
5.储存罐储存罐用于存储从冷却器中收集到的液态硫磺。
储存罐通常采用立式或卧式结构，具备密封性能，以防止硫磺挥发和泄漏。
储存罐的操作条件包括：温度在110-130℃之间，压力在0.2-0.3MPa之间，储存罐内部应保持干燥，以防止硫磺结块和质量变化。
总的来说，克劳斯硫磺回收主要设备包括氧化器、临界燃烧器、冷却器、除尘器和储存罐等。
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克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件(标准版)Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management.( 安全管理 )单位：______________________姓名：______________________日期：______________________编号：AQ-SN-0542克劳斯硫磺回收主要设备及操作条件(标准版)现以直流法为例，这类硫磺回收装置的主要设备有反应炉、余热锅炉、转化器、硫冷凝器和再热器等，其作用和特点如下。
1.反应炉反应炉又称燃烧炉，是克劳斯装置中最重要的设备。
反应炉的主要作用是：①使原料气中1/3体积的H2S氧化为SO2；②使原料气中烃类、硫醇氧化为CO2等惰性组分。
燃烧在还原状态下进行，压力为20～100kPa，其值主要取决于催化转化器级数和是否在下游需要尾气处理装置。
反应炉既可是外置式(与余热锅炉分开设置)，也可是内置式(与余热锅炉组合为一体)。
在正常炉温(980～1370℃)时，外置式需用耐火材料衬里来保护金属表面，而内置式则因钢质火管外围有低温介质不需耐火材料。
对于规模超过30t/d硫磺回收装置，外置式反应炉更为经济。
无论从热力学和动力学角度来讲，较高的温度有利于提高转化率，但受反应炉内耐火材料的限制。
当原料气组成一定及确定了合适的风气比后，炉膛温度应是一个定值，并无多少调节余地。
反应炉内温度和原料气中H2S含量密切有关，当H2S含量小于30%时就需采用分流法、硫循环法和直接氧化法等才能保持火焰稳定。
但是，由于这些方法的酸气有部分或全部烃类不经燃烧而直接进入一级转化器，将导致重烃裂解生成炭沉积物，使催化剂失活和堵塞设备。
因此，在保持燃烧稳定的同时，可以采用预热酸气和空气的方法来避免。
蒸汽、热油、热气加热的换热器以及直接燃烧加热器等预热方式均可使用。
酸气和空气通常加热到230～260℃。
其他提高火焰稳定性的方法包括使用高强度燃烧器，在酸气中掺入燃料气或使用氧气、富氧空气等。
燃烧时将有大量副反应发生，从而导致H2、CO、COS和CS2等产物的生成。
由于燃烧产物中的H2含量大致与原料气中的H2S含量成一定比例，故H2很可能是H2S裂解生成的。
CO、COS和CS2等的生成量则与原料气中CO2和烃类含量有关。
反应物流在炉内的停留时间(从进口流到出口所需时间)是决定反应炉体积的重要设计参数，一般至少为0.5s。
高H2S含量的原料气通常所需停留时间少于低H2S含量的原料气。
耐火材料的选择和设计十分重要。
因为如果金属表面过热(超过343℃)，导致与H2S直接反应；如果冷却至S02、S03露点以下，又将导致硫酸冷凝，加速腐蚀。
为保护人身安全，经常安装外置式绝热层和覆盖层，以使金属表面温度高于硫酸露点204℃之上。
2.余热锅炉余热锅炉旧称废热锅炉，其作用是从反应炉出口的高温气流中回收热量以产生高压蒸汽，并使过程气的温度降至下游设备所要求的温度。
对于大多数内置式反应炉而言，原料气燃烧器置于前段体积较大的单程火管(辐射段)中，过程气随后进入一级或多级管程管束(对流段)中。
前段火管因有外部介质冷却，不需耐火材料保护，但其后的导气板和其他未经冷却、暴露于温度高于343℃过程气中的金属表面则需耐火材料保护。
余热锅炉又有釜式和自然循环式之分，二者都是卧式设备，以保证所有管予都浸入水中。
余热锅炉产生的蒸汽压力通常是1.0～3.5MPa，故余热锅炉出口温度一般高于过程气中硫的露点温度。
然而，仍会有一部分硫蒸气冷凝下来，特别是在负荷不足的情况下，应采取措施将这些液硫从过程气中排出。
，当不能提供高质量锅炉给水或不需要产生蒸汽的地方，可使用乙二醇与水的混合溶液、胺溶液、循环冷却水(不能沸腾)和油浴作冷却液。
3.转化器(反应器)转化器的作用是使过程气中的H2S与SO2在其催化剂床层上继续反应生成元素硫，同时也使过程气中的COS和CS2等有机化合物水解为H2S与CO2。
目前，硫磺产量低于1OOt/d的克劳斯装置系将所有催化剂床层用隔板分开并安装在一个卧式转化器中，而大型克劳斯法装置的转化器通常是单独设置的。
规模大于800t/d的装置也有采用立式的。
由于催化反应段反应放出的热量有限，故通常均使用绝热式转化器，内部无冷却水管。
由于转化器内的反应是放热反应，低温有利于平衡转化率，但COS和CS2只有在较高温度下才能水解完全。
因此，一级转化器温度较高，以使COS、CS2充分水解；二级、三级转化器温度只需高到可蒸得满意的反应速度并避免硫蒸气冷凝即可。
通常，一级转化器入口温度为232～249℃；二级转化器入口温度为199～221℃；三级转化器入口温度为188～210℃。
由于克劳斯法反应和COS、CS2水解反应均系放热反应，故转化器催化剂床层会出现温升。
其中，一级转化器为44～100℃；二级转化器为14～33℃；三级转化器为3.8℃。
因为有热损失，三级转化器测出的温度经常显示出有一个很小的温降。
4.硫冷凝器硫冷凝器的作用是将反应生成的硫蒸气冷凝为液硫而除去，同时回收过程气的热量。
硫冷凝器可以是单程或多程换热器，推荐采用卧式管壳式冷凝器。
安装时应放在系统最低处，且太多数有1%～2%的倾角坡向液硫出口处。
回收的热量用来发生低压蒸汽或预热锅炉给水。
硫蒸气在进入一级转化器前冷凝(分流法除外)，然后在每级转化器后冷凝，从而提高转化率。
除最后一级转化器外，其他硫冷凝器的设计温度在166～182℃，因为在该温度范围内冷凝下来的液硫黏度很低，而且过程气一侧的金属壁温又高于亚硫酸和硫酸的露点。
最后一级硫冷凝器的出口温度可低至127℃，这主要取决于冷却介质。
但是，由于有可能生成硫雾，故硫冷凝器应有良好的捕雾设施，同时应尽量避免过程气与冷却介质之间温差太大，这对最后一级硫冷凝器尤为重要。
硫冷凝器后部设有气液分离段以将液硫从过程气中分离出来。
气液分离段可以与冷凝器组合为一体，也可以是一个单独容器。
5.再热器再热器的作用是使进入转化器的过程气在反应时有较高的反应速度，并确保过程气的温度高于硫露点。
过程气进入转化器的温度可按下述要求确定：①比预计的出口硫露点高14～17℃；②尽可能低，以使H2S转化率最高，但也应高到反应速度令人满意；③对一级转化器而言，还应高到足以使COS和CS2充分水解生成H2S和CO2，即常用的再热方法有热气体旁通法(高温掺合法)、直接再热法(在线燃烧炉法)和间接再热法(过程气换热法)等，见图4-8所示。
热气体旁通法是从余热锅炉侧线引出一股热过程气，温度通常为480～650℃，然后将其与转化器上游的硫冷凝器出口过程气混合。
直接再热法是采用在线燃烧器燃烧燃料气或酸气，并将燃烧产物与硫冷凝器出口的过程气混合。
间接再热法则采用加热炉或换热器来加热硫冷凝器出口的过程气，热媒体通常是高压蒸汽、热油和热过程气，也可使用电加热器。
通常，热气体旁通法成本最低，易于控制，压降也小，但其总硫收率较低，尤其是处理量降低时更加显著。
一般可在前两级转化器采用热气体旁通法，第三级转化器采用间接再热法。
直接再热法的在线燃烧器通常使用一部分酸气，有时也使用燃料气。
这种方法可将过程气加热到任一需要的温度，压降也较小。
缺点是如果采用酸气燃烧，可能生成SO2(硫酸盐化会使催化剂中毒)；如果采用燃料气，可能生成烟炱，堵塞床层使催化剂失活。
间接再热法是在各级转化器之前设置一个换热器。
此法成本最高，而且压降最大。
此外，转化器进口温度还受热媒体温度的限制。
例如，采用254℃、4.14MPa的高压蒸汽作热源时，转化器的最高温度约为243℃。
这样，催化剂通常不能复活，而且COS和CS2 水解也较困难。
但是，间接再热法的总硫收率最高，而且催化剂因硫酸盐化和炭沉积失活的可能性也较小。
综上所述，采用不同的再热方法将会影响总硫收率。
各种再热方法按总硫收率依次递增的顺序为：热气体旁通法、在线燃烧炉法、气/气换热法、间接再热法。
热气体旁通法通常只适用于一级转化器，直接再热法适用于各级转化器，间接再热法一般不适用于一级转化器。
6.焚烧炉(灼烧炉)由于H2S毒性很大不允许排放，故克劳斯装置的尾气即使已经过处理也必须焚烧后将其中的H2S等转化为SO2再排放。
尾气焚烧有热焚烧和催化焚烧两类，目前以热焚烧应用较广泛。
热焚烧是在氧过量(通常为20%～100%)的条件下进行的焚烧温度达到480～815℃。
绝大多数焚烧炉是在负压下自然引风操作。
由于尾气中含有的可燃物，如H2S、COS、CS2、H2和元素硫含量太低(一般总计不超过3%)，故必须在高温下焚烧，以使硫和硫化物转化成SO2。
焚烧尾气的大量热量可通过将蒸汽过热或产生0.35～3.1OMPa 的饱和蒸汽等措施加以回收。
在回收余热时，应注意此时燃烧气出口温度较低，故必须充分考虑烟囱高度。
另外，回收余热的焚烧炉通常采用强制通风在正压下操作。
催化焚烧可以减少焚烧炉的燃料气用量，即先将尾气加热到316～427℃，然后与一定量的空气混合后进入催化剂床层。
催化焚烧采用强制通风，在正压下操作。
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