空气雾化油喷嘴设计计算

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喷雾喷嘴内部结构详解

喷雾喷嘴内部结构详解
空气雾化喷嘴是空气流和液体流相互冲击而产生薄雾的喷嘴，可分为可调实心锥形喷雾喷嘴、不可调实心锥喷雾喷嘴、可调扇形喷雾喷嘴、不可调扇形喷雾喷嘴。

此雾化喷嘴独特的内部结构设计能使液体和气体均匀混合，产生微细液滴尺寸的喷雾。

通常，经过提高气体压力或降低液体压力可得到更加微细的液滴喷雾。

空气雾化喷嘴独特的内部结构能使液体和气体均匀的混合。

可调空气雾化喷嘴在不改变空气压力和液体压力的条件下，能够调节液体流量，满足不同的喷雾需求。

每一种喷雾喷嘴均由空气帽和液体帽构成，有扇形和圆形两种喷雾形式。

喷嘴喷出的微细液滴细雾，能对周围环境发挥很好的加湿效果。

喷嘴部件能够互换，拆装简单。

空气雾化喷嘴内部结构是什么样的？看如下图：。

喷头及氧枪设计计算剖析

第三部分喷头及氧枪设计计算（一）喷咀理论与设计一、有关公式[5]5371、缩放管公式（M2—1）错误!未找到引用源。

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（3—1）讨论马赫数M=V/a （3—2）①M<1为亚音速，V<a,当断面缩小（dA=—），则流速增大（dv=+）；②M=1为音速，V=a，喉口处面积不变（dA=0），为音速段（dV=0）；③M>1为超音速，V>a，当断面放大（dA=+），则流速增大（dV=+）。

因此，当可压缩流在经过缩放喷咀后，流速可经亚音速，音速而得超音速，从而使氧气由压力能转化为超音速动能，用以搅拌熔池进行冶金反应。

2、三孔喷头在不同单位时的氧流量计算式[5]546错误!未找到引用源。

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0.4167P0A*/错误!未找到引用源。

[kg/S] （3—3）错误!未找到引用源。

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17.5P0A*/错误!未找到引用源。

[Nm3/min] （3—4）式中：A*——喉口面积[cm2]P0——设计氧压[kg/cm2]而KgO2=0.7[Nm3]（参[2]628）3、用冷却水温度代氧滞止温度后的影响取氧气贮气罐滞止温度T0=15°C（288K），冷却水温度T水=20°C（293K），当用T水代T0上升5°C，对氧气流量地影响为：Wo2（288）/ Wo2（293）=错误!未找到引用源。

=错误!未找到引用源。

=1.0085即用T水代T0升温对氧气流的影响为0.0085<1%因此可用T水错误!未找到引用源。

T0（参[5]557）4、当确定出口马赫数后如提高供养压力，则出口压力，滞止温度和出口温度都相应提高。

错误!未找到引用源。

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）-7/2=错误!未找到引用源。

[5]546 （3—5）5、贮气罐的表压力可代喷头入口处的绝对氧压关系式为：错误!未找到引用源。

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燃气轮机空气雾化喷嘴工作特性研究及火焰筒头部数值模拟

ＩｖｓｉａｉｎｏｉＡｏｚｎｊｃｏａａｔｒｔｓｆｒｓＴｒｉｎｅｔｔｆｒｔｍｉｇＩｅｔｒｇｏＡｉｎＣｈｒｃｅｉｉｕｂｎｓｃｏＧａｅ
ａｄＮｕｅｉａｍｕａｉｎｏｌｍｅＴｕｅＤｏｅｎｍｒＩｃＳｉｌｔｆＦａｏｂｍ
ＺＨＯＵｎＺＨＡＯＢｉｇ，Ｃｈｅｎ—ｇｎ，ＺＨＡＮＧｏ—ｃｎｇ，ＷＡＮＧｉｕａｇＢａｈｅＬ
（．ｉｒｔｏｒｎｎｉｅｒｇＣＵｇ，ｈｎａｇＩｓｔｔＡｅｎｕｉｌ１ｒａｗｅｄＥｇｎｅｉｏｅｅＳｅｙｎｔｕｅｒａｔａＡｃｆＰａｎｎｉｏｃ
ｃａａｔｒｔｓｎｍｅｉａｉｌｔｎｈｒｃｅｉｉ；ｕｓｃｒｌｍｕａｉｃｓｏ
高燃烧效率。燃油雾化质量、液雾
蒸发和运动轨迹、燃油浓度分布对本文所述试验是在沈阳航空
燃气轮机燃烧室各项性能指标有
重大影响。雾化质量差，浓度分布不均匀，喷雾锥角不适当等，直均接影响燃烧室和涡轮的寿命及污
ｌｗｗｒｏｔｎｄＴｅｏｕｅｏｈｎｅｔｎｅｍｄａｐｒｉｏｄｔｎａｅｅｂｅ．ｈｆ￣ｅｔｂｆｔｉｃｒｉｔｉｔｅｉｅｏｅａｏｃｎｉｏａｉｌｅｊｏｎｈｅｒｔｔｎｉＷｕｅｉｌｉｕａｄｈｒｋｏｈｉｄｏｌｎｔａｅｔｅａｄｔｏｅｓａｎｍｒａｙｓｌｔ．Ｔｅｔｆｔｅｏｌｒｅｉｈｆｍｕｎｅｎｓｃｌｍｅｃａｐｔｅｌｂｈ

离心式喷嘴雾化参数的计算

& $ 关系式 # 并从数学推导上给予了证明 ( 与 ] l ‘ a n
化机理仍有许多问题未弄清楚预估燃油雾化参数仍缺少准确而完善的方法 P 通常有两种方法用来确定 M 一种是实验 NO测定 P 另一种是根据实验归纳的经验公式来计算
# J $ # ) $ 如& M NO_ { y ’ G p G t k G l 以及 ^ ‘ m c f ‘ 等 P 经验公式的应用有一定的适用范围因而在实际使用
M 0 式. Y c b X e C f S ^
图 C 油锥模型示意图 s C t r $ 7 K &+ $ 3u ; $ % $ & 6+ u # * v34 6 & ;
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的平均轴向速度为 h 截面 \ ? [ \的平均轴向速 w C 度为 hw 忽略空气阻力时? 认为 h 与h 相等! ? \ w C w \ 液体为定常不可压 ? 当喷嘴处于正常工作状态时 ? 单位时间内流过 C [C截面与流过 \ [\截面的质量流量应该相等 ? 即有下列等式成立 Y
. E 0 M 0 的线性稳定性分析. 方法? 通过计算的方法求得
液膜破碎点的 \ 简化的油锥模型 ? 相对速度 o 与液膜厚度 Q R
图 C为简化的油锥模型示意图 ! 假定由喷嘴出口流出的密度为 S F 的液体在密度为 S U 的气体中雾化? 在破碎前形成半锥角为 p 的空心锥形油膜? F W A为距离喷嘴出口处的液膜破碎长度? A为液膜破碎处距离喷嘴中心线的垂直距离 ? qA 为液膜破碎处的径向液膜厚度 ? @ A为垂直于扰动波方向的液膜厚度 e 如图中圆圈部分所示 f !截面 C [C

基于空气动力学的环缝气流雾化制粉喷嘴设计

马海英，安红恩，张鹏，郭志军（１．黄河交通学院汽车工程学院，河南焦作４５４９５０；
２．河南科技大学车辆与动力工程学院，河南洛阳４７１０２３）
摘要：气流雾化制粉技术在生产冶金粉末领域应用非常广泛，为了提高气流对金属流的剪切作用，根据压缩空气膨胀所形成的高速气流动力学原理，设计了一种环缝气流雾化制粉喷嘴，并对影响环缝气流雾化制粉喷嘴粉末破碎过程中的参数进行了分析。推导出了压缩空气在进气管内流动时不产生紊流的管径计算式；分析了／ｒ及ｐ。／ｐ。比值对环缝出口处气流速度的影响，通过增加比值或降低Ｐｅ／ｐ。比值，将提高粉末的破碎效果；建立了雾化锥角设计计算的函数关系式。通过仿真得到喷嘴内部流场分成４个区域：涡流区、回流区、分离区和混合区。仿真效果验证了参数选取的准确性，为环缝气流雾化制粉喷嘴的设计提供了理论依据。
关键词：制粉喷嘴；环缝气流：空气动力学；参数设计中图分类号：ＴＤ４０３文献标志码：Ａ文章编号：１００１－３８８１（２０１８）０７－０９４－３
ＤｅｓｉｇｎｏｎＧｉｒｔｈＡｉｒｆｌｏｗＡｔｏｍｉｚｅｄＰｏｗｄｅｒＮｏｚｚｌｅＢａｓｅｄｏｎＡｅｒｏｄｙｎａｍｉｃｓＭＡＨａｉｙｉｎｇ．ＡＮＨｏｎｇｅｎ．ＺＨＡＮＧＰｅｎｇ。ＧＵ０Ｚｈｉｊｕｎ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｉｒｆｌｏｗａｔｏｍｉｚｅｄｐｏｗｄｅｒｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｓｗｉｄｅｌｙａｐｐｌｉｅｄｉｎｔｈｅｆｉｅｌｄｏｆｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｐｏｗｄｅｒｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ，ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｉｍ— ｐｒｏｖｅｔｈｅｓｈｅａｒｉｎｇａｃｔｉｏｎｏｆａｉｒｆｌｏｗｏｎｍｅｔａｌｆｌｏｗ，ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｅｄａｉｒｗｈｉｃｈｉｓｆｏｒｍｅｄｂｙｔｈｅｅｘｐａｎｓｉｏｎｏｆｔｈｅｈｉｇｈ—ｓｐｅｅｄａｉｒｆｌｏｗｄｙｎａｍｉｃｓｐｒｉｎｃｉｐｌｅ，ａｇｉｒｔｈａｉｒｆｌｏｗａｔｏｍｉｚｅｄｐｏｗｄｅｒｎｏｚｚｌｅｉｓｄｅｓｉｇｎｅｄ．Ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎｔｈｅｃｒｕｓｈｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｇｉｒｔｈａｉｒｆｌｏｗａｔｏｍｉｚｅｄｐｏｗｄｅｒｎｏｚｚｌｅｗａｓａｎａｌｙｚｅｄ．Ｔｈｅｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌｅｘｐｒｅｓｓｉｏｎｏｆｔｈｅｄｉａｍｅｔｅｒｓｔｈａｔｃｏｍｐｒｅｓｓｅｄａｉｒｆｌｏｗｉｎｇｉｎｔｈｅｉｎ— ｔａｋｅｐｉｐｅｗｉｔｈｏｕｔｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅｗａｓｇｉｖｅｎｏｕｔ．ＡｎｄｔｈｅｒａｔｉｏｏｆｔｈｅＲｏ／ｒ。ａｎｄＰ／＿ｐ０ｔｈａｔａｆｅｃｔｅｄａｉｒｆｌｏｗｖｅｌｏｃｉｔｙｏｆｇｉｒｔｈｅｘｐｏｒｔｓｗｅｒｅａｎａ— ｌｙｚｅｄ，ａｎｄｔｈｅｃｒｕｓｈｉｎｇｅｆｅｃｔｏｆｐｏｗｄｅｒｗａｓｉｍｐｒｏｖｅｄｂｙｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｒａｔｉｏｏｆｔｈｅＲ０／ｒｏｒｒｅｄｕｃｉｎｇｔｈｅｒａｔｉｏｏｆｔｈｅＰ／ｌｐ０．Ｔｈｅｍａｔｈｅ—

喷嘴设计及计算

综上所述，由于喷嘴直径得大小影响到喷头得喷洒量，功率消耗，射程与水底大小,,所以喷嘴止直径得确定，应以式
喷头直径Ｄc（毫米）
适宜得H/Dｃ值
２～4
4~6
６～10
1０～16
16～20
10000~８000
8００0~70０0
7000～4０00
４000～300０
3０00~２５00
喷头内腔锥角又称渐缩角，试验表明，最适宜得喷嘴内锥角，喷嘴冲出得射流密致段较长,从而使喷头获得最大射程。由于喷嘴近似圆锥形收缩管,所以锥角收缩管水力摩阻试验得到验证，即由于其有较小得摩阻系数，因而使得喷嘴前压力较大而使喷头射程较远。
由于喷头就是有压孔口出流,其出流量与喷嘴有密切得关系,计算式,喷嘴内锥角与流量系数也有一定关系.这一具有相当精度得关系可以用来计算喷头喷嘴之流量系数。
二喷嘴内表面得光洁度
由于通过喷嘴得水流为高速水流,其速度一般都在20米/秒以上，所以喷嘴内表面得光洁度也就是至关重要得。因为对于管嘴得孔口出流来说，流道粗糙将会破坏水流表面,增大水力损失,并破环喷嘴射流得密致段,从而影响射程,出流量与雾化程度等。我国得喷头一般都规定喷嘴得光洁度为不低于喷嘴光洁度对流量系数得影响。
喷头工作压力与喷嘴直径得比值H／Ｄc,在一定程度上反映了喷嘴得雾化程度，即喷沙。对于喷嘴，随着H／Dc得值得增加,水滴直径将减少；对于不同得喷嘴,在相同得Ｈ/Ｄc，随着喷嘴直径得增大水滴随着喷嘴直径得增大水滴直径将减少,因为雷诺数增大.
所以，对于喷嘴口径不同得喷头,不能规定统一得适宜雾化指标。对于小口径喷嘴得喷头，其适宜得H/Dc值要比大得大口径得喷头大。所以，有得国家对各种尺寸得喷嘴规定在最佳工作压力范围，认为在这样得压力下所产生水滴就是无害得。

【最新2018】三流体雾化喷枪,设计计算-优秀word范文 (10页)

本文部分内容来自网络整理，本司不为其真实性负责，如有异议或侵权请及时联系，本司将立即删除！== 本文为word格式，下载后可方便编辑和修改！ ==三流体雾化喷枪,设计计算篇一：喷漆作业用的空气雾化喷枪的分类空气雾化喷枪的分类（1）按空气供给方式分类可把空气雾化喷枪分为外混式和内混式两类。

在吉宝徕空气雾化喷枪上一般有两个控制阀门，分别用来方便地接通和阻断压缩空气和涂料。

当空气和涂料的混合发生在喷枪空气喷嘴的外部时，称为外混式喷枪，相应的空气喷嘴称为外部混合式喷嘴。

空气与涂料的混合式喷嘴。

目前内部混合式喷嘴已很少用，仅用于一些多色的美术漆对小物件的涂装上，它的喷雾图形可以调节。

现在使用的绝大多数喷枪是外部混合型的。

（2）按涂料供给方式分类前面已经介绍过把涂料输送进喷枪可采用重力、虹吸作用和压力三种方式。

把相应的空气雾化喷枪称为压下式、吸上式和压送式喷枪。

目前我国生产的空气喷枪有PQ-1型（对嘴式）和PQ-2型（扁嘴式）两种。

两种喷枪均属于吸上式。

吸上式喷枪是目前应用最广泛和间歇喷涂用喷枪，这种喷枪的喷出量受涂料黏度和密度和影响较大。

涂料黏度和影响较大。

涂料杯中残存漆液较多会对生产造成一定损失，但喷出的涂料雾化程度往往较好。

在两种国产空气喷枪中，PQ-1型更适合小批量间歇喷涂，而PQ-2型较适合在批量较大的连续喷涂中使用。

两种喷枪的主要区别在于PQ-1型的喷嘴仅有一个涂料出口和一个空气出口，而PQ-2型喷嘴有一个涂料出口和多个空气出口。

（3）按应用性能分类可分为以下几类1.标准生产型喷枪。

是使用于喷涂生产最多的空气雾化喷枪，有吸上、重力和压送三种形式。

2.高负荷生产型喷枪。

与标准生产型喷枪结构相似，但具有涂料输出量大、结构更坚固、呆喷涂的涂料种类多、控制调节范围较宽、操作方便的特点。

往往组件都是模块化设计的，适用于大规模喷涂施工。

3.修补用空气喷枪。

由于它的喷涂图形直径小，适用于对小物品进行喷涂，而且具有体积小、重量轻、结构简单的特点，但往往只适合喷涂低黏度涂料。

喷嘴设计及计算

第一章喷头改进设计的必要性喷雾喷头是通过一定方法，将液体分离细小雾滴的装置，目前在使用的一般是采用减小喷口直径，这些喷头雾化效率低，水量小，第二章喷嘴设计及计算喷嘴是喷头的重要部件，也是直接影响喷灌质量和喷头水力性能的一个部件。

它不但要最大限度地把水流压能变成动能，而且要保持稳流器整理过的水流仍具有较低的紊流程度。

喷嘴的结构形式一般有下列三种：1．圆锥形喷嘴圆锥形喷嘴由于其结构简单，加工方便而被大量应用于喷头，其结构如图。

圆锥形喷嘴的主要结构参数是：喷嘴直径D c,喷嘴圆柱段长度l,喷嘴内腔锥角。

有的喷头为了提高雾化程度或增加喷头近处的水量，而在喷嘴出口处增加一粉碎螺钉，其结构见图。

由于射流撞击在螺钉上，增加了碰撞阻力以致影响了喷头的射程及喷洒均匀度，所以现在除了个别喷头外已很少采用加粉碎螺钉的结构。

2．流线形喷嘴为了使水流平顺，有的喷头设计成流线形，以减少水流冲击损失。

流线形喷嘴结构如图所示。

苏联维多新斯基为流线形喷嘴的设计提供了计算公式：实验表明，水流不很平顺的喷头采用流线形喷嘴，喷头射程能增加8~12%。

但水流很平顺的喷头采用流线形喷嘴，喷头的射程增加很微小。

由此可见，流线形喷嘴能使水流平稳从而提高喷头射程。

3。

流线圆锥形喷嘴流线圆锥形喷嘴是上述两种形式之结合，图12就是这种形式的喷嘴。

从图可以看出来，水流自喷管先经过喷嘴的流线形段，继而经过圆锥形段。

从加工来说，凸流线形喷嘴易于加工。

由于圆锥形喷嘴有结构简单，加工方便等优点，所以目前喷头大多采用圆锥形喷头。

第二节喷嘴直径的确定喷嘴直径是一个重要的数值，它直接影响到喷灌质量，如喷灌强度，均匀度和雾化程度。

它又和喷头的结构和水力性能有极为密切的关系，诸如喷灌直径Dcm ，喷头流量，射程和工作压力等。

由于喷头喷出的射流是高压高速水流的孔口出流，所以可应用水力学的圆形孔口出流公式计算。

即： Q=02024gH D πμ式中：0H =2φH其中， Q —喷嘴流量 μ --流量系数0D -射流收缩断面的直径0H -射流收缩断面的压力φ- 流速系数H-喷头工作压力知道了射流收缩断面的直径可由奥克勒所推荐的计算式计算喷嘴直径： D )2sin 16.01(10θ-=C D D式中1θ-喷嘴内腔渐缩角但是，喷嘴直径还对喷头射程雨滴粒径有显著的影响。

离心式喷嘴雾化参数的计算_杨建辉

足最大流量原理[ 1] 的关系式求出, r cp 垂直半径,
其值为 rcp = ( rc+ rm) / 2. 0, 喷嘴出口处气液间的
相对速度 U1可以根据喷嘴出口前后的压降 P
求出, 同时假定在截面2- 2时的气液间的相对速
度 U 2与 U 1 相等。L b 为锥形液膜的破碎长度, 可由
摘要: 根据液膜破碎的线性稳定性分析的结果及离心式喷嘴锥形液膜破碎长度的经验公式, 由离心式喷嘴的结构参数和简化的流动模型, 计算确定锥形液膜破碎厚度 hb, 进而计算索太尔平均直径 SM D 。计算结果与实验及有关经验关系式计算的结果相符合。本文所提出的计算方法可用于离心式喷嘴雾化参数的预估。关键词: 航空、航天推进系统; 离心式喷嘴; SM D ; 雾化参数计算中图分类号: V 233. 2+ 2 文献标识码: A
为3. 0。为液体的表面张力系数, L , g 分别为液
体与气体的密度。h 为喷嘴出口处的液膜厚度, 其
值为 h= rc- rm。当喷嘴的工作状态参数确定后,
假定锥形液膜破碎长度 L b 在整个圆周上保持为
一个定值, 即 r b 沿周向不变, 同时假定液膜破碎
厚度 H b 沿周向不变。由公式( 5) ～( 8) 可以求得
在破碎点处的液膜厚度 hb。
以上的推导计算出了理想情况下的 SM D。实
际工程应用时计算空心涡的半径 rm 需要进行修
正, 因此按文献[ 9] 根据修正的几何特性参数 A
计算空心涡的半径 rm。同时实际过程中液滴在空
气中运动时受到空气的阻力, 而液膜破碎点的相
对速度 U 对破碎后的液滴大小有重要的影响, 根
r = - 2 lk2 +

空气雾化喷嘴结构

空气雾化喷嘴结构
空气雾化喷嘴是一种常见的喷雾设备，其主要结构包括喷嘴头、喷嘴身和喷嘴底座三个部分。

喷嘴头是喷雾的关键部位，一般采用圆锥形或扇形设计，有助于形成均匀的雾化效果。

喷嘴身是喷嘴头的支撑部分，一般采用不锈钢或铝合金材质，具有抗腐蚀、耐高温等特点。

喷嘴底座是固定喷嘴的部分，一般采用螺纹连接方式，方便安装和更换。

此外，空气雾化喷嘴还配有气体调节阀和液体调节阀，可以调节喷雾的流量和压力，以满足不同应用场合的需求。

- 1 -。

雾化模拟算例

静电雾化模拟算例问题描述本文利用FLUENT的DPM模型对带电液体的雾化情况进行研究。

计算区域是一个直径100mm，高70mm的圆柱，简化为二维模型为100mm×70mm的平面。

喷头支撑结构分为上下两段，毛细孔径为0.5mm，带电液体从毛细管喷出。

此题涉及到：一、利用GAMBIT建立静电雾化喷雾器计算模型〔1〕在GAMBIT中画出燃烧器的图形；〔2〕对各条边定义网格节点的分布；〔3〕在面内创建网格；〔4〕定义边界类型；〔5〕为FLUENT5/6输出网格文件。

二、利用FLUENT-2D求解器进行求解〔1〕读入网格文件；〔2〕确定长度单位：MM；〔3〕确定流体材料及其物理属性；〔4〕确定边界类型；〔5〕计算初始化并设置监视器；〔6〕启用DPM模型，先计算连续相，在利用UDF计算离散相；〔7〕利用图形显示方法观察流场、压力场与温度场。

一利用Gambit建立雾化模型第一步：启动gambit并选定求解器〔FLUENT/UNS)第二步：创建雾化模型操作：Operation→Tools→Coordinate System在弹出的Display Grid 对话框中，输入X,Y的值，分别是100，70，点击Apply。

图1 雾化区域计算图第三步：建立喷嘴喷嘴支撑结构分为上下两部分，上段尺寸为5mm×5mm，下段为3mm×3mm,喷头直径为0.5mm，长10mm。

按照点、线、面的顺序逐步生成，如图2所示。

图2 喷嘴及支撑结构第三步：划分网格网格划分采用TGrid类型，喷头附近网格划分密集Intervai size为0.3，四周稀疏Intervai size为1，这样可以减少计算量。

划分后的网格如图3所示。

图3 网格划分图第四步：设置边界类型操作：ZONES →SPECIFY BOUNDARY TYPES打开边界类型设置对话框如图4所示．图4边界条件对话框图5 边界条件设置第五步：输出2D 网格操作：File→Export→Mesh ．．．．．．输出3D 网格，完成Gambit 前处理．边界名称边界类型液体进口inlet2 VELOCITY-INLET支撑结构及喷头WallWall 接收板Wall Wall空气入口inlet1 VELOCITY-INLET 空气出口outletPRESSURE-OUT二利用FLUENT-2D求解器进行模拟计算第一步：与网格相关的操作1．读入网格文件操作：File→Read→Case．．．在读网格文件后，将在FLUENT的console窗口中，报告网格和其他一些相关文件信息．2．检查网格操作：Grid→Check网格检查列出网格的最小和最大的x与y值，并报告其他许多关于被检查网格的特征或错误，比方，网格体积必须不为负。

一种空气雾化喷嘴的仿真研究

ｂａｓｏｏｒｓｏｄｎｒｔｍｅｉ，ｏｈａｅｏｔｒｓｙｍｅｎｆｃｒｅｐｎｉｇａｉｈｔｃｎｔｅｂｓｆｗａｅｉｌｔｇａｉｔｎｋｒｓｎｎｉａｔｍｉａｉｎｇｓｏｃｕｍｕａｉｖａｉｅｏｅｅａｄａｒｓａｏｚｔａ．Ｃｎｌ — ｎｏｏｓｎｔａｎａｒｂａｔｔｍｉｅｔｏｂｅｉｔｓｒａｈｓａｂｔｅｔｍｉｉｇｅｆｃｈｎｏｄｎｒｉｂａｔａｏｚｒｅｃｅ．ｉｈｔａｉｌｓｏｚｒｗｉｈｄｕｌｔｅｍａｅｔｒａｏｚｎｆｅｔａｒｉａｙａｒｌｓｔｍｉｅｓｉｒａｈｄｏａｅｔＳＫｙＷｏｄｎｚｌ，ａｏｉｔｎ，ｎｍｅｉａｉｌｔｎｅｒｓｏｚｅｔｍｚｉａｏｕｒｃ１ｍｕａｉｓｏ
喷嘴内部通道获取。喷说、流扰动说、力震荡说、湍压边界条件突变说，目前为止，没有一种能完全令到还人信服并经受实验的检验ｒ。长期以来，们对喷２］人
裂成小颗粒液滴的过程。由于液体相对于空气或
气体的高速运动，或者由于机械能的施加和喷射装置的旋转或振动，液体会雾化成各种尺寸范围的细
小颗粒［。关于雾化机理的解释主要有：１］空气动力
以达到优化雾化效果的目的。二次射流的气源从

清洗机专用雾化喷嘴的公式及计算分析

裕升雾化喷嘴高压雾化喷嘴喷口面积的大小对高压清洗机有着非常重要的作用，若雾化喷嘴喷口面积偏大，则会使高压清洗机喷射平均动能大大下降，在有的系统中还会致使表压不能直接反映喷口处喷射动能的实际变化。

若喷嘴喷口面积偏小，又会产生严重的回流，同样也会导致高压清洗机喷射动能的下降。

所以，为了充分发挥高压清洗机的清洗效果，就要计算出相匹配的高压喷嘴喷口面积。

公式(1)中—高压雾化喷嘴喷口面积按照高压清洗机之高压胶管的理论计算分析选择胶管由实验和计算得知，从高压泵排出口到喷口间的总水头损失一般占泵额定工作压力的5%-15%，则公式(1)可变为：公式(2)中Κ—系数，取0.85-0.95，当流速较大且管路较长时取较小值，反之取较大值。

为工程应用方便，去掉公式(2)中符号的角码，并取工程常用计算单位，则公式(2)可化为：公式(3)中：Α—喷嘴喷口总面积，mm²Q—泵额定流量，m³/hΡ—泵额定压力，MPaΚ—系数6.37-6.74，当流速较大且管路较长时取较大值，反之取较小值一般高压清洗机喷嘴喷口处多为圆形，有的喷头还有多个喷嘴，对于这种情况公式(3)可化为：公式(4)中：d—喷嘴喷口直径，mmn—直径相同的喷嘴数量Κ—系数2.85-2.93，当流速较大且管路较长时取较大值，反之取较小值其余符号意义及单位和公式(3)相同，需要注意的是，采用上述公式计算时要注意以下几点：1、在利用公式(4)计算喷嘴直径时，一定要保留小数点后一位数，千万不要进行圆整，例如计算结果d=1.8mm，若将其圆整为d=2mm，则会导致喷嘴喷口面积误差达23%，这样一来上述计算讨论都会失去意义。

2、上述公式(2)-(4)中，对常见形式的高压喷嘴都适用的，但是对于在高压喷嘴之前的高压喷枪处混砂的夹砂喷嘴不适用，既使按夹砂量得出一个水的假密度，也不能代入公式(2)中计算。

3、对于具有回流装置的高压清洗机，有的生产厂家或用户常常配备较小喷口的雾化喷嘴，通过调节回流的流量的大小来调节泵的排出压力，这种方法看似简单，但其实是不可取的。

喷嘴不同喷雾方式及其应用与喷嘴排布

喷嘴不同喷雾方式及其应用与喷嘴排布1、喷嘴流量公式的分析1)流量及锥角均偏小，可研磨加大喷口直径dc，此时的流量系数u降低，a值增大，流量仍然显著增大。

这足由于喷口面积Fc=πr2增大的作用超过u减小的作用(喷口阻力减小)。

dc 增大时，旋流增强，a增大。

2)流量偏小，锥角偏大，可增大切向槽(孔)尺寸，几何特性A减小，进入旋流室的人口速度减小，中心气体旋涡半径减小，有效喷出环形面积增大、qv增加，旋流减弱，a减小。

3)锥角偏小，可研磨喷口端面，以缩短喷口长度Le。

减小Le将使喷口阻力减小，有利于a明显增大.Le太小会恶化雾化质量。

4)喷嘴的燃油分布的不均匀度与许多因素有关，并且主要受喷嘴零件加工质量的影响，将在后面再作说明以上性能调整一般原则也可以作为设计计算中参数调整的指导性条款。

1、喷雾方式及其应用目前欧美国家的多家喷嘴专业生产公司为锅炉生产燃油燃烧器上的喷嘴，基本上都是带旋流锥的单油路压力雾化喷嘴，并且可以提供不同喷雾方式的喷嘴，各个公司以不同代号加以区分，按欧洲标准分为五种(Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ)，非欧洲标准分为三种(实心S，空心H，半实心B)。

所谓喷雾方式就是垂直喷雾锥的截面上燃燃油分布不同，大体上可以区分为空心及超空心)、半空心、实心(或称弥散型)等。

不同喷雾方式与供油量、喷雾锥角要求有关，有的与点火、燃烧噪音及污染性能有关。

一般空心喷雾的火焰短，实心的火焰长。

上述不同喷雾方武的形成，主要是在旋流锥与喷孔之问采取了不同结构措施：有的是在旋流锥出口端加装一个不同结构尺寸的孔板(含旋流室与喷口)；有的是在旋流锥出口端的内凹圆孔的尺寸不同等。

具体结构尺寸很难经理论计算确定，而是通过反复试验后才可以确定。

另外喷雾方式也随流量(或油压)变化，当流量增大，喷雾锥的空心度也增大。

总之，通过改变燃油进人旋流室的切向和径阳分速的关系，以实现不同喷雾方式。

上述多种喷雾方式实际上可分为空心和实心锥两大类。

除此之外，还有一种扇形喷雾方式，即喷雾呈大张角扇片式展开，因此也称为扇片式喷嘴。

喷嘴压力等计算公式

喷嘴压力等计算公式喷嘴压力等计算公式是基于流体动力学原理的数学公式。

喷嘴是一种通过流体压力将液体或气体以高速喷射出来的装置，用于各种工业和实验室应用。

压力是喷嘴性能的一个关键参数，它决定了喷嘴的喷射速度和喷射距离。

以下是一些常用的喷嘴压力等计算公式：1.理想喷嘴的喷射速度公式：v = sqrt(2 * P / ρ)其中，v代表喷射速度，P代表喷嘴出口的压力，ρ代表流体的密度。

2.理想喷嘴的喷射高度公式：h=(v^2)/(2*g)其中，h代表喷射高度，v代表喷射速度，g代表重力加速度。

3.喷雾角的计算公式：α = arctan(d / L)其中，α代表喷雾角，d代表喷嘴出口直径，L代表观察距离。

4.喷嘴流量的计算公式：Q=A*v其中，Q代表喷嘴的流量，A代表喷嘴出口的横截面积，v代表喷射速度。

5.射程的计算公式：R = (v^2 * sin(2 * θ)) / g其中，R代表射程，v代表喷射速度，θ代表抛射角，g代表重力加速度。

需要注意的是，这些公式都是基于理想情况下的计算，实际喷嘴的性能可能会受到多种因素的影响，如摩擦、流体涡流和空气阻力等。

因此，在实际应用中，还需要考虑这些因素对喷嘴性能的影响，并进行相应的修正。

此外，还有一些特殊喷嘴的计算公式，如喷粉喷嘴、雾化喷嘴和喷雾喷嘴等。

这些喷嘴通常涉及到流体的粘性、表面张力和静电等特性，计算方法会更加复杂一些。

总结起来，喷嘴压力等计算公式是基于流体动力学原理的数学公式，用于计算喷嘴的性能参数。

这些公式可以帮助工程师在设计和调整喷嘴时，估计其性能和效果。

然而，在实际应用中，还需要结合具体情况进行实验验证和参数修正，以确保喷嘴的正常工作和预期效果。

机械雾化油枪改空气雾化油枪方案

机械雾化油枪改空气雾化油枪方案
将机械雾化油枪改为空气雾化油枪的方案：
1.更换喷嘴：将机械雾化油枪的喷嘴更换为空气雾化油枪的喷嘴。

空气雾化喷嘴通常使用小孔径的喷嘴头，通过高速气流将液体雾化成细小颗粒。

2.增加空气压缩机：由于空气雾化油枪需要高速气流将液体雾化，因此需要增加一个空气压缩机来提供足够的气流。

空气压缩机可以通过电动驱动或气动驱动。

3.修改供液系统：机械雾化油枪一般采用重力供液或者泵送供液，而空气雾化油枪需要更高的压力来将液体雾化，因此需要修改供液系统。

可以增加一台高压液体泵来提供足够的供液压力。

4.增加气体控制系统：空气雾化油枪需要控制气流的大小和方向，可以增加一个气体控制系统，包括调节阀，压力表和方向控制阀等。

5.电气控制系统：机械雾化油枪一般不需要电气控制系统，而空气雾化油枪可能需要电气控制系统来控制空气压缩机和供液泵等设备的运行。

6.安全措施：在改造过程中需要注意安全措施，避免液体泄漏和气体泄漏导致的安全隐患。

7.性能测试：改造完成后需要进行性能测试，确保改造后的空气雾化油枪的喷雾效果和操作性能满足预期要求。

需要注意的是，将机械雾化油枪改成空气雾化油枪需要一定的专业知识和技术水平，建议在专业人士的指导下进行改造。

喷嘴计算公式范文

喷嘴计算公式范文
一般来说，喷嘴计算公式涉及以下几个主要参数：
1.喷嘴流量：喷嘴流量是指单位时间内通过喷嘴的流体量，通常以体积或质量来衡量。

该参数是设计喷嘴时首先需要计算的重要参数。

2.喷嘴压力降：喷嘴压力降是指喷嘴输入端与输出端之间的压力差。

通过计算喷嘴的压力降，可以帮助工程师选择适当的泵或压缩机来满足所需的流量要求。

下面是一些常用的喷嘴计算公式：
1.喷嘴流量计算公式：
- 理想气体流量公式：Q = Cd * A * sqrt(2 * ΔP / ρ)
其中，Q是流量，Cd是喷嘴的流量系数，A是喷嘴出口的面积，ΔP 是喷嘴的压差，ρ是气体密度。

- 流质物流量公式：Q = Cd * A * sqrt(2 * ΔP / ρ + ρv^2)
其中，v是流体的速度。

- 液体流量公式：Q = Cd * A * sqrt(2 * g * h)
其中，g是重力加速度，h是液体的高度。

2.喷嘴压力降计算公式：
-压力损失计算公式：ΔP=(f*L*ρ*v^2)/(2*D)
其中，f是摩擦因子，L是流体通过的管道长度，D是管道的直径，ρ是流体密度，v是流体的速度。

这些公式是通用的喷嘴计算公式，但具体的设计和计算方法可能因应用领域和具体情况而有所不同。

因此，在实际应用中，还需要结合实际工程要求和设计规范来选择合适的公式。

综上所述，喷嘴计算公式对于工程设计和流体控制至关重要，通过正确应用这些公式，工程师可以更好地设计和选择喷嘴，以满足各种工程需求。