2019版荷载规范-学习7页word
荷载规范讲义2019-精选文档
八、屋面板设计时对保温层或找坡 层荷载取值偏小
对保温层或找坡层荷载取值偏小情况，经常发生 在设计人员疏忽大意或校审人员校审不严时，因 而应加强设计管理工作，增强设计人员和校审人 员的工作责任心，防止此类问题发生。
九、高层建筑、裙房以外的首层地下室现浇钢筋混凝 土楼板为双向板，其上置放有局部活荷载(非中心位置 处)，在设计时其活荷载未按等效均布活荷载确定方法
六、在楼板设计时漏算固定隔墙自 重产生的荷载效应
《荷载规范》GB 50009-2019第4.1.1条表4.1.l的 注5规定，对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑。因 此在楼板设计时必须考虑固定隔墙自重产生的荷 载效应，否则该设计属不正确。
七、设计框架结构的楼板时，未考 虑可灵活自由布置的非固定隔墙荷 载
五、设计使用年限与设计基准期
设计基准期是为确定可变作用(可变荷载)及与时间有关的材料性能取值而选用的时间 参数，它不一定等同于设计使用年限。《荷载规范》GB 50009-2019提供的荷载统计 参数，除风、雪荷载有设计基准期为10、50、100年的设计值外，其余都是按设计基 准期为50年确定的，如设计需采用其他设计基准期，则必须另行确定在该基准期内最 大荷载的概率分布及相应的统计参数。设计文件中，不需要给出设计基准期。 设计使用年限、又称为服务期，服役期。它是设计时选定的一个时期，在这一给定的 时间内，房屋建筑结构只需进行正常的维护而不需进行大修就能按预期目的使用，完 成预定的功能。设计使用年限是《建筑工程质量管理条例》对房屋建筑的地基基础工 程和主体结构工程规定的最低保修期限“合理使用年限”的具体化。 《可靠度标准》GB 50068规定：对于普通房屋和构筑物，结构(含基础)的设计使用年 限为50年；对于纪念性建筑和特别重要的建筑结构为100年；对于临时性结构为5年； 对于易于替换的结构构件为25年。设计寿命不是规范语言，从一般意义上讲，房屋建 筑的结构寿命是指从建造到投入使用，直到结构毁坏或丧失使用功能的全部时间。当 房屋建筑结构使用到设计使用年限后，经过鉴定或维修后仍可经过使用。 注意：对于普通房屋，设计时遵循设计基准期为50年的国家工程建设标准，即荷载、 地震作用参数，耐久性要求等均按50年确定，因此它的设计使用年限均为50年。在某 些工程设计文件中，设计遵循的是现行的设计基准期为50年的工程建设标准，但在设 计文件上又注明设计使用年限为100年或70年，这样的设计文件属于错误设计文件。 因为，设计使用年限为70年或100年的建筑结构在设计中需要进行专门研究，并采取 有效措施。
(整理)建筑结构荷载规范
3荷载分类和荷载效应组合3.1荷载分类和荷载代表值3.1.1结构上的荷载可分为下列三类：1永久荷载，例如结构自重、土压力、预应力等。
2可变荷载，例如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪荷载等。
3偶然荷载，例如爆炸力、撞击力等。
注：自重是指材料自身重量产生的荷载（重力）。
3.1.2建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。
对永久荷载应采用标准值作为代表值。
对可变荷载应根据设计要求采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。
对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。
3.1.3永久荷载标准值，对结构自重，可按结构构件的设计尺寸与材料单位体积的自重计算确定。
对于自重变异较大的材料和构件（如现场制作的保温材料、混凝土薄壁构件等），自重的标准值应根据对结构的不利状态，取上限值或下限值。
注：对常用材料和构件可参考本规范附录A采用。
3.1.4可变荷载的标准值，应按本规范各章中的规定采用。
3.1.5承载能力极限状态设计或正常使用极限状态按标准组合设计时，对可变荷载应按组合规定采用标准值或组合值作为代表值。
可变荷载组合值，应为可变荷载标准值乘以荷载组合值系数。
3.1.6正常使用极限状态按频遇组合设计时，应采用频遇值、准永久值作为可变荷载的代表值；按准永久组合设计时，应采用准永久值作为可变荷载的代表值。
可变荷载频遇值应取可变荷载标准值乘以荷载频遇值系数。
可变荷载准永久值应取可变荷载标准值乘以荷载准永久值系数。
3.2荷载组合1.2.1建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。
2.2.2对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合，并应采用下列设计表达式进行设计：yoSWR（3.2.2）式中yo——结构重要性系数；S——荷载效应组合的设计值；R——结构构件抗力的设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定。
新版《建筑结构荷载规范》主要修订10页word文档
《建筑结构荷载规范》GB50009-2019主要修订内容简介《建筑结构荷载规范》GB50009-2019的修订从2009年开始，到2019年5月28日发布，同年10月1日实施，再到10月中旬正式上架，经历的时间是够长的。
结合这次新版规范的培训，查阅相关资料以及个人的理解进行总结，仅供大家参考。
一、扩充荷载规范的涵盖范围和内容第1.0.4条，规范编制依据由《建筑结构可靠度设计统一标准》GB 50068-2019改为《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-2019，以便扩大设计范畴。
第1.0.4条，建筑结构设计中设计的作用包括直接作用（荷载）和间接作用。
前者是指分布或集中作用中结构上的力，习惯称之为荷载，如恒载、活荷载、风雪荷载等，后者是指引起结构变形的原因，如温度、收缩和徐变等。
现行荷载规范只涵盖直接作用，这次增加了温度作用后，规范内容覆盖了直接作用和间接作用。
根据工程建设标准体系，荷载规范属于通用设计标准，名称为“建筑结构荷载和间接作用规范”。
但本着尊重习惯、方便使用的原则，新的荷载规范名称保持不变。
修订后的荷载规范共有10章、10个附录。
其中增加l了“永久荷载”、“温度作用”和“偶然荷载”3章，增加了“消防车荷载考虑覆土厚度的折减系数”、“横风向及扭转风振的等效风荷载”和“高层建筑顺风向和横风向风振加速度计算”等3个附录。
二、荷载分类和组合1. 增加可变荷载考虑设计使用年限的调整系数设计使用年限是指设计规定的结构或结构构件不需要进行大修即可按其预定目的使用的时期。
主要体现在调整荷载设计值和耐久性两个方面。
《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153-2019）规定的建筑结构的设计使用年限如下表： 类别 设计使用年限（a ）示 例15 临时性建筑结构 225 易替换的结构构件 350 普通房屋和构造物 4 100 标志性建筑和特别重要的建筑结构 在强条第3.2.3条的荷载基本组合式中，增加可变荷载考虑设计使用年限的调整系数，荷载基本组合公式改为：(1-1)(1-2)式中，、分别为永久荷载和可变荷载的分项系数；第i 个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数；、分别为永久荷载和可变荷载的效应值；可变荷载的组合系数。
2019年荷载作业.doc
例题【例1】条件：某工厂工作平台静重5.42/kN m ，活载2.02/kN m 。
要求：荷载组合设计值。
解：（1）以永久荷载控制，静载分项系数取1.35，活载分项系数取1.4，荷载组合值系数0.7，1.35×5.4+1.4×0.7×2＝9.252/kN m（2）以可变荷载控制，荷载组合设计值为静载分项系数取 1.2，活载分项系数取1.4，1.2×5.4+1.4×2＝9.282/kN m本题关键在于荷载分项系数及组合值系数取值的问题，从直观看题，永久荷载大于可变荷载2.7倍，容易误解为当属永久荷载控制。
实则不然，经轮次试算比较，本题仍应由可变荷载控制。
【例2】条件：对位于非地震区的某大楼横梁进行内力分析。
已求得载永久荷载标准值、楼面活荷载标准值、风荷载标准值的分别作用下，该梁梁端弯矩标准值分别为：10Gk M kN m =⋅、112Q k M kN m =⋅、24Q k M kN m =⋅。
楼面活荷载的组合值系数为0.7，风荷载的组合值系数为0.6。
要求：确定该横梁载按承载能力极限状态基本组合时的梁端弯矩设计值M 。
解：（1）当可变荷载效应起控制作用时M ＝1.2×10+1.4×12+1.4×0.6×4＝32.16kN m ⋅M ＝1.2×10+1.4×0.7×12+1.4×4＝29.36kN m ⋅（2）当永久荷载效应起控制作用时M ＝1.35×10+1.4×0.7×12+1.4×0.6×4＝28.62kN m ⋅ 取大值 M ＝32.16kN m ⋅【例3】条件：有一在非地震区的办公楼顶层柱。
经计算，已知在永久荷载标准值、屋面活荷载标准值、风荷载标准值及雪荷载标准值分别作用下引起的该柱轴向力标准值为：40Gk N kN =、12Qk N kN =、4wk N kN =、1Sk N kN =。
2019新规范风荷载共17页文档
2019新规范风荷载计算及其在PKPM软件中的实现引言相对于上一版规范GB50009-2019（以下简称2019规范），《建筑结构荷载规范》GB50009-2019（以下简称2019规范)对风荷载的计算方法做了较大的修改。
其中不仅调整了风压高度变化系数和体型系数等静力计算内容，而且对风振计算的内容与方法做了大量的改进和完善工作，这其中包括：修改了顺风向风振系数的计算表达式和计算参数，增加了大跨度屋盖结构风振计算的原则规定；增加了横风向和扭转风振等效风荷载计算的规定，增加了顺风向风荷载、横风向及扭转风振等效风荷载组合工况的规定；增加高层建筑结构顺风向及横风向风振加速度计算等内容。
在风荷载的计算中，除了少数工程通过风洞试验获得数据以外，大多数工程仍需要借助于软件的自动计算功能，这就需要由工程人员自行确定相关的参数，由于2019规范中风荷载计算涉及的参数较2019规范明显增多，且计算方法变得更加复杂，使得参数的选择和对计算结果的定性校核变得比较困难，因此有必要对各参数的选择和主要参数对计算结果的影响进行详细的分析讨论。
在本文中，依据2019规范提供的计算方法，结合PKPM的软件，讨论了不同的参数设置和结构的特征对计算结果的影响，并对规范中的重要条文，如适用范围等进行了重点探讨。
1顺风向风荷载2019规范关于顺风向风荷载的计算公式没有形式上的变化，仍然采用平均风压乘以风振系数的表达形式。
对于主要受力结构，风荷载标准值的计算公式如下：w k=βzμsμz w0(1) 其中：w k—风荷载标准值（kN/m2）；βz—高度z处的风振系数；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数；w0—基本风压。
如果不考虑结构在风荷载作用下的动力响应，则由平均风压引起的静荷载取决于体型系数μs、风压高度变化系数μz及基本风压w0这三项因素，下面首先讨论顺风向作用下的静荷载计算：1.1基本风压w02019规范在2019规范数据的基础上进行了重新统计，部分城市在补充新的气象资料重新统计后，基本风压有所提高。
2019新荷载规范风荷载调整理解word资料17页
2019新荷载规范风荷载计算及其在PKPM软件中的实现引言相对于上一版规范GB50009-2019（以下简称2019规范），《建筑结构荷载规范》GB50009-2019（以下简称2019规范)对风荷载的计算方法做了较大的修改。
其中不仅调整了风压高度变化系数和体型系数等静力计算内容，而且对风振计算的内容与方法做了大量的改进和完善工作，这其中包括：修改了顺风向风振系数的计算表达式和计算参数，增加了大跨度屋盖结构风振计算的原则规定；增加了横风向和扭转风振等效风荷载计算的规定，增加了顺风向风荷载、横风向及扭转风振等效风荷载组合工况的规定；增加高层建筑结构顺风向及横风向风振加速度计算等内容。
在风荷载的计算中，除了少数工程通过风洞试验获得数据以外，大多数工程仍需要借助于软件的自动计算功能，这就需要由工程人员自行确定相关的参数，由于2019规范中风荷载计算涉及的参数较2019规范明显增多，且计算方法变得更加复杂，使得参数的选择和对计算结果的定性校核变得比较困难，因此有必要对各参数的选择和主要参数对计算结果的影响进行详细的分析讨论。
在本文中，依据2019规范提供的计算方法，结合PKPM的软件，讨论了不同的参数设置和结构的特征对计算结果的影响，并对规范中的重要条文，如适用范围等进行了重点探讨。
1顺风向风荷载2019规范关于顺风向风荷载的计算公式没有形式上的变化，仍然采用平均风压乘以风振系数的表达形式。
对于主要受力结构，风荷载标准值的计算公式如下：w k=尾z 渭s渭zw0(1)其中：w k—风荷载标准值（kN/m2）；—高度z处的风振系数；—风荷载体型系数；—风压高度变化系数；w0—基本风压。
如果不考虑结构在风荷载作用下的动力响应，则由平均风压引起的静荷载取决于体型系数、风压高度变化系数及基本风压w0这三项因素，下面首先讨论顺风向作用下的静荷载计算：1.1基本风压w02019规范在2019规范数据的基础上进行了重新统计，部分城市在补充新的气象资料重新统计后，基本风压有所提高。
建筑结构荷载规范(ppt40页)
12层钢筋混凝土住宅和商务大楼，自楼梯间相接 处分裂，东侧楼6层以下全部塌陷，并向东侧倒在 邻房4层楼公寓上。西侧楼5层以下全部倒塌，并 向西倾倒在另一栋大楼上，柱间距介于8米到10 米，且柱子数量偏少。
抗震措施:除结构地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容，包括抗震构造措施。 规范给出了一般高层建筑的风载体形系数。 二、 抗震设防目标及方法 三、结构地震反应分析与结构抗震验算 当遭受高于本地区抗震设防烈度的预估的罕遇地震影响时， 当为9度时，应符合比9度抗震设防更高的要求 4)周围地形和环境复杂，邻近有高层建筑时，宜考虑互相干扰的群体效应，一般可将单个建筑物的体型系数乘以相互干扰增大系数， 缺乏该系数时宜通过风洞试验得出。 我国目前处于地震活跃期。 应允许比本地区抗震设防烈度的要求适当降低，但抗震设防烈度为6度时不应降低 乙类：按设防烈度进行抗震验算。 乙类：按设防烈度进行抗震验算。 建筑物本身的高度、形状以及表面状况有关。
周期的近似计算
3.2 风荷载
脉动影响系数
平均风压与波动风压
五. 总体风载与局部风载 1. 总风荷载为建筑物各个表面上承受风力的 合力，是沿建筑物高度变化的线荷载。通常 按x、y两个互相垂直的方向分别计算总风荷 载。
bm m W kz zw 0 sB iico i s
2.局部风载：验算外围结构强度、阳台、雨蓬 的飘浮风载。一般取ms=-2.0。
zf(H i,H ,Ty) pH e i/H 振型系
脉动增大系数
建筑物本身的高度、形状以及表面状况有关。 在一定条件下可采用抗震设防区划提供的地震动参数。 对建筑群，尤其是高层建筑群，当房屋相互间距较近时，由于漩涡的相互干扰，房屋某些部位的局部风压会显著增大。 当抗震设防烈度为6-8度时，应符合本地区抗震设防烈度提高1度的要求； 风荷载的大小主要和近地风的性质、风速、风向有关； 荷载规范将地面粗糙度分为A、B、C、D四 一段时间内发生较频繁，一段时间内较平静。 1)高度大于200m； 造成倾倒的原因是底层柱子数量少，间距太大。 建筑物所在地的地貌及周围环境有关； 总目标：通过抗震设防，减轻建筑的破坏，避免人员死亡， （3）局部风压体型系数
2019年9建筑结构荷载规范
建筑结构荷载规范第1章总则1.0.1 为了适应建筑结构设计的需要，以符合安全适用、经济合理的要求，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于建筑工程的结构设计。
1.0.3 本规范是根据《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068-2001)规定的原则制订的。
1.0.4 建筑结构设计中涉及的作用包括直接作用(荷载)和间接作用(如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用)。
本规范仅对有关荷载作出规定。
1.0.5 本规范采用的设计基准期为50 年。
1.0.6 建筑结构设计中涉及的作用或荷载，除按本规范执行外，尚应符合现行的其他国家标准的规定。
第二章术语和符号2.1术语2.1.1永久荷载permanentload在结构使用期间，其值不随时间变化，或其变化与平均值相比可以忽略不计，或其变化是单调的并能趋于限值的荷载。
2.1.2可变荷载variableload在结构使用期间，其值随时间变化，且其变化与平均值相比不可以忽略不计的荷载。
2.1.3偶然荷载accidentalload在结构使用期间不一定出现，一旦出现，其值很大且持续时间很短的荷载。
2.1.4荷载代表值representativevaluesofaload设计中用以验算极限状态所采用的荷载量值，例如标准值、组合值、频遇值和准永久值。
2.1.5设计基准期designreferenceperiod为确定可变荷载代表值而选用的时间参数。
2.1.6标准值characteristicvalue/nominalvalue荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值(例如均值、众值、中值或某个分位值)。
2.1.7组合值combinationvalue对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，能与该荷载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或使组合后的结构具有统一规定的可靠指标的荷载值。
2.1.8频遇值frequentvalue对可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率或超越频率为规定频率的荷载值。
新旧荷载规范的变化共20页word资料
3、原3.2.3条参与组合的永久荷载由单项改为多项叠加（j=1~m）；增加参与组合的各项可变荷载应乘以考虑设计适用年限的调整系数的规定。
4、原3.2.5条调整为3.2.4条，文字略有调整，主要内容维持不变。
5、原4.1.1条调整为5.1.1条（增加了第4章永久荷载，以下各章顺延），主要修改包括：①教室活荷载由2.0KN/m2提高到2.5KN/m2（由第1项(2)款改为第2项）；②第5项(2)款增加了运动场活荷载（4.0KN/m2）；停车库明确为9人以下客车的停车库（不包括消防车及其他大型车辆停车库），增加了板跨为3m×3m的双向板楼盖活荷载，附注第4条明确当双向板跨介于3m×3m与6m×6m之间时按跨度线性插值确定【规范用词为“板跨不小于3m×3m”，似应为不大于，否则与附注第4条有矛盾】，消防车通道活荷载频遇值系数由0.7改为0.5，准永久值系数由0.6改为0；③厨房的分类用词由“一般的”改为“其他”；④第1项中的民用建筑卫生间活荷载由2.0KN/m2提高到2,5KN/m2；⑤教学楼的走廊、门厅活荷载由2.5KN/m2提高到3.5KN/m2；⑥楼梯活荷载单独列出为第12项，除多层住宅仍取2.0KN/m2外，其他均取3.5KN/m2；⑦阳台的分类用词由“一般情况”改为“其他”；⑧附注第6条非固定隔墙自重不小于每延米墙重的1/3，规范用词由“可”改为“应”。【此外值得注意的是，征求意见稿中百货食品超市活荷载5.0KN/m2未列入规范正式版】
10、原6.1.1条调整为7.1.1条，内容不变。
11、原6.1.2条调整为7.1.2条，原“50年一遇”改为“50年重现期”，对雪荷载敏感的结构，由“适当提高”明确为采用100年重现期的雪压。
12、原7.1.1条调整为8.1.1条，文字略有调整，主要内容维持不变。
2019年机房建设规范标准要求-精选word文档 (7页)
本文部分内容来自网络整理，本司不为其真实性负责，如有异议或侵权请及时联系，本司将立即删除！== 本文为word格式，下载后可方便编辑和修改！ ==机房建设规范标准要求机房建设中质量问题一定要严格把关，不然安全问题影响重大。
下面小编为大家精心整理的机房建设规范标准要求,欢迎阅读，希望对大家有帮助~一、电子信息系统机房位置选择1.电力供给稳定可靠，交通通信便捷，自然环境清洁;2.远离产生粉尘、油烟、有害气体以及生产或贮存具有腐蚀性、易燃、易爆物品的场所;3.远离水灾火灾隐患区域，远离强振源和强噪声源，避开强电磁场干扰。
4.对于多层或高层建筑物内的电子信息系统机房，在确定主机房的位置时，应对设备运输、管线敷设、雷电感应和结构荷载等问题进行综合考虑和经济比较;采用机房专用空调的主机房，必须具备安装室外机的建筑条件。
5.电子信息系统主机房建设面积(尚未确定设备规格的情况下)的计算公式：A=KN。
K——单台设备占用面积，可取 3.5-5.5(㎡/台);N——计算机主机房内所有设备的总台数。
6.电子信息系统辅助区面积宜为主机房1倍。
二、电子信息系统办公区面积计算1.短期或临时用户工作室的面积可按3.5～4m2/人计算;2.长期工作人员的办公面积可按5～7 m2/人计算。
三、环境要求1.温度、相对湿度及空气含尘浓度项目技术要备注求 主机房温度（开机时） 23℃±1℃ 不得结霜 主机房相对湿度（开机时） 40%～55% 主机房温度（停机时） 5℃~ 35℃ 主机房相对湿度（停机时）40%~70% 主机房与辅助区温度变化率（开、停机时）＜5℃/h 辅助区温度（开机时）18~28℃ 辅助区相对湿度（开机时） 35%~75% 辅助区温度（停机时）5~35℃ 辅助区相对湿度（停机时） 20%~80% 不间断电源系统电池室温度15~25℃电信息系统机房A 级标准 2.噪声、电磁干扰、振动及静电(1)有人值守的主机房和辅助区，在电子信息设备停机时，在主操作员位置测量的噪声值应小于65dB(A)。
JGJT 481-2019 屋盖结构风荷载标准
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2006版荷载规范修改学习笔记：
第１处修改、
3.2.3
注３：当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限
于竖向荷载（原）
（取消此注）
这条是一个重要的修改，以往这是出题时的一个重要的陷阱，当永久荷载分项系数取1.35时，不能计入风荷载效应。
现应该计入风荷载效应了，且组合系数为0.6，水平荷载还有吊车水平荷载。
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第２处修改、
3.2.5
１１）永久荷载的分项系数对结构不
利时（没有变化）
２）当其效应对结构有利时的组合，
应取1.0。
２可变荷载的分项系数：
一般情况下取1.4；
对标准值大于４KN/m2的工业房屋
楼面的活荷载取1.3
３对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规
范的规定采用。
这条修改没有本质的改变，原规范中有0.9的数据要求，本次没有规定数值，本来砌体规范中取值为0.8所以本次修
改不按有关结构规范的规定采用。
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第３处修改、
4.1.1表4.1.1中
８（２）双向板楼盖（板跨不小于6m*6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不于小6m*6m）
这条是对原规范双向板说明不细致的补充，没有本质的改变
１１（３）当人流可能密集时
原规范指定是消防通道面过于窄所以进行修改。
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第４处修改、
7.1.1条
２当计算围护结构时wk=βgzμslμzw0
式中βgz为阵风系数
μsl为局部风压体型系数
本条修改只是对原规范是系数用的字母进行修必，没有本质的必变，但7.3.3条中局部风压体型系数有很大的变化，见下一条内容，风振系数在7.5.1 条中也有变化。
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第５处修改、
7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl
一、外表面
二、内表面
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
注：上述局部体型系数μsl(1)是适用于围护的从属面积Ａ小于或等于１m2的情况，当围护结构的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数
μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数（Ａ）可按面积的对数线性插值，即
μsl(A)＝μsl(1)＋［μsl(10)－μsl(1)］log Ａ
本条是一个非常大的修改，引入一个对数插值的算法，值得引起我们的重视
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第６处修改、
7.4.1
对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。
风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算本条的的修改主要是加了大跨度屋盖结构，在条文说明中有明确的阐述：
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s 的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。
查是对于大跨度的屋盖结构（包括县挑
屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构）
但计算中没有提及大跨度屋盖结构的风振系数如何计算，这种结构是比较少见的吧。
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第７处修改、
7.5.1条
计算直接承按风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数按表7.5.1确定
对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。
这条的修改内容关键是在第二句话上，对围护墙计算时阵风系数应取1.0而不应按表中的数据。
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第８处修改、
7.6.1
对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Ｒe的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核：１当Ｒe<3*105且结构顶部风速vH大于vcr 时，可发生亚临界微风共振。
此时，可在构造上
采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。
２当Ｒe>=3.5*106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr 时，可发生跨临界的强风共振，此时应按第7.6.2条考虑横风向荷载引起的共振效应。
３当雷诺数为3*105<=Re<3.5*10时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。
４雷诺数Re可按下列公式确定：
Re=69000vD
式中v-----计算所用风速，可取vcr值；
D----结构的截面直径。
５临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定：
vcr=D/TiSt
vH=√(2000μHω0/ρ)
６当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02），可近似取2/3结构高度处的直径。
本条修改的关键在强风共振上，一是强风共振的条件，顶风速多了一个1.2的系数，这样产生强风共振的可能性就大了，原来可能不是强风共振的，现在就变成了强风共振而要计算横风向共振。
二是顶风速的计算公式中少了γw系数，这
是因为前面所提及的1.2的系数的原因。
还有最后一条没有总结，过完春节再说。
总之这次修改记住一点：“风变了”，三大点，要计入风了，围护结构的风大了，横向风振更多了。
希望以上资料对你有所帮助，附励志名言3条：
1、有志者自有千计万计，无志者只感千难万难。
2、实现自己既定的目标，必须能耐得住寂寞单干。
3、世界会向那些有目标和远见的人让路。