水灰比和碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化历程的影响_韩建国
低温环境下碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化和性能的影响
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引言硫铝酸盐水泥是一种以硫铝酸钙(C 4A 3S )、贝利特(C 2S )和铁铝酸四钙(C 4AF )为主要矿物组成的胶凝材料[1]。
相比于硅酸盐水泥中的阿利特矿物,硫铝酸盐水泥中的硫铝酸钙矿物水化活性更高,其主要水化产物为膨胀性钙矾石和铝胶,因此,铝酸盐水泥具有凝结硬化快、早期强度高、碱度低和微膨胀等特点[2-3],广泛应用于快速施工、冬季施工、紧急抢修工程及配制膨胀剂等[4-5]。
虽然硫铝酸钙具有较高的水化活性,但是在较低的施工温度下,其水化活性会明显降低,从而使硫铝酸盐水泥凝结硬化慢、早期强度降低,影响施工速度。
因此,在冬季施工工程中期望进一步提高硫铝酸钙的水化活性。
韩建国和黄志松等[6-7]的研究发现:在常温20℃的条件下,碳酸锂(Li 2CO 3)可以促进硫铝酸盐水泥硬化,提高硫铝酸盐水泥早期(1、3、7d )抗压强度。
为了促进硫铝酸盐水泥中硫铝酸钙矿物在低温环境下的低温环境下碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化和性能的影响王文斌(重庆化工职业学院,重庆401228)摘要:主要研究了在0、4、8、12℃养护温度下碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化和性能的影响。
结果表明,低温养护环境下,掺入少量的碳酸锂可以明显缩短硫铝酸盐水泥的凝结时间,当碳酸锂掺量大于0.10%时,硫铝酸盐水泥凝结时间基本上不再变化,0、4、8、12℃养护环境下,掺0.10%碳酸锂的硫铝酸盐水泥初、终凝时间分别为90、150min ,57、74min ,43、57min ,23、38min 。
碳酸锂可以促进硫铝酸盐水泥中硫铝酸钙矿物在低温下的早期水化,从而提高低温养护下硫铝酸盐水泥净浆的12h 、1d 和3d 抗压强度,但对硫铝酸钙28d 的水化程度无影响,而且当碳酸锂掺量较高时,低温下养护的硫铝酸盐水泥净浆7d 和28d 抗压强度会降低。
关键词:碳酸锂;硫铝酸盐水泥;水化;强度中图分类号:TU528.042文献标识码:A文章编号:1001-702X (2019)05-0054-04Effects of Li 2CO 3on the hydration and properties of sulphoaluminate cementat low temperature environmentWANG Wenbin(Chongqing Chemical Industry Vocational College ,Chongqing 401228,China )Abstract :In this paper ,the effects of Li 2CO 3on the hydration and properties of sulphoaluminate cement (CSA )at four curingtemperatures (0,4,8,12℃)were investigated.Under low temperature curing environment ,a small amount of Li 2CO 3can significantlyshorten the setting time of CSA.When the amount of Li 2CO 3is more than 0.10%,the condensing time of CSA will not changebasically.The initial setting time and final setting time of CSA doped with 0.10%Li 2CO 3were 90min and 150min ,57min and 74min ,43min and 57min ,23min and 38min ,respectively ,in a curing environment of 0,4,8,12℃.Li 2CO 3can promote the early hy -dration of calcium sulphoaluminate in CSA at low temperature ,thus improving the compressive strength of CSA slurry at low tem -perature for 12h ,1d and 3d ,but it has no effect on the degree of hydration for calcium sulphoaluminate at 28d.When the dosage of Li 2CO 3is high ,the 7d and 28d compressive strength of CSA paste cured at low temperature lowers down.Key words :Li 2CO 3,sulphoaluminate cement ,hydration ,strength基金项目:重庆市基础与前沿研究计划项目(cstc2016jcyjA0075);重庆市高等教育教学改革研究项目(143184)收稿日期:2018-08-24;修订日期:2018-11-02作者简介:王文斌,男,1980年生,甘肃武威人,讲师。
不同养护温度下硫铝酸盐水泥的水化特性
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不同养护温度下硫铝酸盐水泥的水化特性王中平;赵亚婷;徐玲琳【摘要】研究了无水石膏掺量不同的硫铝酸盐水泥在5℃、20℃和40℃下的凝结时间、强度发展、干燥收缩率及水化产物等.结果表明:无水石膏虽能促进水化产物钙矾石的生成,但对硫铝酸盐水泥熟料水化的影响效果直接取决于养护温度--5℃下,无水石膏会显著延缓早期水化,使凝结时间大幅延长,早期强度显著降低;而20℃和40℃下作用效果相反,因为石膏的掺入能有效抑制高温下钙矾石向单硫型水化硫铝酸钙的转变,所以40℃下掺加石膏所得硫铝酸盐水泥砂浆的抗压强度较不掺时有不同程度的提升.【期刊名称】《华南理工大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2018(046)007【总页数】10页(P30-38,46)【关键词】硫铝酸盐水泥;无水石膏;养护温度;水化;水化产物;钙矾石;氢氧化铝【作者】王中平;赵亚婷;徐玲琳【作者单位】同济大学材料科学与工程学院∥先进土木工程材料教育部重点实验室,上海201804;同济大学材料科学与工程学院∥先进土木工程材料教育部重点实验室,上海201804;同济大学材料科学与工程学院∥先进土木工程材料教育部重点实验室,上海201804【正文语种】中文【中图分类】TQ172与硅酸盐水泥的生产相比,硫铝酸盐水泥所需石灰石量少、烧成温度低,且熟料更易磨[1],具有非常显著的环境友好性,近年来备受国内外关注.改变掺入硫铝酸盐水泥熟料中的石膏种类,其水化产物及相关性能也会有所差异[2];另外,通过调控其石膏掺量(如(1)所示[3]),可以制备出快硬、膨胀、自应力、高强和低碱度等多个品种的硫铝酸盐水泥[4].(1)式中:CG代表石膏和硫铝酸盐水泥熟料的质量比;Ac代表无水硫铝酸钙在熟料中的质量分数;代表石膏中SO3的质量分数;M代表石膏与无水硫铝酸钙的摩尔比.无论何种硫铝酸盐水泥,均含30%~70%的无水硫铝酸钙[5],主要水化产物为钙矾石(AFt)、氢氧化铝(AH3)和单硫型水化硫铝酸钙(AFm).石膏的含量决定了浆体中AFt和AFm的比例[5- 7].石膏含量充足时,水化生成AFt和AH3(反应(2)-(3));若石膏被消耗完,将生成AFm和AH3(如反应(4)所示).所以当无水硫铝酸钙和石膏的比例在近似化学计量比的情况下,水化产物中钙矾石的含量能够达到最大[8].但水化产物AFt在高温条件下并不能稳定存在,易转变为AFm,从而使得硬化浆体抗压强度降低、孔隙率增大[9].另外,硫铝酸盐水泥中AFt的分解还与其石膏掺量(M值)相关——低石膏掺量(M=0.6或1)时,AFt在70 ℃便开始分解;而高石膏掺量下(M=1.4或3.9),AFt保持稳定[10].由此可见,硫铝酸盐水泥的水化与温度、石膏掺量均有紧密联系.2AH3(2)(4)硫铝酸盐水泥因具有水化热集中、快硬早强、耐蚀、抗冻融等优良特性,可应用于冬季施工、快速修补、地下及海洋工程等特殊工程[11].此外,硫铝酸盐水泥-硅酸盐水泥二元体系,也是硫铝酸盐水泥应用的一大典型,具有快凝、早强及突出的收缩补偿等性能[12].在实际工程中,受地域、季节和时间等因素的影响,环境温度可能差异较大;加之硫铝酸盐水泥水化放热集中在7 d龄期内,7~28 d 龄期时水化放热速率将会变得非常缓慢[13],即其在水化早期会大量放热,使内部温度升高,这均会增加AFt发生结构转变的风险.研究表明,1.7 L硫铝酸盐水泥浆体,水化1 d后其内部温度便提高了5 ℃[14].为确保硫铝酸盐水泥在不同环境温度下的合理应用和高效服役,文中研究了5 ℃、20 ℃和40 ℃下含不同掺量(10%~50%)无水石膏的硫铝酸盐水泥的凝结时间、强度发展、干燥收缩率及水化产物等特性.1 实验1.1 原材料实验用硫铝酸盐水泥熟料(CSA)由唐山北极熊水泥厂生产;采用天然无水石膏(A)掺入硫铝酸盐水泥熟料中进行硫铝酸盐水泥的制备,无水石膏由安徽恒泰新型建筑材料有限责任公司生产.水泥熟料及无水石膏的化学组成如表1所示,两者的XRD图谱分别如图1、图2所示;拌和水为自来水.表1 原材料化学组成Table 1 Chemical composition of raw materials %原材料MgOAl2O3SiO2SO3Cl-K2OCaOFe2O3CSA1.6933.368.287.900.110.2343.001.95A1.800.351.7251.96 --39.440.161.2 配合比基于硫铝酸盐水泥熟料和无水石膏比例的差异,选择了6个配合比进行试验.各配合比下的试样分别记为A0、A1、A2、A3、A4、A5.其中:A代表石膏,数字代表石膏掺量,A1代表石膏掺量为10%(质量分数,以石膏和熟料的总质量为基准计),A2代表石膏掺量为20%,依此类推.固定水胶比0.5,胶砂比1∶3.图1 硫铝酸盐水泥熟料的XRD图谱Fig.1 XRD patterns of CSA cement clinker 图2 无水石膏的XRD图谱Fig.2 XRD patterns of anhydrite1.3 方法整个实验过程中,所有原材料(含自来水)均分别提前48 h预置于(5±1)℃、(20±1)℃、(40±1)℃下,相对湿度控制在(60±10)%.凝结时间测试:参照GB/T 1346—2011《水泥标准稠度用水量,凝结时间,安定性检验方法》进行测试,固定水胶比0.5,测试时温度、湿度同上.水泥砂浆抗压强度测试:参照GB/T 17671—1999(ISO 679:1989)《水泥胶砂强度检验方法》进行测试,(20±1)℃下快速成型后,分别在上述不同的温度下养护1 d后拆模并测试1 d强度,继续养护至3 d、28 d,用水泥胶砂强度试验机测试其抗压强度,加压速率为(2 400 ±200)N/s.收缩率测试:参照JGJ/T 70—2009《建筑砂浆基本性能试验方法标准》进行测试,试件分别在上述不同温度下养护1 d后测量其基准长度,然后测量其在相应温度及湿度条件下继续养护至规定龄期的试件长度,根据公式(5)计算得到规定龄期的收缩率.(5)式中:Sn为水泥胶砂试件n天龄期的收缩率,%;L0为试件初始长度测量读数,mm;Ln为n天龄期的试件长度测量读数,mm;140为试件的有效长度,mm.水化热测试:采用瑞典Thermalmat公司生产的TAM Air等温微量热仪进行水化热测试,量程设定为600 mW,称取10 g胶凝材料粉末试样和5 g水,迅速搅拌后放至温度为(20±2)℃、湿度为(60±5)%的样品腔中,仪器每1 min自动记录一次数据.X射线衍射(XRD)样品制备及测试:将养护至规定龄期的试件取中间部分敲碎后用无水乙醇在玛瑙研钵中边粉磨边终止水化,磨至所得悬浮液肉眼观察全无颗粒感时将其倒在表面皿上,放入真空干燥箱中在40 ℃下干燥至恒重.然后采用日本Rigaku公司生产的 D/max 2550型X射线衍射仪进行XRD测试,工作电压100 kV,工作电流250 mA,滤波片为石墨弯晶单色器,连续扫描模式,扫描范围为5°~75°,步长2°/min.综合热分析(DSC-TG)样品制备及测试:样品制备同XRD测试;采用德国NETZSCH公司生产的STA 449C型综合热分析仪进行测试,N2氛围,升温速率设为10 ℃/min,从常温升至1 000 ℃;最后采用TA软件计算水化浆体中各物相的含量. 扫描电镜(SEM)样品制备及测试:将养护至规定龄期的净浆试样破碎成小块儿,置于无水乙醇中浸泡以终止水化,而后置于40 ℃真空干燥箱中干燥至恒重.取新鲜断面,采用美国FEI公司生产的QUANTA 200FEG型场发射环境扫描电镜进行测试,加速电压20 kV,低真空模式.2 结果与讨论2.1 凝结时间不同养护温度下硫铝酸盐水泥的凝结时间如图3 所示.由图3可见,20 ℃下,石膏的掺入加速了硫铝酸盐水泥熟料的凝结;随着石膏掺量的增加,硫铝酸盐水泥的凝结时间较不掺石膏的熟料先显著缩短后略有延长;当石膏掺量从10%增至20%时,凝结时间显著缩短;掺量为20%时,初凝时间降至最短(70 min).5 ℃低温下,硫铝酸盐水泥的凝结时间随石膏掺量的增加总体上呈逐步增长的趋势,这与上述20 ℃下的规律截然不同;具体来说,石膏掺量小于30%时,凝结时间小幅增长;随后,硫铝酸盐水泥的凝结时间随石膏掺量增加而显著延长;石膏掺量为50%时,初凝和终凝时间分别由不掺时的150、190 min增至460、510 min.结合Locher等[15]的凝结理论,这可能是由于低温条件下无水石膏的溶解缓慢,不能提供足够的硫酸根离子,因此钙矾石的生成较慢,难以在浆体中与其他水化产物形成空间网状结构;无水石膏掺量越高,水化反应速度越慢,凝结时间越长.图3 不同养护温度下硫铝酸盐水泥的凝结时间Fig.3 Setting time of CSA cements at different curing temperatures而在40 ℃高温条件下,低掺量(10%)时无水石膏的掺入显著缩短了硫铝酸盐水泥的凝结时间,初凝时间从不掺石膏时的283 min迅速缩短至115 min;但随着石膏掺量的进一步增加,初凝时间保持在30~50 min之间;终凝时间也表现出类似初凝时间的变化规律.这是因为高温下无水石膏和无水硫铝酸钙的溶解非常迅速,能快速生成大量的钙矾石晶体,从而在浆体内部快速形成空间网状结构,宏观上表现为凝结时间缩短.对比不同温度下浆体的凝结时间可知,硫铝酸盐水泥熟料浆体的凝结时间随温度升高而延长,其原因有待进一步研究.掺入无水石膏后,掺量为10%时5 ℃ 和20 ℃下的凝结时间相差不大,而40 ℃下凝结时间则显著缩短;当石膏掺量高于10%后,硫铝酸盐水泥浆体的凝结时间随温度升高而缩短,且石膏掺量越高,高温下浆体的凝结时间缩短得越明显.2.2 抗压强度不同养护温度下硫铝酸盐水泥砂浆在1、3、28 d龄期时的抗压强度分别如图4所示.由图4可见,20 ℃下,石膏掺量在10%以内的水泥砂浆强度较空白样(熟料砂浆)变化不大,3 d和28 d强度略有提升;进一步提高石膏掺量,砂浆试样的抗压强度相比空白样有所降低,但石膏掺量在20%~50%之间变化时,砂浆试样的抗压强度变化不大.当养护温度降至5 ℃时,硫铝酸盐水泥熟料砂浆的1 d抗压强度已超过45 MPa,但仍略低于20 ℃常温养护时相应龄期的强度值,这与前人研究得出的硫铝酸盐水泥低温养护时的强度发展规律相类似[16];掺入石膏后,水泥砂浆的抗压强度大幅下降,1 d抗压强度均在10 MPa以内;3 d龄期时,石膏掺量为10%和20%时,砂浆的抗压强度仍然较低,石膏掺量在30%~50%之间时,砂浆强度有一定的提高,达到了30 MPa左右,但仍远低于硫铝酸盐水泥熟料砂浆;28 d龄期时,掺石膏后的砂浆强度较空白样显著降低,石膏掺量为20%时抗压强度达到最低.由此可见,5 ℃养护条件下,石膏的掺入不利于硫铝酸盐水泥砂浆强度(尤其是早期强度)的发展.40 ℃高温养护下,硫铝酸盐水泥熟料砂浆在3~28 d龄期内抗压强度几乎无增长,石膏的掺入促进了硫铝酸盐水泥砂浆抗压强度的提高;随石膏掺量增加,水泥砂浆的抗压强度基本上呈先增后减的趋势,且在石膏掺量为20%时达到最佳效果.对比不同温度下硫铝酸盐水泥砂浆的抗压强度可知,高温养护不利于纯硫铝酸盐水泥熟料砂浆的强度发展,但有利于掺石膏的硫铝酸盐水泥砂浆的强度发展.图4 不同养护温度下硫铝酸盐水泥砂浆的抗压强度Fig.4 Compressive strengths of CSA cement mortars at diffe-rent curing temperatures2.3 干燥收缩率不同养护温度下硫铝酸盐水泥砂浆的干燥收缩率如图5所示.由图5可明显看出,无水石膏的掺入均能在不同程度上降低硫铝酸盐水泥熟料砂浆的干燥收缩率.这是因为石膏的掺入为硫铝酸盐水泥熟料的水化提供了必要的Ca2+和离子,一定程度上促进了AFt的生成,使试样体积微膨胀,从而有助于收缩补偿[17- 18].20℃下,石膏掺量为20%和40%时水泥砂浆的干燥收缩率最小;5 ℃下,硫铝酸盐水泥砂浆的干燥收缩率与石膏掺量无明显关系,掺量为20%时收缩率最小;40 ℃下,砂浆的干燥收缩率随石膏的掺入先降低后增大再降低,石膏掺量为50%时砂浆的干燥收缩率最小.对比不同温度下的干燥收缩率可知,5 ℃和20 ℃下砂浆的干燥收缩率不同程度地高于40 ℃时的值.图5 不同养护温度下硫铝酸盐水泥砂浆的干燥收缩率Fig.5 Drying shrinkage of CSA cement mortars at different curing temperatures2.4 水化热20 ℃下硫铝酸盐水泥浆体在水化24 h内的放热速率及累积水化放热曲线如图6所示.图6 20 ℃下硫铝酸盐水泥浆体水化放热曲线Fig.6 Curves for the heat releasement of CSA cement pastes at 20 ℃由图6(a)可见,与硫铝酸盐水泥熟料(A0)相比(初始反应期、诱导期、加速期、减速期及缓慢反应期[14]),掺石膏的所有水泥浆体在水化早期的水化放热更为复杂.除遇水后的第一水化放热峰以外,均在水化9 h内出现了另外2个明显的水化放热峰;且这两个放热峰的出现时间均较空白样明显提前,这表明石膏的掺入加速了硫铝酸盐水泥熟料的早期水化,与Frank等[6]的研究结果相同.对比A2和A3浆体的水化放热速率曲线可知,随着石膏掺量的增加,硫铝酸盐水泥的水化放热速度反而有所延缓.结合抗压强度的变化可知,硫铝酸盐水泥的早期水化速度与抗压强度无直接关联. 从累积水化放热曲线(图6(b))可以看出,硫铝酸盐水泥熟料在水化1 d内的放热量较低,而石膏的掺入显著提高了硫铝酸盐水泥熟料的水化放热量,并使热量集中在水化的前12 h内放出;掺20%无水石膏时,12 h内的累积水化放热量从不掺石膏时的90 J/g增至240 J/g;但当石膏掺量从20%增至30%时,24 h内的累积放热量却略有降低,这说明硫铝酸盐水泥的水化速率与石膏掺量并不是正相关.2.5 水化产物Telesca等[19]研究了硫铝酸盐水泥的早期水化过程,Hargis等[20]利用单矿的水化反应表征了硫铝酸盐水泥早期水化的微观结构变化,但均未涉及温度对水化的影响.硫铝酸盐水泥浆体的硬化过程是先形成AFt骨架,随后填充AH3、AFm和C-S-H 凝胶的混合物[4],但是在硫铝酸盐水泥早期水化过程中,AFt和AFm作为亚稳相结晶度较差,故形成的骨架结构较为松散[14].硫铝酸盐水泥熟料A0和硫铝酸盐水泥A3、A4浆体在不同温度下养护1 d后的XRD图谱如图7所示.由图7可见,20 ℃下水化1 d后,熟料及各水泥浆体的主要水化产物均为AFt,且均剩有一定量未水化的无水硫铝酸钙.对比可知,无水石膏的掺入明显促进了水泥浆体中AFt(特征衍射峰2θ=9.1°)的生成,这与文献[21- 22]的研究结果相似,同时也验证了前人得出的无水硫铝酸钙在较短龄期内水化速率非常慢、而石膏的掺入会加速其早期水化的结论[6].另外A3、A4浆体的XRD图谱中仍明显存在无水石膏的衍射峰,说明此时浆体中仍有大量无水石膏剩余.图7 硫铝酸盐水泥浆体在不同养护温度下养护1 d后的XRD图谱Fig.7 XRD patterns of CSA cement pastes curing at different curing temperatures for 1 d5 ℃低温下水化1 d后,熟料及各水泥浆体中水化产物种类与上述20 ℃温度下相似,主要水化产物仍为AFt.这说明低温养护没有改变水化产物的种类,与前期研究结果[23]一致.相比于空白样,无水石膏的掺入也明显促进了AFt的生成,而且随着石膏掺量的增大,水泥浆体中的AFt生成量增大.但在40 ℃下水化1 d后,空白样水化产物中几乎无AFt存在,其主要水化产物是AFm和三水铝石晶体AH3;这与低温养护下AFt分解反应会受到温度限制,使其溶解度减小[24]有一定的关系;另外,养护温度越高,越容易生成AFm,因为AFm晶体结构呈片状,比针棒状的AFt晶体结合能更低[25];而40 ℃下掺有石膏的A3和A4试样中,AFt的特征衍射峰高度较5 ℃和20 ℃有大幅提升,这表明在石膏掺量充足时,高温养护促进了AFt的生成.硫铝酸盐水泥熟料A0和硫铝酸盐水泥A3、A4浆体在不同温度下养护28 d后的XRD图谱如图8所示.总体来说,水化28 d后浆体的XRD图谱与水化1 d后的差别不大,水化产物种类不变;所有养护温度下的A3、A4浆体中均有大量无水石膏剩余;各配合比浆体的主要水化产物都是AFt,无水石膏掺量为40%时AFt的特征衍射峰强度最高.基于水化产物AH3的结晶性较差,多以铝胶的形式存在,难以用XRD表征,因此文中进一步采用DSC-TG测试分析浆体中AFt和AH3的含量,结果图8 硫铝酸盐水泥浆体在不同养护温度下养护28 d后的XRD图谱Fig.8 XRD patterns of CSA cement pastes curing at different curing temperatures for 28 d如表2所示.结合所用条件,主要水化产物AFt和AH3的分解温度分别界定为:AFt,50 ~120 ℃,此阶段每摩尔AFt失去20摩尔结合水;AH3,220 ~300 ℃,每摩尔AH3失去3摩尔结合水.表2 不同养护温度下养护1 d和28 d后硫铝酸盐水泥浆体中AFt和AH3的含量Table 1 Amounts of AFt and AH3 in CSA cement pastes curing at different curing temperatures for 1 d and 28 d试样养护温度/℃AFt/%1d28dAH3/%1d28dA0526.334.24.54.8A3531.638.73.15.2A4535.93 7.13.94.9A02022.731.36.17.6A32034.231.84.55.0A42037.335.23.54.5A04015. 226.811.812.9A34047.344.77.28.8A44054.749.65.86.5由表2可见,不同温度下养护1 d和28 d后,A3和A4的浆体中AFt生成量均高于空白样,且养护温度越高,三者AFt生成量的差异越明显,这恰恰证实了上述XRD分析所得的无水石膏掺量充足时高温养护促进了AFt的生成这一结果;但A3和A4的浆体中AH3的生成量均比A0浆体中的低,因此无水石膏的掺入可能不利于AH3的生成.由表2还可看出,40 ℃下养护1 d后,A0浆体中AFt的生成量仅为15.2%,较5 ℃和20 ℃降低了10个百分点左右;掺入30%石膏后,浆体中AFt的生成量为47.3%,反而较5 ℃和20 ℃提升了15个百分点左右,这也说明高温下无水石膏的掺入促进了AFt的生成,同时抑制了AFt向AFm的转变.结合A0、A3、A4的浆体水化1 d和28 d的强度数据(图4)可知,5 ℃和20 ℃下强度最高的空白样相比于相同养护温度条件的A3、A4试样,其浆体中AFt的生成量最低,AH3的生成量最高,可见AH3凝胶对硫铝酸盐水泥强度提升的贡献比AFt 大;而在40 ℃高温养护下,因空白样中的AFt不稳定,大量转变为AFm,因此其浆体的微结构显著劣化,从而使得其砂浆力学强度较掺加石膏的A3、A4的砂浆大幅降低.2.6 浆体微观形貌硫铝酸盐水泥熟料A0及硫铝酸盐水泥A3的浆体在不同温度下养护1 d后的SEM 图像如图9所示.由图9可见,20 ℃下A0的浆体在水化1 d后AFt的生成量较低,水化产物中含有较多的板片状AFm和绒球状AH3;掺30%无水石膏后,生成大量针状AFt.40 ℃下,空白样A0的浆体在水化1 d后主要水化产物为AFm,几乎无AFt生成(图9(c)),这与XRD图谱及DSC-TG测试的结果一致,主要是由于高温下不掺无水石膏的A0空白样中AFt无法稳定存在,大量转化成AFm所导致的;相比之下,A3的浆体在水化1 d 后AFt的生成量大幅提升,且可见大量粗壮的次生二水石膏(图9(d)),这与XRD测试结果相符.总体来说,石膏掺量充足时,高温养护促进了AFt的生成,抑制了AFt向AFm的转变.图9 硫铝酸盐水泥浆体在不同养护温度下养护1 d后的SEM图像Fig.9 SEM pictures of CSA cement pastes curing at different curing temperatures for 1 d另外,结合硫铝酸盐水泥砂浆的干燥收缩率(图5)可知,无水石膏的掺入明显促进了针棒状、高结合水的AFt生成,同时也促进了尺寸较大的次生二水石膏的生成,从而在不同程度上补偿了干燥收缩.3 结论(1)5 ℃和20 ℃下掺无水石膏的硫铝酸盐水泥的砂浆强度均较未掺石膏的熟料的砂浆强度有不同程度的降低,尤其是5℃下,石膏掺量越高,硫铝酸盐水泥砂浆的强度越低;但40 ℃下掺无水石膏的硫铝酸盐水泥的砂浆强度均较熟料砂浆有不同程度的提高.(2)5 ℃下,因无水石膏自身的溶解缓慢,其掺入会延缓硫铝酸盐水泥熟料的早期水化,使得凝结时间显著延长,早期强度明显降低;20 ℃和40 ℃下,无水石膏的作用效果相反,在一定程度上可以促进浆体凝结,且40 ℃下无水石膏的掺入能在一定程度上促进早期强度的提高.(3)无论何种养护温度,无水石膏的掺入均可以在不同程度上降低硫铝酸盐水泥熟料的干燥收缩率;且40 ℃下砂浆的干燥收缩率低于5 ℃和20 ℃时.(4)无论何种养护温度,硫铝酸盐水泥的主要水化产物均为AFt和AH3;5 ℃和20 ℃下,试验所涉及的硫铝酸盐水泥砂浆的抗压强度与水化产物中AFt的生成量并无直接关联,而与AH3的生成量成正相关.(5)综合考量凝结时间、强度及干燥收缩率等宏观性能,40 ℃下无水石膏的适宜掺量为30%左右;而5 ℃和20 ℃时,无水石膏掺量以20%左右为宜.参考文献:【相关文献】[1] GARTNER E.Industrially interesting approaches to“low CO2”cements [J].Cement and Concrete Research,2004,34(9):1489- 1498.[2] GARCA M M,TORRE A G,LEN R L,et al.Effect of calcium sulfate source on the hydration of calcium sulfoaluminate eco-cement [J].Cement & Concrete Compo-sites,2015,55(1):53- 61.[3] ZHANG L,SU M,WANG Y.Development of the use of sulfo-and ferroaluminate cements in China [J].Advances in Cement Research,1999,11(1):15- 21.[4] 苏慕珍,张量,王燕谋.硫铝酸盐水泥 [M].北京:化学工业出版社,1999:123- 124.[5] WINNEFELD F,LOTHENBACH B.Phase equilibria in the system Ca4Al6O12SO4-Ca2SiO4-CaSO4-H2O 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Society,2017,45(11):1- 7.[22] BERGER S,AOUAD G,COUMES C,et al.Leaching of calcium sulfoaluminate cementpastes by water at regulated pH and temperature:Experimental investigation and modeling [J].Cement and Concrete Research,2013,53(4):211- 220.[23] 王培铭,李楠,徐玲琳,等.低温养护下硫铝酸盐水泥的水化进程及强度发展 [J].硅酸盐学报,2017,45(2):242- 248.WANG Pei-ming,LI Nan,XU Ling-lin,et al.Hydration characteristics and strength development of sulpho-aluminate cement cured at low temperature [J].Journal of the Chinese Ceramic Society,2017,45(2):242- 248.[24] XU L,WANG P,ZHANG G.Formation of ettringite in Portland cement/calcium aluminate cement/calcium sulfate ternary system hydrates at lower temperatures [J].Construction and Building Materials,2012,31(6):347- 352.[25] CUESTA A,NGELES G D,SANTACRUZ I,et al.Structure of stratlingite and effect of hydration methodo-logy on microstructure [J].Advances in Cement Research,2015,28(1):1- 10.。
水胶比和组成对补偿收缩胶凝材料水化程度与水化产物的影响
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水胶比和组成对补偿收缩胶凝材料水化程度与水化产物的影响*阎培渝,韩建国,徐志全(清华大学土木水利学院,北京100084)摘要:利用XRD,ESEM和化学结合水量,研究了具有不同水胶比的硅酸盐水泥、膨胀剂和矿物掺和料组成的复合补偿收缩胶凝材料的水化产物和水化反应程度随水化龄期的变化规律。
各种组成的补偿收缩胶凝材料在水化开始后的6h内都处于诱导期,水化产物刚开始形核生长,到24h水化产物大量形成;化学结合水量在第1d迅速增加;一直到第7d,化学结合水量仍然明显增加;此后则增加幅度明显降低。
在高水胶比条件下,胶凝材料的最终化学结合水量与其水化活性大小成正比。
在低水胶比条件下,动力学因素也影响胶凝材料的最终水化程度,使其化学结合水量的增加幅度随水胶比降低而明显降低,而且与胶凝材料的水化活性不成比例。
关键词:复合补偿收缩胶凝材料;水胶比;水化产物;水化程度中图分类号:TU528文献标识码:A文章编号:1672-7029(2004)02-0001-05Effect of water-bin der ratio and composition on the hydration products andh ydration degree of complex shrinkage-compensating bindersYAN Pe-i yu,HAN Jian-guo,X U Zh-i quan(School of Civi l Engi neering,Ts inghua Univers ity,Beijing100084,Chi na)Abstract:It was studied that the time-depended variance of hydration products and hydration degree of complex shrinkage-compensating binders composed with Portland ce ment,e xpansive agent and mineral admixtures at the dif-ferent water-binder ratios using XRD,ESEM and amount of chemically combined water1Hydration products begin to nucleate in the first6hours and then increase obviously1The amount of che mically combined water gets in large quan-tity in the first day and increases steadily till7th day1Then,its increasing extent declines1The final hydration de gree of binders is proportioned with their hydration reac tivity in the condition of high water-binder ratio1The kinetic fac tor is one of main controlling factors to the hydration degree under the condition of lo w water-binder ratio1The amount of che mically combined water and its time-depended increasing tendency of binders decrease obviously along with their wa ter-binder ratio and are not proportional with their hydration reactivity1Key words:shrinkage-compensating binder;water-binder ratio;hydration product;hydration degree目前,我国在建造高层建筑的大体积混凝土底板时,为了减少后浇带,常使用补偿收缩混凝土[1-3]。
外加剂对硫铝酸盐水泥性能的影响分析
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外加剂对硫铝酸盐水泥性能的影响分析摘要:硫铝酸盐水泥是建筑施工中的常见材料,其性能的高低与建筑质量息息相关,为改善硫铝酸盐水泥的性能,通过添加外加剂,使硫铝酸盐水泥的抗压强度得到提高,以更好的发挥硫铝酸盐水泥性能。
下面笔者就外加剂对硫铝酸盐水泥性能的影响进行简要分析。
关键词:外加剂;硫铝酸盐;水泥性能;影响;一、实验材料与方法1.实验材料本次实验过程中选择了一款快硬硫铝酸盐水泥和 FDN高效减水剂。
此外,在实验过程中,还运用了相应的化学试剂,即硫酸钠、碳酸锂、硼酸以及硫酸铝和亚硝酸钠等多种材料,确保实现对硫铝酸盐水泥性能的有效检测。
2.实验方法可按照GB1346-89 标准进行,确保将凝结时间控制在合理的范围内。
而对于水泥净浆强度的测试,应在 4cm×4cm×4cm的小立方体试件中进行,且水与水泥的配比还应按照稠度的标准用水量进行展开。
当相应的试件成型之后,还应将模型的温度控制在18℃~22℃之间,且湿度应大于养护箱湿度的90%,并等待3h,确保实现模型的有效脱落,实现对硫铝酸盐水泥抗压性能、抗腐蚀性能的有效测定,并测定水泥的使用强度是否符合有关设计要求。
二、实验结果与分析1.FDN 对硫铝酸盐水泥性能的影响FDN 外加剂在硫铝酸盐水泥中得到了广泛的应用,其可以有效降低硫铝酸盐水泥的稠度用水量。
而一旦 FDN 的剂量达到1.2%时,硫铝酸盐的减水率就会达到22%,这也在一定程度上表明了FDN 外加剂与硫铝酸盐水泥之间具有较强的相容性。
而随着FDN剂量的不断加大,水泥的标准稠度值将不再发生变化,这样也表明了当FDN 外加剂的剂量达到饱和状态时,其不再会给水泥的标准稠度带来影响。
且当 FDN 的值达到饱和状态之后,随着 FDN 剂量的不断加大,水泥的最终凝结时间就会不断的缩短。
FDN 外加剂具有一定的分散和润湿的作用,其在水泥中的添加,在一定程度上提高水泥的初期水化速度,这样会给硫铝酸盐水泥的使用性能带来影响。
水灰比对硫铝酸盐水泥砂浆力学及收缩性能的影响
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40mm X280mm的干缩试件。规范养护并测试至
28d,3个试样为_组,结果取其平均值。 干缩应变值公式为:
炖=(陷-K°)/K° x 席
(2)
其中瓦为测量时刻试件长度值,K。为首次测 试时试件长度值。
质量损失率应变值公式为:
= (Pr -Po)/^o X104
(3)
其中Pt为测量时刻试件质量值,P。为首次测 试时试件质量值。
1) 孔隙率
S = (C -A)/(C - B) x 100% 2) 吸水率
X = (C -A)/A x 100% 3) 真密度
Z = A/(A -B) x 100% 1.3抗压强度
根据 ASTM C348[11],制备 50mm x 50mm x
50mm立方体试块。在温度为23七,相对湿度> 95%条件下养护至3d,7d,28d。在指定龄期,测其 抗压强度,其中4个试块为一组,结果取其平均值。 1.4自收缩
水泥砂浆100g配比如表2所示。
表1硫铝酸盐水泥化学成分(%)
Table 1 chemical composition of sulphoaluminate
cement ( %)
CaO
SiO2
】 。 A 2 3
S03
MgO Fe2O3
43.52 8.55 21.43 18.35 0.88 3.47
表2 水泥砂浆ioog配比 Table 2 Cement mortar 100g ratio
理性质,包括试块的孔隙率、吸水率、真密度,每组
测量三个,结果取其平均值。具体测试步骤如下:
(1)测干重量A,悬挂重量B,饱和重量C 将试块在105七烘箱中干燥至其恒重,测其干
重量,记为A ;将干燥后的样品煮沸2h后通过细线 将试块悬浮于水中,即悬挂重量为B;最后将试块 表面擦干测量其饱和重量Co
硫铝酸盐水泥后期强度的改进研究.
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研究与探讨广东建材2009年第4期硫铝酸盐水泥后期强度的改进研究丁益(先进建筑材料安徽省重点实验室)(安徽建筑工业学院材化学院)(先进建筑材料安徽省重点实验室)(安徽建筑工业学院材化学院)(南京工业大学材料与化学学院)王爱国张伟摘(南京工业大学材料与化学学院)要:为了解决硫铝酸盐水泥后期强度问题,使其满足工程和建筑强度的要求,需要系统的研究解决硫铝酸盐水泥后期强度倒缩的问题。
采用抗压,抗折测试手段,通过测量物理力学性能变化,研究不同掺和料不同含量对硫铝酸盐强度的影响,从中找出规律,在此基础上进行研究分析。
关键词:矿物掺和料;硫铝酸盐水泥;力学性能20世纪70年代,我国科研人员自主研制开发了硫表1硫铝酸盐水泥熟料的矿物组成熟料名称Si02铝酸盐系列水泥,其熟料的矿物组成以C4。
s钙凝胶等。
硫铝酸盐水泥熟料在化学组成上,与硅酸盐水泥熟料有AL203Fe203CaOS03很大的不同,属ca0__AL20厂Si0厂Fe203_S03五元系统;在矿物组成上也有显著区别,主要为无水硫铝酸钙(C4。
S—.)、硅酸二钙(C2S)、铁铝酸四钙(C4AF)。
其主要矿物无水硫铝酸钙(C4。
s一)在1350℃形成,在熟料组成中占55%~75%。
无水硫铝酸钙(C43S一)的水化特性及I1CaO0.34表2硅灰的主要化学成分与含量(%)Si0291-08Al疵l0.86Fe2031.34MgO0.27Lossl3.09粉状胶结材料,石灰,一种以氧化钙为主要成分的气硬性无机胶凝材料,硅灰:硅灰的主要化学成分为非晶态的无定型二氧化硅,产自淮南,硅灰的主要化学成分与含量如表2。
水化产物与形成温度、水化条件等因素有关Ca卜AL203-~si02-_Fe20广s03五元系统中形成的与无水硫铝酸钙(C4。
S一)共存的硅酸二钙(C:S),水化性能与在硅酸盐水泥熟料中不同,水化硬速度都发展较快[¨。
该系列水泥以其早强、高强、抗冻、抗渗、耐腐蚀等优良性能,1.2试验准备及方法利用球磨机将水泥熟料、建筑石膏、石灰等磨细至Blaine比表面积400kg/m2左右,测得筛余量为0.8%。
试件水灰比和胶砂比对混凝土硫酸盐侵蚀速度影响(1)
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文章编号:1672-7843(2007)02-0092-05试件水灰比和胶砂比对混凝土硫酸盐侵蚀速度影响方祥位,申春妮,张 伟(后勤工程学院军事建筑工程系,重庆400041)摘 要 通过大量试验,采用强度指标研究了试件水灰比和胶砂比对硫酸盐侵蚀速度的影响。
结果表明:试件的水灰比越大,胶砂比越小,侵蚀速度越快;为了加快硫酸盐侵蚀速度,宜采用大水灰比、小胶砂比的试件。
在各种条件下,硫酸钠侵蚀破坏的速度比硫酸镁侵蚀快。
对硫酸钠型侵蚀,采用抗折抗蚀系数作为判定指标较为合理,而对硫酸镁型侵蚀,应该综合考虑抗折抗蚀系数和抗压抗蚀系数。
关键词 混凝土;硫酸盐侵蚀;水灰比;胶砂比;影响机理中图分类号:X703文献标识码:B硫酸盐侵蚀是混凝土耐久性研究的重要内容,同时也是影响因素最复杂、危害性最大的环境水侵蚀之一。
土壤、地下水、海水、腐烂的有机物以及工业废水中都含有硫酸根离子,它们渗入混凝土内部与水泥水化产物发生反应,产生膨胀、开裂、剥落等现象,使混凝土的强度和粘性丧失。
近年来,在水利、公路、海港以及机场等工程中都发现硫酸盐侵蚀的问题。
严重的甚至导致混凝土建筑物结构的破坏,使建筑物在没有达到预期的设计使用寿命就发生破坏,造成人力和财力的极大浪费。
从20世纪开始,水泥混凝土抗硫酸盐侵蚀快速评估方法的研究就得到重视,研究者提出了一系列的水泥抗硫酸盐侵蚀快速评估方法,如美国的AST M C452—95,AST M C1012—95a 方法以及我国提出的G B /T 2420—1981方法等。
但是,这些方法还存在一些问题,很多科学家对AST M C452—95和AST M C1012—95a 方法提出异议,认为此方法不能充分预测现场的实际情况,主要集中在试件的尺寸、养护、浸泡方式、试验持续的时间以及试验通过对膨胀的测量来评价水泥的抗硫酸盐性上。
我国的试验方法也存在着一定的问题,如试件尺寸太小、仪器设备陈旧难以满足正常检验等[1~5]。
水灰比和碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化历程的影响_韩建国
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图 4 Li2CO3 对水化放热速率的影响 图 6、7 显示了在掺入 Li2CO3 的条件下,水灰比的变化对硫 铝酸盐水泥水化放热速率和水化放热量的影响。由图 6、7 可见, 在掺入 Li2CO3 的条件下,当水胶比增大时,硫铝酸盐水泥的水化 放热速率和水化放热量也呈增大趋势,但与图 2 不掺入 Li2CO3 的情况相比,水灰比的变化对水化加速期放热速率的影响不再 显著,此时不同的水灰比在水化加速期表现出基本相同的水化 放热速率。即掺入 Li2CO3 相对于变化水灰比而言,对硫铝酸盐水 泥水化加速期水化放热速率的影响更为显著。
2.2 碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化历程影响
图 4、5 显示了在不同的水灰比 0.3、0.4 和 0.5 条件下,掺入 Li2CO3 对硫铝酸盐水泥水化历程的影响。由图 4 可见,与空白试 样相比,掺入 Li2CO3 使得硫铝酸盐水泥的水化诱导期消失,硫铝 酸盐水泥在加水后直接进入水化加速期。这是由于加入 Li2CO3
文献标志码: A
文章编号: 1002-3550(2010)12-0005-03
In flu e n ce o f w a te r to ce m e n t ra tio a n d lith iu m ca rb o n a te o n s u lp h o a lu m in a te ce m e n t h yd ra tio n p ro ce s s
Ab s tra ct: The influence of water to binder ratio (W/C)and lithium carbonate on hydration process of sulphoaluminate cement were studied. Hydration heat evolution process tests manifest that the exothermic rate and accumulative heat increase along with the increase of W/C.Lithium carbonate can significantly reduce the induction period,makes the acceleration period immediately begin after adding pared with W/C, lithium carbonate can enhance the exothermic rate during the acceleration period more significantly.Meanwhile,Lithium carbonate can enhance the exothermic rate and accumulative heat during the early hydration process,but lower the accumulative heat during the later hydration process. X-ray diffraction analyses show that lithium carbonate can only accelerate the hydration process and product forming rate,and has no influence on the hydration product type. Ke y w o rd s : water to cement ratio;lithium carbonate;sulphoaluminate cement;hydration process;hydration product
AH3及水化程度对硫铝酸盐水泥强度的影响
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AH3及水化程度对硫铝酸盐水泥强度的影响常钧;张洋洋;尚小朋;赵九野;余鑫【摘要】将实验室烧成的硫铝酸钙矿物(C4A3(S))与石膏(C(S)H2)、石灰(CH)复配制成硫铝酸盐水泥,研究其水化产物中铝凝胶相(AH3)及水化程度对水泥石强度的影响.用Rietveld全谱拟合方法对烧成的C4A3S进行了定量分析,用XRD和TG-DTG对其水化产物进行了定性、定量分析.结果表明:当AH3含量较高、钙矾石(AFt)含量较低时,AH3会填充在硫铝酸盐水泥浆体的空隙中,从而使其抗压强度升高;C(S)H2能促进C4A3(S)的水化,并且随着CSH2掺量的增加,硫铝酸盐水泥石抗压强度先升后降,当n(C4A3(S)) /n(C(S)H2)为3/4,即C(S)H2掺量为27.32%(质量分数)时,其抗压强度最大;另外,C4A3(S)水化程度与AH3含量的提高均有利于硫铝酸盐水泥石抗压强度的增大,当二者对抗压强度的影响达到平衡时,其抗压强度最大.【期刊名称】《建筑材料学报》【年(卷),期】2016(019)006【总页数】5页(P1028-1032)【关键词】硫铝酸钙;铝凝胶相(AH3);水化程度;强度【作者】常钧;张洋洋;尚小朋;赵九野;余鑫【作者单位】大连理工大学土木工程学院,辽宁大连116024;大连理工大学土木工程学院,辽宁大连116024;大连理工大学土木工程学院,辽宁大连116024;大连理工大学土木工程学院,辽宁大连116024;大连理工大学土木工程学院,辽宁大连116024【正文语种】中文【中图分类】TQ172.1硫铝酸盐水泥被广泛应用于快速抢修、海工、冬季施工等特殊工程[1-2].硫铝酸钙1))作为硫铝酸盐水泥熟料中最重要的组成部分,对其性能起着至关重要的作用[3].既有的研究主要集中单矿物水化[4]及其复配石膏H2)或石灰(CH)后的水化等方面[4-5].关于AH3与水泥强度之间的关系研究较少,对H2影响水泥强度的机理研究也未见报道.文献[3]表明,随着石膏系数M的增加,水泥石中的水化产物从以AFm为主向以AFt为主转变,通过调节M大小可获得早强高强、膨胀、自应力及低碱度等不同品种的硫铝酸盐水泥.文献[2]研究发现,H2可加速的水化,其水化产物中晶相为AFt,剩余相为AH3,并且随着掺量的提高,AFt不断增加,AH3逐渐减少[3].文献[6-7]表明,适量掺加H2可提高硫铝酸盐水泥强度.本文以实验室烧成的为熟料,根据文献[8]来调节水化产物中AH3和AFt的比例,同时,掺加不同量的H2,研究分析了AH3和H2对硫铝酸盐水泥强度的影响. 的烧成的烧成反应见式(1).将分析纯CaCO3,Al2O3,CaSO4按照反应式(1)中的摩尔比称量,放入ND7型行星式球磨机中湿磨,烘干,压制成φ5.0×1.5cm圆柱体,然后将其置于DK200型高温电炉中升温至1350℃并保温2h,取出熟料急冷,再将其粉磨至80μm方孔筛全通过,并放入密闭容器瓶中备用[9].经过激光粒度仪的粒径分布分析,熟料中的d10,d50,d90分别为4.9,14.8,35.3μm.1.2 试件制备生成AH3,AFt,AFm的水化反应见式(2),(3).不同x,y值试件的物相组成见表1.将按照表1中的摩尔比混合均匀,成型尺寸为20mm×20mm×20mm试件,并立即放入养护箱中养护(S1~S4的温度为20℃,RH为50%;S5~S8的温度为20℃,RH为95%,且1d后脱模,并将RH调节为50%),以确保各龄期试件外形完整,无明显裂纹.1.3 测试与表征采用D8 Advance型X射线衍射仪对水化样进行物相分析,并使用TOPAS 4.2软件进行定量计算;采用梅特勒-托利多TGA/DSC1型综合热分析仪对试件进行热分析,气氛为N2,温度为40~600℃,升温速率为10℃/min.含量检测图1为的XRD谱图,其中Rwp表示拟合数据的精确度,当Rwp<15%时,说明拟合数据比较合理.经过Rietveld全谱拟合方法定量分析,熟料中的含量(质量分数)分别为95.56%,2.62%,0.95%,0.88%.2.2 AH3含量对硫铝酸盐水泥石强度的影响2.2.1 S1~S4的抗压强度图2为不同龄期S1~S4的抗压强度.图2显示,随着掺量的增加,试件的抗压强度逐渐下降,28d时,S1~S4的抗压强度分别为22.6,16.1,14.7,9.5MPa. 2.2.2 XRD和TG分析图3为水化28d后S1~S4的XRD谱图.由图3可见,试件的水化产物主要为AFt 晶相,在S1~S4 中,AFt的含量(质量分数)依次为46.5%,64.4%,72.8%和80.2%(见表2),呈逐渐增加趋势.图4为水化28d后S1~S4的TG-DTG测试结果.图4显示,从S1到S4,AH3的含量逐渐减小,经过定量计算,S1~S4中的AH3含量(质量分数)依次为18.4%,14.8%,12.7%,10.9%(见表2).由图2~4还可以看出,AH3含量越低,AFt含量越高,水泥石的抗压强度就越小.这是由于AH3的比表面积可达285m2/g[10],其黏聚力较大.,CH水化时,AFt 最先生成,此时其骨架结构较疏松,但随着水化的不断进行,AH3开始形成,并逐渐填充在AFt的网络骨架中,从而使硫铝酸盐水泥石结构致密.可见,AH3可显著影响硫铝酸盐水泥的强度.2.3 石膏对硫铝酸盐水泥石强度的影响AH3的摩尔数虽然不会随着H2掺量的增加而改变(见式(3)),但是,H2的增加会使其在水化产物中的含量呈下降趋势,从理论上看,这可导致硫铝酸盐水泥石抗压强度降低.然而,研究[2,7,11]发现,在硫铝酸盐水泥中掺加少量H2后,其抗压强度明显提高.2.3.1 S5~S8的抗压强度图5为不同龄期S5~S8的抗压强度.从图5可以看出,在中掺加适量H2后,硫铝酸盐水泥石的抗压强度明显升高.不过,28d时,除S5外,S6,S7,S8的抗压强度相比其7d的抗压强度明显下降,表明H2的掺加可导致硫铝酸盐水泥石后期抗压强度下降.这与其水化后期的微膨胀有关[7].2.3.2 XRD和TG分析图6为水化7,28d后S5~S8的XRD谱图,图7为水化28d后S5~S8的TG-DTG分析结果.由图6可见,在不同龄期,S5中AFm的存在形式有所不同.7d 时,其主要以AFm-12,AFm-10.5的形式存在,而28d时,AFm-10.5消失,出现了AFm-14,这可能是由于养护的湿度较低,初期水化生成的AFm结合水分子的能力较小,容易形成AFm-10.5,随着养护龄期的延长,AFm吸收环境中的水分逐渐形成AFm-14.从图7可以看出,随着H2掺量的增加,水化产物中AH3的含量逐渐减小.在S6,S7的XRD谱图中之所以未出现H2,是因为在水化初期,最先发生反应,生成AFm和AH3,之后由H2溶解出来的迅速与AFm结合形成AFt,由于消耗了AFm,从而进一步促进了的水化.Winnefeld等[13]的研究也表明,H2的掺加可缩短水化反应诱导期,从而促进了的水化.图8为水化28d后S5~S8的水化程度与AH3含量.由图8可见,H2可促进的水化,28d时,S5~S8中的水化程度分别为62.8%,65.8%,68.5%和81.2%.虽然水化产物中AH3含量分别为29.3%,23.8%,22.9%和22.8%,呈不断减小趋势,但是,较快的水化反应足以弥补其不足,并且会导致水泥石结构更为致密,因此,S5~S7的抗压强度逐渐提高.至于S8的抗压强度较S7有所降低,则是由于较快的水化反应只能在一定范围内弥补AH3含量减小造成的强度损失.试验结果表明,当水化程度对强度的影响与AH3含量对抗压强度的影响达到平衡或H2)为3/4(即H2的质量分数为27.32%)时,硫铝酸盐水泥石的抗压强度最大.(1)按照反应式中的摩尔比将与H2,CH复配制成硫铝酸盐水泥,水化后其产物中只有AFt,AH3及未反应的H2.在水化产物中,AH3含量越高,AFt含量越低,硫铝酸盐水泥的强度就越大.H2能够促进的水化,28d时,在掺量为0%,15.82%,27.32%,36.06%的硫铝酸盐水泥石中,的水化程度分别为62.8%,65.8%,68.5%,81.2%,且水泥石的抗压强度随着H2掺量的增加呈先升后降趋势,当水化程度对抗压强度的影响与AH3含量对抗压强度的影响达到平衡或为3/4(即的质量分数为27.32%)时,硫铝酸盐水泥石的抗压强度最大.【相关文献】[1] CHEN I A,HARGIS C W,JUENGER M C G.Understanding expansion in calcium sulfoaluminate-belite cements[J].Cement and Concrete Research,2012,42(1):51-60.[2] SHARP J H,LAWRENCE C D,YANG R.Calcium sulfoaluminate cements—Low-energy cements,special cements or what?[J].Advances in Cement Research,1999,11(1):3-13.[3] 王燕谋,苏慕珍,张量.硫铝酸盐水泥[M].北京:北京工业大学出版社,1999:33-124. WANG Yanmou,SU Muzhen,ZHANG Liang.Sulphoalumninatecement[M].Beijing:Beijing Universityof Technology Press,1999:33-124.(in Chinese)[4] KAPRLIK I,HANIC F.Phase relations in the subsystem H2-CH-H2O of the system -H2Oreferred to hydration of sulphoaluminate cement[J].Cement and ConcreteResearch,1989,19(1):89-102.[5] HARGIS C W,KIRCHHEIM A P,MONTEIRO P J M,et al.Early age hydration of calcium sulfoaluminate(synthetic ) in the presence of gypsum and varying amounts of calcium hydroxide[J].Cement and Concrete Research,2013,48:105-115.[6] 建筑材料科学研究院水泥研究所.硫铝酸盐水泥水化、硬化及其特性[J].硅酸盐学报,1978,6(3):123-140. Cement Research Division,Research Institute of Building Materials.Hydration and hardening of sulfoaluminate cement and its properties[J].Journal of the Chinese Ceramic Society,1978,6(3):123-140.(in Chinese)[7] HARGIS C W,TELESCA A,MONTEIRO P J M.Calcium sulfoaluminate(Ye’elimite) hydration in the presence of gypsum,calcite,and vaterite[J].Cement and Concrete Research,2014,65:15-20.[8] BIZZOZERO J,GOSSELIN C,SCRIVENER K L.Expansion mechanisms in calcium aluminate and sulfoaluminate systems with calcium sulfate[J].Cement and ConcreteResearch,2014,56:190-202.[9] 常钧,余鑫,尚小朋,等.不同水灰比下无水硫铝酸钙的水化反应[J].材料科学与工艺,2016,24(1):75-79. CHANG Jun,YU Xin,SHANG Xiaopeng,et al.Hydration of calcium sulphoaluminate at different water/solid ratios[J].Materials Science andTechnology,2016,24(1):75-79.(in Chinese)[10] KAISER K,GUGGENBERGER G.Mineral surfaces and soil organic matter[J].European Journal of Soil Science,2003,54(2):219-236.[11] GLASSER F P,ZHANG L.High-performance cement matrices based on calcium sulfoaluminate-belite compositions[J].Cement and Concrete Research,2001,31(12):1881-1886.[12] BAQUERIZO IBARRA L G.Impact of water activity on the mineralogy of hydrated cement[D].Lausanne:Swiss Federal Institute of Technology in Lausanne,2015.[13] WINNEFELD F,BARLAG S.Calorimetric and thermogravimetric study on the influence of calcium sulfate on the hydration of ye’elimite[J].Journal of Thermal Analysis and Calorimetry,2010,101(3):949-957.。
硫铝酸盐水泥混凝土的抗硫酸盐侵蚀性能
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水泥:唐山产 42.5 级快硬硫铝 酸盐水泥;乌 鲁 木齐产 P·O 42.5 级水泥; 乌鲁木齐产 42.5 级高抗 硫酸盐水泥,水泥的各项物理性能指标见表 1,化学 性能指标见表 2。
A
SAC
0.3
1∶2.5
750
90
0.175
0.50
B
SAC
0.4
1∶2.5
750
120
0.175
0.25
C
SAC
0.5
1∶2.5
300
750
150
0.175
/
D
HSR
0.4
1∶2.5
750
120
/
0.25
E
P·O
0.4
1∶2.5
750
120
/
0.25
注:(1)掺加一定量硼酸缓凝剂对 SAC 水泥调凝;(2)“/”表示没有添加相应的外加剂。
李方元,唐新军,胡 全,等 硫铝酸盐水泥混凝土的抗硫酸盐侵蚀性能
表 4 标准养护 3d 的 SAC 试件抗折强度与抗蚀系数
编号
侵蚀溶液浓
水灰比
度/(mg/L)
1d
A1
淡水
7.96
A2
2500
/
0.5
A3
8000
/
A4
20250
/
B1
淡水
8.71
B2
2500
/
0.4
B3
8000
缓凝剂和高效减水剂对硫铝酸盐水泥流动性和强度的影响及其机理研究 (1)
![缓凝剂和高效减水剂对硫铝酸盐水泥流动性和强度的影响及其机理研究 (1)](https://img.taocdn.com/s3/m/a453826427284b73f2425091.png)
西安建筑科技大学硕士论文缓凝剂和高效减水剂对硫铝酸盐水泥流动性和强度的影响及其机理研究专 业:材料学硕 士 生:李艳超指导老师:李国新 教授摘 要复合掺入缓凝剂与高效减水剂,被认为是改善水泥浆体流动性和降低浆体流动性经时损失的常用方法之一。
针对硫铝酸盐水泥混凝土坍落度损失大和凝结时间不易控制等问题,本文选择了两种缓凝剂—柠檬酸(CA)和葡萄糖酸钠(SG),将它们分别与萘系高效减水剂(BNS)、氨基磺酸盐高效减水剂(AS)及聚羧酸高效减水剂(PC)复合掺入到硫铝酸盐水泥浆体和胶砂中,研究了缓凝剂对掺高效减水剂硫铝酸盐水泥塑化浆体流动性、凝结时间及胶砂试件各龄期强度的影响。
测试结果表明:单掺高效减水剂时,水泥浆体流动度均随减水剂掺量的增加而增大;两种缓凝剂的掺量为0.03%~0.15%时,均使水泥浆体流动度有很大提高,并降低了经时损失,且SG的作用效果更好一些;缓凝剂的掺量越大,浆体的凝结时间越长,胶砂强度越低。
对于上述现象,采用紫外分光光度计、Zeta电位仪、X-射线衍射仪(XRD)及扫描电子显微镜(SEM)对硫铝酸盐水泥浆体中高效减水剂的吸附量、浆体的Zeta电位、水化产物中钙矾石的生成量及其形貌进行了测试分析。
实验结果表明:(1)随着高效减水剂掺量的增加和水化时间的延长,水泥浆体对高效减水剂的吸附量也增加;(2)水泥浆体的Zeta电位测试结果与流动性的结果很好地吻合;(3)XRD测试的结果表明CA和SG分别与以上三种不同高效减水剂掺入到水泥浆体中,均使水泥浆体中的钙矾石略有降低;(4)SEM测试结果表明三种高效减水剂掺入使得硫铝酸盐水泥浆体7d的水化产物钙矾石呈针状结构,而当两种缓凝剂分别掺入到三种高效减水剂塑化水泥浆体时,CA和SG则均抑制了水泥浆体中钙矾石的生长与结晶,且在7d时呈柱状结构。
西安建筑科技大学硕士论文关键词:硫铝酸盐水泥;高效减水剂;缓凝剂;流动性;强度;吸附西安建筑科技大学硕士论文Effects and mechanisms of retarders and superplasticizers on the fluidity and strength of the sulphoaluminate cement pastesSpecialty: Material ScienceName: Li YanchaoSupervisor: Professor Li GuoxinABSTRACTBoth retarder and superplasticizer used in the cement pastes is one of the methods to improve the fluidity and reduce the fluidity loss. Because of the serious fluidity loss and shouter setting time of sulphoaluminate cement, two kinds of retarders such as citric acid (CA) and sodium gluconate (SG) were respectively added into the cement pastes or mortar containing β-naphthalenelfonic acid-based superplasticizer (BNS), aminosulfonic acid-based superplasticizer (AS) and polycarboxylate acid-based superplasticizer (PC) to study the effects of retarder on the fluidity, setting time and the strength.The results showed that the fluidity of cement pastes increased with increasing the dosage of superplasticizer; the fluidity improved, the fluidity loss reduced and the effects of sodium gluconate was better when the two kinds of retarders admixture is within 0.03% ~ 0.15%. Furthermore, when the dosage of retarder was increased, the longer the setting time and the lower the strength. Ultraviolet spectrophotometry,zeta potential, X-ray diffraction analysis (XRD) and scanning electron microcopy analysis (SEM) were used to analyze via the examinations of the adsorption properties, electrokinetic properties, intensity peaks and microstructure of the ettringite. The results indicated as follows: (1) as the superplasticizers increased and the hydration time extended, the adsorption quantity of the superplasticizers were also increased. (2) The electrokinetic properties were in good agreement with the fluidity of the cement pastes. (3)The results of XRD show that the ettringite in the paste was decreased when CA or SG was added into the cement with three superplasticizers. (4) The results of SEM show that the adding of three superplasticizers make the hydration products of西安建筑科技大学硕士论文ettringite was acicular structure at 7d. when two retarder mixed into three kinds of high efficiency water reducing agent to the cement paste separately, both CA and SG inhibited the growth and the crystailization of ettringite in water slurry, and it is a columnar structure at 7d.Keywords: sulphoaluminate cement; superplasticizers; retarder; fluidity; strength; adsorption西安建筑科技大学硕士论文目 录1 绪论 (1)1.1 课题背景 (1)1.2 几种水泥的矿物组成、水化过程及主要水化产物 (1)1.2.1 硅酸盐水泥的矿物组成、水化过程及主要水化产物 (1)1.2.2 铝酸盐水泥的矿物组成、水化过程及主要水化产物 (2)1.2.3 硫铝酸盐水泥的矿物组成、水化过程及主要水化产物 (2)1.3 硫铝酸盐水泥的特点 (4)1.4 硫铝酸盐水泥在工程中的应用 (5)1.4.1 硫铝酸盐水泥在工程中的应用现状 (5)1.4.2 硫铝酸盐水泥在工程应用中存在的问题 (6)1.5 硫铝酸盐水泥的研究进展 (7)1.5.1 硫铝酸盐水泥水化过程的研究进展 (7)1.5.2 外加剂对硫铝酸盐水泥性能改善的研究进展 (7)1.6 课题研究的内容及意义 (8)2 试验原材料与测试方法 (11)2.1 试验所用原材料 (11)2.1.1 硫铝酸盐水泥 (11)2.1.2 高效减水剂 (11)2.1.3 缓凝剂 (11)2.1.4 其他化学试剂 (11)2.2 试验仪器 (11)2.3 测试与分析方法 (12)2.3.1 净浆扩展度 (12)2.3.2 吸附量 (13)2.3.3 Zeta电位 (13)2.3.4 凝结时间 (14)2.3.5 抗折抗压强度 (14)2.3.6 X—衍射分析 (14)2.3.7 扫描电子显微镜分析 (14)3 缓凝剂与高效减水剂对水泥浆体流动性、凝结时间及强度的影响及其机理I西安建筑科技大学硕士论文分析 (17)3.1 缓凝剂与高效减水剂对水泥浆体流动性的影响 (17)3.1.1 高效减水剂对水泥浆体流动性的影响 (17)3.1.2 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥浆体流动性的影响 (18)3.2 缓凝剂对水泥浆体吸附高效减水剂的影响 (22)3.2.1 高效减水剂在硫铝酸盐水泥浆体上的吸附量 (23)3.2.2 缓凝剂对硫铝酸盐水泥吸附高效减水剂的影响 (24)3.3 缓凝剂与高效减水剂对水泥浆体Zeta电位的影响 (26)3.3.1 高效减水剂对水泥浆体Zeta电位的影响 (26)3.3.2 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥浆体Zeta电位的影响 (28)3.4 缓凝剂与高效减水剂对水泥浆体凝结时间的影响 (30)3.4.1 高效减水剂对水泥浆体凝结时间的影响 (30)3.4.2 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥浆体凝结时间的影响 (32)3.5 缓凝剂与高效减水剂对水泥胶砂强度的影响 (35)3.5.1 高效减水剂对水泥胶砂抗折强度的影响 (35)3.5.2 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥抗折强度的影响 (37)3.5.3 高效减水剂对水泥胶砂抗压强度的影响 (40)3.5.4 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥胶砂抗压强度的影响 (42)3.6 缓凝剂与高效减水剂对水泥浆体水化产物的影响 (46)3.6.1 高效减水剂对水泥浆体水化产物的影响 (46)3.6.2 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥浆体水化产物的影响 (48)3.7 缓凝剂与高效减水剂对水泥浆体微观形貌的影响 (51)3.7.1 高效减水剂对水泥浆体微观形貌的影响 (51)3.7.2 缓凝剂与高效减水剂复掺对水泥浆体微观形貌的影响 (52)4 结论与展望 (55)4.1 结论 (55)4.2展望 (55)参考文献 (57)附录研究生期间发表的论文 (61)致谢 (63)II西安建筑科技大学硕士论文1 绪论1.1 课题背景作为重要的建筑材料,波兰特水泥具有不可替代的作用,但是在最近的十几年里,随着高速铁路和高架桥等基础设施的迅猛发展,现代建筑日益向高层、超高层、大跨度及地下空间发展,更不用说某些特殊工程,如海洋建筑工程、修补工程、防渗工程、喷射混凝土和锚杆、矿井高水基材料填充工程及GRC制品等,这对混凝土的性能提出了更高要求[1-3]。
硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能计算
![硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能计算](https://img.taocdn.com/s3/m/a1c7530bfbd6195f312b3169a45177232f60e419.png)
硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能计算廖宜顺;桂雨;沈晴;袁正夏【摘要】基于Arrhenius公式,通过测定不同养护温度(20,30,40,50℃)下硫铝酸盐水泥浆体的水化热,利用指数法和线性双曲法分别计算其水化反应的表观活化能,同时研究了硅灰和高钙粉煤灰对硫铝酸盐水泥水化反应表观活化能的影响.结果表明:采用指数法和线性双曲法计算得出的硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能分别为45.54,55.44 kJ·mol-1;在所测试的所有试样中,采用指数法计算所得的表观活化能均低于采用线性双曲法计算所得之值;采用2.5%,5.0%硅灰或40.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,硫铝酸盐水泥复合体系的表观活化能增大,但以20.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,该体系的表观活化能降低.【期刊名称】《建筑材料学报》【年(卷),期】2018(021)006【总页数】7页(P864-870)【关键词】表观活化能;硫铝酸盐水泥;高钙粉煤灰;硅灰;水化热【作者】廖宜顺;桂雨;沈晴;袁正夏【作者单位】武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065;武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065;武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065;武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065【正文语种】中文【中图分类】TQ172活化能(Ea)是指发生单一化学反应所需的最小能量[1].在水泥加水拌和后,多种化学反应会同时发生,且不同熟料的反应速率不尽相同.因此在水泥基材料中,表观活化能常用来综合评估多种化学反应的温度敏感性.除强度[2]和水化热[3]外,不同温度下水泥浆体的电学性能[4-5]和化学收缩[6]也可用于计算其表观活化能.魏小胜等[5]通过电阻率法计算出硅酸盐水泥水化反应的表观活化能为37.2kJ·mol-1;Siddiqui等[6]利用不同温度条件下的化学收缩计算出硅酸盐水泥水化反应的表观活化能为37.4kJ·mol-1;董继红等[7]利用水化热法计算出基准水泥水化反应的表观活化能为55.7kJ·mol-1.由此可以看出,不同试验方法计算得出的水泥水化反应表观活化能数值存在差异.水化热法仍是众多研究表观活化能的方法中较为准确的方法[3,7].目前,水泥水化反应的表观活化能计算方法主要有以下4种:直接法、线性双曲法、抛物线双曲法和指数法[8].这些方法大多是基于水化热法建立起来的,但计算结果并不统一.因此本研究基于水化热试验,采用指数法与线性双曲法对比计算硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能.混凝土中掺入矿物掺和料后不仅能够节约大量水泥,而且能改善其物理力学性能和耐久性.这主要是因为矿物掺和料不仅会影响水泥熟料的水化速率,还会对水化产物的组成及结构产生影响.目前,关于硫铝酸盐水泥与矿物掺和料共同作用下的多组分水泥基材料的水化动力学报道较少,因此本文研究了硅灰和高钙粉煤灰对硫铝酸盐水泥表观活化能的影响.用成熟度法预测混凝土强度发展规律在实际工程中具有重大意义[2,8-9].Siddiqui等[6]发现骨料对混凝土的表观活化能影响不大,因此可用水泥净浆的表观活化能来预估混凝土的表观活化能.本试验还研究了温度对早龄期硫铝酸盐水泥水化热的影响,通过对采用指数法与线性双曲法计算得到的水泥水化反应的表观活化能进行分析比较,以期为预测非恒温条件下水泥和混凝土的强度发展趋势提供借鉴.1 试验1.1 原材料及性能水泥采用宜城安达特种水泥公司产42.5级快硬硫铝酸盐水泥(CSA);矿物掺和料为高钙粉煤灰(FA)和硅灰(SF).原材料的化学组成和水泥浆体的配合比分别见表1,2.各水泥浆体的水胶比(质量比,文中涉及的比值、掺量等均为质量比或质量分数)固定为0.5,所有样品在室温(20±1)℃下制备.表1 原材料的化学组成Table 1 Chemical compositions of raw materialsw/%MaterialSiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3K2ONa2OILCSA7.8420.786.9841.241.0614.030.120.165.41FA38.0414.045.7019.501.937.551.421.1210.88SF92.040.290.110.170.380.880.380.106.11表2 水泥浆体的配合比Table 2 Mix proportions of cement pastesw/%MaterialControlSF2.5SF5.0FA20.0FA20.0+SF2.5FA40.0CSA100.097.595. 080.077.560.0FA00020.020.040.0SF02.55.002.501.2 试验方法1.2.1 测试方法采用美国TAM AIR型微量热仪测定硫铝酸盐水泥浆体的水化热.仪器置于(20±1)℃的实验室中,提前8h打开仪器,设置好试验参数(温度,通道数等),待各通道曲线稳定后开始试验.称量5.0g掺入硅灰或高钙粉煤灰的水泥放入试验瓶中,随后利用注射器吸取2.5g水注入试验瓶,并采用细铁丝快速搅拌均匀,试样制作时间控制在3min内.将试样与参比样同时放入水化热仪器中,开始试验,电脑自动采集热流值,至规定龄期后取出试样,结束试验.试样养护温度分别为(20±1),(30±1),(40±1),(50±1)℃,为方便叙述,将其分别记为20,30,40,50℃.其中20℃养护条件下试样的测试龄期为72h;30,40,50℃养护条件下试样的测试龄期为24h.1.2.2 表观活化能的计算方法水泥水化反应表观活化能Ea的计算主要依据Arrhenius 公式[1],表达式见式(1):(1)式中:k为水化放热速率,W;R为摩尔气体常数,8.314J·mol-1·K-1;T为养护温度,K;A为指前因子,W.A为与温度无关的常量,仅与水泥浆体配合比相关.由于水泥浆体在水化过程中随时间变化的性能参数均可反映水化进程,因此在计算其水化反应的表观活化能时,这些性能参数可以作为水化反应速率参数.指数法(三参数模型)常用来获得水化反应速率[3,6].指数函数可用式(2)表达:(2)式中:H(t)为t时刻的水化热,J·g-1;Hu为水化热终值,J·g-1;τ为水化时间参数,h;t为反应时间,h;β为水化形状参数.假设3个参数(Hu,τ,β)均随温度的变化而改变,利用Origin软件,按式(2)分别对各温度下水化热随时间的变化曲线进行最小二乘法拟合,得到Hu,τ,β,其中τ的倒数可作为各温度下的反应速率kc,此种方法记为Exponential.ASTM C1074[2]中利用线性双曲法获得水化反应速率.双曲线函数可用式(3)表达:(3)式中:S为t时刻的水化热,J·g-1;Su为水化热终值,J·g-1;t0为水化放热开始的时间,h.同指数法一样,不同温度下的参数Su,t0,k需分别对水化放热曲线按式(3)进行最小二乘法拟合,k为各温度下的反应速率kc,此种方法记为Hyperbolic.不同温度(Tc)条件下的反应速率(kc)均需利用基准温度(Tref,定为293K(20℃))下的反应速率(kref)进行修正[6].为方便计算,先将式(1)两边取对数,再分别代入Tc 与Tref,导出式(4),(5),最后两式相减,得到式(6).(4)(5)(6)2 结果与分析2.1 温度对硫铝酸盐水泥浆体水化放热的影响对硫铝酸盐水泥浆体进行水化热的测定,选取20,50℃养护温度下硫铝酸盐水泥浆体的水化放热变化曲线,见图1.图1 20,50℃养护温度下硫铝酸盐水泥浆体的水化放热变化曲线Fig.1 Heat evolution vs. hydration time of CSA pastes at 20,50℃由图1(a)可知,20℃硫铝酸盐水泥浆体水化放热速率曲线共有3个放热峰,这与He等[10]和韩建国等[11]的水化热试验结果相近.第1个放热峰是因为水泥与水接触后,熟料矿物迅速溶解,释放出的热量所致,随着水化反应的进行,水泥水化进入加速期;第2个放热峰是由于硬石膏溶解产生的离子与无水硫铝酸钙反应生成了钙矾石,从而释放出热量,但硬石膏溶解度较小,溶液过饱和度低;随着溶液中离子的积累,溶液达到过饱和,渗透压作用使得上一阶段所形成的钙矾石薄膜破裂,钙矾石再次大量生成,并产生了第3个放热峰[11],同时在第3个放热峰后,水化速率大大降低.由图1(b)可知,50℃硫铝酸盐水泥浆体水化放热曲线仅有2个放热峰,峰值出现时间明显提前,且其放热速率远大于20℃ 时.这是由于温度升高促进了熟料矿物的溶解,溶解放热峰峰值增大,此时硬石膏的溶解速率明显加快,溶解出的大量离子快速与无水硫铝酸钙反应生成钙矾石,释放出大量热量,产生了第2个放热峰.图1还表明,温度升高会明显促进硫铝酸盐水泥水化反应的放热,因此在施工时应注意控制环境温度,减少因环境温度过高所引起的水化放热过大对结构产生的不利影响.2.2 表观活化能的计算采用指数法和线性双曲法分别拟合空白组、SF5.0和FA20.0水泥浆体的水化放热曲线,拟合结果见图2.图2 指数法和线性双曲法拟合水化放热曲线的水化参数Fig.2 Exponential method and linear hyperbolic method for hydration parameters of hydration heat curves由图2可以看出:(1)在24h龄期内,同一配合比水泥浆体的水化放热量随温度的升高而增大,且空白组的水化放热量与掺硅灰水泥浆体相近,但明显大于掺高钙粉煤灰水泥浆体的水化放热量.(2)利用指数法所得水化时间参数随温度升高而减小,且水化时间参数越小,水泥水化反应进程越快,这与线性双曲法所得水化反应速率的变化规律一致,说明上述2种方法均能较好地反映温度对水化反应速率的影响.(3)与线性双曲法相比,利用指数法对水泥浆体水化放热曲线进行拟合的效果更好.这是因为线性双曲法从t0时刻后才开始拟合水化性能随时间的变化曲线[6],而指数法对水化放热的起始时间未作限制,可从水化初始时刻开始拟合.文献[6,8]也表明利用指数法拟合的准确性更高.根据式(6),将作为横坐标,作出拟合直线,见图3,由直线斜率 -Ea/R 便可计算出水泥浆体水化反应的表观活化能值.由图3可知,采用指数法计算所得空白组、SF5.0和FA20.0水泥浆体水化反应的表观活化能分别为45.54,50.99,41.14kJ·mol-1;线性双曲法计算所得表观活化能分别为55.44,58.45,45.29kJ·mol-1.通过对比发现,线性双曲法计算得到的水泥浆体表观活化能值较大,这可能与前述水化放热开始时间的不同有关.硫铝酸盐水泥浆体的表观活化能值与ASTM C1074[2]中推荐的硅酸盐水泥水化反应的表观活化能值40~45kJ·mol-1相差不大,甚至高于部分文献[5-6,8]所报道的表观活化能值.图3 表观活化能计算的拟合方程Fig.3 Fitting equation for the calculation of apparent activation energy硫铝酸盐水泥因快硬早强的特点,被广泛用于快速抢修工程,其水化反应速率虽明显大于硅酸盐水泥,但水化反应的表观活化能并不一定小.这主要是因为表观活化能取决于不同温度下水化反应速率的变化率,而非取决于单个温度下的水化反应速率.周华新等[12]发现低碱硫铝酸盐水泥水化硬化过程对温度非常敏感,温度越高水化硬化速率越快,温度越低强度发展越慢;Deng等[13]研究也表明硫铝酸盐水泥水化硬化过程对温度非常敏感,且钙矾石的成核速率与温度存在正比关系.以上研究表明,硫铝酸盐水泥具有高温度敏感性,因此并不能简单地由单个养护温度下的反应速率来判别硫铝酸盐水泥水化反应表观活化能的大小.2.3 硅灰和高钙粉煤灰对表观活化能的影响采用指数法和线性双曲法对硫铝酸盐水泥浆体水化热曲线进行拟合,拟合曲线的3个参数及表观活化能值见表3.由表3可知,对于所有试样而言,采用指数法计算所得的表观活化能均低于采用线性双曲法计算所得之值,且以2.5%,5.0%硅灰或40.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥的试样SF2.5,SF5.0,FA40.0表观活化能增大,但以20.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥的试样FA20.0表观活化能降低.矿物掺和料在水泥基材料中主要发挥微填料效应与火山灰活性效应[14],其中火山灰效应发挥所需龄期较长,其主要由Ca(OH)2激发,但在硫铝酸盐水泥中硅酸二钙水化产生的Ca(OH)2会与其他水化产物发生二次水化反应[15],因此硅灰在硫铝酸盐水泥早期水化过程中仅需考虑微填料效应,而高钙粉煤灰中含有游离氧化钙,还需考虑游离氧化钙对硫铝酸盐水泥水化进程的促进作用[16].水泥的水化反应主要由晶体成核、生长(均相成核)反应和扩散反应控制.掺入少量矿物掺和料后,可为水化产物的形成提供更多的成核点,有助于水化产物的非均匀成核,增加水化反应附加的反应控制机制,因此,在掺入少量矿物掺和料后,由扩散反应主导的水化反应减少.研究表明[17],由扩散反应主导的水化反应表观活化能数值低于由晶体成核所主导的水化反应表观活化能,且在表观活化能较高的水化反应中,扩散反应所控制的水化反应占比更少.因此,在掺入2.5%和5.0%硅灰时,硫铝酸盐水泥体系水化反应主要由晶体成核与生长反应控制,其表观活化能会较高.掺入20.0%高钙粉煤灰后,在硫铝酸盐水泥体系中引入了游离氧化钙.施惠生等[18]发现,高钙粉煤灰中的游离氧化钙会与水发生反应,生成Ca(OH)2.氧化钙的水化反应一方面会提高水化环境的温度,增大熟料矿物的溶解速率,另一方面Ca(OH)2会与铝胶反应生成钙矾石,且粉煤灰的掺入也为水化产物形成提供了结晶成核点,以上作用都有利于促进水泥水化反应的进行,有助于水化产物的快速成核与生长,此时水化速率很快,水化产物分布集中,水化产物的包裹层更厚更致密,水化反应会更快地由结晶成核生长控制过渡到扩散反应控制,导致由扩散反应主导的水化反应增多,水化反应的表观活化能反而较小.当高钙粉煤灰掺量增大至40.0%时,氧化钙的水化反应仍有利于水化产物的结晶成核,提高水化反应的表观活化能,此时和CaSO4的相对含量明显减少,粉煤灰颗粒不仅为水化产物形成提供了结晶成核点,还会对水泥颗粒起到分散作用,使水化产物分布较为分散,且水化产物包裹层的形成速率较慢,水化反应由结晶成核生长控制过渡到扩散反应控制的转变过程更慢,水化反应主要由结晶成核生长控制,致使该体系的表观活化能明显增大. 表3 不同养护温度下硫铝酸盐水泥浆体水化热曲线的水化参数及表观活化能值Table 3 Hydration-parameters of cumulative heat curve at differenttemperatures and Ea values of CSA pastesSampleT/K(℃)Exponential methodHyperbolic methodHu/(J·g-1)βτ/hEa/(kJ·mol-1)R2Su/(J·g-1)t0/hkEa/(kJ·mol-1)R2Control293(20)255.8831.6238.288303(30)274.5402.0894.001313(40)30 8.8671.9211.950323(50)361.4501.8921.54445.540.952298.3171.9290.95334 1.7261.4220.216341.2460.5040.542389.4320.2890.91955.440.971SF2.5293(2 0)258.6611.6518.157303(30)276.2312.1654.020313(40)309.9281.8731.8893 23(50)354.0021.6381.28949.670.982301.3351.8790.098346.6951.4450.2133 41.2120.5010.558375.7850.2610.83958.410.983SF5.0293(20)269.1771.6578. 514303(30)278.2202.1013.949313(40)306.5071.7661.791323(50)349.9221.6 251.28850.990.970301.3281.8790.953346.3121.4170.219334.9530.4770.582 371.4820.2760.83558.450.978FA20.0293(20)263.0981.3636.511303(30)265. 3101.4793.275313(40)299.1961.3161.958323(50)302.5921.4101.36141.140.9 82291.2791.4810.124302.2031.1690.267322.0060.4550.441319.8960.2690.7 1145.290.991FA20.0+SF2.5293(20)257.0961.3956.180303(30)264.6691.3773 .181313(40)293.7031.2241.769323(50)308.2301.2491.13344.750.995284.002 1.4200.134295.8791.1310.275311.0100.4230.487320.5820.2270.81947.290.9 98FA40.0293(20)229.8301.1459.531303(30)217.0751.1473.676313(40)230.8 581.0991.611323(50)265.2901.0320.80564.920.997257.4881.5640.069237.3 501.0890.211239.7430.3580.515269.0400.1541.07772.030.9963 结论(1)采用指数法和线性双曲法计算得出的硫铝酸盐水泥水化反应的表观活化能分别为45.54,55.44kJ·mol-1.通过对比发现,在所测试的所有试样中,采用指数法计算所得的表观活化能均低于采用线性双曲法计算所得之值.(2)采用2.5%,5.0%硅灰或40.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥后,硫铝酸盐水泥复合体系水化反应的表观活化能增大,但以20.0%高钙粉煤灰等质量替代水泥时,水泥复合体系水化反应的表观活化能减小.(3)在24h龄期内,同一配合比水泥浆体的水化放热量随温度的升高而增大,纯硫铝酸盐水泥浆体的水化放热量与掺硅灰硫铝酸盐水泥浆体相近,但明显大于掺高钙粉煤灰硫铝酸盐水泥浆体的水化放热量.参考文献:【相关文献】[1] 傅献彩,沈文霞,姚天扬,等.物理化学(下册)[M].第5版.北京:高等教育出版社,2006:747-756.FU Xiancai,SHEN Wenx ia,YAO Tianyang,et al.Physical chemistry(Volume Ⅱ)[M].5thed.Beijing:Higher Education Press,2006:747-756.(in Chinese)[2] ASTM.ASTM 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铝酸盐水泥水化机理的分析及对不定形耐火材料性能的影响
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体之间转化过程,CAH,o和C2AH8转化成稳定的C3Arl6水化相。
这些反应是时间,温度和湿度共同作用的结果。
作为水化产物的水铝石(AH3)的形成依然受温度的影响。
当温度较低的时候,其常常是以胶体的形式出现;但随着温度的升高,其结晶化的趋势越趋明显。
相似的反应过程也出现在CA2和C。
2A,的水化过程中。
其他矿物相的水化反应也都相继被报道过,例如:C4AHl3和C4A。
I-13.后两者常常出现在温度较高的条件下(如浇注料在升温干燥的过程中所发生的反应)。
在表4中列出了CA水化反应的反应机理以及反应过程。
一些水化产物的微观结构和其物理性质见图1。
CAHloC2AH8比重=1720Kg/m3徽观结构:HexagonalC4AHl3比重=2046K∥rn3微观结构:Hexagonal比重=1950Kg/rn3微观结构:HexagonalC3AH6比重=2520Kg/m3微观结构:Cubic图1铝酸钙水泥主要水化产物的微观照片和基本性能4铝酸钙水泥水化过程的分析铝酸钙水泥的水化反应过程是通过在溶液中的溶解来实现的:首先是无水的矿物相溶解在水溶液当中,而后形成的水化产物逐渐从水溶液中析出、沉淀。
我们可以大致将其划分成三个基本阶段:溶解、成核和析出沉淀。
具体的水化过程可以描述如下:先是水泥在水溶液中溶解,紧接着由于水泥颗粒表面的羟基化的反应而释放出钙离子(Ca”)和铝离子(A1“)。
这时会产生很少量的凝胶状的水化产・454・—■________・____--_--’-__・----・-__--。
■。
■--_--_-・・--___・___---一流动过程流动衰减硬化时间和强度发展工作时间图3铝酸钙水泥的水化与浇注料性能之间的关系6浇注料的初期干燥对铝酸钙水泥水化产物的影响当浇注料的施工和养护脱模的过程结束后,就进人到了干燥过程。
在整个升温干燥过程中,结合相的微观结构经历了各种变化。
剐刚浇筑完毕的产品和经过110。
水灰比对硫铝酸盐水泥基高性能混凝土性能的影响
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水灰比对硫铝酸盐水泥基高性能混凝土性能的影响摘要:由于合成的铝酸钙具有水硬性,能够对抗海水和地下水工程的抗侵蚀问题,所以被广泛应用,后期,人们发现高铝水泥有极好的早强性,但是这种性能可能会受到水灰比的影响。
通过研究实验,施工人员发现,水灰比的数值逐渐增加,硫铝酸盐水泥基高性能混凝土抗压强度和抗碳化性将会逐渐下降,为了能够尽量延长水泥混凝土的养护龄期,可以采用SEM微观分析,探索如何优化硫铝酸盐水泥基高性能混凝土的内部结构,本文将就此加以探究和分析。
关键词:水灰比;硫铝酸盐水泥;高性能混凝土引言:中国从建国初期开始研制高铝水泥,其最初被应用在国防建设领域,而后,研究者开创性的采用回转窑烧结法生产高铝水泥,产品主要用作耐火浇注料的结合剂,以及配制自应力水泥、膨胀剂等。
在大量的应用中,化学建材日益兴盛,高铝水泥也能够被作为硅酸盐水泥凝结硬化时间的调节剂,被大量应用在材料调和工程中,深受材料工作者的青睐。
在施工工程中,人们发现,硫铝酸盐水泥基高性能混凝土的特性特别适合被用在自然环境比较苛刻的地方,比如,盐碱地貌地区、寒冷的冰冻地区、水工工程中等。
硫铝酸盐水泥基高性能混凝土硬化速度快,早强、微膨胀,而且具有抗渗透性、耐腐蚀性等特点。
因此,进一步使用SEM进行微观机理分析,能够为硫铝酸盐水泥的使用带来更好的建议。
一、水灰比对硫铝酸盐水泥基高性能混凝土性能的概念及研究背景(一)相关概念1.硫铝酸盐水泥混凝土硫铝酸盐水泥混凝土采用快速硬化型硫酸铝酸盐水泥与亚硝酸钠混合料混合而成,这种混凝土采用合适的隔热措施,达到了“负温早强”、“早熟”的特征。
研究者在大量的应用基础上,对混凝土的水化强化机制及强度衰减的耐用性进行了深入的探讨,结果表明:硫铝水化产品的结晶转化会导致其强度的降低。
人们根据施工实践应用经验,对建筑施工中的硫铝酸盐水泥混凝土使用更加谨慎,而在耐热混凝土、耐火混凝土等方面则得到了较大的发展。
20世纪80年代之后,我国耐火工业中不定型型耐火材料的比重急剧上升,而高铝质粘结剂、硫铝酸盐水泥混凝土的使用也越来越多[1]。
水灰比和硫酸钠浓度对水泥基材料劣化过程的影响
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(b )5.00%硫酸钠 图4硫酸钠溶液中试件的抗压强度变化
水灰比和硫酸钠浓度对水泥基材料劣化过程的影响
2.2不同浓度硫酸钠溶液和水灰比对试件质量损 失的影响
图2为分别浸泡在0.44%和5.00%硫酸钠溶液 中,不同水灰比试件的质量变化$由图2可知,当浸 泡在0.44%硫酸钠溶液中时,C-0.24的质量随着侵 蚀龄期的增长未降低,侵蚀至360 d时还出现了略 微的增长%而C-0.28和C-0.32侵蚀至360 d时,质 量分别降低了 0.02%和0.06%$说明水灰比越大,质 量损失越大,但由于侵蚀溶液浓度较低,试件的质 量变化总体较小$当试件浸泡在5%硫酸钠溶液中 时,试件在150 d前质量未出现明显的变化,当侵蚀
开裂和剥落;增加水灰比和环境中硫酸根离子浓度都会加速侵蚀破坏;在高浓度侵蚀环境下, 化过程包含慢速破
坏阶段和快
段,石膏的大量形成是引起试件快速破坏的
*
关键词:硫酸盐侵蚀;硫酸钠;钙矶石;石膏;水泥浆体
中图分类号:TU528 文献标识码:A doi:10.19761/j.1000-4637.2021.07.021.05
/d
时间/d
(a )0.44%硫酸钠
(b)5.00%硫酸钠
图3在5.00%硫酸钠溶液中浸泡360 d
图2硫酸钠溶液中试件的质量变化
时试件的外观
2.3不同浓度硫酸钠溶液和水灰比对试件抗压抗
7低水灰比对硅酸盐水泥水化程度的影响
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低水灰比对硅酸盐水泥水化程度的影响封孝信孙晓华(河北理工大学材料学院,河北,唐山市 063009)摘要:研究了低水灰比硅酸盐水泥的水化程度,并利用XRD和SEM分析了其水化产物的微观结构。
结果表明在低水灰比条件下,水泥的水化程度较低,其硬化水泥浆体中存在较多的未水化水泥;同时由于自身的密实性增强和体系的低孔隙率,使水泥水化产物的结晶、生长情况也受到影响。
关键词:水化程度;低水灰比;水化产物;微观结构1.引言在混凝土设计和配制时,降低水灰比已经成为提高混凝土性能的主要技术措施,高性能混凝土的水灰比一般≤0.38[1]。
而依据Powers和Brownyard提出的水泥水化理论[2],当水灰比小于0.42时,水泥就不能完全水化。
在低水灰比条件下,水泥的水化环境与普通水灰比条件下不同,水化性能与微观结构都有其特殊性。
基于此,本文主要针对低水灰比(W/C≤0.38)条件下水泥的水化程度进行研究,并对水泥水化产物的微观结构进行分析。
2.原材料与试验方法2.1 试验用原材料本实验用的水泥是自制硅酸盐水泥,水泥熟料和石膏混合(石膏掺量6%),在球磨机中粉磨31min,其物理性能如表1所示:2.2 试验方法采用水泥净浆研究水泥水化性能和浆体结构,成型3cm×3cm×5cm的低水灰比水泥净浆试体,在20℃、相对湿度大于90%的标准养护箱中养护24小时脱模后,置于(20±1)℃的不流动水中养护至相应龄期。
到达龄期后,破碎,将碎块立即浸泡在无水乙醇中终止水化,经过真空干燥后进行相关测试。
表1 水泥的物理性能细度(%) 比表面积(m2/kg)安定性凝结时间(min)抗压强度(MPa)抗折强度(MPa)初凝终凝3天28天3天28天1.9 347 合格115 150 36.7 60.0 5.8 9.23.试验结果与讨论3.1 低水灰比条件下硅酸盐水泥的水化程度在低水灰比体系中,水泥的水化与普通水灰比体系不同,主要是水分的供给和扩散迁移都受到限制,外界水分的渗入和水分在体系内的扩散都较高水灰比条件下困难和缓慢,这些都将影响水泥的水化进行。
硅灰对硫铝酸盐水泥水化行为的影响机理
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硅灰对硫铝酸盐水泥水化行为的影响机理廖国胜;徐路;廖宜顺【摘要】通过抗压强度、凝结时间、电阻率测定以及X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和孔溶液分析,研究了掺硅灰硫铝酸盐水泥浆体的水化行为.结果表明:5%掺量(质量分数,下同)的硅灰可以很好地改善水泥浆体的抗压强度,10%硅灰掺量的试样抗压强度只在1,28 d时稍高于空白试样;掺入硅灰明显缩短了硫铝酸盐水泥的凝结时间;硫铝酸盐水泥的主要晶体水化产物是钙矾石,28d时的钙矾石量稍高于3d时,掺硅灰试样的钙矾石量要高于空白试样;掺硅灰试样的电阻率变化曲线高于空白试样,表明硅灰的掺入能够加快水泥的水化速率;硬化水泥浆体的孔溶液碱度随着硅灰掺量的增加而降低,掺硅灰试样的Ca2+浓度高于空白试样,表明硅灰促进了熟料的溶解,5%硅灰掺量试样的Al3+浓度最低,表明其促进水化的效果更明显.%The hydration behavior of calcium sulphoaluminate cement blended with silica fume were investigated through the compressive strength test,setting time test,electrical resistivity test,X-ray diffraction (XRD),scanning electron microscope(SEM) and pore solution analysis.The results show that addition of mass fraction of 5 % of silica fume increases the compressive strength of cement pastes,while addition of mass fraction of 10 % of silica fume results in a higher compressive strength than that of the control sample after 1 d and 28 d.The setting time of calcium sulphoaluminate cement blended with silica fume is short ened.The XRD results show that the main crystal product of calcium sulphoaluminate cement is ettringite,and content of ettringite after 28 d is slightly higher than that after 3 d.The electrical resistivity of calcium sulphoaluminate cement blended with silicafume is higher than that of the control sample,which indicate that the hydration of calcium sulphoaluminate cement is promoted.The alkalinity of pore solution of sulphoaluminate cement pastes is decreasing with the increase of silica fume.Change of concentration of Ca2+ in the pore solution indicates that the silica fume promotes the dissolution of sulphoaluminate cement clinkers.From the lowest concentration of Al3+ it is shown that the mass fraction of 5 % of silica fume promotes the hydration more obviously.【期刊名称】《建筑材料学报》【年(卷),期】2017(020)006【总页数】6页(P840-845)【关键词】硫铝酸盐水泥;硅灰;电阻率;孔溶液;钙矾石【作者】廖国胜;徐路;廖宜顺【作者单位】武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065;武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065;武汉科技大学城市建设学院,湖北武汉430065【正文语种】中文【中图分类】TQ172.1硫铝酸盐水泥是以无水硫铝酸钙和硅酸二钙为主要矿物成分的熟料掺入适当石膏后磨细制成的水硬性胶凝材料[1].硅灰是用高纯度石英冶炼硅铁合金或金属硅时,从电炉烟道废气中收集到的超细粉末,其主要成分是SiO2.与普通硅酸盐水泥相比,硫铝酸盐水泥具有早期强度高、凝结时间快、微膨胀、生产过程中CO2排放量低等特点,在冬季施工和海洋工程等领域应用广泛,但高昂的价格和后期强度倒缩等缺点限制了其在工程中的进一步应用.掺和料的适当掺入有利于改善硫铝酸盐水泥的性能,扩大其应用领域.硅灰的掺入能起到“成核”作用和“填充效应”[2].马保国等[3]、简险峰等[4]研究表明,一定掺量的硅灰会对硫铝酸盐水泥的抗压强度起到促进作用.魏小胜等[5]研究发现电阻率变化规律能够很好地反映水泥的水化过程.Scholer等[6]、Lothenbach等[7]通过孔溶液分析对水泥的水化机理作了深入研究.Winnefeld等[8]认为硅灰参与了无水硫铝酸钙的水化,且其“填充效应”能加速无水硫铝酸钙的水化,对改善水泥基材料性能具有重要意义.基于国内外学者的研究,显然掺硅灰可使水泥基材料的性能得到不同程度的提高,但硅灰的掺量、组成及品种所造成的影响差异较大,规律也难以统一.为此,本文通过宏观和微观测试,研究了硅灰对硫铝酸盐水泥水化过程的影响机理. 水泥采用42.5级快硬硫铝酸盐水泥(SAC),水胶比1)为0.5.在硫铝酸盐水泥中分别掺入质量分数为0%,5%,10%的硅灰(SF),对应于试样CS0,CS5,CS10.硫铝酸盐水泥和硅灰的化学组成如表1所示.未水化硫铝酸盐水泥的XRD图谱如图1所示,检测出来的物质主要有无水硫铝酸钙*1)本文所涉及的水胶比、掺量、组成等均为质量比或质量分数. 、石灰石、硬石膏和硅酸二钙,还有少许铁相、方镁石和钙钛矿.根据氧化物成分计算出主要矿物的质量分数分别为:无水硫铝酸钙30.36%,石灰石12.23%,硬石膏30.34%,硅酸二钙20.38%,其他物质6.6%.采用精度等级为Ⅰ级的YAW-200/300型全自动压力试验机,加载速度为(2.4±0.2)kN/s,按GB/T 17671—1999《水泥胶砂强度检验方法》测定水泥试样在1,3,7,28d龄期的抗压强度.凝结时间参照GB/T 1346—2011《水泥标准稠度用水量、凝结时间、安定性检验方法》测定,但测定终凝时间时不翻转试模.电阻率试验仪器采用中衡港科(深圳)科技有限公司生产的CCR-3型无电极电阻率测定仪.测试前确认环形模具底部密封良好,将搅拌好的浆体倒入环形模具中,振动使浆体流平,同时排除气泡,然后密封加盖进行测试.在标准条件下养护至相应龄期取出试样,采用无水乙醇终止水化后在45℃条件下干燥24h,然后分别采用日本RIGAKU公司生产的D/MAX-RB型转靶X射线衍射仪和荷兰PHILIPS公司生产的PHILIPS XL30 TMP型扫描电子显微镜进行XRD 和SEM测试.孔溶液提取的方法为固液萃取法[9],根据此法获得的离子浓度能反映当前水化产物的特征.相比于高压压榨法、原位溶出法,固液萃取法操作简单、耗时短、成本低[10].试样在标准条件下养护至规定龄期(1,3,7,28d)后取出,终止水化后烘干,再称取试样3g,加入30mL蒸馏水搅拌30min,静置2h,采用pH计测定上层清液的pH值.提取的上层清液作为孔溶液,其离子浓度采用美国LEEMAN LABS公司生产的Optima 4300DV型电感耦合等离子体发射光谱仪(ICP-OES)测定.不同硅灰掺量下硫铝酸盐水泥浆体的凝结时间如图2所示.由图2可看出,硅灰的掺入明显缩短了硫铝酸盐水泥浆体的凝结时间,各试样的初凝和终凝时间都是随着硅灰掺量的增加而依次减少.试样CS10的初凝和终凝时间与空白试样CS0相比,分别缩短了85,67min.试样CS5和CS10凝结时间缩短的原因是由于硅灰颗粒为水化产物提供了“成核”作用,使水化产物在硅灰颗粒表面沉积,加快水化产物结晶析出,从而加速了水泥的早期水化.不同硅灰掺量试样在水化200min时的扫描电镜照片如图3所示.由图3可见,空白试样CS0中水泥水化生成的几乎都是粗针状的钙矾石,试样CS5中除了粗针状钙矾石外还有少许柱状钙矾石,而试样CS10中基本都是发育很好的钙矾石,表明硅灰的掺入加速了硅灰-硫铝酸盐水泥二元体系的水化,致使其凝结时间随着硅灰掺量的增加而缩短.硅灰掺量对硫铝酸盐水泥抗压强度的影响如图4所示.由图4可知,掺硅灰试样的1d抗压强度都超过了空白试样,说明硅灰对硫铝酸盐水泥的早期强度有促进作用.对比3,7d试样的抗压强度可以发现,5%的硅灰掺量比10%的硅灰掺量效果更好.到28d 时,5%硅灰掺量的试样CS5抗压强度达到最高值35.5MPa,但试样CS0与CS10的7,28d抗压强度并不高.研究表明,适当掺量的硅灰会提高体系的抗压强度,而掺量过多会降低硅灰的反应效应[4].3组试样对比来看,5%的硅灰掺量从整体上提高了体系的抗压强度,而10%的硅灰掺量只在1,28d时有微弱提升作用,原因是过多的硅灰掺量会使体系中硫铝酸盐水泥的相对含量减少,反而降低了水泥对体系抗压强度的贡献.但总体而言,硅灰对硫铝酸盐水泥的抗压强度具有促进作用.图4与简险峰等[4]的研究结论相似,却与马保国等[3]的结论(只有硅灰掺量为5%的试样28d抗压强度高于空白试样)有差异,原因可能是水泥和硅灰品种的差异以及水灰比等不同.不同硅灰掺量下硫铝酸盐水泥浆体在2.5,24.0h的电阻率变化曲线如图5所示.由图5(a)可见,水泥加水后,一方面水泥迅速溶解出等,另一方面水泥与水反应生成钙矾石,固体水化产物和孔隙与导电的溶液暂时达到了一种平衡,使水化初期各试样的电阻率呈现缓慢的上升趋势.早期的水化产物包裹着水泥颗粒,阻止了部分水泥与水接触并在生成物内外形成了渗透压,而水化产物的不断增加使渗透压逐渐增大,最终使包裹层“破裂”.此时包裹层外的水与内部的水泥接触,溶解释放出离子,使电阻率有一个短暂的下降[11].试样CS0,CS5,CS10的电阻率出现下降的时间不一样,原因可能是因为掺硅灰水泥浆体在前期促进水化反应的效果较空白试样明显,进而导致包裹层破裂时间提前.与试样CS0相比,试样CS5和CS10的电阻率要稍高一些(后期基本稳定),原因一方面可能是掺入硅灰会加速硫铝酸盐水泥的水化,使硅灰-硫铝酸盐水泥二元体系的液相减少;另一方面是硅灰颗粒填充孔隙所致.在图5(b)中,3条曲线都是随着时间缓慢上升到一个临界点,再以较高的斜率急速上升,最后趋于平缓.这是由于随着水化反应的进行,水化产物不断增加,液相趋于减少,基体导电能力越来越弱,直至反应较为稳定后,电阻率的增加速率也慢慢降低.曾晓辉等[12]研究发现水泥浆体的初凝时间大多发生在诱导期末,根据诱导期[5]的特点,本电阻率试验的诱导期末在2.5h左右,与图2所示的初凝时间范围基本一致.不同硅灰掺量下硫铝酸盐水泥在3,28d的XRD图谱如图6所示.图6(a)表明,经过3d的水化反应之后,水泥中的石膏和无水硫铝酸钙被消耗,生成了大量的钙矾石.除了钙矾石,能检测到的主要物质还有无水硫铝酸钙、碳酸钙和硬石膏.由于石膏和体系中大量的水促进了硅酸二钙的水化,XRD图谱中没有硅酸二钙的明显衍射峰,其底部的弥散峰说明有C-S-H凝胶和铝胶存在的可能性.在图1未水化硫铝酸盐水泥的XRD图谱中,碳酸钙的衍射峰解释了图6中碳酸钙的存在.对比图6中3条曲线可以发现,其水化产物的种类并无明显变化,但掺硅灰试样中钙矾石的量比空白试样多,可能是硅灰的“成核”作用加速硫铝酸盐水泥的水化所致.3条曲线中,钙矾石的衍射峰由下至上依次增高也说明硅灰对水泥的水化反应具有促进作用,能生成更多的钙矾石.由图6(b)可见,经过28d的水化,水泥中的硬石膏已基本消耗完全,钙矾石的衍射峰相对于3d并没有较高的增长,说明28d的水化反应基本稳定.同样,与未掺硅灰时相比,掺入硅灰能促进水泥的水化,但促进作用不太明显.用固液萃取法提取出不同龄期试样的孔溶液之后,用pH计测得其pH值变化,如图7所示.由图7可知,3种试样孔溶液的pH值在1,3,7,28d这4个龄期都呈现出先升后降的趋势,且掺硅灰试样比空白试样的pH值要低.随着时间的增长,硫铝酸盐水泥熟料因水化而不断产生OH-,使其pH值增大,28d时的水化程度已经很高,体系的碱度趋近稳定.空白试样的pH值在后期有微弱减少,这可能是由于随着龄期的增长,硬化水泥浆体的碳化作用所致.掺硅灰试样在各龄期下的碱度都比空白试样低的原因一方面是由于硅灰等量替代水泥所产生的物理稀释效应[13],另一方面是后期硅灰的火山灰反应消耗了OH-.随着硅灰掺量的增加,体系碱度的降低更明显,而试样CS10在3d龄期时的pH值要比试样CS5高,这可能是测试误差造成的.图7与Winnefeld等[14]和李响等[10]的研究成果大致吻合,但碱度较低,原因在于快硬硫铝酸盐水泥具有低碱性能,以及熟料中的石膏与掺和料硅灰能进一步降低其碱度.3种试样在1,3d的孔溶液离子浓度如表2所示.如表2所示,3种试样的孔溶液中,从1d到3d各离子浓度的变化趋势相似.当水泥水化进行到1d时,3种试样的孔溶液主要由等组成.水化继续进行到3d,3种试样孔溶液中的Na+,K+浓度有了轻微下降,可能是被水泥水化产物吸收的缘故[15].由于石膏的消耗,其中的Ca2+和浓度都呈现下降的趋势.另一方面,石膏的消耗和pH值的增加导致了试样CS0和CS5的孔溶液中Al3+浓度增加.掺硅灰试样的孔溶液中,Si4+的浓度稍有增加,且随着水化的进行逐渐减少.试样CS5的孔溶液中,K+和Na+浓度在3d时比1d时有所降低,可能是由于硅灰的物理稀释效应所致.随着硅灰掺量的增加,3种试样的孔溶液中Ca2+浓度依次增高,表明其中的硅灰加速了熟料的溶解.3种试样的孔溶液中,CS5在1,3d的Al3+浓度最低,显示出5%的硅灰掺量使试样生成了更多的铝胶,对水泥水化的促进效果最明显.(1)掺入5%硅灰的硫铝酸盐水泥在28d内的抗压强度都超过了空白试样,掺入10%硅灰的硫铝酸盐水泥只在1,28d时稍高于空白试样;硅灰的“成核”作用缩短了硫铝酸盐水泥的凝结时间,加快了硫铝酸盐水泥的水化速率,且其电阻率变化趋势与凝结时间的变化趋势具有一致性.(2)硫铝酸盐水泥水化的主要产物是钙矾石,28d 的钙矾石衍射峰相对3d变化较小,说明28d时其水化反应基本稳定,强度发展不高.掺硅灰试样的28d钙矾石量要高于空白试样.(3)硅灰的物理稀释作用和火山灰反应会降低水泥孔溶液的碱度,使掺硅灰试样孔溶液的pH值低于空白试样,且随着硅灰掺量的增多而降低.3种试样的孔溶液中,硅灰降低了Na+,K+浓度,从而间接降低了溶液的碱度;石膏的消耗导致了Ca2+和浓度的减少和Al3+浓度的增加.掺硅灰试样孔溶液中的Ca2+浓度高于空白试样,表明硅灰加速了熟料的溶解,掺5%硅灰试样的孔溶液中Al3+浓度最低,表明其形成的铝胶最多,对水泥水化的促进效果最明显.【相关文献】[1] 王燕谋,苏慕珍,路永华,等.中国特种水泥[M].北京:中国建材工业出版社,2012:173.WANG Yanmou,SU Muzhen,LU Yonghua,et al.Special cements of China[M].Beijing:China Building Materials Industry Press,2012:173.(in Chinese)[2] 水中和,魏小胜,王栋民.现代混凝土科学技术[M].北京:科学出版社,2014:127-128.SHUI Zhonghe,WEI Xiaosheng,WANG Dongmin.The science and technology of modern concrete[M].Beijing:Science Press,2014:127-128.(in Chinese)[3] 马保国,韩磊,李海南,等.掺合料对硫铝酸盐水泥性能的影响[J].新型建筑材料,2014(9):19-21.MA Baoguo,HAN Lei,LI Hainan,et al.Impact of mineral admixture on the performance of sulphate aluminum cement[J].New Building Materials,2014(9):19-21.(in Chinese)[4] 简险峰,王栋民,黄天勇,等.普通硅酸盐水泥基矿物掺合料对硫铝酸盐水泥性能的影响[J].硅酸盐通报,2014,33(4):984-987.JIAN Xianfeng,WANG Dongmin,HUANG Tianyong.Effect of 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碳酸锂对硫铝酸盐水泥基修补砂浆早期性能的影响
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Value Engineering碳酸锂对硫铝酸盐水泥基修补砂浆早期性能的影响Study on Early Strength of Lithium Carbonate Reinforced Sulphoaluminate Cement-based Repair Mortar刘丽丽LIU Li-li(山东正珩新材料科技有限责任公司,济南250000)(Shandong Zhengheng New Material Technology Co.,Ltd.,Ji'nan250000,China)摘要:硫铝酸盐水泥具有凝结硬化快、早期强度高的特点,本文研究了碳酸锂对硫铝酸盐水泥基修补砂浆的凝结时间和强度的影响,并通过微观测试分析了其机理,包括水化热试验,X射线衍射,扫描电子显微镜和热重分析。
碳酸锂有助于加速修补砂浆中硫铝酸盐的早期水化进程,短时间内水化累积热量大大增加。
XRD,TG和SEM的测试结果表明,钙矾石是主要的水化产物,随着碳酸锂的增加,钙矾石的数量,形状和微观结构都不同。
Abstract:Sulphoaluminate cement has the characteristics of fast setting and hardening and high early strength.In this paper,the effect of lithium carbonate on the setting time and strength of sulphoaluminate cement-based repair mortar was studied,and its mechanism was analyzed by microscopic test,including hydration heat test,X-ray diffraction,scanning electron microscopy and thermogravimetric analysis. Lithium carbonate helps to accelerate the early hydration process of sulphoaluminate in the mortar,and the accumulated heat of hydration increases greatly in a short time.The results of XRD,TG and SEM indicate that ettringite is the main hydration product.With the increase of lithium carbonate,the number,shape and microstructure of ettringite are different.关键词:硫铝酸盐水泥;碳酸锂;早强;水化;钙矾石Key words:sulphoaluminate cement;lithium carbonate;early strength;hydration;Aft中图分类号:TU528文献标识码:A文章编号:1006-4311(2022)17-071-03doi:10.3969/j.issn.1006-4311.2022.17.0230引言随着近年来交通重型化,造成水泥混凝土路面损坏,因此需要一种修补材料对损坏的路面进行修复,以延长路面使用期限,避免大面积的拆除与重建,节省人力与物力。
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表 1 硫铝酸盐水泥的化学组成
%
SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 TiO2 K2O Na2O Loss 16.40 25.83 1.09 37.18 1.82 9.22 0.58 0.31 0.16 7.40
1 试验
1.1 原材料品质
硫铝酸盐水泥的化学组成如表 1 所示。X 射线衍射图谱如 图 1 所示,可见该水泥中的主要矿物为 C4A3S和 C2S,以及为调 节硫铝酸盐水泥的凝结时间、自应力水平和体积稳定性等目的, 在粉磨阶段掺入的二水石膏、硬石膏和石灰石粉。试验所用碳酸 锂(Li2CO3)的品质为试剂级、分析纯。 收稿日期:2010-07-17 基金项目:“十一五”国家科技支撑计划(2008BAE61B05)
3 31 863 28 327 26 792 28 689 29 894 2 8578 27 239
韩建国,阎培渝 (清华大学 土木工程系 结构工程与振动教育部重点实验室,北京 100084)
摘 要: 研究了水灰比和碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化历程的影响。水化放热历程测试结果表明:随着水灰比的增大,硫铝酸盐水泥的水化
放热速率增大,水化放热量提高;碳酸锂的掺入使得水化诱导期消失,水泥在加入水后直接进入水化加速期,与水灰比的影响相比,碳酸锂
0 引言
硫铝酸盐水泥是以 C4A3S和 C2S 为主要组成矿物的第三系 列水泥,它具有凝结时间快、早期强度高、体积稳定性好、负温 下水化和抗硫酸盐侵蚀能力强的特点[1-2],因此可用于抢修工程、 冬季施工工程、预应力结构和地下工程等[3]。作为一种水硬性胶 凝材料,其水化历程必然受水胶比和具有调凝性质外加剂的影 响,例如在掺入少量锂化合物的条件下,可显著缩短硫铝酸盐 水泥的凝结时间[4]。本试验研究了水胶比和碳酸锂对硫铝酸盐水 泥水化历程和水化产物种类的影响。这将有助于对硫铝酸盐水 泥水化历程和影响因素的理解。
后,降低了硫铝酸盐水泥早期水化产物钙矾石的成核势垒并提 高了其生成速率所致。Rodger 和 Double 的研究结果也显示出同 样的规律[6]。由图 5 可见,掺入 Li2CO3 增大了硫铝酸盐水泥早期 的水化放热量,但降低了后期的水化放热量。
图 2 水灰比对水化放热速率的影响
图 3 水灰比对水化放热量的影响
久性劣化的重要原因。利用 1.2 中介绍试验方法,研究了纤维对
现浇应力吸收层湿接缝混凝土抗疲劳性能的影响,具体结果见
表 7。
表 7 疲劳试验结果
编号 1
2
3
4
5
6 平均
1 9 280 10 021 9 987 9 574 9 678 9 863 9 733
2 23 674 21 566 22 456 21 356 21 256 2 2156 21 256
·6·
图 4 Li2CO3 对水化放热速率的影响 图 6、7 显示了在掺入 Li2CO3 的条件下,水灰比的变化对硫 铝酸盐水泥水化放热速率和水化放热量的影响。由图 6、7 可见, 在掺入 Li2CO3 的条件下,当水胶比增大时,硫铝酸盐水泥的水化 放热速率和水化放热量也呈增大趋势,但与图 2 不掺入 Li2CO3 的情况相比,水灰比的变化对水化加速期放热速率的影响不再 显著,此时不同的水灰比在水化加速期表现出基本相同的水化 放热速率。即掺入 Li2CO3 相对于变化水灰比而言,对硫铝酸盐水 泥水化加速期水化放热速率的影响更为显著。
2.2 碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化历程影响
图 4、5 显示了在不同的水灰比 0.3、0.4 和 0.5 条件下,掺入 Li2CO3 对硫铝酸盐水泥水化历程的影响。由图 4 可见,与空白试 样相比,掺入 Li2CO3 使得硫铝酸盐水泥的水化诱导期消失,硫铝 酸盐水泥在加水后直接进入水化加速期。这是由于加入 Li2CO3
文献标志码: A
文章编号: 1002-3550(2010)12-0005-03
In flu e n ce o f w a te r to ce m e n t ra tio a n d lith iu m ca rb o n a te o n s u lp h o a lu m in a te ce m e n t h yd ra tio n p ro ce s s
2 结果和分析
2.1 水灰比对硫铝酸盐水泥水化历程影响
图 2、3 显示了水灰比对硫铝酸盐水泥水化放热速率和水 化放热量的影响。由图 2 可见,硫铝酸盐水泥的水化历程与硅 酸盐水泥的类似,在加水后先表现出一个初始的润湿峰,然后 进入诱导期,诱导期结束后进入水化加速期,并逐渐过渡到水 化减速期。但与硅酸盐水泥不同的是,它在水化加速期表现出 三个连续的放热峰,这是由于不同的钙矾石生成阶段所致。同 时可见,当水灰比增大时,硫铝酸盐水泥的水化放热速率增大; 由图 3 可见,当水灰比增大时,硫铝酸盐水泥的水化放热量也 增加。这是由于水灰比增大时,水泥粒子的分散空间扩大,水化 矿物溶解和水化产物沉降的几率增大[5],水泥粒子的水化程度 增大所致。
图 6 水灰比对水化放热速率的影响
图 7 水灰比对水化放热量的影响 图 10、11 显示了空白和掺入 Li2CO3 的硫铝酸盐水泥试样 在水化过程中,不同水化阶段采样所得 XRD 图谱。
图 10 显示了空白试样在水化过程中不同阶段的水化产物, 编号 Cement 表示未水化的硫铝酸盐水泥试样。由编号 C-FP 可 见,硫铝酸盐水泥在经历了水化诱导期后,到第一放热峰时,其 中的二水石膏已绝大部分溶解,从 XRD 图谱上已分辨不出来, 但由于此时钙矾石的生成量还较少,因此,XRD 图谱没能探测出 来;由编号 C-SP、C-TP 和 C-6D 可见,在第二水化放热峰后,水
图 8、9 中的标识 C 表示空白试样、C1 表示掺入 Li2CO3 的 试样、FP 表示第一放热峰、SP 表示第二放热峰、TP 表示第三放 热峰、6D 表示试样水化已进行了 6 d(未在图上标出)。
图 8 空白试样在水化进程中的采样点
图 9 掺入 Li2CO3 的试样在水化进程中的采样点 图 5 Li2CO3 对水化放热量的影响
·5·
程是将一定质量的硫铝酸盐水泥试样装入玻璃试管,相应质量 的水吸入注射器,然后将注射器装入试管中并放置到量热仪的 测试筒中进行热平衡,当达到热平衡状态后,使用量热仪测试 筒上的螺旋推进器将水注入到硫铝酸盐水泥试样中,在注水的 同时开始水化历程的测试。当需掺入 Li2CO3 时,首先将相应质量 的碳酸锂试剂与硫铝酸盐水泥均匀混合,然后装入玻璃试管,其 余的步骤与空白试样的测试过程相同。
的掺入对水化加速期放热速率的影响更为显著;同时,碳酸锂的掺入使得硫铝酸盐水泥的早期水化速率和水化放热量增加,后期水化放热
量减小。X 射线衍射测试结果表明:碳酸锂的作用仅是提高了硫铝酸盐水泥的水化进程和水化速率,对生成水化产物历程;水化产物
中图分类号: TU528.01
2010 年 第 12 期( 总 第 254 期 ) Number 12 in 2010(Total No.254)
doi:10.3969/j.issn.1002-3550.2010.12.002
混
凝
土
Concrete
理论研究 THEORETICAL RESEARCH
水灰比和碳酸锂对硫铝酸盐水泥水化历程的影响
Ab s tra ct: The influence of water to binder ratio (W/C)and lithium carbonate on hydration process of sulphoaluminate cement were studied. Hydration heat evolution process tests manifest that the exothermic rate and accumulative heat increase along with the increase of W/C.Lithium carbonate can significantly reduce the induction period,makes the acceleration period immediately begin after adding pared with W/C, lithium carbonate can enhance the exothermic rate during the acceleration period more significantly.Meanwhile,Lithium carbonate can enhance the exothermic rate and accumulative heat during the early hydration process,but lower the accumulative heat during the later hydration process. X-ray diffraction analyses show that lithium carbonate can only accelerate the hydration process and product forming rate,and has no influence on the hydration product type. Ke y w o rd s : water to cement ratio;lithium carbonate;sulphoaluminate cement;hydration process;hydration product
2.3 锂盐对硫铝酸盐水泥水化产物种类影响
为研究硫铝酸盐水泥在水化过程中不同阶段的水化产物, 以及 Li2CO3 的掺入对硫铝酸盐水泥水化产物种类的影响。对水 灰比为 0.4 的空白和掺入 Li2CO3 的硫铝酸盐水泥净浆试样,在 不同的水化阶段停止测试,如图 8、9 所示,将试样从量热仪中 取出,并浸泡入丙酮中终止水化,再用 X 射线衍射仪来测试不 同水化阶段的水化产物。