煤矿整定值计算说明书
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
参考煤矿井下低压整定计算书
*********煤业公司****煤矿负荷整定计算书（低压部分）机电部2012年12月目 录序、 低压开关整定计算原则 (3)一、 下井一回路低压开关整定计算 (4)二、 下井二回路低压开关整定计算 (9)三、 井下开关整定表…………………………………………………15 附表：****煤矿负荷统计表序： 低压开关整定计算原则1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(2)、短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)、效验：K=d d I I )2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流K X ---需用系数，取1.15∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数一、下井一回路变压器型号：KBSGZY-800kVA ，所带负荷：676.7KW（一）、智能馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V, 用途：5200探煤巷总电源开关；负荷统计：P max =55KW,启动电流I Qe =55×1.15×7=379.5A,∑P=74KW 。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =74×1.15=85.1A取85A 。
（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=379.5+（74－55）×1.15=401.35A取402A 。
（4）校验：电缆MY-3*95+1*50mm 2，长度为924米，折算系数为0.53，折算后长度为489米，经查表得I (2)d =1474A 。
依据公式K=dd I I )2(=1474402=3.6＞1.5 经校验整定符合要求。
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司负荷整疋计算书机电科目录序、低压开关整定计算原则 (3)主井、回风井低压开关整定计算 (4)行人井、副井低压开关整定计算 (9)附表：二聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表序：低压开关整定计算原则1馈电开关保护计算(1)过载值计算：l z=l e=x" P(660V) I z=I e=2xE P(380V)⑵短路值整定计算：I d> |Qe+K X E I e(2)(3)校验：心丄>d式中：l z----过载电流整定值刀P---所有电动机额定功率之和I d---短路保护的电流整定值I Qe—容量最大的电动机的额定起动电流K---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取，现取刀I e ---其余电动机的额定电流之和|⑵d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值保护装置的可靠动作系数2、两相短路电流值计算：(1)公式计算法：2 艺斤耳QXF 工＞・局/K： + R. + R2 工*= X, + X"K；+ x卜+& 式中F严——两相翅路电流艺乩艺;N——短路冋路内「相电阻、电抗值的惡和・0扌心——根据三相短路容量计算的系统电抗值・fh—高压电麵的41阻、电抗值+小心--- 矿用变压器的变压比・若一次电压为10000 V*二次电压为400 V.690 V\1 200 V时'则变比依丈为与.11』、£ 3;当一次电压为3 0皿V,二氏取压为400V时*变压比为7.洛Rh、X\——矿用变压裾的电阴.电抗值，m R4——低压电8S的电阻、电抗值，2 g——变压器二茨傭的额定电压.对于380 V网路以400 V计算*对于660 V 网堵,d以690 V计算$对j 1 IJO V网路.叭以I 200 V计韋；对于127 V 网路3以133 V计算亠（2）查表法表13-1-10-表］：1-1-22为不闻型号、容量和电圧的矿用变压器和移动娈电站的断相俎路电说计母表.该表是按两用短幣电滝的计第公式设计制作的.直具体条件卮’⑴忽翳系统电抗和高压电缆的胆抗母（2）按矿用核娈电淮（U或UP型和UZ型）的参数计算的•对于380V, 660V和1140M 电网*以线芯截面为50mm1的51抗佑为基准；对干127V电网，JTJW 4mm1为基准，电缆的线芯温度按蒔（卄舜*（H是必须指讯U）对干基它截面的电缆，应根据矶抗相茅的図則进行换算.尊涣甜快度的计舞公式如卜】L^—KL（13-1 —1》式中g—撫算成基准截面后的屯缆长度，又称换算长度，m.它可由表13-1-8中査匚一电缆的实际长度’mtK换算系數，见噥13 —1 一礼铝芯皑装电缆的换算系数见表13-1—加，〔°对丁说它型号的矿用槪套电缆和铜芯皑装电缆，虽然阻抗有所不同，但烹别不大，眾I：述电缆的换算病数fflO短路电擁的计郭表仍可便用。
煤矿井下电气整定计算说明
煤矿井下电气整定计算说明鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z 值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
煤矿井下低压设备整定计算书
低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 （1）、过载值计算：I e =1.15×∑P (2)、短路值整定计算：I d ≥I Q e+Kx ∑Ie(3)效验：K=d(2)Isc ≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Q e---容量最大的电动机的额定启动电流 Kx---需用系数，取1∑I e ---其余电动机的额定电流之和Isc (2)---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数两相短路电流查表计算方法供电系统图上要在距离馈电开关每个负荷侧分支线路的最远端标出两相短路电流，用来计算馈电开关短路保护可靠性系数。
馈电开关短路整定值Iz 、馈电开关负荷侧最远端两相短路电流)2(dI要满足)2(dI /Iz ≥1.5，若不满足条件，要采取措施进行整改。
两相短路电流查表计算方法：1、对从移变低压侧至每个馈电开关的负荷侧最远端所有电缆进行长度折算，比如：共有电缆四根，规格型号分别为：①3×70+1×25mm2-400m；②3×50+1×25mm2-200m③3×35+1×16mm2-200m④3×25+1×10mm2-80m。
⑴对①3×70+1×25mm2-400m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为0.73，400×0.73=192m。
⑵对②3×50+1×25mm2-200m进行折算，3×70+1×25mm2 电缆折算系数为1.0，200×1.0=200m。
⑶对③3×35+1×16mm2-200m进行折算，3×35+1×16mm2 电缆折算系数为1.37，200×1.37=274m。
煤矿整定值计算说明书
目录井下供电系统两相短路电流计算................................................................. 错误！未定义书签。
井下供电系统两相短路电流计算................................................................. 错误！未定义书签。
一、K1点选择在高压开关进线端....................................................... 错误！未定义书签。
二、K2点选择在500kV A变压器出线端............................................ 错误！未定义书签。
三、K3点选择在100kV A变压器出线端............................................ 错误！未定义书签。
四、K4（9111采面配电点） ............................................................... 错误！未定义书签。
五、K5点选择在绞车房....................................................................... 错误！未定义书签。
六、K6点选择在9112－2回风巷掘进工作面配电点 ....................... 错误！未定义书签。
七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点................... 错误！未定义书签。
八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点................... 错误！未定义书签。
九、K9点选择在9112－2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 ....... 错误！未定义书签。
十、K10点选择在水泵房配电点......................................................... 错误！未定义书签。
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取0.5~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于1.5。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；1.5——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于1.2。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；1.2——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取14.5；10KV→1200V,变比取8.3）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
煤矿高低压整定计算（新）
煤矿⾼低压整定计算（新）⼩回沟项⽬部井下变电所供电系统整定计算书中煤第⼗⼯程处⼩回沟项⽬部2016年1⽉1⽇⼩回沟项⽬部供电系统保护整定计算会签会签意见：机电经理：技术经理：机电部长：机电队长：计算：审核：⽇期：⼩回沟项⽬部井下变电所电⼒负荷统计表整定值统计表（变电所⾼压部分）第⼀部分井下变电所⾼压供电计算公式及参数：通过开关负荷电流计算公式：?cos 3=∑∑N e X EU P K I过载保护动作电流计算公式：∑?=Erel aoc I K I （A ）；过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=)(E q rel aq I I K I （A ）；Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最⼤的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和；relK ：可靠系数；X K ：需⽤系数；cos ：功率因数；b K ：变压器的变压⽐； NU ：开关额定电压；∑eP ：负荷总功率；qI ：最⼤电机起动电流；⼀、10KV ⼀回路进线⾼开（001）负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：cos 3==∑∑N ex s rel E rel aoc U P K K K I K I=AI aoc 5.2058.0*10*732.15.2710*1*1*05.1==A ；（2）（3=aq K I ==aq I 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100⽶，换算后供电距离583⽶，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
aqc K sI K I K ?=)2(min校验结果：1120/450=2.5>1.5 合格。
10KV ⼆回路进线⾼开（002）负荷总功率∑e P ：1116KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流：cos 3==∑∑N ex s rel Erel aoc U P K K K I K I=1116*1aoc I （2 （3=aq K I ==aq I 速断保护电流实际整定值：390A ；动作时间：0S灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100⽶，换算后供电距离583⽶，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
整定值计算
盘县永响煤矿计算：审核：整定值计算书2012年5月一、永响煤矿整定值计算及校验∑I +I ≥I ex K e o z式中：Iz ——电流整定值，A ；IQc ——容量最大电动机额定起动电流，A ； Ie ——其余电动机的额定电流之和，A ； Kx ——需用系数。
(1)对采面运输巷开关的整定采面机巷开关为KBZ-400矿用隔爆型真空馈电开关，是井下采煤工作面刮板机、乳化泵及其它地点电器设备等负荷的馈电开关，电缆截面为95mm 2，长度350m ，其馈出负荷的相关技术特征如下表： ①干线整定计算 I z ≥I Q e+∑I eIz≥159.9+260＝419.9(A)，取整定值为600(A)。
②短路电流电缆MY-0.38/0.66-3×95+1×35，供电换算后距离0.5km ，变压器KBSG-800/10/0.69kv ，查表得，A d 1865)2(=I 。
满足要求。
1.573.35001865)(2＞==I I z d(2)对掘进面供电开关的整定掘进供电引自井下变电所，开关为KBZ-200矿用隔爆型开关，是井下掘进工作面负荷的馈电开关，电缆截面为25mm 2，长度450m ，其馈出负荷的相关技术特征如下表：①干线整定计算 I z ≥I Q e+∑I eIz≥96＋20.8＝116.8(A)，取整定值为200(A)。
②短路电流电缆MY —3×25+l×10，供电换算后距离0.866km ，变压器KBSG-800/10/0.69kv ，查表得，A d 836)2(=I 。
满足要求。
(3)对局部通风机供电开关的整定局部通风机供电引井下KBSG-100/10/0.69kv 变压器，采用QBZ-2X80Q/660SF 双风机双电源自动切换开关，电缆截面为25mm 2，长度450m ，其馈出负荷的相关技术特征如下表： ①干线整定计算 I z ≥I Q e+∑I eIz≥120＋1×32＝154(A)，取整定值为200(A)。
煤矿整定值计算说明书
K4点两相短路电流：I2= =2961A
五、K5点选择在绞车房
电缆截面：35mm2，L=350m，电压U=690V。
干线电缆电阻电抗：XW干=X0L=×=Ω
RW干=R0L=×=Ω
短路回路总阻抗：∑R=RW1,+RT+ RW干+RH=Ω
∑X=XW1,+XT+ XW干=Ω
Z= =Ω
K5点两相短路电流：I2= =1725A
9112运输巷馈电开关整定计算
= = K=
×=
9112运输巷馈电开关确定整定值为7A.
Id=7×6=42A
9111运输巷采面分开关
负荷计算：煤电钻综保3台；截煤机30KW，2台；刮板机30KW，2台；刮板机40KW，1台；长时工作负荷： 30＋40+30+=.
= =102AK=
×102=
9111运输巷采面分开关整定值为125A
八、K8点选择在+971m三连回风巷掘进工作面配电点
电缆截面：16mm2，电缆长度L=50m，电压U=690V.
干线电缆电阻电抗：XW干=X0L=×=Ω
RW干=R0L=×=Ω
短路回路阻抗：∑R=RW1,+RT+RW干+RH=Ω
∑X=XW1,+XT+XW干=Ω
Z= =Ω
K8点两相短路电流值：I2= =4313A
七、K7点选择在+968m三连运输巷掘进工作面配电点
电缆截面：16mm2，电缆长度L=50m，电压U=690V.
干线电缆电阻电抗：XW干=X0L=×=Ω
RW干=R0L=×=Ω
短路回路阻抗：∑R=RW1,+RT+RW干+RH=Ω
井下高、低压开关整定计算书
习水县富星煤矿井下高、低压开关整定计算说明书2016年7月1日高爆开关整定(1)、变电所3#高爆开关整定：3#高爆开关控制动力一回500KVA 变压器，额定电流为100A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
3#高开所带变压器低压侧负荷：∑P e =443KW （水泵一回224KW+802采面219KW ） I Z 高=I e =θcos 3e U P ∑=443/1.732/10/0.87=29.4A式中：∑P e -------总负荷:KW I Z -------过载整定电流；A U-------电压：KV整定过载电流为0.4档，40A ，过载延时1档 ②短路保护值整定：I d ≥bK 4.1~2.1(I Qe 大/K 熔＋K x ΣI e ) =1.2×（110×1.15×5/2.3+333×1.15×0.8）÷14.5=48.11A 式中：I d -------短路电流:A K b -------电压比；AI Qe -------最大功率启动电流：A K x ΣI e ----其余设备电流之和：A 短路保护电流为1.6档，160A ③ 两相短路电流及灵敏度校验计算I d )2(为变压器低压侧两相短路电流： 查表得I d )2(=9065AK=dZb dI K I 32）（=16069.01039065⨯÷⨯）（=2.26≥1.5 符合保护灵敏度要求。
(2)、变电所4#高爆开关整定：4#高爆开关控制动力二回500KVA 变压器，额定电流为100A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
4#高开所带变压器低压侧负荷：∑P e =358.9KW （水泵二回222.5KW+803回风巷106.4KW+绞车硐室30KW ） I Z 高=I e =θcos 3e U P ∑=358.9/1.732/10/0.87=23.82A式中：∑P e -------总负荷:KW I Z -------过载整定电流；A U-------电压：KV整定过载电流为0.3档，30A ，过载延时1档 ②短路保护值整定：I d ≥bK 4.1~2.1(I Qe 大/K 熔＋K x ΣI e ) =1.2×（110×1.15×5/2.3+248.9×1.15×0.8）÷14.5=41.71A 式中：I d -------短路电流:A K b -------电压比；AI Qe -------最大功率启动电流：A K x ΣI e ----其余设备电流之和：A 短路保护电流为1.6档，160A ③ 两相短路电流及灵敏度校验计算I d )2(为变压器低压侧两相短路电流： 查表得I d )2(=9065A K=dZb dI K I 32）（=16069.01039065⨯÷⨯）（=2.26≥1.5 符合保护灵敏度要求。
煤矿供电系统安全保护装置整定计算步骤
煤矿供电系统保护装置短路整定值的计算一、整定值的定义整定值也叫设定值，就是在自动控制系统里，经过整定计算和试验，得出保护装置(或继电器)完成预定保护功能所需的动作参数(动作值、动作时间等)规定值。
当保护装置达到这一动作参数时，将发生一系列动作。
比如：为了保护某一电动机，在控制系统中有过电流继电器，我们把过电流继电器调整为100A动作，当电流达到100A时过电流继电器动作，切断电源、发出信号。
这个100A即为过电流继电器的整定值。
二、短路电流的计算（有名值法）1、计算变压器的电阻和电抗1）计算步骤：变压器的等效电路图计算变压器的阻抗计算变压器的电阻计算变压器的电抗2）变压器的等效电路图由图可知，短路回路中的阻抗元件有：变压器和输电线路。
3）计算变压器的阻抗 计算公式：Z T =U 2%U 22N/100S N -----------------（1）其中：Z T —变压器阻抗，单位Ω；U 2% —阻抗百分比，查变压器技术特性； U 2N —变压器二次额电压、单位KV ； S N —变压器额定容量、单位MVA. 4）计算变压器的电阻 计算公式：R T =△P N U 2N2/SN 2----------------------（2）其中：R T —变压器电阻、单位Ω；△P N —变压器短路损耗，查变压器技术特性、单位MW 。
5）计算变压器的电抗 计算公式：X T =22T TZ R -------------------------------（3）其中：X T —变压器电抗、单位Ω。
2、计算输电线路的电阻和电抗 1）计算步骤：计算输电线路的阻抗 计算输电线路的电阻 计算输电线路的电抗 2）计算公式：R L =R O L ----------------------------（4） X L =X O L ----------------------------（5）其中：R L —输电线路的电阻、单位Ω；X L —输电线路的电抗、单位Ω； L —输电线路的长度、单位Km ；R O —输电线路每千米电阻、单位Ω/Km ； X O —输电线路每千米电抗、单位Ω/Km 。
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K∑Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A；∑Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K——需用系数，取~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K∑Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A；IQe——最大负载电机起动电流，A;∑Ie ——其余电机额定电流之和，A;K——需用系数，取~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过I z时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的I z值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——馈电开关短路电流整定值，A；——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8倍的过载定值，灵敏度系数不小于。
公式：式中：Id(2)——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z——电磁起动器短路电流整定值，A；——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10KV→690V,变比取；10KV→1200V,变比取）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
煤矿井下供电系统整定值11.3
煤矿井下供电系统整定值11.3淝江煤矿井下供电系统整定值计算（一）井下高压开关整定：1、中央变电所1#2#总屏及联络开关整定：总开关屏、联络开关屏电流互感器为400/5=80、过流继电器为GL-12，Ie=10A.井下最大负荷按矿井全矿井井下受大水威胁，为全部水泵运行排水时负荷，（-150泵房5台450KW水泵-300泵房1台220KW水泵加照明）故最大负荷为2500kwh计算。
Igdz=P/√3Ucos￠=2500/1.732×6×0.87=276.5A Idz=Igdz×Kk×KJx/Ki×Kf 式中：KJx -------结线系数,取1KK -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2 Ki-------电流互感器变比 Kf-------返回系数,取0.8 Idz=276.5×1×1.2/80×0.8=3.32A 整定为5A.2、1#、2#、3#、4#水泵屏整定:电流互感器为75/5=15、过流继电器为GL-12，Ie=5A.水泵电机功率为450kw。
Ie=P/√3Ucos￠=450/1.732×6×0.87=51A Idz= Ie×Kx×Kfx/Ki×KJx=51×1×1.2/15×0.8=3.26A 整定为4A3、5#水泵开关屏整定:高压开关屏电流互感器为200/5=40,过流继电器为GL-12，Ie=5A.水泵电机功率为450kw。
Ie=P/√3Ucos￠=450/1.732×6×0.87=51A Idz= Ie×Kx×Kfx/Ki×KJx=51×1×1.2/40×0.8 =1.92A 整定为2.5A4、-300 1-4#泵开关（为BGP9L-6G高爆开关）整定: 高压开关电流互感器为50/5水泵电机功率为220KW，额定电流为26.7A根据该配电装置微机高压综合保护器说明书要求：过载电流整定为25A，短路整定为240A（一般整定为额定电流的8-10倍）。
煤矿整定计算说明书-井下
X 、I01采区变电所说明：红柳煤矿井下I01采区变电所共设置有四趟进线电缆，四趟电缆均引自水电公司所辖红柳煤矿工业广场35kV 变电所10kV 侧5107#、5307#、5108#、5308#馈出柜，入井电缆均为MYJV 22-3×240mm 2-3150m ，沿主斜井、I01采区胶带大巷敷设至该变电所。
变电所共安装20台高爆开关，其中设置4个进线柜，2个母联柜及14个出线柜。
I01采区变电所主要为I01采区4#水仓、I010206工作面水仓、I010303综采工作面等供电。
进线高爆开关速断保护延时为0s ，过流延时为0.2s；分高爆开关速断保护延时为0s ，过流（负荷为变压器）延时为0.1s ，过载（负荷为高压电机）延时为15s 。
基准电压U b =10.5kV系统短路容量S d =100MVA基准电流kA 5.53==bdb U I 地面工业广场35kV 变电所10kV 系统阻抗：Z max =1.059 Z min =1.1217高压电缆L （MYJV 22-10kV 3×240mm 2—3150m ）阻抗:3177.0229.015.30726.0221.015.307.022=+==⨯=⋅==⨯=⋅=X R ZL x X L r R ，，1、开关5101#、5201#的保护整定计算与校验（CT 变比为600/5）： d 0点的短路电流：A ==A =∑=A =∑==+=+==+=+=∑∑330923382139954394.13177.01217.1,3767.13177.0059.1)3(min 0)2(min min )3(min max )3(maxmin min max maxI I Z I I Z I IZ Z Z Z Z Zk b k b k ，，5101#、5201#开关的计算负荷取6000kW 。
其中最大电机为4#水仓电机，电机功率为1120kW,额定电流为74A ，起动电流取5倍额定电流。
煤矿变电所整定值计算
35KV变电所负荷整定计算过程35KV降压变电所。
主变容量为12500KVA，电压等级为35+2*3.75% /10KV。
35KV供电系统图。
1）系统参数：电源I系统容量：SOC=2005MVA；电源Ⅱ系统容量：SOC=433MVA；最小短路容量为最大的80%；2）10kv母线负荷情况，见下表：注：电缆线路阻抗：X L=0.028Ω/km4）B1、B2主变容量、型号为12500Kva ;SZ10-12500/35，Y-Δ/11之常规接线方式，具有带负荷调压分接头，可进行有载调压。
其中Uk%=7.85。
5）运行方式：正常SI 全投入运行, S Ⅱ备用。
6）基准值的选取①基准容量：S B =100MVA②基准电压：U B =U av 即：35kV 侧U B1=37kV ，10kV 侧U B2=10.5kV ③短路点基准电流：IB1=SB/3UB1=100/1.732/37=1.56KVA IB2=SB/3UB2=100/1.732/10.5=5.5KVA 各元件阻抗标幺值计算 1）系统电源：系统阻抗：大运行方式：X*系=1.56/7.246=0.22小运行方式：X*系=1.56/2.921=0.53丁家梁矿井距任家庄变电所约8.6km ，导线截面选用LGJ-185。
LGJ-185 每公里阻抗 X *=0.028 线路阻抗为 X*线=0.028×8.6=0.24 2）变压器： B1、B2：628.05.1210010085.7100%65=⨯===**NT B K S S U X X35kV 母线侧短路电流：大运行方式：1.56/（0.22+0.24）=3.39小运行方式：1.56/（0.53+0.24）=2.02换算至矿井10kV 母线：大运行方式：5.5/ （0.628+0.22+0.24）=5.06kA 小运行方式：5.5/ （0.628+0.53+0.24）=3.9kA3)10KV 侧出线端：5216：2220106.35.101005.008.01-⨯=⨯⨯==av B U S lx X 5107：22201036.45.101006.008.02-⨯=⨯⨯==av B U S l x X 5101：0146.05.101002.008.03220=⨯⨯==av B U S l x X 5204：029.05.101004.008.04220=⨯⨯==av B U S lx X 5106： X5=X O LS B /U 2av =0.08*0.1*100/10.52=0.007 短路计算：1)35kV 母线侧短路电流：大运行方式：1.56/（0.22+0.24）=3.39 小运行方式：1.56/（0.53+0.24）=2.02换算至矿井10kV 母线：大运行方式：5.5/ （0.628+0.22+0.24）=5.06kA 小运行方式：5.5/ （0.628+0.53+0.24）=3.9kA2)10KV 侧出线端短路电流计算 ① 5216主风井掘砌(K3点)短路电流:X∑=X1+X总=3.6*10-2+1.088=1.12410KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B2/X=5.5/1.124=4.89 KAk*3∑转化到35KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max=I B1/X=1.56/1.124=1.39k∑*3KA②5107风井冷冻站(K4点)短路电流:X∑=X1+X总=4.36*10-2+1.088=1.13X=5.5/1.13=4.87 KA 10KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =IB2/∑k*3转化到35KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B1/X=1.56/1.13=1.38 KA∑k*3③5101副井掘砌(K5点)短路电流:X∑=X1+X总=0.0146+1.088=1.110KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B2/X=5.5/1.1=5 KAk*3∑转化到35KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B1/X=1.56/1.1=1.4 KA∑k*3④5204副井冷冻(K6点)短路电流:X∑=X1+X总=0.029+1.088=1.11710KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B2/X=5.5/1.117=4.9KA∑k*3转化到35KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B1/X=1.56/1.117=1.4 KAk∑*3⑤5106低压干变(K7点)短路电流:X∑=X1+X总=0.007+1.088=1.09510KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max =I B2/X=5.5/1.095=5.02KAk∑*3转化到35KV侧：I(3)K3.max= I(3)K10.max=I B1/X=1.56/1.095=1.42k*3∑KA继电保护整定：（1） 主变动作电流的整定：用变压器的总容量可得最大负荷电流：Ie=A U S N TN 2.2063531250031=⨯= 按躲开变压器的最大负荷电流来整定。
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目录井下供电系统两相短路电流计算供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风巷掘进工作面配电点、9112－2回风巷掘进工作面配电点、9111工作面配电点、绞车房、水泵房。
+968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算计算条件：电压：10kV ，电缆截面：35mm 2，电缆长度L ：1100m ，变压器容量：600kVA ，开关额定短路容量：25kA 。
一、K1点选择在高压开关进线端1：电源系统电抗X Sy =S 2U a S U =102/433=Ω （式中系统短路容量Ss=×25×10000=433MVA ）2：高压电缆阻抗：35mm 2高压电缆查表得Ro=Ω/km ，Xo=Ω/km ，可计算出：Xw 1=XoL=×=ΩRw 1=RoL=×=Ω3:短路回路总阻抗 Z=2121)(W SY X X Rw ++=220.09240.230940.6776）（++=Ω 4：K 1点两相短路电流I 2=Z 2U U a ⨯=7508.0210000⨯=6660A I 3=⨯32I 2=7691A 二、K2点选择在500kVA 变压器出线端高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧：X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000690)2＝Ω R W1,=R W1×(12U U )2=×(10000690)2＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,500kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=ΩK2点两相短路电流：I 2=Z 2U U a ⨯=046.02690⨯=7500A I 3=⨯32I 2=8660A 2台500kVA 变压器一样，所以计算结果一致。
三、K3点选择在100kVA 变压器出线端高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧：X W1,=(Xsy+Xw 1)×(12U U )2=（+）×(10000690)2＝Ω R W1,=R W1×(12U U )2=×(10000690)2＝Ω 变压器后的总阻抗：RT=Ω,XT=Ω,100kVA Z=2,12,)()1(T W X X RT Rw +++=ΩK3点两相短路电流：I 2=Z 2U U a ⨯=047.02690⨯=7340A I 3=⨯32I 2=8476A 四、K4（9111采面配电点）电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。
干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=ΩR W 干=RoL=×=Ω短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK4点两相短路电流：I 2=Z 2U U a ⨯=2961A 五、K5点选择在绞车房电缆截面：35mm 2，L=350m ，电压U=690V 。
干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+ X W 干=ΩZ=∑∑+22X R =ΩK5点两相短路电流：I 2=Z 2U U a ⨯=1725A 六、K6点选择在9112－2回风巷掘进工作面配电点 电缆截面：95mm 2，L=400m ，电压U=690V 。
干线电缆电阻电抗：X W 干=XoL=×=ΩR W 干=RoL=×=Ω短路回路总阻抗：∑R=R W1,+RT+ R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+ X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK6点两相短路电流：I 2=Z 2U U a ⨯=2961A 七、K7点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK7点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=4313A K71点选在+968m 三连运输巷掘进工作面备用局扇配电点电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK71点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=4313A八、K8点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK8点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=4313AK81点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面备用局扇配电点 电缆截面：16mm 2，电缆长度L=160m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK81点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=1683A 九、K9点选择在9112－2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 电缆截面：16mm 2，电缆长度L=800m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK9点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=367A 十、K10点选择在水泵房配电点电缆截面：16mm 2，电缆长度L=400m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK10点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=716A 十一、三专线路计算K11选在91122局扇配电点电缆截面：16mm 2，电缆长度L=800m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK11点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=325A K12选在+968m 三连运输巷局扇配电点电缆截面：16mm 2，电缆长度L=50m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK12点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=4059A K13选在+971m 三连回风巷局扇配电点电缆截面：16mm 2，电缆长度L=160m ，电压U=690V.干线电缆电阻电抗：X W 干=X0L=×=ΩR W 干=R0L=×=Ω短路回路阻抗：∑R=R W1,+RT+R W 干+RH=Ω∑X=X W1,+XT+X W 干=Ω Z=∑∑+22X R =ΩK13点两相短路电流值：I 2=Z 2U U a ⨯=1667A 井下开关过流整定计算我矿井下各配电点低压真空开关整定值均按设备额定功率计算，30kW 以上的设备整定值按K=倍计算，其它设备按K=倍计算，功率因数 COS?=0 .85 ，电压Ue=690V ；部分线路串联有多个馈电开关，为避免越级跳闸，计算值为未级开关动作值，上级开关为下级开关动作值倍。
一、9111配电点负荷计算：乳化泵功率37kW ，2台；皮带机2×37kW ，1台；煤电钻综保3台；截煤机30KW ，2台；刮板机30KW ，2台；刮板机40KW ，1台；调度绞车40KW ，1台；水泵，2台；长时间工作负荷：37＋30＋40+74+30++=9111工作面配电点分开关的整定∑+=e dq z I I I =85.069.03 3.65.53074403037⨯⨯++++++= K=×=260AId=260×6=1560A9111工作面配电点开关确定整定值为260A9111乳化泵分开关的整定负荷计算：乳化泵功率37kW ，2台；皮带机2×37kW ，1台；调度绞车40KW ，1台；水泵，2台；长时间工作负荷：37＋74+=∑+=e dq z I I I =85.069.03116.5⨯⨯= K=×=9111乳化泵分开关确定整定值为140AId=140×6=840A乳化泵开关的整定计算dq Z I I = =85.069.0337⨯⨯=36A K= ×36=43A乳化泵开关确定整定值为45A9111运输巷机巷皮带开关（2台）dq Z I I = =85.069.0337⨯⨯=36A K=×36=43A皮带机开关确定整定值为45A9111-2回风巷调度绞车整定计算dq Z I I = =85.069.0340⨯⨯= K=×=调度绞车开关确定整定值为50A9112运输巷水泵整定计算dq Z I I = =85.069.035.5⨯⨯= K=×=9112运输巷水泵开关确定整定值为6A.9112运输巷馈电开关整定计算dq Z I I = =85.069.035.5⨯⨯= K=×=9112运输巷馈电开关确定整定值为7A.Id=7×6=42A9111运输巷采面分开关负荷计算：煤电钻综保3台；截煤机30KW ，2台；刮板机30KW ，2台；刮板机40KW ，1台；长时工作负荷： 30＋40+30+=. ∑+=e dq z I I I =85.069.03103.6⨯⨯=102A K=×102=9111运输巷采面分开关整定值为125AId=125×6=750A9111工作面刮板机开关（2台）dq Z I I ==85.069.0330⨯⨯= K=×=9111工作面刮板机开关确定整定值为35A9111工作面截煤机开关（2台）dq Z I I = =85.069.0330⨯⨯= K=×=9111工作面刮板机开关确定整定值为35A9111机巷转载刮板机开关（1台）dq Z I I = =85.069.0340⨯⨯= K=×=9111工作面转载刮板机开关确定整定值为50A9111工作面煤电钻综保（3台）dq Z I I = =85.0127.032.1⨯⨯= K=×=9111工作面煤电钻综保低压侧确定整定值为二、9112－2配电点整定计算负荷计算：耙荒机17kW ，1台,皮带机37kW ，1台，长时工作负荷：17kW ＋37kW=54kW9112－2配电点分开关∑+=e dq z I I I =85.069.0354⨯⨯= K=×=9112－2配电点分开关确定整定值为65A 。