真空热处理炉_课程设计
课程设计_pfth型油淬真空炉设计
课程设计说明书设计说明书目录一:设计任务书---------------------------2 二: 加热部分设计------------------------2 1: 炉膛尺寸--------------------------22: 炉墙------------------------------23:炉用耐热钢------------------------34:加热元件设计----------------------3三: 淬火槽设计--------------------------5四:真空系统介绍------------------------6五:绘制炉型图--------------------------8一、设计任务书1）设计题目：pfth型油淬真空炉设计二、加热部分设计1炉膛尺寸炉子有效尺寸为500×1200，由于在摆放工件时需要考虑装料、出料方便和炉气流动，在工件之间要留有一定空间,工件与电热元件也要留出一定的空间’通常为100～150mm，靠近炉门初温度偏低，工件到炉门应留出100～200mm。
因此：炉膛长度：L=L1+0.2～0.3m炉膛宽度：B=B1+0.2～0.4m其中L1和 B1分别为炉子有效长度和宽度，这里炉子为柱状的，所以：炉膛直径R=500+300=800mm高度：H=1200+300=1500mm由于没有待处理的钢件，没有规定的温度，但通过电动率P和炉子的体积我们可以估算炉子的加热温度（经验公式）：我们设计的淬火炉的功率为150KW，那么可以估计一下炉子的加热温度大约有1200℃。
据此来确定炉墙材料和加热元件。
2 炉墙1000℃～1200℃的高温炉需要三层炉衬，即高铝砖、轻质耐火砖和保温材料，外加石棉板和钢板外壳。
查询《热处理炉》（西北工业大学出版）的炉墙组成表可知1200℃的炉墙组成为：3 炉用耐热钢热处理炉的炉内构件如炉底板、炉罐、导轨、料盘、炉辊、内罩等都是在高温下工作的，承受一定的载荷，并受到高温化学介质的腐蚀，因此这些构件必须用耐热钢制造。
真空热处理炉设计
1 T热 T1 100 C F 100 热 ＝ －Q 1 热1 把各项数据代入上述公式，计算得 T1=1599.6K，即 T1=1326.6℃；
4
4
2 第二层： ○
原理同第一层计算，可计算得 T2=1473.7K，即 T1=1200.7℃；
1 1 ≤ ○ ≤ 8；此处D =1.349 D
B B
L
L
2 ○
P Et
×D
L
B
0.4
≤ 0.523；此处
P Et
×D
L
B
0.4
= 0.01268
条件均满足，则此公式成立，S0 =13.6mm b．壁厚的附加量： C=C1+C2+C3=0.8+1+1.4=3.2 式中： C——壁厚附加量（mm） ； C1——钢板的最大负公差附加量（mm） ，查表取 0.8mm； C2——腐蚀裕度（mm） ，单面腐蚀取 1mm； C3——封头冲压时的拉伸减薄量 （mm） ， 一般取计算厚度的 10%， 此处取 1.4mm。 c．壳体圆筒实际壁厚： S=S0+C=13.6+3.2=16.8≈17mm （4）炉壳外壁： F 外壁=2×(L 外×B 外＋L 外×H 外＋B 外×H 外)=2(1194×894＋1194×794＋894× 794)=5.4510m2 各层隔热屏，炉壳内壁，炉壳外壁的面积计算结果见下表： 项目 第一层 第二层 第三层 第四层 第五层 第六层 水冷夹 水冷夹 层内壁 层外壁 面 积 4.4200 4.5246 4.6304 4.7374 4.8456 4.9550 5.0656 5.4510 （m2）
2．无功热损失的计算
热处理炉课程设计产量60
热处理炉课程设计产量60一、课程目标知识目标：1. 学生能够理解热处理炉的基本工作原理和结构组成；2. 学生能够掌握热处理炉在工业生产中的应用及其对产量影响的关键因素；3. 学生能够描述热处理炉操作中的安全规程和节能措施。
技能目标：1. 学生能够运用数学和物理知识分析热处理炉的热效率，并优化操作参数以提高产量；2. 学生能够设计简单的热处理炉加热方案，通过实验或模拟验证方案的有效性；3. 学生能够运用团队合作和沟通技巧，完成热处理炉操作相关的模拟生产任务。
情感态度价值观目标：1. 学生能够培养对材料科学和制造业的探究兴趣，认识到热处理技术在现代工业中的重要性；2. 学生能够在学习和操作过程中形成安全意识和环保意识，理解遵守操作规程的必要性；3. 学生通过小组合作，培养团队协作精神，增强解决复杂工程问题的自信心。
本课程针对高年级学生，旨在通过热处理炉的相关知识学习，结合实际操作和模拟生产案例，提高学生理论联系实际的能力。
课程强调知识的应用性和操作的规范性，注重培养学生科学探究和问题解决的能力，以及在工程实践中所必需的团队合作和责任意识。
通过具体的学习成果的分解，课程旨在使学生在理解工业生产实际的同时，激发他们对科学研究的兴趣和对工程技术职业的向往。
二、教学内容1. 热处理炉的基本原理：- 热处理工艺的分类及作用；- 热处理炉的热传递方式和热效率；- 热处理炉的燃烧与控制原理。
2. 热处理炉的结构与操作：- 热处理炉的主要结构部件及其功能；- 热处理炉的操作流程与维护保养；- 热处理炉的安全生产规程。
3. 热处理炉在工业生产中的应用：- 热处理炉在不同工业领域的应用案例；- 热处理炉对产量影响的关键因素分析；- 提高热处理炉产量的措施和方法。
4. 热处理炉加热方案设计与优化：- 加热方案设计的基本原则；- 加热参数的优化方法；- 实验或模拟验证加热方案的有效性。
5. 热处理炉的节能与环保：- 热处理炉的节能措施；- 环保要求与排放标准；- 热处理炉操作中的环保意识培养。
热处理炉课程设计教材
热处理电阻炉设计一、 设计任务（见教材80页）二、 炉型选择根据设计任务给出的生产特点，选用中温（650~1000℃）箱式热处理电阻炉，炉膛不通保护气氛，为空气介质。
三、 确定炉膛尺寸1. 理论确定炉膛尺寸（1） 确定炉底总面积炉底总面积的确定方法有两种：实际排料法和加热能力指标法。
本设计用加热能力指标法来确定炉底面积。
已知炉子生产率h kg P 60=，按教材表5-1选择适用于淬火、正火的一般箱式炉，其单位炉底面积生产率)(12020h m kg p ⋅=。
因此，炉子的炉底有效面积（可以摆放工件的面积）1F 可按下式计算：2015.012060m p P F === 通常炉底有效面积和炉底总面积之比值在0.75～0.85之间选择。
炉子小取小值；炉子大取大值。
本设计取中值0.8，则炉底总面积F 为， 21625.080.05.080.0m F F === （2） 确定炉膛的长度和宽度 炉底长度和宽度之比B L 在3/2～2之间选择。
考虑到炉子使用时装、出料的方便，本设计取2=BL ，则炉子炉底长度和宽度分别为: m L B m F L 559.02118.12;118.15.0625.05.0====== （3） 确定炉膛高度炉膛高度和宽度之比BH 在0.5～0.9之间选择，大炉子取小值，小炉子取大值。
本设计取中值0.7，则炉膛高度为：m B H 391.0559.07.07.0=⨯== 2. 实际确定炉膛尺寸为方便砌筑炉子，需根据标准砖尺寸（230×113×65mm ），并考虑砌缝宽度（砌砖时两块砖之间的宽度，2mm ）、上、下砖体应互相错开以及在炉底方便布置电热元件等要求，进一步确定炉膛尺寸。
依据理论计算的炉膛长度、宽度和高度，进一步确定炉膛尺寸如下：m mm L 16.111605)2230(==⨯+=；m mm B 539.053924031152572)238(3)2113(2)255(==⨯+⨯+⨯=⨯++⨯++⨯+= m mm H 402.04026)265(==⨯+=注意：实际确定的炉膛尺寸和理论计算的炉膛尺寸不要差别太大。
真空热处理炉设计
真空热处理炉设计
1.设备结构和材料选择：
真空热处理炉的基本结构应该包括炉壳、绝热层、加热元件、冷却系统、真空系统和控制系统。
炉壳通常使用不锈钢材料制成，确保耐高温和抗腐蚀性能。
绝热层可以使用陶瓷纤维或耐火砖等材料，以保持炉体内高温环境的稳定性。
2.控制系统：
真空热处理炉的控制系统应具备温度、真空度和时间等参数的监测和调控功能。
温度控制通常采用热电偶或红外线传感器，并通过PID控制算法进行调节。
真空度的监测可以使用离子计、热阴极计或负荷阀等真空测量设备进行。
3.加热元件：
加热元件是实现炉体加热的关键组成部分，常用的加热元件包括电阻丝、石墨和电磁加热器。
这些加热元件应能够快速且均匀地提供热量，并具备较高的耐热性能。
4.真空系统：
真空系统主要包括真空泵和真空度控制装置。
真空泵的选择应根据炉体的尺寸和所需真空度进行，常用的真空泵有机械泵、扩散泵和栅极离子泵。
真空度控制装置可以通过电磁阀和流量计实现对真空度的调节。
5.安全保护：
6.能量消耗优化：
为了提高真空热处理炉的能效，可以考虑采用能量回收设备，如烟气热交换器和余热利用装置，以最大程度地回收炉体散发的热能。
最后需要指出，真空热处理炉的设计除了以上所述的几个方面外，还需要根据具体工艺要求和使用环境进行细致的设计和优化。
设计师应根据材料性质、工艺要求和经济可行性等因素综合考虑，以确保真空热处理炉能够满足客户需求，并在长期运行中保持高效、可靠和安全。
[VIP专享]热处理炉课程设计
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（2） 确定炉膛的长度和宽度 炉底长度和宽度之比 L 在 3/2～2 之间选择。考虑到炉子使用时装、出料
B 的方便，本设计取 L 2 ，则炉子炉底长度和宽度分别为:
B
L F 0.625 1.118m; 0.5 0.5
B L 1.118 0.559m 22
（3） 确定炉膛高度 炉膛高度和宽度之比 H 在 0.5～0.9 之间选择，大炉子取小值，小炉子取
B1Leabharlann int level(BinTreeNodlesevt}r*Beutsl,icnBt(rtrTuiontrcaoTetgtert,_eyapNnpetg)oy;oeN_pddinoeeodtd;fde*esreafc*ttrphsB*au{l)ti;cilrn/duh/tT;ciB/lr/tdo1eiTt;u1ea//NcnrNgoto_loiu(fdn(dtnbe*oetpivdlt{(roe(e}TbidpEititrcfrl(ero!-pbmu>tintrTvritgaey-l(>hlpbulteeie,rtrf=xdt)e,=apr{xkextta,)rt;ru{;k,kr)sd+n;tra+;u1t;ac}0txyBpieTNxv},ooidi{ndet&m*lkac)hi}nil(de)}l;s/e/ js+tr}+uj;cBf+BtoB.+Bid.r.L(;+adikTe+taanN=;t[agojB]e[tdkh=l.se+L+eA1e*+]nr.i;dfc=g(d.-[d;{aiB]1a/it;f/a.;t(dkaA[}ia[]>.kBtdB<}=a];aii.T[BLjt+;aNke.+d[Loni;-]aed-g>t)netahg,B[jt*]+h.)wBd+]{avhi;T=otilareiAedi[n(Be.i{dtm;.<Laive=etAoarngi.0[dLgie],e;jt2Ch=n(o{Sg-0ut9q1h,n/kAL])/t)/iL/[;2s1/e1AtA…aABBmf"…,.S(h+Bq"mniLT6m+irsnet8]e&mhBTen),amidn+dtn&a2Ot*acx(7o10u)n+t)0x{11*ixf=0( nT+o1)d*{ex2i_1f c(+(o!uT2/xn/-*10>tx+l2+cxh=1il;+dnx)o&2/d/h&e=tt_(pn!c:To0o//-duw>1enrw*_c2t/wchx-oi0.1ldu;xon)/)1c*t;cinx6o42.1ucleonfmtt+d/+5ap;t-a5//r7iLg9Cihs4ot8lNuet5nmof9ttdreLp4iegme.=h*ap3tMfAmBol(a[aTrTlit]ex(-;(><i2)nAlccetl[ha0i]}ise=l=ds1,0}A…Tc;[yoine2pu<-nT6ein=-yH>12tp)(]Te;v;enn[Co1-A-ti1o3m1d[u]nA)pHin-[/;in(tv-kL21]ene;]1reyais=A+)nef=[+(t-nm(k1Ta])eAT-p){y>nyA;r-p%c2eh…1iAld3e[2,1]3c,2e1oi20Vn0(u3e=bt×n4i{)n3t1a5)B0);,5b20A}{7,B(2ce[2a150,(l0)ds0cn(a20e,a)]×ie[13j1)1cnr2,a17Af2e0A4,i58g2jtB]b1u(B03}(a5r4,21[En)]06a1B;=07A51([}{0]b937S<A/3)56/HaL([06C0c,sT1b3)]uo[A.>81A0c5u,493]cBn<B0.]=taC5H[L8(0,A1De(4g]k/,Aa5>2EBef0,[)Fy,<]*4C[G)G]b[=2B1,,DHk)g+[]e>,I1AEJy,/[<(,81%C1c]-[8,a5bD1)]C>3C]B,D1<[D1]2Bd62,GFc3E>=41A,V5</1I5EdH475,Gf1231>01+0*J5,91<420G4+0e*30G241,7W1d+*787>13P031,4*9<1L74=41f=0+,515a24953>**/546,17<5+15=0g37413,2*0c5572>/4+517,5<6451*g524,0d+3>956,*5<0315f9+2,3e5W12>14P,12*<3L157g+=56,52f13053>105*693}64*1,{73+80217+9596510*77046873+1*71249264+*9503182+79012*176208590=*2092+8123169831731237*793}W2+531P352L5*0313173+s3T3125158*,21T2052=5,2…915W063…303P5,LTS Tini k1i(2i={a1b,2c,d…e…fg}S0)1,1k10in1i011k11k10n+1kk1Pn21>r+0ikm…00…11+1k0s1=0n11+n21K…ru…snkas1l ns,s=nk,nk a11a121a02K1)aru2s2kaa=2l203*:9(a1i+03/1jA2-03aB(3a131+Aa12=3B+42[…0+]3A…+a3aij1+n3inn149-+iH10-41au+jnfi84+fnm4+16a5B8n+58F1544):52=5706305306.986,2T76:0150,D811:00148110683171,F10ST6:06D413S024H515,1H12:007412101402H*1291u60+22f{f7m4*63a2+n58307*71836+21102*72306+722774*0674128+493}*()4+86*312=513219 5:13/5671(130+7822+6261+p03a1+341352+401143,41)p0=83,21a.8425,913,,p66331:121,0A1a24B13G,,CP4pJ9AD3KG21EHD12AFDaJ3GBH,EPaDHKBApGIBM3J2HEKIF1AJMCKCAEFCMFIIM
热处理炉课程设计说明书.
热处理炉课程设计说明书班级：材料物理111班学生姓名：张昊天学号：1320111964指导教师：王操江西理工大学材料科学与工程学院2015 年01 月06 日目录一、序言 (3)二、设计任务书 (4)三、炉型选择 (5)四、确定炉体结构和尺寸.................................. (5)五、计算砌体平均表面积 (6)六、炉子功率的计算 (7)七、炉子热效率计算 (10)八、炉子空载是的功率计算 (10)九、空炉升温时间计算 (10)十、功率的分配与接线 (12)十一、炉子技术指标（标牌） (13)十二、设计小结 (14)一、序言热处理炉课程设计是在我们学完了大学的这门专业课、以及大部分专业课之后进行的。
这是我们在进行课程设计对所学各课程的一次深入的综合性的总复习，也是一次理论联系实际的训练，因此，它在我们四年大学生活中占有重要的地位，本次课程设计旨在培养我们实际设计热处理炉及相关设备的能力，通过这次设计我将使我们获得综合运用过去所学知识，为将来搞好毕业设计、走上工作岗位打下坚实基础。
就我个人而言，我希望能通过这次课程设计对自己未来将从事的工作进行一次锻炼。
此次课程设计对给定的生产率分析并进行技术指标设计，其中考察了炉体材料选择，不同结构部位尺寸的选择，能量与实际结构的院系及实际要求，热力学，电学相关知识，历时两个星期的设计加深了对所学知识的理解，有助于今后能够熟练地运用于工作中。
设计过程中遇到一些疑问经过老师的悉心指导都得以解决，在此对老师表示忠心地感谢。
适应性训练，从中锻炼自己分析问题、解决问题的能力，为今后工作打下一个良好的基础。
由于能力有限，设计尚有许多不足之处，恳请老师给予指教。
二、设计任务书江西理工大学材料学院2011级材料物理专业热处理炉课程设计任务书І、课程设计名称：热处理炉设计П、课题名称：箱式电阻炉的设计Ш、课程设计使用的原始资料（数据）及设计技术要求：设计题目：为某厂实际一台热处理炉，其技术条件如下。
第七章-真空热处理炉教学文稿
6.1 真空热处理炉基本类型
按照真空度分类
➢ 低真空（ ～ 10-1） ➢ 高真空（10-2 ～ 10-4） ➢ 超高真空（10-4 ～）
按照工作温度分类
➢ 低温炉（ ～ 650℃ ） ➢ 中温炉（650℃～1000℃） ➢ 高温炉（1000℃～）
按照作业性质分类
➢ 间歇式真空炉 ➢ 半连续真空炉 ➢ 连续真空炉
三室油淬、高压气淬真空炉
6.2 真空热处理炉的结构与设计
6.2.1 加热装置
P总
P计算
P总 ——炉子的总功率 P计算——理论计算值 η——效率
也可以采用经验 计算法，利用 有效加热区容 积与加热功率 的关系曲线， 确定功率。
➢ 主要依靠辐射传热，工作条件较好，但高 温下易挥发，防止真空放电（低于100V ）
真空系统一般由真空泵、真空阀门、真空测量 仪表、冷阱、管道等部分组成
真空系统的选用根据炉子所要求的真空度选择 合适的真空泵，选配相应的真空阀门、管道等
采用油扩散泵(或增压泵)的真空系统，工作时先 开动旋转泵预抽真空，当达到扩散泵或增压泵 最大反压强时。油扩散泵才能投入工作。
采用旋转泵、油扩散泵和增压泵组成的真空系 统时，工作时先用旋转泵预抽真空，再用增压 泵抽中真空，当大部分气体去除后．扩散泵再 投人工作
二、 内热式真空热处理炉
发热体、快速加热和 冷却，使用温度高，可大型化，生产效率高，相比 较而言内热式真空热处理炉的应用范围更广。
➢ 气淬真空炉； ➢ 油淬真空炉； ➢ 退火、回火，渗碳，渗氮等炉型；
双室油淬、气冷真空炉
The End
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➢ 油冷必须采用专门的低蒸汽压真空淬火油； ➢ 水冷情况下，冷却室与加热室间用真空阀门分隔。
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真空热处理炉设计说明书（课程设计）一、设计任务说明说：WZC-60型真空淬火炉技术参数：二、确定炉体结构和尺寸：1、炉膛尺寸的确定由设计说明书中，真空加热炉的有效加热尺寸为900mm×600mm×450mm ，隔热屏内部结构尺寸主要根据处理工件的形状、尺寸和炉子的生产率决定，并应考虑到炉子的加热效果、炉温均匀性、检修和装出料操作的方便。
一般隔热屏的内表面与加热器之间的距离约为50—100mm；加热器与工件(或夹具、料筐)之间的距离为50一150mm。
隔热屏两端通常不布置加热器，温度偏低。
因此，隔热屏每端应大于有效加热区约150—300mm，或更长一些。
从传热学的观点看，圆筒形的隔热屏热损失最小，宜尽量采用。
则：L＝900＋2×(150～300)＝1100～1400mmB＝600＋2×(50～150)＋2×(50～100)＝800～1100mmH＝450＋2×(50～150)＋2×(50～100) L=1300㎜＝650～950mm B=900㎜不妨，我们取L=1300 mm；B=900mm；H=850mm。
H=850㎜2、炉衬隔热材料的选择由于炉子四周具有相似的工作环境，我们一般选用相同的材料。
为简单起见，炉门及出炉口我们也采用相同的结构和材料。
这里我们选用金属隔热屏，由于加热炉的最高使用温度为1300℃，这里我们采用六层全金属隔热屏，其中内三层为钼层，外三层为不锈钢层。
按设计计算，第一层钼辐射屏与炉温相等，以后各辐射屏逐层降低，钼层每层降低250℃左右，不锈钢层每层降低150℃左右。
则按上述设计，各层的设计温度为：第一层：1300℃；第二层：1050℃；第三层：800℃；第四层：550℃；第五层：400℃；第六层：250℃；水冷夹层内壁：100℃最后水冷加层内壁的温度为100℃<150℃，符合要求。
3、各隔热层、炉壳内壁的面积及厚度（1）、隔热屏由于隔热层屏与屏之间的间距约8～15mm，这里我们取10mm。
钼层厚度0.3mm，不锈钢层厚度0.6mm。
屏的各层间通过螺钉和隔套隔开。
第一层面积：1F ＝2×()111111H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×(1300×900＋1300×850＋900×850)＝㎡ 1F =㎡ 第二层面积：2F ＝2×()222222H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×（1310×910＋1310×860＋910×860） ＝㎡ 2F =㎡ 第三层面积：3F ＝2×()333333H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×（1320×920＋1320×870＋920×870） ＝㎡ 3F =㎡ 第四层面积：4F ＝2×()444444H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×（1330×930＋1330×880＋930×880） ＝㎡ 4F ＝㎡第五层面积：5F ＝2×()555555H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×（1340×940＋1340×890＋940×890） ＝㎡ 5F ＝㎡ 第六层面积：6F ＝2×()666666H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×（1350×950＋1350×900＋950×900） ＝㎡ 6F ＝㎡ （2）、炉壳内壁炉壳采用双层冷冷却水结构，选用45号优质 碳素钢。
炉壳内壁面积：冷F ＝2×()冷冷冷冷冷冷H B H L B L ⨯+⨯+⨯＝2×（1360×960＋1360×910＋960×910）＝㎡ 冷F ＝㎡ 壁厚按矩形平板计算，板周边固定，受外压 1×105Pa ，水压实验按P 水＝2×105Pa 计。
S 0＝×B/[]弯σ ＝×90/610360⨯＝㎝式中：B ——矩形板窄边长度，B ＝90㎝; []弯σ——45号优质碳素钢的弯曲许用应力 为360Mpa 。
实际壁厚：S ＝S 0＋C ＝17＋3＝20㎜ 式中：C ——壁厚附加量； C ＝C 1＋C 2＋C 3＝1＋1＋1＝3。
水压试验时，其应力为 σ＝()225.0C S P B -水＝()2523.00.2102905.0-⨯⨯⨯＝≤s σ＝324Mpa σ＝则所需壁厚符合要求，即S ＝20㎜ ≤s σ＝324Mpa 三、炉子热平衡计算 S ＝18㎜ 1、有效热消耗的计算工件和夹具在1300℃和20℃的比热容分别为 C 1＝0.636Kg/(kg •℃)和C 0＝0.486Kg/(kg •℃)， 它们的质量分别为G 工=160kg,G 夹=10kg 则Q 有效＝Q 工＋Q 夹＝（G 工＋G 夹）×(C 1t 1－C 0t 0) ＝(120＋10)××1300－×20)＝h Q 有效＝h 2、无功热损失的计算（1）、通过隔热屏热损失Q 1的计算 电热元件、隔热屏的黑度为：热ε＝；1ε＝；2ε＝；3ε＝；4ε＝5ε＝6ε＝；冷ε＝。
则导来辐射系数： C 1热＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+1133.0108.645216.095.0196.411196.411εεF F 热热 ＝(㎡·h ·K 4)其中F 1由前面算得，F 热为加热元件的表面积。
同样计算得：C 12＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+1096.012026.608.6133.0196.411196.42211εεF F ＝(㎡·h ·K 4)C 23＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+1096.013264.62026.6096.0196.411196.43322εεF F ＝(㎡·h ·K 4)C 34＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+15.014514.63264.6096.0196.411196.44433εεF F ＝(㎡·h ·K 4)C 45＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+15.015776.64514.65.0196.411196.45544εεF F ＝(㎡·h ·K 4)C 56＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+15.017050.65776.65.0196.411196.46655εεF F ＝(㎡·h ·K 4)C 冷6＝⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+156.018336.6705.65.0196.411196.466冷冷εεF F ＝(㎡·h ·K 4)则Q 1＝61144111100100F C F C F C T T •+⋅⋅⋅+•+•⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛冷热热冷热＝705.679.1108.62961.0145216.0226.31100373100167344⨯+⋅⋅⋅+⨯+⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⎪⎭⎫ ⎝⎛ ＝h Q 1＝h 式中：T 热——电热元件得绝对温度，按高于炉子工作 温度的100℃计算，即T 热＝1673K; T 冷——炉内壁的绝对温度，即按设计计算 得T 冷＝373K 。
各辐射屏的温度的验算：第一层：41100⎪⎭⎫ ⎝⎛T ＝4100⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛热T －Q 1⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛•热热F C 11 把各项数据代入上述公式，计算得T 1=1545K 即t 1=1272℃ t 1=1272℃第二层：42100⎪⎭⎫⎝⎛T ＝4100⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛热T －Q 1⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛•+•112111F C F C 热热 把各项数据代入上述公式，计算得T 2=1412K 即t 2=1139℃ t 2=1139℃ 类似计算，得： t 3=914℃ t 3=914℃;t 4=688℃;t 5=593℃; t 4=688℃ t 6=453℃;t 冷=99℃ t 5=593℃ 验算结果与前面设计的各隔热层温度基本相 t 6=453℃ 近，符合要求。
t 冷=99℃ （2）、水冷电极传导的热损失Q 2Q2＝()2124ttdn-νπγ＝3××103×()4008.02⨯π×2××103×（30－20）＝h Q2＝h式中：n——水冷电极， n＝3;γ——水的密度，γ＝×103KJ/m3;d——水管直径，取d＝0.008m；ν——水的流速，对于中等硬度水取ν＝2m/s；t1——冷却水出口温度t1＝30℃；t2——冷却水出口温度t2＝20℃；（3）、热短路损失Q3该项热损失,包括隔热层支撑件与炉壁联接热传导损失，炉床或工件支承架短路传导损失，以及其它热短路损失等。
这部分热损失很难精确计算，权据经验，这部分热损失大约为Q1的5％一10％左右，这里我们取：Q3＝8％Q1＝8％×＝ KJ/h Q3＝ KJ/h（4）、其他热损失Q4其它热损失，加热电偶导出装置，真空管道、观察孔、风扇装置等的热损失。
这部分的热损失也很难精确计算，根据经验，这部分热损失大约为Q1的3％一5％左右,取Q4＝(3％一5％) Q1这里我们取：Q4＝5％Q1＝5％×＝ KJ/h Q4＝h则：Q损失＝Q1＋Q2＋Q3＋Q4＝+++＝ KJ/h Q损失＝3、结构的蓄热量 KJ/h炉子结构蓄热消耗是指炉子从室温加热至工作温度，并达到稳定状态即热平衡时炉子结构件所吸收的热量，对于连续式炉，这部分销耗可不计算。
对于周期式炉，此项消耗是相当大的，它直接影响炉子的升温时间，对确定炉子功率有很重要的意义。
炉子结蔷热量是隔热层、炉床、炉壳内壁等热消耗之总和。
（1）、隔热层的蓄热量第一层：G1＝11bF••钼ρ＝×103×××103-＝㎏ G1＝㎏q1＝()11ttCGm-＝××（1272－20）＝ q1＝第二层：G2＝22bF••钼ρ＝×103×××103-＝㎏ G2＝㎏q2＝()22ttCGm-＝××（1139－20）＝ q2＝第三层：G3＝33bF••钼ρ＝×103×××103-＝㎏ G3＝㎏q3＝()33ttCGm-＝××（914－20）＝ q3＝第四层：G4＝44bF••钢ρ＝×103×××103-＝㎏ G4＝㎏q4＝()44ttCGm-＝××（688－20）＝ q4＝第五层：G5＝55bF••钢ρ＝×103×××103-＝㎏ G5＝㎏q5＝()55ttCGm-＝××（593－20）＝ q5＝第六层：G6＝66bF••钢ρ＝×103×××103-＝㎏ G6＝㎏q6＝()66ttCGm-＝××（453－20）＝ q6＝（2）、炉壳内壁的蓄热量G内＝冷冷钢bF••ρ＝×103××18×103-＝㎏ G内＝㎏由于内壁温度由内到外以此降低，内部温度为100℃，外部温度为20℃。