桩基础及钢管砼柱计算书
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
(完整版)桩基础设计计算书
目录1设计任务 (2)1.1设计资料 (2)1.2设计要求 (3)2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3)3 单桩承载力确定 (3)3.1单桩竖向承载力的确定 (3)4 桩数布置及承台设计 (4)5 复合桩基荷载验算 (6)6 桩身和承台设计 (9)7 沉降计算 (14)8 构造要求及施工要求 (20)8.1预制桩的施工 (20)8.2混凝土预制桩的接桩 (21)8.3凝土预制桩的沉桩 (22)8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23)8.5结论与建议 (25)9 参考文献 (25)一、设计任务书(一)、设计资料1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。
勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。
建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。
承台底面埋深：D ＝2.1m。
（二）、设计要求：1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择2、确定单桩承载力3、桩数布置及承台设计4、群桩承载力验算5、桩身结构设计和计算6、承台设计计算7、群桩沉降计算8、绘制桩承台施工图二、桩基持力层，桩型，桩长的确定根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。
由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。
根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。
桩长21.1m。
三、单桩承载力确定（一）、单桩竖向承载力的确定：1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。
根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。
承台底部埋深2.1 m。
2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算：Quk= Qsk+ Qpk=µ∑qsikli+qpkApQ——单桩极限摩阻力标准值（kN）skQ——单桩极限端阻力标准值（kN）pku——桩的横断面周长（m）A——桩的横断面底面积（2m）pL——桩周各层土的厚度（m）iq——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sikq——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP）pk桩周长：µ=450×4=1800mm=1.8m桩横截面积：Ap=0.45²=0.2025㎡桩侧土极限摩擦力标准值qsik：查表得：用经验参数法：粉质粘土层：L I=0.95，取qsk=35kPa淤泥质粉质粘土：qsk=29kPa粉质粘土：L I=0.70，取qsk=55kPa桩端土极限承载力标准值qpk,查表得：qpk=2200 kPa用经验参数法求得Quk1=1.8×(35×8.0+29×12.0+1.0×55) +2200×0.2025=1674.9KN用静力触探法求得Quk2=1.8×(36×8.0+43×12.0+1.0×111) +1784.5×0.2025=2008.4KN3、确定单桩竖向承载力设计值R，并且确定桩数n和桩的布置先不考虑群桩效应，估算单桩竖向承载力设计值R为：R=Qsk/rs+Qpk/rpR——单桩竖向极限承载力设计值，kNQ——单桩总极限侧阻力力标准值，kNskQ——单桩总极限端阻力力标准值，kNpkγ——桩侧阻力分项抗力系数sγ——桩端阻力分项抗力系数p用经验参数法时：查表rs=rp=1.65R1=Qsk/rs+Qpk/rp=1229.4/1.65+445.5/1.65=1015.09KN 用静力触探法时：查表rs=rp=1.60R2=Qsk/rs+Qpk/rp=1647/1.60+361.4/1.60=1255.25KNRz=min(R1,R2)= 1015.09 KN四、桩数布置及承台设计根据设计资料，以轴线⑦为例。
(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书
围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米, 支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为45°，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m支撑轴力设计值为：341 X 1.25 x 3.5/sin(45 0)=2110kN/m二、工法桩H 型钢内力验算围护结构采用SMV工法桩，桩径850mm间距600mm工法桩内插H型钢，截面尺寸b x h x t i X t2为:300X 700X 13X 24mm 截面惯性矩：I = 1/12 x 300 x 7003-1/12 x (300-13) x (700-2 x24) 3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN xm/m,设计值M= 491 x 1.25 x 1.2 = 736.5kN x m/m(r = M/I x y o=736.5 x 106/1946069925 x 700/2=132.5N/mm i <215N/mrm 满足安全要求。
三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b 工字钢，材质为Q345。
33截面系数:W x=2x 1140x 103mm3S x=2x671.2x 103mm3I x=2x22781x 104mm4t w=2x 12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm), 设计值：q=397.4x1.25=497(N/mm)。
则围檩最大弯矩设计值为支座处，2M= 1 /12 x 497x 3500=507100000(NX mm/mm) 则围檩翼缘处最大拉、压应力为：(r = M/W=50710000/(2 x 1140000)=222 N/mn i< f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求围檩抗剪计算：T= V X S/( I x X t w)=497 x (3500/2) x 2X 671.2 x 103/(2 x 227810000X 2X 12.5)=102.5 N/mm2v f v=170N/mrii 围檩抗剪设计强度满足要求。
2.2桩基础工程量计算及举例
桩基础工程预算编制
2.2
桩基础工程工程量计算规则
2.2.1 桩基础工程定额说明 2.2.2 桩基础工程工程量计算规则
桩基础工程预算编制 13. 各种灌注桩材料用量中均已包括一定的充盈系数和材料损 耗。 14. 凿桩头指凿桩长度在500mm以内。预制桩截桩长度在500凿桩头指凿桩长度在 以内。预制桩截桩长度在 以内 1000mm时， 按截桩头计算 ；预制桩截桩长度在 时 按截桩头计算；预制桩截桩长度在1000mm 以上按截桩计算。灌注桩凿桩头、 以上按截桩计算。灌注桩凿桩头、截桩不分长短均按凿桩 头相应项目计算。 头相应项目计算。 15. 人工挖孔灌注柱成孔，如桩的设计长度超过 人工挖孔灌注柱成孔，如桩的设计长度超过20m时，桩长 时 每增加5m（包括5m以内 基价增加20%。 以内） 每增加 （包括 以内）基价增加 。 16. 人工挖孔灌注桩成孔，如遇地下水时，其处理费用按实计 人工挖孔灌注桩成孔，如遇地下水时， 取。 17. 人工挖孔灌注桩成孔，设计要求增设的安全防护措施所用 人工挖孔灌注桩成孔， 材料、设备另行计算。若桩径小于1200mm（包括 材料、设备另行计算。若桩径小于 （ 1200mm）时人工、机械各增加 ）时人工、机械各增加20%。 。 18. 在桩间补桩或强夯后的地基打桩时，项目人工、机械乘以 在桩间补桩或强夯后的地基打桩时，项目人工、 系数1.15。 系数 。
桩基础工程预算编制 10. 本章以打预制垂直桩为准，如打斜桩，斜度在 ：6 以内 本章以打预制垂直桩为准，如打斜桩，斜度在1： 项目人工、机械乘以系数1.2，如斜度大于1： 者，项目人工、机械乘以系数 ，如斜度大于 ：6 者， 项目人工、机械乘以系数1.3。 项目人工、机械乘以系数 。 11. 本章以平地 （ 坡度小于 ° ） 打桩为准 ， 如在堤坡上 本章以平地（ 坡度小于15° 打桩为准， 坡度大于15° 打桩时， 项目人工、 （ 坡度大于 ° ） 打桩时 ， 项目人工 、 机械乘以系数 1.15。如在基坑内（基坑深度大于 ｍ）打桩，或在地 。如在基坑内（基坑深度大于1.5ｍ 打桩， 坪上打坑槽内桩时（ 坑槽深度大于1ｍ 项目人工， 坪上打坑槽内桩时 （ 坑槽深度大于 ｍ ） ， 项目人工 ， 机械乘以系数1.11。如铺设坡道其费用另行计算。 机械乘以系数 。如铺设坡道其费用另行计算。
xxx大桥锁口钢管桩桩计算书
(1)作用于钢管桩上的土压力强度及压力 ka=tg2（45°-φ/2）= tg2（45°-20°/2）=0.49 Kp= tg2（45°+Ф/2）= tg2（45°+40°/2）=2.0
桩顶以下土压力强度Pa2： Pa2=[（r-rw）*（58.2-53.428）]*Ka =[ (18-10) *4.772]*0.49 =18.706KN/m2
xxx大桥
主墩承台锁口钢管桩围堰
设
计
计
算
书
计算： 复核： 审核：
2012年11月 目录
一、 工程概况 二 设计依据及主要参考资料 三 主要施工参数 四、 钢管桩入土深度计算 五、 内支撑布置计算 六、 基坑底部隆起验算 七、基坑底管涌验算 八、封底砼强度验算 九、支承杆（按φ600×10的钢管检算） 十、抗浮稳定验算 十一、 嵌岩深度计算
六、 基坑底部隆起验算
考虑地基土质均匀,依据地质勘察资料,其土体力学指标如下: r=18KN/m3，粘聚力取c=63.5Kpa
q=10*（64-53.428）=10.572KN/m2 由抗隆起安全系数K=2πC/（q+rh）≥1.2 则：
K=2*3.142*63.5/（(10*10.572+(27-10)*（58.253.428）)=2.13≥1.2
934.2*27*20+63.5*122.76*20=660373.2 934.2*10*5.8=54183.6 660373.2＞54183.6
故可采取干封底。
2、如岩层由于裂隙、溶洞等不良地质情况，可在围堰内回灌水 后，进行水封底砼施工。封底砼采用水下C30砼。
将封底砼近似简化为周边简支支承板的双向板计算，承受均布荷载 时跨中弯矩M1、M2可按下式计算（《简明施工计算手册》）：
桩基础工程量计算图解讲义(预制桩-灌注桩)
3.预制钢筋混凝土方桩—工程量计算
①打、压预制钢筋混凝土方桩：计量单位：m3
V=桩截面积*设计桩长（包括桩尖长度）
②送桩： 计量单位：m3
V=桩截面积*（送桩长度+0.5m) 送桩长度＝设计桩顶标高至自然地坪 ③接桩： 电焊接桩 计量单位： t 按包角钢或包钢板重量计算。 ④凿桩头 计量单位：个 定额P75 ⑤桩机进退场费
7.钻（冲）孔灌注桩—工程量计算
1.成孔体积：
1）钻孔桩：计量单位：m3 V=桩径截面积*成孔长度 V入岩增加=桩径截面积*入岩长度 成孔长度----自然地坪至设计桩底标高 入岩长度----实际进入岩石层的长度
2）冲孔桩：计量单位：m3 V砂粘土层=桩径截面积*砂粘土层长度 V碎卵石层=桩径截面积*碎卵石层长度 V岩石层=桩径截面积*岩石层长度 其中：砂粘土层长度+碎卵石层+岩石层长度=成孔长度
承承台台
桩顶标高
加灌长度
设 计 桩 长（
H
）
持力层
灌注混凝土：计量单位M3 单桩体积＝钢管外径×（设计桩长＋加灌长度）
参数解读： •设计桩长不包括预 制桩尖 •加灌长度设计有规 定按规定，无规定 时按0.5m计
设计桩顶标高达到 自然地坪时不计加灌长度
凿桩头：按个计算
3.沉管灌注混凝土桩—工程量计算
预制桩的施工包括制桩（或购成品桩）、运桩、 沉桩三个过程；当单节桩不能满足设计要求时， 应接桩；当桩顶标高要求在自然地坪以下时，应 送桩。
2.预制钢筋混凝土方桩—定额解读
预制钢筋砼方桩按购入成品桩考虑（打、压不含桩主 材），已包括就位供桩和场内吊运桩，不再另行计算。如
采用现场制桩时，桩制作费用按第四章相应定额计算，场内 供运装不论采取何种运输工具均按第四章规定的混凝土构件 汽车运输定额执行，运距在500m以内时，定额乘以系数0.5.
桩基工程量的计算
个 220
（3）工程量清单报价表的编制：
A）钢桩尖工程量： 35×220=7700kg=7.7t
B）桩芯填C30砼工程量计算
1/4×3.14×（0.400-0.090×2） 2×1.2×220
=10.03m3
C）预埋钢板工程量计算
查金属结构工程量计算规则，金属构件制作安装工程量，按 设计图示尺寸以质量计算，不扣除孔眼（0.04㎡内）、切边、 切肢的质量，焊条、铆钉、螺栓等不另增加质量，不规则或 多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计 算。(钢材密度7850Kg/m3)
案例分析2
某工程有钻孔桩100条，设计桩径为60cm， 设计桩长平均为25m，按设计要求需入岩 0.5m，桩顶标高为-2.5m，施工场地标高为 -0.5m。泥浆运输距离为3km。混凝土为 C20。本工程土为二级土，管理费按一类地 区收取。
要求：编制工程量清单及报价。
某工程有钻孔桩100条，设计桩径为60cm，设计桩长平均为25m， 按设计要求需入岩0.5m，桩顶标高为-2.5m，施工场地标高为-0.5m。 泥浆运输距离为3km。混凝土为C20。本工程土为二级土，管理费费 按一类地区收取。编制工程量清单及报价。
工程数量： 20.00×220=4400（m）
（2）接桩工程量：管桩出 厂长度一般为8-12m，则 本工程的接桩工程量按个 数算为220个。
2）编制工程量清单如下：工程Biblioteka 称：序 号项目编 码
项目名 称
分部分项工程量清单与计价表
标段：
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项目特征 描述
金 额（元）
计量 工程
单位
量
综合 单价
模块二 土建部分工程 量清单及报价
情境 2.2 桩与地基基础工程
定额桩基础说明及计算规则
桩基础工程章说明一、一般说明1、本章桩基础工程指陆地上打桩，包括预制混凝土桩、成孔混凝土灌注桩、钢管桩、锚杆、地下连续墙等，不同土壤类别、机械类别和性能均包括在定额内。
2、本定额打(压)预制桩未包括接桩，打(压)桩的接桩按相应子目另行计算。
3、定额不包括清除地下障碍物，若发生时按实计算。
4、打(压)试验桩套相应打(压)桩子目，人工、机械台班消耗量乘以系数。
5、单位工程打(压)桩、灌注桩工程量在下表规定数量以内时，其人工、机6、金属材料摊销中包括桩帽、送桩器、桩帽盖、钢管、钢模、金属设备及料斗等，不包括钢板桩。
二、经审定的施工方案，单位工程内出现送桩和打桩的应分别计算。
送桩工程量按送桩长度计算（即打桩机架底至桩顶面或自然地坪面另加计算），套用相应打(压)桩子目，并按照下述规定调整消耗量。
1、预制混凝土桩送桩，人工及机械台班消耗量乘以系数。
2、钢管桩送桩，人工、机械台班消耗量乘以系数。
三、有计算送桩的打(压)预制混凝土桩项目，子目桩消耗量改为101m。
四、预制混凝土方桩接桩定额钢材用量与设计不同时，按实调整，其他不变。
五、现场预制混凝土方桩的，按相应子目含量套"混凝土及钢筋混凝土工程"预制方桩制作子目，扣除子目中混凝土方桩消耗量，其他不变。
方桩运输适用于承包方在预制加工场制作运至施工现场。
六、定额钢管桩按成品考虑，不含防腐处理费用，如发生时可根据实际要求按实计算。
七、人工挖孔桩护壁混凝土已包括规范规定凸出地面的20cm高度，如实际护壁混凝土与定额含量不同时，不作调整。
八、沉管混凝土灌注桩，钻、冲孔灌注桩、水泥粉煤灰碎石灌注(CFG)桩和地下连续墙的混凝土含量按扩散系数考虑，实际灌注量不同时，可调整混凝土量，其他不变。
九、沉管混凝土灌注桩1、在原位打扩大桩时，人工消耗量乘以85%，机械台班消耗量乘以50%计算。
2、沉管混凝土灌注桩至地面部分（包括地下室）采用砂石代替混凝土时，其材料按实计算。
钢管桩计算书
α =(mb0/EI)1/5（1/m） Xoa(mm) γ x Rh=α EIXoa/γ x（N）
3
单桩垂直承载力标准值 单桩垂直承载力设计值
1.34770889
5.59996931 N1=0.6Li/1.65=35dL 26.0678571 λ i=0.75 D76X4 ui=3.14d D133X6 审定
中油辽河工程有限公司 结构工程所
锦采607块新建注汽站管线部分 注汽站管线安装
档案号：建-12524 项目号：2004-143 共 2 页第 1 页 日期 2004.12.20 阶段 施工图
一、概述 ∏型、四管桩基础，桩基础采用C20砼，HPB225、HRB335钢筋现浇 1.π 型管架固定管架 2.四型管架 F=（kN） 7.5 压力 F=（kN） T=（kN） 8 水平力 T=（kN） H=（m） 2.6 架高 H=（m） L=（m） 1.34770889 桩深 L=（m） b=（m） 0.35 桩距 b=（m） A(≥N/100(cm2 ) 回转半径r=(cm ) M=0.5*1.3TH(kN· m) N=0.6F（kN） W=M/180(cm3 ) N/A=(N/mm ) 长细比λ =70~120 m=（MN/m4） d=（m） d1=（m） b0=0.9(1.5d+0.5)（mm） E（N/mm ）
水平位移容许值 水平位移容系数
单桩水平承载力设计值
A(≥N/100(cm2 ) 11.15 满足 回转半径r=(cm ) 2.52 M=1.3TH(kN· m) 16.6725 N=0.65TH/b+0.3F（kN） 26.0678571 h（m） N/100= 长细比λ =50~100 m=（MN/m4） d=（m） d1=（m） b0=0.9(1.5d+0.5)（m） E（N/mm ）
钢管桩计算书
实用文档目录一、设计资料 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
二、荷载计算 (1)三、钢管桩承载能力计算 (2)一、设计资料1.设计荷载汽车-202.材料钢管桩采用尺寸为Φ10.8cm×5mm，水泥砂浆采用M20砂浆。
3.计算方法极限状态法验算钢管桩承载能力4.设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）；（2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG/T D63-2007）；5.计算工具桥梁博士二、荷载计算1.下部结构荷载盖梁：10.5m×1.7m×1.9m×26KN/m³=881.78KN墩柱：3.14×12m×0.8m×0.8m×2×26KN/m³=1254KN承台：3.3m×9.1m×2m×26KN/m³=1561.56KN综上计算得出的荷载总和平均分配到每个钢管桩的承载能力F=234.6KN三、钢管桩承载能力计算1.本次计算考虑桥梁原桩基完全失去承载能力的情况。
2.由设计资料可知，第一层土层侧摩阻力取55Kpa,土体承载能力取200Kpa；第二层土层侧摩阻力取120Kpa,土体承载能力取200Kpa。
3.桥梁博士计算结果如下:由计算结果可知钢管桩布置深度15m时，其容许承载能力为265.3KN>234.6KN,总体承载能力13816.4>12199KN,满足要求。
故钢管桩嵌入土体深度定为15m。
桩基础工程计算规则
桩基础工程计算规则桩基础工程计算规则主要涉及到桩基础的设计和计算方法。
在桥梁、大型建筑物等工程中，桩基础是一种常用的基础形式，它通过承担恒载和变载的作用，将上部结构的荷载传递到地下的稳定土层或岩石中，以保证工程的稳定与安全。
下面将介绍桩基础工程计算规则的主要内容。
1.桩的类型和选择在进行桩基础设计时，需要根据工程的具体情况选择合适的桩类型。
常见的桩类型包括钻孔灌注桩、灌注桩、摩擦桩、扩底桩等。
选择桩类型时需要考虑土层的性质、荷载特点、建筑物的结构形式等因素。
2.桩的承载力计算桩的承载力是指桩能够承受的荷载大小。
在计算桩的承载力时，可以采用静力法、动力法和现场试验法。
常用的计算方法有挖方法、桥梁挠度法、侧壁法等。
需要考虑桩的长细比、桩身土壤摩擦力、桩端阻力等因素。
3.桩的沉降计算桩基础在承受荷载作用时，会产生一定的沉降变形。
在进行桩基础设计时，需要对桩的沉降进行计算。
常用的计算方法有弹性沉降法、弹塑性沉降法和有限元分析法。
需要考虑桩的刚度、土体的力学特性、荷载的大小等因素。
4.桩的稳定性计算桩基础在承受侧向荷载作用时，需要保持稳定。
因此需要进行桩的稳定性计算。
常用的计算方法有弯矩反扭矩法、修正弯矩法和弯矩面法。
需要考虑桩的几何形状、土的力学性质、侧阻力的大小等因素。
5.钢筋混凝土桩的设计钢筋混凝土桩是一种常见的桩类型，在设计时需要考虑桩身的截面形状和尺寸，桩端的处理方式以及钢筋的布置等。
桩身的设计可以根据承载力或变形要求进行，桩端可以采用扩底、加固筒等方式进行处理。
总结而言，桩基础工程计算规则是根据土体特性、荷载情况等因素，通过选择合适的桩类型，利用各种计算方法进行桩的承载力、沉降和稳定性等方面的计算，以确保桩的设计满足工程要求。
这些规则是工程设计师进行桩基础设计时的重要参考，能够有效保证工程的安全和稳定。
桩基础及钢结构工程量计算与定额计价图文精讲(83页)
木地台
剁斧石
拉条、甩毛
凿毛
钢的计算方法
钢结构
松散图层图例
钢结构图例
型钢是钢材四大品种（板、管、型、丝）之一。型钢是一种有一定
截面形状和尺寸的条型钢材。根据断面形状，型钢分简单断面型钢和 复杂断面型钢(异型钢)。前者指方钢、圆钢、扁钢、角钢、六角钢等； 后者指工字钢、槽钢、钢轨、窗框钢、弯曲型钢等。
得出的数值就是栏杆的预算工程量。（预算中不需要提取预埋件数 量，含在预算定额中了）
如果你指的是施工中的提料算量，那你还要提供栏杆的具体做法， 材质，高度，花型等数据。
预埋件一般是一个踏步埋设一个。 • 楼梯踏步防滑条按‘m’算。
• 小便器
卫生间图例
• 蹲便器 • 无障碍坐便器
• 洗涤池
卫生间图例
柱子的模板的超高的计算：
设柱子的截面为400*400mm2。 层高为4.6,则柱子的模板超高为基数=2*(.4+.4)*1=1.6m2,
个数=4.6-3.6=1,超高=1.6*1=1.6m2; 层高为5.6,则柱子的模板超高为基数=2*(.4+.4)*1=1.6m2,个数=5.6-3.6=2,
超高=1.6*(2+1)=4.8m2; 层高为6.6,则柱子的模板超高为基数=2*(.4+.4)*1=1.6m2,个数=6.6-3.6=3,
解析12年装饰定额墙面拉条甩毛一般是指在抹灰前在基层混凝土上或者旧墙面上做的一种界面处理是为了抹灰层或者贴瓷砖和基层能够更好的结合增强附着力传统的工艺是将基层用人工使用铁钎将墙面凿毛
SMW工法桩支护结构施工方案及计算书
SMW工法桩支护结构施工方案及计算书一、施工方案选择围护结构的设计，不仅关系到基坑开挖及周边保护建（构）筑物的安全，而且直接影响着土方开挖及结构施工等施工成本。
基坑支护结构是个系统工程，不仅要保证受力合理，而且要施工方便、工期节省。
从安全、围护造价的角度考虑，主要是开挖深度和周边环境保护要求，这两个因素决定着围护结构的形式。
挡土结构方案确定时应遵循以下原则：1.安全可靠、2.施工可行、3.技术先进、4.经济合理。
一个成功的围护结构设计方案，不仅要保证安全、经济，还要考虑施工的方便性。
深基坑开挖最重要的就是保证安全，我们的原则是：首先保证安全，存在重大安全隐患的方案，不管造价如何经济，实际上是没有任何现实意义，而且可能带来巨大的经济损失；然后尽量节省造价，过于安全但太浪费的方案也不符合市场需求；最后考虑施工的方便性，施工的方便性可以在施工中节省工期、降低施工造价。
根据以往的工程经验，经综合考虑工期、造价及施工的方便性，在场地条件允许的情况下，考虑采用SMW工法+二～三道混凝土支撑及钢管支撑的围护形式。
SMW工法现在应用较广，其优点如下：1、受力性能较好，土体位移较小；2、同时具有承力和防渗两种功能，搅拌桩采用全断面搭接，止水可靠；3、SMW 工法施工周期一般比其它板式支护可缩短 30％左右；4、水泥土搅拌桩占用场地小，施工简单，施工过程对周边建筑物及地下管线影响小；对环境污染小，无废弃泥浆；5、其内插型钢在采用一定的措施（型钢外表刷涂减阻剂，拔除时跟踪注浆），可顺利拔除。
支撑体系：其优点是刚度较大，布置形式较灵活，能较好的控制变形，且可预留较大挖土空间，方便施工，缩短工期。
拟采用Ф850三轴搅拌桩内插H型钢700×300×13×24@800（密插法），Ф850三轴搅拌桩间咬合250mm。
本基坑拟采用三道支撑。
由于基坑开挖较深，因此从安全、经济、工期的角度考虑，拟采用“角撑+对撑”的混凝土支撑体系。
Φ800的钢管桩支墩计算书
Φ800钢管桩支墩计算书支墩采用Φ800的钢管桩，壁厚10mm，一排5根，间距2.4m。
横梁采用45#工字钢，间距2.4m，纵梁采用贝雷片，间距0.9m，横梁采用10×10cm方木，间距25cm。
底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm。
钢箱梁以C匝道为例，如下图所示：一、荷载计算1、箱梁荷载：该箱梁截面积：S= 7.682m2，砼自重取2.6T/m31、单位面积的荷载为P1=26×7.682×1/(1.8×6.472)=17.145 KN/m22、施工荷载：取P2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取P3=2.0KN/m24、模板带木枋荷载：P4=0.5 KN/m2P=1.2×(P1+ P4)+1.4×(P2+ P3)=27.474KN/m2二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=12mm，竹胶板方木背肋间距为250mm，所以验算模板强度采用宽b=250mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.23/12=3.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.22/6=6cm3（4）截面积：A=bh=25×1.2=30cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：q=P×b=27.474×0.25=6.869KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=6.869×0.252/8=0.054 KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.054×103/6×10-6=9MPa＜［σ］=11MPa 竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按四等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.632qL4/100EI=(0.632×6.869×0.254)/(100×0.1×108×3.6×10-8)=0.47mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
桩基础课程设计计算书
桩基础课程设计计算书一、引言桩基础是土木工程中常用的一种基础形式，用于承受建筑物或其他结构的重力和水平力。
本文旨在通过桩基础课程设计计算书，对桩基础的设计和计算过程进行详细介绍。
二、桩基础设计原则1.选取合适的桩型：根据工程场地的地质条件和设计要求，选择适合的桩型，常见的桩型有钢筋混凝土灌注桩、预制桩和钢管桩等。
2.确定桩的数量和布置：根据建筑物或结构的荷载和地质条件，确定桩的数量和布置方式，以保证桩基础的稳定性和承载能力。
3.计算桩的承载力：根据桩的类型和地质条件，采用适当的计算方法计算桩的承载力，包括桩身承载力和桩端承载力。
4.考虑桩与土的相互作用：在桩基础设计中，需要考虑桩与土之间的相互作用，包括桩身的摩擦阻力和桩端的土的阻力等。
5.确定桩的长度和直径：根据桩的承载力和桩身的应力条件，确定桩的长度和直径，以满足设计要求。
三、桩基础设计计算书的内容1.工程概况：包括工程名称、地理位置、建设单位、设计单位等基本信息。
2.设计依据：包括国家相关标准、规范和技术要求等。
3.地质勘察报告摘要：根据地质勘察报告的结果，对地质条件进行简要描述。
4.荷载计算：根据建筑物或结构的荷载标准，计算垂直和水平荷载，包括永久荷载、活荷载和地震荷载等。
5.桩的类型和布置：根据地质条件和设计要求，确定桩的类型和布置方式。
6.桩身承载力计算：根据所选桩的类型和地质条件，计算桩身的承载力，包括桩身的摩擦阻力和桩身的承载力等。
7.桩端承载力计算：根据所选桩的类型和地质条件，计算桩端的承载力，包括桩端的土的阻力和桩端的承载力等。
8.桩的长度和直径计算：根据桩的承载力和桩身的应力条件，计算桩的长度和直径。
9.桩基础的稳定性分析：对桩基础的稳定性进行分析，包括桩身的稳定性和桩端的稳定性等。
10.施工及验收规范：根据国家相关标准和规范，列出桩基础施工的要求和验收标准。
四、桩基础设计计算书的编写要点1.准确性：设计计算书应准确描述桩基础的设计和计算过程，避免歧义或错误信息的出现。
(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书
围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米，支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为450，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m。
支撑轴力设计值为：341×1.25×3.5/sin(450)=2110kN/m 。
二、工法桩H型钢内力验算围护结构采用SMW工法桩，桩径850mm，间距600mm。
工法桩内插H型钢，截面尺寸b×h×t1×t2为：300×700×13×24mm。
截面惯性矩：I＝1/12×300×7003-1/12×(300-13)×(700-2×24)3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN×m/m,设计值M＝491×1.25×1.2＝736.5kN×m/mσ＝M/I×y o=736.5×106/1946069925×700/2=132.5N/mm2＜215N/mm2满足安全要求。
三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b工字钢，材质为Q345。
截面系数:W x=2×1140×103mm3S x=2×671.2×103mm3I x=2×22781×104mm4t w=2×12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm),设计值：q=397.4×1.25=497(N/mm)。
则围檩最大弯矩设计值为支座处，M＝1 /12 ×497×35002=507100000(N×mm/mm)，则围檩翼缘处最大拉、压应力为：σ＝M/W x =50710000/(2×1140000)=222 N/mm2＜ f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求。
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温州大厦工程桩基础及格构柱计算书一、工程概况温州大厦工程位于天津市塘沽区响螺湾中心商务区横福路与众安路交叉口，东临并滨海路。
占地面积约16000m2。
地块南北向长约87m，东西向长约202m。
本工程地下三层，埋深15.2m；地上三十层，分为两个塔楼，其中20#地块为30层酒店，总建筑高度120m；21＃地块为24层写字楼，总建筑高度为100m。
总建筑面积：地上约105000m2，地下约43500m2，基本柱网为8.8m、×8.8m、9m×9m，主体为框剪结构。
本工程选用一台QTZ80D和一台QTZ63E两台塔吊。
塔吊基础的计算按QTZ80D 进行验算。
二、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ80D，塔吊起升高度H=140.000m，塔吊倾覆力矩M=1617kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6m，自重F1=744.8kN，格构柱自重F2=356.1KN 最大起重荷载F3=80kN桩钢筋级别:II级钢，桩直径=0.850m，桩间距a=1.6m，三、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=744.80kN，格构柱自重F2=356.1KN塔吊最大起重荷载F3=80.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2+F3)=1417.08kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×1617.00=2263.8kN。
四、单桩桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1417.08kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc）=1.2×(25×5.50×5.50×0.50)=453.75kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1120.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2×21/2=1.13m；N──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(1417.08+453.75)/4+2263.8×1.13/(2×1.132)=1469.39kN。
最小压力：N=(1417.08+453.75)/4-1120.00×1.13/(2×1.132)=-533.97kN。
需验算桩的抗拔五、桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第4.1.1条。
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1469.39kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.00；──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；fcA──桩的截面面积，A=5.67×105mm2。
则，1.00×1469390=1.47×106N≤16.70×5.67×105=9.48×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！六、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1469.39kN；桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：最大压力:其中 R──最大极限承载力；Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:Qpk──单桩总极限端阻力标准值:ηs, ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，γs, νp──分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，qsk──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；qpk──极限端阻力标准值，按下表取值；u──桩身的周长，u=2.670m；Ap ──桩端面积,取Ap=0.567m2；li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称1 2.13 16.00 0.00 粘性土2 3.60 38.00 0.00 粘性土3 4.90 40.00 0.00 粘性土4 2.60 46.00 0.00 粘性土5 3.10 54.00 0.00 粉土和砂土6 3.10 62.00 0.00 粉土和砂土7 2.57 64.00 0.00 粉土和砂土8 1.50 55.00 0.00 粉土和砂土9 2.90 64.00 900.00 粉土和砂土由于桩的入土深度为25.00m,所以桩端是在第9层土层。
最大压力验算:R=2.67×(2.13×16.00×0.80+3.60×38.00×0.80+4.90×40.00×0.80+2.60×46.00×0.80+3.10×54.00×1.20+3.10×62.00×1.20+2.57×64.00×1.20+1.50×55.00×1.20+1.50×64.00×1.20)/1.65+1.27×900.00×0.567/1.65=2.39×103kN上式计算的R的值大于最大压力1469.39kN,所以满足要求!七、桩基础抗拔验算单桩破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：其中：U k──桩基抗拔极限承载力标准值；u i──破坏表面周长，取u i=πd=3.142 ×0.85=2.67m；q ski──桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi──抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；l i──第i层土层的厚度。
经过计算得到U k=π×0.85×（2.13×16+3.6×38+4.9×40+2.6×46+3.1×54+3.1×62+2.57×64+1.5×55+1.5×64）×0.8=2540.17kN>N min=533.97kN 桩抗拔满足要求。
八、钢管混凝土格构柱验算1、已知条件：劲性钢结构塔身采用Ф630×12钢管；水平及垂直支撑采用Ф133×6钢管；柱中心距为1.6m；总高H=9850mm；采用Q235b钢。
一根圆钢管混凝土柱肢的横截面面积 ASC=πD2/4=π6302/4=3.117×105mm2一根圆钢管混凝土柱肢的截面惯性矩 ISC=πD4/64=7.733×109mm4格构柱y-y方向的截面惯性矩mIy=Σ(I SC+a2A SC)=4(7.733×109+8002×3.117×105)=8.298×1011 mm4i=1格构式柱截面总面积ΣASC =4ASC=1.247×106 mm2构件长细比λy =lOy/(Iy/ΣASC)1/2 =9850/（8.298×1011/1.247×106）1/2=12.12、按规程DBJ13-51-2003验算：（1）、单肢验算：对称四肢柱，只需验算轴力最大的柱肢，D=630mm;t=12mm；C30混凝土；Q235钢。
λ1=4L/D=4×2000/630=12.7 A C=π(630-24)2/4=288426mm2A S =ASC-AC=23274 mm2α=AS/AC=0.081由《钢结构设计规范》GB50017-2003和《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，可得f=215N/ mm2 fc=14.3N/ mm2则：ξ0=αf/ fc=1.218f SC =(1.14+1.02ξ) fc=34.07N/ mm2由规程DBJ13-51-2003中表A-1，可得稳定系数φ=0.9925R=φfSC ASC=0.9925×34.07×3.117×105×10-3=10540KN轴力和弯矩按各柱肢的面积分配，则可得外肢压力Sd=1870.83/4+2263.8/1.6×2=1175.1KNS 0=γSd=1×1175.1=1175.1KN<R=10540KN 满足要求！（2）、腹杆验算：V=ΣASC ×fSC/85=1.247×106×34.07×10-3=499.8KNVmax=1469.39-453.75/4=1355.95KN腹杆轴力 N=(1355.95/4)×(1.87/1.6)=396.19KN 腹杆：D=133mm t=6mm Q235b钢则：AS =π×127×6=2393.9 mm2 IS=πD4/64=15359478 mm4i=(IS /AS)1/2=80.1mm λ=l/i=1870/80.1=23.3由《钢结构设计规范》GB50017-2003中附录C，可得稳定系数φ=0.9754 则：N/φAS=396.19×103/0.9754×2393.9=169.67N/ mm2 <215N/ mm2满足要求！（3）、验算格构柱平面内的整体稳定承载力：格构柱整体含钢率α=0.081由规程DBJ13-51-2003中表4.0.6-1，可得组合轴压弹性模量ESC=37660.2N/ mm2ξ0=αf/ f c=1.218 f SC=34.07N/ mm2 A W=π(133-6)×6=2394 mm2格构柱换算长细比：λ0y=(λy+135A S/A W)1/2=(12.12+135×23274/2394)1/2=38.2验算公式：（N/φASC fSC）+[βmM/WSC(1-ΦN/NE)]≤1由规程DBJ13-51-2003中表A-1，可得稳定系数φ=0.8904N E =π2ESCASC/λ2=（π2×37660.2×3.117×105/412）×10-3=68921KN取N=1870.83KN M=2263.8KNm βm=1.0格构柱近似截面抵抗矩WSC=(17334-14694)/6×1733=41.96×107mm3则：（1870.83×103/0.8904×34.07×1.247×106）+[1×2263.8×106/(1-0.8904×1870.83/68921) ×34.07×41.96×107]=0.167<1。