布料机抗倾覆计算书
抗风倾覆稳定性计算书（幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全）
抗风倾覆稳定性计算书（幕墙和广告牌立柱、地脚螺栓、地基等抗倾覆稳定性计算大全）抗风倾覆稳定性计算书案例一：广告牌计算书SAP2000案例二：广告牌计算书PKPM-STS案例三：单柱或多柱广告塔主要结构造型计算附件一：螺栓强度核算表附件二：基础抗风稳定性简易计算附件三：广告牌地脚螺栓强度简易核算广告牌计算书SAP2000一、工程概况本工程为一广告牌，该广告牌为立体桁架组成的结构体系，桁架采用角钢连接。
二、设计所依据的规范1、户外广告设施钢结构技术规程(CECS148-2003)2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、钢结构设计规范（GB50017-2003）4、钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程（JGJ82-91）三、荷载情况1、恒载：结构自重程序自动计入2、活载：0.35kN/m23、基本雪压：0.3kN/m24、基本风压:Wo=0.35kN/m，地面粗糙度:C类。
5、抗震设防烈度:8度，设计基本地震加速度:0.20g，设计地震分组:第三组6、水平地震影响系数最大值:0.167、建筑物场地类别:Ⅱ类，特征周期值:0.35s，结构阻尼比:0.058、抗震等级:三级。
四、总体结构布置形式1、喷绘图案广告位高度h＝4.68m2、广告牌高H=5m3、广告牌全长L=30m五、风荷载计算1、基本风压ω0＝0.35KN/m22、标准风压ω＝β×K×Kz×ω0＝0.77KN/m2其中：风振系数β=2.3；体型系数K=1.3；风压高度变化系数Kz=0.74六、计算过程1、SAP2000整体模型：2、SAP2000计算喷绘广告位每个柱脚迎风面一根（即轴2处，其他轴线处均等于或小于该轴线）方钢管最大弯矩、剪力、挠度：由分析可得：最大剪力为32.362KN；最大弯矩为M J=14.9655KN·M；最大挠度为7.86mm由于喷绘广告位每个柱脚背风面方钢管弯矩、剪力、挠度均小于每个柱脚迎风面方钢管弯矩、剪力、挠度，所以此处不再示明。
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定和抗倾覆稳定验算
抗滑稳定验算公式：
Ks=抗滑力/滑动力=（W+Pay）μ/Pa x≥1.3
Ks---抗滑稳定安全系数
Pax---主动土压力的水平分力，KN/m；
Pay---主动土压力的竖向分力，KN/m；
μ---基地摩擦系数，有试验测定或参考下表
土的类别摩擦系数μ
可塑 0.25～0.30
粘性土硬塑 0.30～0.35
坚塑 0.35～0.45
粉土 Sr≤0.5 0.30～0.40
中砂、粗砂、砾砂 0.40～0.50
碎石土 0.40～0.60
软质岩石 0.40～0.60
表面粗糙的硬质岩石 0.65～0.75
对于易风化的软质岩石，Ip＞22的粘性土，μ值应通过试验确定。
抗倾覆稳定验算公式
Kt=抗倾覆力矩/倾覆力矩=(W*a+Pay*b)/Pax*h≥1.5
Kt---抗倾覆稳定安全系数；
a、b、h---分别为W、Pax、Pay对O点的力臂，单位m.
简单土坡稳定计算
1、无粘性土简单土坡
稳定安全系数
K=抗滑力/滑动力=tgф/tgθ
ф—为内摩擦角；θ—土坡坡角。
说明无粘性土简单土坡稳定安全系数K，只与内摩擦角ф和土坡坡角θ有关，与坡高H无关。
同一种土，坡高H大时，坡度允许值要小，即坡度平缓，坡度允许值中已包含安全系数在内。
2、粘性土简单土坡
粘性土简单土坡较复杂，其稳定坡角θ，是粘性土的性质指标c、γ、ф与土坡高度H的函数，通常根据计算结果制成图表，便于应用。
通常以土坡坡角θ为横坐标，以稳定数N=c/(γ*H)为纵坐标，并以常用内摩擦角ф值系列曲线，组合成粘性土简单土坡计算图。
抗倾翻计算
塔机抗倾覆稳定性计算一、塔机主要部件自重及重心位置表序号名称自重（）重心lc（m）序号名称自重）重lc（m）1 起重臂45000 27.182 短拉杆3231 6.563 长拉杆7619 18.4924 变幅机构3300 7.585 司机室3860 16 变幅小车2350 14.57 吊钩2264 14.5 8 载荷60000 14.59 平衡臂20000 6.86 10 平衡臂拉杆4350 5.10211 配电柜2000 2.65 12 起升机构16000 7.413 配重143000 11.105 14 回转总成28950 015 塔帽22250 0 16 套架30650 017 基础节20360 0 18 标准节7230 0二、塔机抗倾覆稳定性的计算1、概述QTZ80（5513）塔机独立高度40 米，对塔机超过独立高度40 米后就采用附着装置固定在建筑物上。
附着塔机由于与建筑物连接在一起，不存在倾覆的危险，因此对塔机独立高度和安装高度的塔机进行抗倾覆稳定性校核验算。
2、验算工况工况一：工作状态，独立高度，无风静载；工况二：工作状态，独立高度，有风动载；工况三：工作状态，独立高度，突然卸载或吊具脱落；工况四：非工作状态，独立高度，暴风侵袭下的非工作状态；3、载荷系数验算工况自重载荷系数起升载荷系数惯性载荷系数风载系数一 1.0 1.5 0 0二 1.0 1.3 1.0 1.0三 1.0 -0.2 0 1.0四 1.0 1 0 1.24、验算原则本塔机抗倾覆稳定性校核验算按最不利载荷组合条件进行，若各种载荷对倾覆边的例句之和大于或等于零（ΣM ≧0），最不利状态下地基的最大压应力小于 2.0×105Pa，则塔机是稳定的。
沈阳神雕塔机制造有限公司0 2 4 - 8 6 8 0 1 7 4 3QTZ63 （5511）塔机计算书2010抗倾覆稳定性示意图沈阳神雕塔机制造有限公司0 2 4 - 8 6 8 0 1 7 4 3 16QTZ63 （5511）塔机计算书2010 塔机各个部件尾吹风部件名称 C P（Pa）A（m2） F （N ）驾驶室 1.2 250 2.1 630 塔帽 1.3 250 2 650 配重 1.1 250 2.85 784 配电柜 1.1 250 0.3 82.5 吊臂 1.3 250 0.49 198 起升机构 1.1 250 1.4 385 载荷+吊钩 1.1 250 5 1375 标准节45° 1.6 250 1.884 753.6 塔机各个部件离心力（吊载6t 时）部件名称重量（N）Lc（m）n（r/min） P（N）起重臂45000 27.18 0.6 246.7 短拉杆3231 6.56 0.6 4.3 长拉杆7619 18.492 0.6 28.3 变幅机构3300 7.58 0.6 5 司机室3860 1 0.6 0.8 塔帽21930 0.18 0.6 0.8 变幅小车2350 14.5 0.6 0.8 吊钩2264 14.5 0.6 12.7 载荷60000 14.5 0.6 337 平衡臂20000 6.86 0.6 27.6 平衡臂拉杆4350 5.102 0.6 4.5 配电柜2000 2.65 0.6 1.1 起升机构16000 7.4 0.6 23.8 配重143000 11.105 0.6 306.9 Lc——部件重心到回转中心的距离；Fn——部件回转惯性力；根据GB/T13752-92 4.6.3 —（13）、（14）可知e=（M+Fh · h）/（Fv+Fg）；PB=2（Fv+ Fg）/3（b· l ）。
板模板抗倾覆手工计算书
新浇混凝土板名称板新浇混凝土板宽度B (m)5新浇混凝土板厚度h(m)0.1新浇混凝土板长度L(m)100.10.30.50.75新浇混凝土自重标准值G 2K (KN/m 3)24钢筋自重标准值G 3K (KN/m 3)1.12.52.51.51基本风压ω00.3高度变化系数μz1体型系数μs0.0941模板支架高度H 总(m) 4.1小楞布置方向平行楼板短边立柱长向间距L c (mm) 1.05小楞间距(m) 0.35立柱短向间距L d (mm)0.8小楞和楼板短边距离(mm) 0.05水平拉杆步距h(mm) 2小楞两端各悬挑长度(mm) 0.15立柱布置在新浇混凝土板的形式中心对称主楞布置方向平行楼板长边立柱距楼板短边距离(mm) 0.15主楞间距(m) 0.8立柱距楼板长边距离(mm) 0.15面板计算单位宽度(m) 1面板类型覆面木胶合板面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)12.5面板厚度h(mm)12面板挠度允许值[υ](mm)0.875面板截面抵抗矩W(mm 3)24000面板弹性模量E(N/mm 2)4500面板截面惯性矩I(mm 4)144000=#NAME?KN/m =#NAME?KN/m =#NAME?KN =#NAME?KN/m=#NAME?KN•m 面板抗弯强度计算值：#NAME?#12.50N/mm 2面板跨中挠度计算值：#NAME?#0.875mm模板和支架自重标准值G 1K (KN/m 2)施工人员和设备荷载标准值Q 1K (KN/m 2)风荷载自重标准值ωK (KN/m 2)0.0282备注：备注：备注：胶合板抗弯强度和弹性模量宜乘修正系数0.7。
(4)面板挠度验算#NAME?#NAME?(3)面板抗弯验算面板最大弯矩设计值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?q 自重=0.9x1.2xG 1k xb =0.9*1.2*0.1*1 P=0.9x1.4xQ1k =0.9*1.4*2.5面板静荷载标准值：q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =(0.1+(24+1.1)*0.1)*1面板均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xb ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.1+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*1 ，0.9*(1.35*(0.1+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*1)=max(5.9688 ，5.3762)面板自重、集中荷载设计值：立柱验算的均布活荷载三、模板体系设计四、面板验算(1)面板材料要求(2)面板荷载布置按简支跨，面板计算简图：面板、小楞、主楞、立柱每立方米钢筋混凝土的混凝土自重每立方米钢筋混凝土的钢筋自重面板或小楞验算的集中活荷载(KN)面板或小楞验算的均布活荷载主楞验算的均布活荷载板模板(胶合板)安全计算书一、工程属性二、荷载设计面板面板、小楞面板、小楞、主楞备注：}{l l l P q M q M M 22max max 48，8自重集全部均+===EI384L 4q 5标=υ==jmaxj W M σ=小楞类型广西马尾松木方小楞抗弯强度设计值fm(N/mm 2)13小楞高度b(mm)80小楞抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1.4小楞宽度h(mm)40小楞跨中挠度允许值[υ中](mm)2小楞截面抵抗矩W(mm 3)42667小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)0.375小楞截面惯性矩I(mm 4)1706667小楞弹性模量E(N/mm 2)9000小楞截面中和轴面积矩S o (mm 3)32000=#NAME?KN/m q 静=0.9x1.2x[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =#NAME?KN/m q 活=0.9x1.4xQ 1k xb=#NAME?KN/m q 自重=0.9x1.2xG 1k xb=#NAME?KN/m P=0.9x1.4xQ 1k=#NAME?KN =#NAME?KN/m=#NAME?KN•m 小楞抗弯强度计算值：#NAME?#13.00N/mm 2=#NAME?KN 小楞抗剪强度计算值：#NAME?#1.40N/mm 2#NAME?# 2.000mm#NAME?#0.375mm#NAME?小楞悬挑挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(5)小楞挠度验算小楞连续跨中挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?(4)小楞抗剪验算小楞最大剪力设计值：#NAME?小楞静荷载标准值：q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35(3)小楞抗弯验算小楞最大弯矩设计值：#NAME?#NAME?小楞静荷载、活荷载设计值：=0.9*1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)*0.35=0.9*1.4*2.5*0.35小楞面板自重、集中荷载设计值：=0.9*1.2*0.3*0.35=0.9*1.4*2.5按连续四跨、悬臂跨，小楞计算简图：小楞均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xb ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*2.5)*0.35 ，0.9*(1.35*(0.3+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*2.5)*0.35)=max(2.1647 ，1.9667)五、小楞验算(1)小楞材料要求(2)小楞荷载布置备注：221l l q 100.0q 077.0M 活静均+=j maxj W M σ=EI1004l q 632.0标中=υ=}{P q V q V P q 607.0V q q 607.0V V x x l l 681.0l l 620.0l B B max max -+-+-+-=-=-=-==自重悬集全部悬均自重左集活静左均，，，Ib VS O τ==maxmax M =l l P 21.0q 077.0M 21 +=自重集{}x =EI84l q 标悬=υ=22B l l q 121.0q 107.0M 活静均-+-= l l P 181.0q 107.0M 2B -+-=自重集l l P q 5.0M 2-+-=自重悬集 ，2l q 5.0M 全部悬均-= ， ，x x ||||||||||||||||x主楞类型广西马尾松木方主楞抗弯强度设计值fm(N/mm 2)13主楞高度b(mm)80主楞抗剪强度设计值fv(N/mm 2) 1.4主楞宽度h(mm)40小楞跨中挠度允许值[υ中](mm) 2.625主楞截面抵抗矩W(mm 3)42667小楞悬挑挠度允许值[υ悬](mm)0.375主楞截面惯性矩I(mm 4)1706667主楞弹性模量E(N/mm 2)6300主楞截面中和轴面积矩S o (mm 3)32000=#NAME?KN/m q 静=0.9x1.2x[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb =#NAME?KN/m q 活=0.9x1.4xQ 1k xb=#NAME?KN/m q 标=[G 1k +(G 2k +G 3k )xh]xb=#NAME?KN/m =#NAME?KN =#NAME?KN =#NAME?KN =#NAME?KN=#NAME?KN•m 主楞抗弯强度计算值：#NAME?#13.00N/mm 2=#NAME?KN 主楞抗剪强度计算值：#NAME?#1.40N/mm 2#NAME?#2.625mm#NAME?#0.375mm备注：主楞连续跨中挠度计算值：#NAME?#NAME?主楞悬挑挠度计算值：#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(5)主楞挠度验算#NAME?#NAME?#NAME?#NAME?(4)主楞抗剪验算主楞最大剪力设计值：正常使用极限状态：主楞集中荷载(静荷载标准值)：P 标=R 标=1.143q 标L #NAME?(3)主楞抗弯验算：主楞最大弯矩设计值：承载力极限状态：主楞集中荷载(全部)：P 全部=R 全部=1.143q 静L+1.223q 活#NAME?主楞集中荷载(静荷载)：P 静=R 静=1.143q 静L #NAME?主楞集中荷载(活荷载)：P 静=R 活=1.223q 活L #NAME?=max(1.7993 ，1.7431)小楞静、活荷载设计值：=0.9*1.2*(0.5+(24+1.1)*0.1)*0.35=0.9*1.4*1.5*0.35小楞静荷载标准值：=(0.5+(24+1.1)*0.1)*0.35(2)主楞荷载布置：活荷载考虑递减，主楞自重并入小楞，小楞荷载按连续四跨计算最大支座反力等于主楞荷载，小楞计算简图同上，主楞计算简图如下：小楞均布荷载设计值：q 全部=max{0.9x[1.2x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4xQ 1k ]xL a xL b ，0.9x[1.35x(G 1k +(G 2k +G 3k )xh)+1.4x0.7xQ 1k ]xb}=max(0.9*(1.2*(0.5+(24+1.1)*0.1)+1.4*1.5)*0.35，0.9*(1.35*(0.5+(24+1.1)*0.1)+1.4*0.7*1.5)*0.35)六、主楞验算(1)主楞材料要求l l P 286.0P 238.0M 1活静集+= l l P 321.0P 286.0M B 活静集-+-= ，max max M ={}|| ，x l P M 全部悬集-=||jmax j W M σ==EI1003l P 764.1标中=υ}{P V P P 286.1V V 321.1 B max max 全部悬集活静左集，--+=-==Ib VSOτ===EI33l P 标悬=υ=|||x |立柱类型速生杉木立柱抗压强度设计值f c (N/mm 2)11.90立柱小头直径d(mm)45立柱弹性模量E(N/mm 2)9000立柱每米高直径变量Δd (mm)9立柱计算跨度L 0(m)2立柱最不利截面和小头距离L n (m)1立柱最不利截面回旋半径i (mm)13.500立柱最不利截面直径d n (mm)54立柱受压构件长细比λ148立柱最不利截面面积A n (mm 3)2289立柱轴心受压杆件稳定系数0.1617立柱最不利截面抵抗矩W(mm 3)15451=#NAME?KN•m =#NAME?KN=#NAME?KN#NAME?#NAME?##NAME?N/mm 2稳定性计算值：#NAME?##NAME?N/mm 2顶木直径≥42mm≥12mm 顶木安全的结构层高≤3.6m 顶木安全的结构层高≤3.3m ≤0.8m 上下水平拉条的安全距离≤1.72m 上下水平拉条的安全距离≤1.55m ≤0.35m每根顶木稳定承载的楼板面积≤0.25m 2每根顶木稳定承载的楼板面积≤0.35m 2顶木与顶木稳定承载平均间距≤0.5m顶木与顶木稳定承载的平间距≤0.6m备注：木材强度宜乘修正系数：露天0.9、潮湿0.9、钉孔和损伤的旧木材0.5、短期施工和维修1.2、验算截面未经切削1.15。
布料机承载力(扣件式)计算书
布料机承载力计算书布料机总重量约为2.6t，每个支撑脚下需加铺600mm×600mm的木板，每个支撑脚的重量为2.6/4=650kg；每个支撑脚单元集中堆放重量为650/(0.6*0.6)=1.8t,重力为18KN。
计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5] ×1=19.617kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.45))×1＝11.395kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝19.617×0.22/8＝0.098kN·mσ＝M max/W＝0.098×106/24000＝4.087N/mm2≤[f]＝12N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×11.395×2004/(384×10000×144000)=0.165mmν＝0.165mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 170.667 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.2=3.983kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.45)×0.2=3.444kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.444×0.452+0.117×0.539×0.452＝0.083kN·m M2＝q1L12/2=3.983×0.32/2＝0.179kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.083，0.179]＝0.179kN·mσ=M max/W=0.179×106/42667=4.2N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.444×0.45+0.617×0.539×0.45＝1.079kNV2＝q1L1＝3.983×0.3＝1.195kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.079，1.195]＝1.195kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.195×1000/(2×40×80)＝0.56N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.319kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.319×4504/(100×9350×170.667×104)＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.319×3004/(8×9350×170.667×104)＝0.147mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝4.042kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.45)×0.2＝3.503kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.539kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.45))×0.2＝2.359kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.503×0.45+1.2×0.539×0.45＝2.025kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1＝(0.4×3.503+0.45×0.539)×0.45+4.042×0.3＝1.952kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.215kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.359×0.45＝1.168kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L +q2l1＝0.4×2.359×0.45+2.359×0.3＝1.132kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.701kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.486×106/4250=114.324N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×2.43×1000/398＝12.211N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.088mm≤[ν]=450/250=1.8mm悬挑段νmax＝0.749mm≤[ν]=2×300/250=2.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.836kN，R2=1.474kN，R3=2.793kN，R4=3.047kN 图二支座反力依次为R1=3.896kN，R2=2.179kN，R3=2.179kN，R4=3.896kN七、可调托座验算满足要求！八、立杆验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算λ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502不考虑风荷载:N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[4.836,2.179,2.793,3.896]/0.6+1.1×1.35×0. 15×3.66=8.876kNf d=N d/(φ1A)＝8.876×103/(0.502×398)=44.425N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.66/20=0.183≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.45×0.711=0.32kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.45×1.5×0.52=0.351kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.662×0.32+3.66×0.351=3.428kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=202×0.45×[0.15×3.66/(0.45×0.45)+0.5]+2×18.5×20/2 =948kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×3.428=11.311kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1200×100/1000=69.636kN≥F1=8.876kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=8.876kN满足要求！。
抗倾覆计算说明及正确性验证
桥梁博士抗倾覆计算说明及正确性验证一、概述桥博4计算抗倾覆计算分为两种算法，最不利反力法和最不利合计法。
其中，最不利反力法依据是《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）4.1.8条文说明，“汽车荷载效应（考虑冲击）按各失效支座对应的最不利布置形式取值”。
汽车荷载按每个失效支座的最小反力进行布置，荷载组合也按每个失效支座的最小反力进行组合，该算法是完全贴合规范的。
考虑到按各失效支座取最小反力进行布置，有时并不能覆盖使总体失稳效应最不利的情况，桥博4另外提供了一种算法，最不利合计法。
最不利合计法的计算目标是使全部支座的失稳效应和达到最不利值。
该算法对于桥梁整体的抗倾覆计算更为精确且安全可靠，用户可根据自己需要选择抗倾覆计算方法。
二、输入界面➢在总体信息中勾选“计算倾覆”。
图2.1 总体信息➢在施工分析或运营分析中“抗倾覆”标签下填写抗倾覆信息。
图2.2 抗倾覆信息➢最不利失稳效应算法选择抗倾覆计算方法（最不利反力或最不利合计）。
➢桥梁纵轴参考线程序根据支座到桥梁纵轴参考线的距离矢量判断各桥墩的最左侧支座和最右侧支座，左倾时最左侧支座为该桥墩的有效支座，右倾时最右侧支座为有效支座。
一个桥墩只有一个有效支座。
斜交时，力臂li取支座间距在桥梁纵轴参考线垂线上的投影。
桥梁纵轴参考线也可以不填，此时程序求出各桥墩支座的重心，连接这些重心点得到一条折线，作为桥梁纵轴参考线。
对于弯桥，此时力臂li可能会误差较大。
图2.3 桥梁纵轴参考线及力臂示意图➢倾覆验算体名称用于判断哪些墩号(支座组)属于同一倾覆体，一般来说一联上部结构采用一个名称，不填表示与上一行相同。
程序支持计算多个倾覆体，多联的匝道桥可以建在同一个模型中。
➢墩号用于确定哪些支座属于同一个桥墩，同一倾覆体各行的墩号应各不相同。
➢支座或弹性链接选择同一个桥墩处的支座或弹性连接名称。
三、最不利反力法如上所述，最不利反力法是依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018）第4.1.8条的条文说明总结而得，其中有几个问题在条文说明中可能不完全明确，程序处理方式如下。
抗倾覆力矩和倾覆力矩
抗倾覆力矩和倾覆力矩引言：在物理学中，力矩是指物体受到的力对其产生的转动效果。
而抗倾覆力矩和倾覆力矩则是在工程领域中用于描述建筑物或结构的抗倾覆能力的重要参数。
本文将对抗倾覆力矩和倾覆力矩进行详细介绍，并解释它们的作用和计算方法。
一、抗倾覆力矩抗倾覆力矩是指建筑物或结构在受到外部作用力时，能够抵抗倾覆的能力。
它是建筑物稳定性的一个重要指标，通常用来评估建筑物的抗风、抗地震等能力。
抗倾覆力矩的计算方法与结构的几何形状、材料特性和受力情况有关。
一般来说，建筑物的抗倾覆力矩可以通过以下公式计算：抗倾覆力矩=底部抗倾覆力×基底长度其中，底部抗倾覆力是指建筑物底部的抗倾覆力，包括建筑物自重和地基对建筑物的反作用力。
基底长度是指建筑物底部的长度。
抗倾覆力矩越大，说明建筑物的抗倾覆能力越强。
在设计建筑物时,工程师通常会根据建筑物所处的地理位置、设计要求和安全标准等因素来确定抗倾覆力矩的要求。
二、倾覆力矩倾覆力矩是指建筑物或结构在受到外部作用力时，发生倾覆的力矩。
当倾覆力矩超过建筑物的抗倾覆力矩时，建筑物将失去稳定性，可能发生倾覆事故。
倾覆力矩的计算方法也与结构的几何形状、材料特性和受力情况相关。
一般来说，倾覆力矩可以通过以下公式计算：倾覆力矩=外部作用力×倾覆臂其中，外部作用力是指建筑物所受的外部作用力，如风力、地震力等。
倾覆臂是指作用力与建筑物底部的垂直5巨离。
倾覆力矩越小，说明建筑物的倾覆风险越低。
因此，在设计建筑物时，工程师需要根据建筑物的受力情况和安全要求来合理确定建筑物的倾覆力矩。
三、抗倾覆力矩与倾覆力矩的关系抗倾覆力矩和倾覆力矩是相互关联的。
建筑物的抗倾覆力矩与其结构形状、材料特性和底部抗倾覆力等因素密切相关，而倾覆力矩则取决于外部作用力和倾覆臂的大小。
为确保建筑物的稳定性和安全性，设计师需要在设计过程中合理考虑抗倾覆力矩和倾覆力矩之间的关系。
一般来说，抗倾覆力矩应大于倾覆力矩才能保证建筑物的稳定。
某省院抗倾覆计算书
某某某SJ-2合同段连续砼(钢)箱梁抗倾覆计算报告1、概述随着现代交通建设的飞速发展，在高速公路立交桥、城市立交桥、城市高架桥梁的建设中，为了减小桥梁下部结构与桥下建筑物或相交道路之间的冲突；使桥下行车视野开阔；以及便于在多层跨越的复杂桥梁中进行墩位设置，独柱墩曲线连续梁及小柱距连续箱梁结构形式在这种桥梁中被广泛运用。
经过10 多年运营证明，这种结构形式总体上能满足运营要求。
但随着交通流量的增大，重型和超载车辆日益增多，超速行驶时有发生。
据统计，2003 年全国范围公路货物车超载车辆占60%以上，一般超载2 ～3倍，最大达7倍。
经部分桥梁匝道现场观测，行车速度达到80km/h，而原设计速度为40~60km/h。
在此速度下，离心力达到原设计的4倍，以致出现了梁体位移、扭转、支座脱空和受力不均等安全隐患，最严重的情况下可能会发生桥梁倾覆等安全事故。
为增强现浇连续箱梁的抗倾覆稳定性，设计中应重视箱梁支座布置，计算中应加强箱梁抗倾覆计算，以免造成结构运营过程发生倾覆安全事故。
2、计算依据现行桥梁设计规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）中未对箱梁上部结构抗倾覆验算进行规定。
为完善桥梁结构设计及保证箱梁上部结构的安全性，《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（征求意见稿）第4.1.9条规定：4.1.9采用整体式断面的中小跨径梁桥应进行上部结构抗倾覆验算。
上部结构的抗倾覆稳定系数应满足下式要求：式中γqf——抗倾覆稳定系数；S sk——使上部结构倾覆的汽车荷载（含冲击作用）标准值效应；S bk——使上部结构稳定的作用效应标准组合。
在作用标准值组合（汽车荷载考虑冲击作用）下，单向受压支座不应处于脱空状态。
箱梁桥倾覆过程是在汽车荷载的倾覆作用下，单向受压支座依次脱空，由边界条件失效而失去平衡的过程。
结构倾覆时，事前并无明显表征，其危害性极大。
对于正交桥梁、斜交角30°以内的斜交桥梁，倾覆轴线为位于箱梁桥中心线同侧的桥台支座连线，箱梁桥的抗倾覆稳定系数为：式中q k——车道荷载中均布荷载；P k ——车道荷载中集中荷载；l ——为桥梁全长；e ——横向最不利车道位置到倾覆轴线的垂直距离；u ——冲击系数；R Gi——成桥状态时各个支座的支反力；x i——各个支座到倾覆轴线的垂直距离。
抗倾覆验算及模板拆除
抗倾覆验算本工程由于外挑900mm，配重板仅500mm宽（见下图），为了预防倾覆，采用内支撑架加宽至1800mm，并在1800mm-800mm跨处扫地杆上铺50厚木板，木板上加载不小于5.5KN/m的砂袋的措施预防倾覆，验算及详图附后。
1. 斜支撑5.2m高，0.9m宽，换算后斜向立杆的轴心压力最大值N =（2.229kN+9.86 kN）×1.015 =12.27kN，水平倾覆力为N =12.27kN×0.173=2.12 kN,单扣件抗滑承载力满足要求!2.取100mm×300mm梁支座反力为2.29kN/m，每米考虑2根立杆；100mm板支座反力为9.86kN，每米考虑1根立杆，则∑M=2.29kN×0.8×2+9.86kN×0.45=8.101 KN·m抗倾覆荷载为(安全系数取2)：8.101 KN·m/1.3m×2=12.46KN故在支撑架内侧1800mm -800mm跨处每米有12.46KN向下的荷载即可满足抗倾覆要求。
采用砂袋进行堆载。
模板拆除、成品保护1、模板拆除⑴模板拆除的顺序和方法应遵循先支后拆，先非承重部位，后非承重部位以及自上而下得原则。
拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
拆模顺序：水平拉杆——柱侧模——梁侧模——梁底支撑——梁底模侧模应在能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方可拆除。
底模在砼强度复合下列规定时方可拆除，拆模时必须有砼强度同条件养护拆模试压报告，并经技术负责人开具拆模令后方可拆模。
2）柱模板拆除时，先拆掉水平拉杆，然后拆掉柱箍及对拉螺栓然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。
3)拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
4)拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
5)拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
2、成品保护（1）坚持每次模板使用后清理板面，涂刷脱模剂。
8-基础抗倾覆、抗滑移验算计算书
基础稳定性验算一、工程概况根据四川正基岩土工程有限公司提供的《中江县第二人民医院门诊综合大楼项目岩土工程勘察报告》提供的岩土工程勘察报告。
本工程采用嵌岩桩基础，基础持力层为中风化粉砂质泥岩，桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值为frk=3.7Mpa,桩长大于6m 。
桩基础最不利地质剖面如下图所示，桩侧土层厚度分别为一般填土或粘土7.87m 、淤泥质粘土9.1强风化砂岩2.0m 、中风化砂岩按2.4m 考虑。
二、基础抗倾覆验算本工程设防烈度6度，根据《高规》4.3.7条，304.0/12.0)(/)(max max ==小震中震αα,考虑到中震作用下结构的塑性耗能，本工程取中震地震作用力为小震的2.5倍。
根据PKPM 计算结果，结构在小震、风荷载、中震作用下整体抗倾覆验算如下：楼栋号1-1~1-5轴 1-6~2-10轴结构抗倾覆力矩 结构倾覆力矩 比值结构抗倾覆力矩结构倾覆力矩 比值X 向风荷载 1751103.1 19059.8 91.87 10120948.0 29221.4 346.35 Y 向风荷载 1042019.3 30922.1 33.70 4812587.5 58357.7 82.47 X 向小震 1693562.5 56691.8 29.87 9749434.0 132165.9 73.77 Y 向小震 1008296.1 53907.1 18.70 4635423.5 127161.6 36.45 X 向中震 1693562.5 141729.5 11.95 9749434.0 330414.75 29.51 Y 向中震1008296.1134767.757.484635423.531790414.58参照《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》（JGJ6-2011）第5.5.2条，本工程抗倾覆稳定性安全系数远大于1.5，故结构的整体抗倾覆稳定性满足要求。
三、基础抗滑移验算本工程采用嵌岩桩基础，基础抗滑移由基桩水平承载力提供。
结构抗倾覆验算及稳定系数计算
结构抗倾覆验算及稳定系数计算发表时间：2015-10-15T10:41:06.790Z 来源：《工程建设标准化》2015年6月作者：刘智星[导读] 北京东方华脉工程设计有限公司，北京，100044 结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全，是结构设计中一个重要的整体指标，本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。
【摘要】结构的整体倾覆验算直接关系到结构的整体安全，是结构设计中一个重要的整体指标，本文就结构抗倾覆验算、抗倾覆稳定系数以及工程中应注意的事项进行阐述。
【关键词】整体倾覆验算；抗倾覆稳定系数一、当高层、超高层建筑高宽比较大，水平风、地震作用较大，地基刚度较弱时，结构整体倾覆验算很重要，它直接关系到结构安全度的控制。
2009年6月27日发生在上海闵行区的13层在建楼房整体倒塌事件就是一个典型的事故案例。
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010（以下简称《高规》），《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（以下简称《抗规》），《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（以下简称《地基规范》），《高层建筑筏形与箱形基础技术规范》JGJ6-2011（以下简称《箱基规范》）均对抗倾覆验算有规定。
对单幢建筑物，在均匀地基的条件下，基础底面的压力和基础的整体倾斜主要取决于作用的准永久组合下产生的偏心距大小。
对基底平面为矩形的筏基，在偏心荷载作用下，结构抗倾覆稳定系数KF可用下式表示：其中：MR—抗倾覆力矩值，MR = GB/2；MOV—倾覆力矩值，MOV = V0(2H2/3+H1)=Ge；图2基地反力计算示意图中，B—基础底面宽度，e—偏心距，a—合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。
偏心距e、a、基础底面宽度B、结构抗倾覆稳定系数KF推导关系如下：a+e=B/2 （1） 3a+c=B （2）有（1）式、（2）式可推出：从式中可以看出，偏心距e直接影响着抗倾覆稳定系数KF， KF随着e/B的增大而减小，因此容易引起较大的倾斜。
楼板模板支撑-布料机等效计算
布料机等效楼面模板支撑计算书说明：布料机整机重量1.65T，支承面积约8.06㎡,布料机放置于楼板模板上时，其等效受力约相当于10cm厚钢砼板浇筑时的受力状况。
布料机的基座传力部分尽量做成在8.06㎡（基座支承范围内）内均匀传递整机重量所产生荷载的状况。
1.计算参数结构板厚100mm，层高6.20m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.10 × 1.2 = 2.88 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.10 × 1.2 = 0.13 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.87 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.37 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105M1=K M q1L2 =-0.105×6.87×3002=-64922N.mm剪力系数K V=0.606V1=K V q1L=0.606×6.87×300=1249Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105M2=K M q2L2 =-0.105×3.37×3002=-31847N.mm跨中弯矩系数K M=0.078M3=K M q2L2 =0.078×3.37×3002=23657N.mm剪力系数K V=0.606V2=K V q2L=0.606×3.37×300=613N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.37/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.05mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数K M=0.200M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×300=210000N.mm支座弯矩系数K M=-0.100M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×300=-105000N.mm剪力系数K V=0.600V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.34mm 2）抗弯强度验算M1=-64922N.mmM2＋M5=-136847N.mmM3＋M4=233657N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
布料机抗倾覆计算书
抗倾覆系数K=M’ /M =398435.856/299964.4096=1.328
配重符合要求。
砼输送管
Φ125*4.5
大臂倾角
0-70度
整机重量
作，配重设计按照6级风时，最大需求输出半径15m，最快砼输出量砼输送管压满砼，为临界施工状态进行计算。（第一节平衡臂弯起角度45度）
1、简化模型
第一节臂长8.4米，937.5Kg，第二节臂长7.4米，825.9Kg，第三节臂长6.6米，736.6Kg。
布料管截面积0.01226平方米，砼重第一节254kg，第二节224kg，第三节200kg。
力臂L1为5.94m,L2为8.08m,L3为16m。g取9.8米/平方秒
风压103.5kn。底座配重21吨。
正弯矩M=M1+M2+M3+M风=103.5*11.8/2+9.8*{（937.5+254）*5.94+（825.9+224）*8.08+（736.6+200）*16}=299964.4096KN·m
HGY24-3布料机抗倾覆计算书
规格
名称
重量（kg）
数量
布料臂总成
2500
平衡臂总成
680
转台
2500
中间节
550
塔身
1900
水平支架
32
4
支承梁
40
6
配重
900
4
泵送砼重量
项目
风力
6级13.8m/s
清河小营-布料机等效计算 书
布料机模板支撑计算书说明：布料机整机重量1.3T，支承面积约8㎡,布料机放置于楼板模板上时，其等效受力约相当于10cm厚钢砼板浇筑时的受力状况。
布料机的基座传力部分尽量做成在8㎡（基座支承范围内）内均匀传递整机重量所产生荷载的状况。
1.计算参数结构板厚120mm，层高2.80m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度15mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度f v=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度150mm。
2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 =3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.48 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.98 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数5跨。
底模厚度15mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000×152/6=37500mm3；I=bh3/12=1000×153/12=282000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=-0.105M1=K M q1L2 =-0.105×7.48×2002=-31412N.mm剪力系数K V=0.606V1=K V q1L=0.606×7.48×200=907Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=-0.105M2=K M q2L2 =-0.105×3.98×2002=-16716N.mm跨中弯矩系数K M=0.078M3=K M q2L2 =0.078×3.98×2002=12417.mm剪力系数K V=0.606V2=K V q2L=0.606×3.98×200=482N挠度系数Kυ=0.644υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.98/1.2)×2004/(100×6000×282000)=0.02mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN ，计算简图如下：跨中弯矩系数K M=0.200M4=K M×PL=0.200×3.50×1000×200=140000N.mm支座弯矩系数K M=-0.100M5=K M×PL=-0.100×3.50×1000×200=-70000N.mm剪力系数K V=0.600V3=K V P=0.600×3.50=2.10kN挠度系数Kυ=1.456υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×2003/(100×6000×282000)=0.17mm 2）抗弯强度验算M1=-31412N.mmM2＋M5=-86716N.mmM3＋M4=152417N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
Φ125*4.5
大臂倾角
0-70度
整机重量
13000kg
计算部分：
参数设定，为使布料机安全工作，配重设计按照6级风时，最大需求输出半径15m，最快砼输出量砼输送管压满砼，为临界施工状态进行计算。（第一节平衡臂弯起角度45度）
1、简化模型
第一节臂长8.4米，937.5Kg，第二节臂长7.4米，825.9Kg，第三节臂长6.6米，736.6Kg。
布料管截面积0.01226平方米，砼重第一节254kg，第二节224kg，第三节200kg。
力臂L1为5.94m,L2为8.08m,L3为16m。g取9.8米/平方秒
风压103.5kn。底座配重21吨。
正弯矩M=M1+M2+M3+M风=103.5*11.8/2+9.8*{（937.5+254）*5.94+（825.9+224）*8.08+（736.6+200）*16}=299964.4096KN·m
HGY24-3布料机抗倾覆计算书
规格
名称
重量（kg）
数量
布料臂总成
2500
平衡臂总成
680
转台
2500
中间节
550
塔身
1900
水平支架
32
4
支承梁
40
6
配重
900
4
泵送砼重量
项目
风力
6级13.8m/s
混凝土工作输送
震动
最大布料半径
24
回转范围
400度
整机高度
11.85m
顶升高度
3.6m回转速度来自0.43度/秒反弯矩M’=21000*9.8*1.2*1.414+1900*9.8*1.2*1.414+3600*0.5*9.8=398435.856KN·m
抗倾覆系数K=M’ /M =398435.856/299964.4096=1.328
配重符合要求。