脚手架设计计算书

=
9700
÷ 0.207 ÷ 489
+
14900 0
÷
5080 [ f
=
125 205
N /N /
N
1
N 1.4 ×ω
1w
k
0.37
k N
A
w
4.50 ×
4.50
=
20.25
m m
N
0
5.00 N
k N
10.49 +
1
R
5.00 =
15.49
k N
c
8
k N
N
N
q1
C
lm2 m1 A
B
m
l
悬臂单跨梁计算简图
A
489
W
5080
σ [
205
N /
l
k μ
h
l
0λ σ= =σ
1
不 考 2 、
式 中
1.155
1500 1.155 × 1.70 × 1500 =
2945 ÷ 15.8 = 186
294φ5 mm =
0.207
=
10200 ÷ 0.207 ÷
489 [ f
=
101 205
N /N /
σ
=
9.7
k N
0.12 + 2.10 =
2.22
m m
l
/
=
10.00
m m
0.12 2.10
m mm m
(横
三纵
向
R
式 中
≤
8
k N
当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑
动，其抗滑承载力取8kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力取12kN；
R荷
载 横 杆 脚 手 活 荷
5000
÷ 400 =
12.5
m m
平
(
八水
平
σ
式
=
中
φ
经 过 经 过
水
b
570 ×10 ×65 ×235 ÷ 1.17E+08 = 0.75
7.50E+05
÷87600 = [ σ
8.56
205
N /
N /
(平
九1
、 水 平 水
0.32
k N
平
σ
式
=
中所
50
N /
需
D =
[
320
×4
÷ （
3.1416
0.775 0.770 0.765 0.760 0.755 0.750 0.744 0.739 0.733 0.728
0.722 0.716 0.710 0.704 0.698 0.692 0.686 0.680 0.673 0.667
0.661 0.654 0.648 0.641 0.634 0.626 0.618 0.611 0.603 0.595
1
、 大 横 脚 手
活
静
活
P P Q q q
0.038
k N
0.15 × 1.05
3.00 × 1.05
÷3 = ÷3 =
0.05 1.05
k Nk N
1.2 ×0.038 + 1.2 × 0.05 =
1.4 × 1.05 =
1.47
k N
0.11
k N
q1
q2
q2
l
l
l
l
l
l
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
1550
m m
=0 = 0.24
k Nk N
k 2500 ÷ 1500 = 1.667
k
500 ÷ 1500 = 0.33
k 1550 ÷ 1500 = 1.03
入 支 座 支 座 最 大 截 面
水
0.68 -0.32 0.75
k Nk Nk N
7.50E+05 ÷ 1.23E+05 = 6.115
、 水 平 水 平
570
× 10
b
×
65
×235 ÷ 1.17E+08
= 0.75
2.17E+07
÷87600 = [ σ
247.26
205
N /
N /
14.192
k N
σ =
式 中所
50
N /
需
D =
[ 14192
×4
÷ （
3.1416
× 50
×2
) ]
=
13
m m
水平支撑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm
单
0.038
× 1.05
=
0.04
k N
P 0.35 × 1.05 × 1.50 ÷ 2 =
Q
3.00 × 1.05 × 1.50 ÷ 2 =
0.28 2.36
k Nk N
R R
1.2 × 0.04 + 1.2 × 0.28 + 1.4 × 2.36
3.69
k N
(
扣
四作
用 静
荷 （
1 （
N
G1
0.149 × 23.5 =
q1
q2
l
l
l
l
l
l
l
l
l
l
l
l
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)
2 、
最
跨
M
跨
1m
中 M 0.08 × 0.11 × 1.50 × 1.50 + 0.100 × 1.47 × 1.50 × 1.50
1M 1支
0.35
k N
座
M
支
2m
座 M -0.10 × 0.11 × 1.50 × 1.50 - 0.117 × 1.47 × 1.50 × 1.50
2515 × 7.85 × 10 =
0.7
+ 0.877 =
11.844
m m
k N 0.20
k N
按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度
对悬臂梁为悬伸长度的两倍。
即 水 水
5000
÷ 400 =
12.5
m m
(平
八水
平
σ
式
=
中
φ
经 过 经 过
水 (平 九1
第
第
一
二
、(
一计 算 脚 手 采
(用
2.00 1.50
排 ，m ，其
A
搭
设立
杆 489
m m
W=213..055508m，m，0 mm
立 杆立 杆
[ f
1.00
1.50
205
N /
根 。m 。
二采 抵用 抗悬
5080
m m
其 外E 悬
205000
M p
1.50
m ，
内I 锚
1.219E+05
m m
1.70
MD=
ab l
N+
a 2
l-a q0
式 中
1.05 m
N =
10.2
m
b =l =
0.35 m 1.40 m
q =h =
0.158 + 4.2
3.15
= 3.308
R ARV
8.952
k N
4.427 × 19.59 = 86.72
B
R 0.333 × 19.59 = 6.529
AH
M M
10.71 2.678
× 0.469 + 0.608
+ =
0.712 3.285
= k N
5.733
k N
支
座
M
C
A
点ω
式
ma
中本 工 水 平 受 脚 水 平
代
2500
m m
1500
9345000
m m
1.2
1.2
m m截
500
m m11680 m
面
0m
× 0.00 + 1.4 × 0.00
× 2515 × 7.85 × 10
2M 2我
0.41
k N
们 大
σ =
= 4.10E+05 小 横
÷ 5080
= 80.709
205
N /
N /
横 3
、
最
计
ω
静 活
ma
q q
0.038 +
1.05
k N
0.05 =
0.09
源自文库
k N
三ω
1ω =ω =大 横 大
0.677 × 0.09 × 5.06E+12 ÷ 2.511E+12 =
0.99 × 1.05 × 5.06E+12 ÷ 2.511E+12 =
和的1/2取值。
经 计 风
3.00 ×1 × 1.50 × 1.05 ÷ 2 =
2.36
k N
荷
W0
式
k.
中
W 0.35
U0
z
U 经s 计 考 虑
不 考
U 1.25
0
U 1.20 s 0.7 × 0.35 × 1.25 × 1.20 =
N
=N =
1.2
× 5.75 +
0.85 ×1.4 × 2.36 =
[ σ
205
N /
N /
平 受 脚 水 平 最 大
0
+
0.00 + 0.00 = 0.00
2515 × 7.85 × 10 =
0
+ 0.877 =
0.877
m m
k N 0.20
k N
按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度
对悬臂梁为悬伸长度的两倍。
即 水 水
k
500 ÷ 1500 = 0.33
k 1550 ÷ 1500 = 1.03
入 支 座 支 座 最 大 截 面
水
34.952 -14.192 21.66
k Nk Nk N
2.17E+07 ÷ 1.23E+05
[
σ
=
176.614
205
N /
N /
平 受 脚 水 平 最 大
10.26 7
+
5.75 + 2.36 = 8.11
以上搭接长度。
(
七外
挑 A
C
N
a
N
b
q
RAH
C
E
D
A
RAv
h
RB B
l
外挑架计算简图
R
AV
RB= (l2+h2)
q(2l-a) q+ (1+b/l)N 2l
RAH= l/h .
q(2l-a) 2l
q+ (1+b/l)N
A
C
M1= ME= Na
1-
2lb+a2 2 l2
a2
2
+ 8 2-a/l q
M2=
N /N /
0.84
k N
横 3
、
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷
载最大挠度计算公式如下：
ω
集
qm
中
ω
小
pm
横 ω
5 ×0.038 × 1050 × 1050 × 1050 × 1050 ÷ 9.643E+12
pωm p集m
0.02
m m
中 集 中 ω
p最m 大 小 横 小
9.7
k N
N
=N =
1.2
× 5.75 + 1.4
× 2.36 =
10.2
k N
0.37
k N
风 荷
式
中
l
M
W
0.85 ×1.
ah —
( 五1
、 式 中
M 0.85 ×1.4 × 0.37 × 1.50 × 1.50 × 1.50 ÷ 10
WM
W
0.149
k N
σ
=
10.2
k N
φ i
15.8
m m
l/3
l/3
小横杆计算简图 2
、 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷
载最大弯矩计算公式如下： M
qm
集
中
M
M =
1.20
小
×0.038
× 1.pm05 × 1.05 ÷ 8 + 2.37 × 1.05 ÷ 3 =
σ =
= 8.4E+05 ÷ 5080 小 横
=
164 205
1.70
φ i
15.8
m m
A
489
W
5080
σ [
205
N /
l
k μ
h
l
0λ σ= =σ =
考 (虑 六连
墙
式 中
ω A
N
连 墙 连 墙 双 (扣 七悬 挑 悬 出
1.155
1.50 1.155 × 1.70 × 1500 =
2945 ÷ 15.8 = 186
294φ5 mm =
0.207
1.70
0.886 0.882 0.879 0.875 0.872 0.868 0.864 0.861 0.858 0.855
0.852 0.849 0.846 0.843 0.839 0.836 0.832 0.829 0.825 0.822
0.818 0.814 0.810 0.806 0.802 0.797 0.793 0.789 0.784 0.779
0.974 0.971 0.968 0.966 0.963 0.960 0.958 0.955 0.952 0.949
0.947 0.944 0.941 0.938 0.936 0.933 0.930 0.927 0.924 0.921
0.918 0.915 0.912 0.909 0.906 0.903 0.899 0.896 0.893 0.889
1710 × 1050
ω =
0.02
0.06 + 0.08 + 1.58 =
× 2.82E+06 ÷ 1.81E+12
+ 2.80 = l
/
2.82 =
m m
7.00
m m
1.71
k N
= 2.80
m m
(横
二 大横杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。按照大横杆上
面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
× 50
×2
) ]
=
2
m m
水平支撑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm
以上搭接长度。
附 表 Q 稳 λ 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1.000 0.997 0.955 0.992 0.989 0.987 0.984 0.981 0.979 0.976
1
、 小 横 脚 手
活
P P Q
0.038
× 1.50
=
0.057
k N
0.15 × 1.05 × 1.50 ÷ 3 =
3.00 × 1.05 × 1.50 ÷ 3 =
0.08 1.58
k Nk N
荷
P P
1.2 × 0.06 + 1.2 ×0.079 + 1.4 × 1.58
2.37
k N
Pq
P
l/3
3.50
k N
2 （
N
G2
0.15
×2 × 1.50
× 1.55 ÷ 2 =
0.35
k N
3 （
N
G3
0.11
× 1.50 ×2 ÷ 2 =
0.17
k N
4
经 计
N
G4
0.049 × 1.50
× 23.5 =
= 1.73
5.75
k N
k N
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总
支
座
R
AR
支
B
座
M
C
A
点
ω
式
ma
中本 工 水 平 受 脚 水 平
代
2500
m m
1500
9345000
m m
1.2
1.2
m m截
500
m m11680 m
面
0m
× 5.75 + 1.4 × 2.36
× 2515 × 7.85 × 10
1550
m m
= 10.2 = 0.24
k Nk N
k 2500 ÷ 1500 = 1.667
0.588 0.580 0.573 0.566 0.558 0.551 0.544 0.537 0.530 0.523
m ，
(挑
三连 (墙
3
步3
跨 ，
4.50
m ，
4.50
m ，
四脚 手
(活
0.038 3.00
k Nk N
脚 手脚 手
0.35
2
层 ；
同 时
k N
1
层 ；
五脚 手 基
二座
0.20
0.40
地 基
280
、(
一 小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。用小横杆支座的最
大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。