脚手架设计计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
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脚手架计算书一、工程概况首先，我们需要了解工程的基本情况。
包括建筑物的高度、结构形式、施工环境等。
假设我们正在建设的是一座 10 层的办公楼，层高为3 米，总高度约为 30 米。
施工现场地面平坦，风力较小。
二、脚手架的选型根据工程的特点和要求，我们选择了扣件式钢管脚手架。
这种脚手架具有搭设灵活、通用性强等优点。
三、脚手架的参数设计1、立杆间距：纵向间距为 15 米，横向间距为 105 米。
2、步距：18 米。
3、内立杆距建筑物的距离：03 米。
四、荷载计算1、恒载标准值包括脚手架结构自重、构配件自重等。
钢管的自重标准值为0038kN/m，脚手板的自重标准值为 035kN/m²，栏杆、挡脚板的自重标准值为 014kN/m。
2、活载标准值主要考虑施工荷载，按照 2kN/m²取值。
同时，还需要考虑风荷载的作用。
五、纵向水平杆计算1、强度计算根据纵向水平杆的受力情况，计算其最大弯矩，并根据材料的强度进行校核。
2、挠度计算确保纵向水平杆在荷载作用下的挠度满足规范要求。
六、横向水平杆计算同样需要进行强度和挠度的计算，以验证其是否满足安全要求。
七、扣件抗滑力计算扣件在连接横杆和立杆时，需要承受一定的摩擦力。
计算扣件所承受的力，确保其抗滑力满足要求。
八、立杆稳定性计算这是脚手架计算的核心部分。
需要考虑不组合风荷载和组合风荷载两种情况，计算立杆的稳定性。
九、连墙件计算连墙件起到将脚手架与建筑物连接在一起，增强脚手架稳定性的作用。
需要计算连墙件的强度、稳定性和连接强度。
十、地基承载力计算确保脚手架基础的地基承载力能够满足脚手架的荷载要求。
在进行脚手架计算时，需要严格按照相关的规范和标准进行，同时要充分考虑各种不利因素的影响。
只有经过准确计算和合理设计的脚手架，才能在施工过程中为工人提供安全可靠的工作平台。
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脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=20.8米（取最大高度，排），步距h=1.5米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.4 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：g k2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：q k=2 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得20.8米为μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.2×0.4=0.376 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1） 横向水平杆计算每纵距脚手片自重N G2k =g k2×l a ×l b =0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载N Qk =q k ×l a ×l b =2×1.5×1.1=3.3 kNM Gk =07.031.135775.0332=⨯=⨯b k G l N kN ·m M Qk =403.031.133.333=⨯=⨯b Qkl N kN ·m M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.07+1.4×0.403=0.648 kN ·m56.1271008.510648.036=⨯⨯==W M σ<f =205 kN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
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脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架搭设方案(含计算书)
1。
0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。
本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。
(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。
永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。
4。
（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。
（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。
（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。
m，且不应大于65N.m。
(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。
注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。
1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。
85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。
内排架距离墙体距离为550mm。
脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。
5m。
1。
2。
2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。
内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。
立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。
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脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
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脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数脚手架钢管类型Ф48×3每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q1k(kN/m2) 1 施工均布荷载q2k(kN/m2) 3平台上的集中力F1(kN) 2 立杆轴心集中力F2(kN) 0省份浙江地区湖州市基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数μz 1风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.312 三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm 3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm 4)10.78 钢管弹性模量E(N/mm 2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.033kN/mG 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×0.9/(0+1)=0.315kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×0.9/(0+1)=0.9kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=3×0.9/(0+1)=2.7kN/m 1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
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脚手架计算书一、工程概述本工程为_____建筑项目，位于_____，建筑总高度为_____米。
为满足施工需求，拟在建筑物周边搭建脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：＿____米。
3、立杆纵距：＿____米。
4、步距：＿____米。
5、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重，根据相关规范计算得出。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等的自重。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定。
（2）风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的体型系数等计算得出。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和最大剪力。
2、强度验算根据最大弯矩，计算纵向水平杆的弯曲应力，判断是否满足强度要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的挠度，确保其小于规范允许值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，将荷载分配到横向水平杆上。
2、强度验算计算横向水平杆的弯曲应力，进行强度校核。
3、挠度验算计算横向水平杆的挠度，与允许值比较。
六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，计算稳定性。
2、组合风荷载时除考虑轴心力外，还需计入风荷载产生的弯矩，进行稳定性验算。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算连墙件的稳定性应满足要求。
3、连墙件抗滑移计算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力应足够。
九、地基承载力计算脚手架立杆基础底面的平均压力应小于地基承载力特征值。
十、结论通过以上计算，本脚手架设计在强度、稳定性、挠度等方面均满足规范要求，可以安全地用于施工。
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脚手架计算书1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架设为双排脚手架搭设高度为 23.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；3.风荷载参数山东省临沂市地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。
4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数地基土类型:粘土，碾压平整，下垫工字钢。
12.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算= 0.038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.896 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.896×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；最大弯矩 Mqmax/W =57.974 N/mm2；σ = Mqmax小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！12.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
脚手架计算书及相关图纸
...脚手架计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式单排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3× 3.6 脚手架搭设高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值G kjb (kN/m 2) 0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值0.1G kmw(kN/m 2 )挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值0.129g k(kN/m)横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj (kN/m 2) 3 装修脚手架作业层数n zj 1装修脚手架荷载标准值G kzj (kN/m 2) 2 地区大通县安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m 2) 0.3风荷载体型系数μs 1.25 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆1.2，0.9稳定性)风荷载标准值ωk(kN/m 2)(连墙件、单0.45，0.34立杆稳定性)... 计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm 2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2 ×(0.04+G kjb ×l b/(n+1))+1.4 G×k×l b/(n+1)=1.2 (0×.04+0.35 0×.9/(2+1))+1.4 3××0.9 /(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9×/(2+1))+3 0.×9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 ×1.43 ×1.52=0.32kN ·mσ=M max/W=0.32 ×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νm ax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677 1.×04 ×15004/(100 ×206000×127100)=1.368mm νm ax＝1.368mm≤[ ν＝]min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 ×1.43 ×1.5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1 ×1.04 ×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态F1=R max=2.37kN由上节可知q=1.2 ×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态F1'=R max'=1.72kN由上节可知q'=0.04kN/m1、抗弯验算：计算简图如下弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.71 ×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算：下计算简图如图(mm)变形νm ax＝1.702mm≤[ ν＝]min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.39kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN ≤c=R0.85 ×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.39kN ≤R c=0.85 ×8=6.8kN满足要求！算六、荷载计型Φ48.3×3.6 H48 脚手架钢管类脚手架搭设高度值每米立杆承受结构自重标准0.129gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2 ×0.04/h) H×=(0.129+1.5 2×/2 ×0.04/1.8) 4×8=7.78kN单内立杆：N G1k=7.78kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1) ×l a ×l b×G kjb×1/2/2=(48/1.8+1) 1.5××0.9 ×0.35 ×1/2/2=3.27kN 单内立杆：N G2k1=3.27kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1) ×l a ×G kdb×1/2=(48/1.8+1) 1.×5×0.14 ×1/2=2.9kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la ×H=0.01×1.5 ×48=0.72kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.27kN算立杆施工活荷载计外立杆：N Q1k=la ×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj )/2=1.5 0×.9 ×(1 ×3+1×2)/2=3.38kN内立杆：N Q1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9 ×1.4 ×N Q1k=1.2 ×(7.78+6.89)+0.2×1.4 ×3.38=21.86kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9 ×1.4 ×N Q1k=1.2 ×(7.78+3.27)+0.130×1.4 ×3.38=17.51kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19钢丝绳绳夹数量[n] 5 吊环设置共用卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数N 1上吊点距内立杆上吊点距外立杆卸荷点位置高度卸荷点净高钢丝绳上下吊点卸荷点水平间距第N次卸荷下吊点的水平距下吊点的水平距h x(m) h j(m) 的竖向距离l s(m) (m)离(mm) 离(mm)1 27 21 3 200 1100 3...钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.19 °α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8 ×1.5 ×17.51 ×21/48 ×3/1.5=18.39kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8 ×1.5 ×21.86 ×21/48 ×3/1.5=22.95kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1α=18.39/sin86.19 =1°8.43kNT2=P2/sin 2α=22.95/sin69.86 =2°4.45kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T 1，T2]=24.45kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 24.×45/(2 1×5.19)=2个≤[n]=5个满足要求！P g=k×[F g]/ α=9×24.45/0.85=258.86kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(258.86/0.5)1/2=22.75mm吊环最小直径d min=(4A/ π)1/2=(4 ×[F g] /([f] π1/2)=)4×24.45 ×103/(65 π1/)2)=22mm 注：[f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按22个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm，必须拉紧至24.45kN，吊环最小直径为22mm。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书第九章、计算书落地架段计算书（1）脚手架搭设参数2）技术措施3）各段卸荷参数表：荷载参数 (1)活荷载参数 2)风荷载参数(3)静荷载参数1)脚手板参数)防护栏杆)围护材料脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系正立面图脚手架搭设体系平面图、小横杆的计算小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=+×2+2×2 = kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=×（+×2）+×2×2 = kN/m；强度验算最大弯矩 M= ql2/8 =×8 = ；最大应力计算值σ =γ0M/ W =××106/×103= N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值σ=mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度ν = 5ql4/384EI= ××8004/(384××105××104)= mm；小横杆实际最大挠度计算值ν= 小于最大允许挠度值min（800/150，10）=，满足要求！、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。
计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。
小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值：F=(1+a1/l b)2=×××(1+2= kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=(1+a1/l b)2=×××(1+2= kN；外排大横杆受到的集中力标准值：F=[1+(a1/l b)2]=×××[1+2]= kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=[1+(a1/l b)2]=×××[1+2]= kN；大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。
脚手架搭设计算书
脚手架搭设计算书1脚手架参数（1）搭设高度H=19米，步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为木板，按同时铺设2排计算，同时作业层数n1=2，内排架距离边坡距离为1.5m。
（2）脚手架材质选用Φ48×3mm钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2。
（3）结构自重标准值：钢管自重q=0.038 N/m2；木脚手片标自重：g=0.20kN/m2；施工均布活荷载：qk=0.4kN/m2。
由于本地区风荷载g2＜0.35kN/m2，所以不考虑风荷载。
2脚手架计算2.1小横杆计算（1）荷载值计算按简支梁计算：每纵距脚手片自重N1=g×la×lb/（2+1）=0.2×1.5×1/（2+1）=0.1kN每纵距施工荷载N2=qk×la×lb/（2+1）=0.2kN荷载计算值N=1.2N1+1.4N2=0.4KN（2）强度计算小横杆自重均布荷载按最最不利分布荷载计算，最大弯矩计算公式：M=1/8ql2M1=1/8×0.038×1.8×1.8=0.016KN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=1/3Nl所以M2=1/3×1.8×0.4=0.24KN.mMmax= M1+ M2=0.26KN.mσ=Mmax/W=52N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆抗弯强度满足要求。
（3）挠度计算小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式：v=5ql4/384EIV1=5000×0.038×20004÷（384×2.06×105×121900）=0.31mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V=Nl（3l2－4l2/9）/72EI V2=0.96×1000×2000（3×2000×2000-4×2000×2000÷9）÷（72×2.06×105×121900）=10.9mmVmax= V1+ V2=10.86mm[v]=lb/150=2000/150=13.3mmv<[v]小横杆挠度满足要求。
脚手架计算书
脚手架计算书脚手架总高度39m，电梯井部分45m，已搭设脚手架立杆横距0.9m，步距1.8m，纵距1.2m，验算立杆的稳定性。
计算方法：取一个纵距（即1.2m）内的脚手架计算，包含内外两根立杆，结合本地区实际情况，须考虑风荷载的影响，取W0=0.4KN/m2，计算时采用荷载效应基本组合的设计值，即永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，最高部位为电梯井处，H=45m，但大部分为39m，在计算时同时验算此两个高度处。
附加参数：轴心受压构件的稳定系数ψ，长细比入，计算长度L0，截面回转半径i ,立杆截面积A，计算长度附加系数k，考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ，截面横量W, 风压高度变化系数U Z，脚手架风荷载体型系数U S，由规范JGJ130-2001附录B表B查得A=4.89cm2，i=1.58cm，W=5.08cm3，由表5.3.3查得μ=1.50,由表4.2.4得U S=0.8，由GBJ9得U Z=0.54。
钢管自重38N/M，脚手板自重100N/M，安全网5N/M。
选用公式：（规范JGJ130-2001中）①N／ψA+M w／W≤f (5.3.1-2)②N=1.2(N G1k+N G2k)+0.85×1.4∑N Qk(5.3.3-2)③L0=k0μh (5.3.3)④M w=0.85×1.4M wk=(0.85×1.4W k·l a h2)÷10 (5.3.4)⑤W k=0.7Uz·Us·W0(4.2.3)⑥H S={ψAf―[1.2M G2k+0.85×1.4(ΣN Qk+(M WK／w)ψA)]}／1.2g k (5.3.6-2)⑦[H]=H S／(1+0.001×H S) (5.3.7)⑧W k=0.7×U Z·U S·W0 （4.2.3）荷载统计轴向力荷载（在一个纵距内）N：1）脚手架结构自重产生的轴向力N G1k由JGJ130―2001附录A查得g k=0.1161KN/m则H=45m时：N G1k=g k·H=0.1161×45=5.22KNH=39m时：N G1k= g k·H=0.1161×39=4.53 KN2）构配件自重产生的轴向力N G2K则H=45m时：扣件: G1=18.4×(45÷6.5)×2+13.2×(45÷1.8)×2=917.6N安全网: G2=5×1.2×1.8×(45÷1.8)=270N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(45÷1.8)=1350N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×25×2=2280N剪刀撑: G5=（38×45×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=967N∴N G2K=G1+G2+…G5=917.6+270+1350+2280+967=5.78KN当H=39m时：扣件: G1=18.4×(39÷6.5)×2+13.2×(39÷1.8)×2=792.8N安全网: G2=5×1.2×1.8×(39÷1.8)=234N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(39÷1.8)=1170N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×22×2=2006.4N剪刀撑: G5=（38×39×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=838.3N∴N G2K=G1+G2+…G5=792.8+234+1170+2006.4+838.3=5.04KN3）施工荷载产生的轴向力（考虑三个工作面，取g=3KN/m2）∑N Qk=3×1.2×0.9×3/2=4.86KN（内外立杆各分配1/2）。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。
本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。
2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。
本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。
2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。
3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。
立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。
横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
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9.7
k N
N
=N =
1.2
× 5.75 + 1.4
× 2.36 =
10.2
k N
0.37
k N
风 荷
式
中
l
M
W
0.85 ×1.
ah —
( 五1
、 式 中
M 0.85 ×1.4 × 0.37 × 1.50 × 1.50 × 1.50 ÷ 10
WM
W
0.149
k N
σ
=
10.2
k N
φ i
15.8
m m
单
0.038
× 1.05
=
0.04
k N
P 0.35 × 1.05 × 1.50 ÷ 2 =
Q
3.00 × 1.05 × 1.50 ÷ 2 =
0.28 2.36
k Nk N
R R
1.2 × 0.04 + 1.2 × 0.28 + 1.4 × 2.36
3.69
k N
(
扣
四作
用 静
荷 （
1 （
N
G1
0.149 × 23.5 =
0.775 0.770 0.765 0.760 0.755 0.750 0.744 0.739 0.733 0.728
0.722 0.716 0.710 0.704 0.698 0.692 0.686 0.680 0.673 0.667
0.661 0.654 0.648 0.641 0.634 0.626 0.618 0.611 0.603 0.595
l/3
l/3
小横杆计算简图 2
、 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷
载最大弯矩计算公式如下： M
qm
集
中
M
M =
1.20
小
×0.038
× 1.pm05 × 1.05 ÷ 8 + 2.37 × 1.05 ÷ 3 =
σ =
= 8.4E+05 ÷ 5080 小 横
=
164 205
N /N /
0.84
k N
横 3
、
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷
载最大挠度计算公式如下：
ω
集
qm
中
ω
小
pm
横 ω
5 ×0.038 × 1050 × 1050 × 1050 × 1050 ÷ 9.643E+12
pωm p集m
0.02
m m
中 集 中 ω
p最m 大 小 横 小
0.974 0.971 0.968 0.966 0.963 0.960 0.958 0.955 0.952 0.949
0.947 0.944 0.941 0.938 0.936 0.933 0.930 0.927 0.924 0.921
0.918 0.915 0.912 0.909 0.906 0.903 0.899 0.896 0.893 0.889
1.70
φ i
15.8
m m
A
489
W
5080
σ [
205
N /
l
k μ
h
l
0λ σ= =σ =
考 (虑 六连
墙
式 中
ω A
N
连 墙 连 墙 双 (扣 七悬 挑 悬 出
1.155
1.50 1.155 × 1.70 × 1500 =
2945 ÷ 15.8 = 186
294φ5 mm =
0.207
1.70
2M 2我
0.41
k N
们 大
σ =
= 4.10E+05 小 横
÷ 5080
= 80.709
205
N /
N /
横 3
、
最
计
ω
静 活
ma
q q
0.038 +
1.05
k N
0.05 =
0.09
k N
三ω
1ω =ω =大 横 大
0.677 × 0.09 × 5.06E+12 ÷ 2.511E+12 =
0.99 × 1.05 × 5.06E+12 ÷ 2.511E+12 =
× 50
×2
) ]
=
2
m m
水平支撑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm
以上搭接长度。
附 表 Q 稳 λ 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1.000 0.997 0.955 0.992 0.989 0.987 0.984 0.981 0.979 0.976
以上搭接长度。
(
七外
挑 A
C
N
a
N
b
q
RAH
C
E
D
A
RAv
h
RB B
l
外挑架计算简图
R
AV
RB= (l2+h2)
q(2l-a) q+ (1+b/l)N 2l
RAH= l/h .
q(2l-a) 2l
q+ (1+b/l)N
A
C
M1= ME= Na
1-
2lb+a2 2 l2
a2
2
+ 8 2-a/l q
M2=
=
9700
÷ 0.207 ÷ 489
+
14900 0
÷
5080 [ f
=
125 205
N /N /
N
1
N 1.4 ×ω
1w
k
0.37
k N
A
w
4.50 ×
4.50
=
20.25
m m
N
0
5.00 N
k N
10.49 +
1
R
5.00 =
15.49
k N
c
8
k N
N
N
q1
C
lm2 m1 A
B
m
l
悬臂单跨梁计算简图
k
500 ÷ 1500 = 0.33
k 1550 ÷ 1500 = 1.03
入 支 座 支 座 最 大 截 面
水
34.952 -14.192 21.66
k Nk Nk N
2.17E+07 ÷ 1.23E+05
[
σ
=
176.614
205
N /
N /
平 受 脚 水 平 最 大
10.26 7
+
5.75 + 2.36 = 8.11
支
座
R
AR
支
B
座
M
C
A
点
ω
式
ma
中本 工 水 平 受 脚 水 平
代
2500
m m
1500
9345000
m m
1.2
1.2
m m截
500
m m11680 m
面
0m
× 5.75 + 1.4 × 2.36
× 2515 × 7.85 × 10
1550
m m
= 10.2 = 0.24
k Nk N
k 2500 ÷ 1500 = 1.667
3.50
k N
2 （
N
G2
0.15
×2 × 1.50
× 1.55 ÷ 2 =
0.35
k N
3 （
N
G3
0.11
× 1.50 ×2 ÷ 2 =
0.17
k N
4
经 计
Nห้องสมุดไป่ตู้
G4
0.049 × 1.50
× 23.5 =
= 1.73
5.75
k N
k N
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总
[ σ
205
N /
N /
平 受 脚 水 平 最 大
0
+
0.00 + 0.00 = 0.00
2515 × 7.85 × 10 =
0
+ 0.877 =
0.877
m m
k N 0.20
k N
按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度
对悬臂梁为悬伸长度的两倍。
即 水 水
m ，
(挑
三连 (墙
3
步3
跨 ，
4.50
m ，
4.50
m ，
四脚 手
(活
0.038 3.00
k Nk N
脚 手脚 手
0.35
2
层 ；
同 时
k N
1
层 ；
五脚 手 基
二座
0.20
0.40
地 基
280
、(
一 小横杆按简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。用小横杆支座的最
大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
5000
÷ 400 =
12.5
m m
平
(
八水
平
σ
式
=
中
φ