40mT梁架桥机计算书
40mT型梁模板计算书1
---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------40mT型梁模板计算书1中铁三局五公司右平项目40mT 梁模板计算书山西昌宇工程设备制造有限公司技术部 2019 年年 11 月月 21日 40mT 型梁模板计算书本工程所用 40mT 型量最高 2.5m，上缘宽 2.05m。
梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。
一，梁体模板验算 1)水平荷载一，梁体模板验算 1)水平荷载混凝土拌和物对模板的侧压力，取下述两等式中较小值：212 1 022 . 0 V t Fc = （2.2-1）H Fc = （2.2-2）（式中 F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（2/m kN ）；c 混凝土的重力密度（3/m kN ）； 0t 新浇筑混凝土的初凝时间（ h ），可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用) 15 (200+=Tt 计算； T 混凝土的温度（ Co ，本例取 15 Co）； V 混凝土浇筑速度（ h m/ ）； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（ m ）；外加剂影响修正系数，不掺外加剂是取 1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2（缓凝型减水剂）；混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于 30mm 时，取 0.85 ；50mm～90mm 时，取 1.0 ；110mm～150mm 时，取 1.15；①现场施工时一般每次只浇筑一段 T 梁，混凝土的总方量为：1 / 580m3 ②现场混凝土浇筑工效为 /h 30m3（包括混凝土拌和、运输、下灰、振捣等工序），每根梁浇筑时间：h 66 . 2 80/30= 。
③混凝土浇筑速度 V：m/h 1 . 1 2.9/2.66= 由式（2.2-1）：212 1 022 . 0 V t Fc = 1 . 1 15 . 1 2 . 1151520195 22 . 0 ＋＝ 2kN/m 07 . 3 5 = 由式（2.2-2）：2kN/m 5 . 2 7 9 . 2 25 = = = H Fc 取上述二式较小值：F2kN/m 07 . 53 = 。
40mT梁计算书
40m T梁计算书1.计算模型采用桥梁博士3.0 版本按平面杆系进行结构分析。
全梁共分为40个单元，41个节点。
按照部分预应力混凝土A类构件进行验算，预制部分混凝土加载龄期为28天，后浇混凝土加载龄期为7天。
其中，翼缘后浇段作为附加截面，先计自重不参与受力，然后再和主梁共同承受二期恒载及活载。
3940 12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637382.计算参数（1）汽车：采用公路－I级，（2）预应力计算参数：管道摩阻系数0.155，管道偏差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束张拉控制应力1395MPa，钢束松弛率2.5％。
3.横向分布计算利用G-M法计算各车道布置下车辆按1～4车道进行布载，并进行横向折减后的各T梁的横向分布系数。
3.1 高速公路上层桥面4车道计算3.2 浦西下层地方道路4车道计算3.3 浦东下层地方道路3车道计算（一侧）3.44.4.1温度温度梯度参照JTG D60-2004中相关规定, 局部升温采用顶板表面升温15.2℃，距顶板10cm处升温5.74℃，距顶板40cm以下升温0℃，局部降温按规范采用顶板表面降温7.6℃，距顶板10cm处降温2.87℃，距顶板40cm以下降温0℃。
4.2二期荷载浦西匝道的铺装层为：9cm砼沥青铺装+0.1cm防水层+7cm钢筋砼铺装。
边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×1.45+5.6kN/m＝11.3 kN/m 次边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×2.45+5kN/m＝14.7 kN/m 4.3冲击系数5.6. 内梁计算结果(1) 持久状况承载能力极限状态验算395.60.07410.64021.811929.17950.615206.611196.116377.413674.316569.515406.116569.516270.616569.516399.116569.515779.016501.414335.815775.612114.613239.09117.08989.95412.5-2231.4-14.8(2)持久状况正常使用极限状态验算① 抗裂验算按规范规定，结构在持久状况正常使用极限状态下，对于部分预应力混凝土构件，正截面抗裂验算时，在荷载短期效应组合下，截面拉应力不大于混凝土轴心抗拉强度标准值的0.7倍，对于C50混凝土为1.855MPa ，在荷载长期效应组合下，不出现拉应力。
40mT梁架桥机计算书
架桥机计算书设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、三角主梁自重（包括轨道）：0.705t/m2、平车：1.6t/台3、天车：4.5t/台4、验算载荷（40mT梁）：137t（最重为中跨边梁）5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、材料三角导梁主梁采用16Mn钢材。
二、总体布置说明：动力部分全部采用电动操作，系统电路为全变频方式（起吊电路除外）。
（一）导梁中心距：7m；（二）导梁全长：66m，前支点至中支点的距离为41.46m；（三）架桥机导梁断面：4.28m×2.5m，总宽9.5m；（四）吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车（五）行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移；（六）架桥机单边导梁的抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩I1 =5052406cm4。
三、结构验算1、施工工况分析：工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算，验算主要内容：⑴、抗倾覆稳定性验算；⑵、支撑反力的验算；⑶、桁架内力验算；⑷、悬臂挠度验算；工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：⑴天车横梁验算；⑵支点反力的验算；⑶桁架内力验算；工况三、架桥机吊边梁就位时的验算⑴前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02、03）。
⑵前、中部横梁强度验算2、基本验算2．1工况一、架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算2．2．1施工中的荷载情况⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（两边导梁自重，含钢轨）⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）P2=13t(3)前部平车总成：P1=7.5t(含单幅横轨)(4)尾部平车总成：Q1=1.5t(5)尾部连接架: Q2=1t2．2．3施工验算⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算):取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力R A代替(由力矩平衡方程):注:配重天车位于A 点横梁之上;(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+(Q1+Q2)×23.382=P1×41.46+ q1l22/2+R A×19.309(其中l1=23.308m, l2=41.46m);R A= [(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+25×23.382- P1×41.46- q1l22/2]÷19.309=[(260+250)×19.039+7.05×23.3082/2+25×23.382- 75×41.46-7.05×41.462/2]÷19.309 =375.29KNR A远大于零,故是安全的.悬臂端弯距：M1=q1×41.462/2＋P1×41.46=7.05×41.462/2＋75×41.46=3255.654kN.m支撑端弯距:M2=q1×23.3082/2＋(250+130×2)×19.309+25×23.382=7.05×23.3082/2＋510×19.309+25×23.382=11801.97kN.m抗倾覆安全系数K=M2/M1=11801.97/3255.654=3.625＞1.5满足规范要求.⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:R A=375.29kNR B=250+2×130+75+7.05×66+25-375.29=700.01kN⑶主桁内力验算a、主桁弯距验算中支点处断面所受弯矩最大：经分析中支点处断面所受弯矩最大，其抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩I1 =5052406cm4，其中H=4280mm。
40m简支T梁计算(24.5m)
40m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“40JZ3.OUT”和“40JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的40mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
1.施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为250cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高260cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I,主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax 然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置a至梁底的距离为：x=(0.29x0.42x0.29/2+2.11x0.2x(2.11/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+2.11+0.29))/(0.29x0.42+2.11x0.2+1.98x0.2)=1.676mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.676-0.29/2)2)+(0.2x2.113/12+0.2x2.11 x(1.676-2.11/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(2.5-1.676) 2 )=0.2863+0.2028+0.2847=0.7738(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为2.60mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/2.6=0.077＜0.1，取α=1/3桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=1/3x2.6x0.203+0.309x1.78x0.203=0.01133 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高2.11m。
40米简支T梁计算书word文档
40米装配式预应力混凝土T型梁（先简支后桥面连续梁）上部构造（后张法钢绞线）计算书整体式路基宽21.50米，桥宽2×净－9.50米计算：复核：审核：二○○八年十月本计算以分幅桥梁为例，利用《Dr.Bridge-桥梁博士系统V3.1版》进行验算。
一、设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004）二、设计基本资料1．设计荷载：局部加载时采用车辆荷载车辆重力标准值：P k＝550kN2．标准跨径L b=40，梁长39.96m3．上部构造先简支后桥面连续混凝土T梁。
4．材料预应力钢绞线采用国家标准：预应力钢绞线1×7-15.20-1860-GB/T5224-2003。
张拉控制应力：腹板束采用σcon=0.72fpk=1339.2Mpa，顶板负弯矩束采用σcon=0.75 fpk =1395Mpa，张拉时采用双控。
锚具：HVM或OVM15系列，连续段预应力为BM15-5型扁锚，锚具采用符合国标GB/T14370-2000《预应力筋用锚具、夹具和连接器》的锚具及其相应配套设备。
普通钢筋：直径≥12mm采用HRB335，直径＜12mm采用R235。
钢板：锚头下支承垫板，支座垫板等均采用A3碳素钢。
5．计算方法：1）持久状况承载能力极限状态计算；2）持久状况正常使用极限状态计算；6．桥面净空：净9.75m7．按后张法施工工艺制作主梁。
8．防撞护栏重外侧：(0.69×20×26)/40＝8.97kN/m中央分隔带一侧: (0.48×26)/2=6.24KN/m三、主梁跨中截面主要尺寸拟定1．主梁高度 2.50m2．主梁截面细部尺寸（见下图）3．结构离散图见附图14．计算截面的几何特征五、利用《桥梁博士》程序计算的前期工作 1. 本次计算的结构离散图见附图12. 环境的相对湿度：0.83. 环境类别：Ⅰ类；4. 预应力钢筋：弹性模量E p=1.95×105 MPa ，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
高速公路40mT梁架桥机计算书
附件三：架桥机计算书一、主梁过孔时强度计算:1、自重荷载：（1）单桁架主梁自重q主=5.76KN/m（2）前支承自重q前=20.5KN（3）前支自重q前支=70KN（4）天车横移、纵移q横纵=100KN过孔时梁中的最大弯矩:Mmax=q前/2×41×104+41×0.49×41/2×104=2.05/2×41×104+41×0.575×41/2×104+23×7×104=(42.025+483+161) ×104=686×104N.m上下弦所承受的最大轴力:Nmax=Mmax/h=686×104N·m/2.415m=284×104N上弦杆(上弦杆32b工字钢钢对扣,上贴12*240钢板,侧贴12*300钢板)的面积为:A=(12*300*10-6+12*240*10-6+55.1*10-4)*2=239.8*10-4上弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(239.8×10-4)m=118 MPa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=118 Mpa<161Mpa, 过孔时上弦满足强度条件。
下弦杆(下弦杆25b槽钢对扣,上贴10*230钢板,侧贴10*220钢板)的面积为:A=(10*230*10-6+10*220*10-6+2*39.91*10-4)*2=124.82*2*10-4=249.64*10-4下弦杆的工作应力σmax= Nmax/A=284×104N/(249.64×10-4)m=113.8 Mpa考虑组合因素安全系数n=1.33,上下弦材料采用:Q235-B σS=210 MPa许用应力[σ]= σS/1.3=161Mpa工作应力: σmax=113.8Mpa<161Mpa, 过孔时下弦满足强度条件。
4-40m连续T梁计算书
T梁通用图计算书路基宽度：26.0m跨径组合：4×40m斜度：15°中交第一公路勘察设计研究院有限公司二○一三年三月西安目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.2 主要材料 (1)1.3 设计要点 (2)2 横断面布置 (3)2.1 横断面布置图 (3)2.2 跨中计算截面尺寸 (3)3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 (4)3.1 汽车荷载横向分布系数计算 (4)3.2 剪力横向分布系数 (6)3.3 汽车荷载冲击系数μ值计算 (6)3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数μ (6)3.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 (8)4 主梁纵桥向结构计算 (8)4.1 T梁施工流程 (8)4.2 有关计算参数的选取 (8)4.3 计算程序 (10)4.4 持久状况承载能力极限状态计算 (10)4.4.1 正截面抗弯承载能力计算 (10)4.4.2 斜截面抗剪承载能力验算 (11)4.5 持久状况正常使用极限状态计算 (14)4.5.1 抗裂验算 (14)4.5.2 挠度验算 (17)4.6 持久状况和短暂状况构件应力计算 (18)4.5.1 使用阶段正截面法向应力计算 (18)4.5.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 (20)4.5.3 施工阶段应力验算 (21)4.7 构造要求 (22)4.8 主梁计算结论 (23)26m路基40m先简支后结构连续T梁咨询计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙跨径组合：4×40m；∙斜交角：15°；∙设计荷载：公路－Ⅰ级×1.15（即1.6/1.4）；∙桥面宽度：（路基宽26m，高速公路），一幅桥全宽12.5m，0.5m(护栏墙)+11.5m(行车道)+ 0.5m(护栏墙)＝12.5m；∙桥梁安全等级：一级；∙环境条件：Ⅱ类。
40m跨径T桥梁计算书-修改(1)
=
1 2
ηq
=
1 × 0.75 2
=
0.438
∑ mog
=
1 4
ηq
=
1 × 0.4375 4
=
0.141
人群荷载： mor = ηr = 1.422
2.2.2 活载内力计算
活载的内力计算主要考虑的是最不利荷载布置时的主梁各截面受力情况，其
中包括最大弯矩及最大剪力作用时的截面内力值：祥见下表:
1 号梁跨中截面最大内力计算表
类别
车道 1
车道 2
1+μ
1.04
1.0
mc
0.464
0.272
Pi 60 120 120 70 130 250 250 250 250
最 yi 2.72 4.72 9.72 9.02 7.02 9.12 9.72 7.72 7.12
40mT梁张拉计算
抚吉高速B8标3#梁场40mT梁张拉力计算根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011 P58、P272和赣江特大桥引桥主梁预应力钢束布置图伸长值计算进行确定。
一、理论伸长量△L=PpL/ApEp Pp=P(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)钢绞线单根张拉控制应力P设计为1395MPa，单根钢绞线截面积Ap=139mm2，弹性模量E：平均值为198GPa的弹性模量值代入式中。
E=1.98×105MPa=198000N/mm2，见品质证明书及检测报告；理论伸长量：见《3#梁场赣江特大桥40mT梁预应力钢绞线伸长值计算》附后。
二、实际伸长量：△L=△L1+△L2式中：△L1=从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值(mm)；△L2=初应力以下的推算伸长值，可采用相邻级的伸长值。
取初应力为10%P，推算伸长△L2=10%△Lmm。
千斤顶采用250t型，编号： 100143，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012136号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7822，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.021069*193.9-0.856467=3.23MPa20% 387.8KN 0.021069*387.8-0.856467=7.31MPa100% 1939KN 0.021069*1939-0.856467=40.0MPa张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa千斤顶采用250t型，编号： 100143，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012136号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7822，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa50% 872.5 KN 0.021069*872.5-0.856467=17.53MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.021069*135.7-0.856467=2.00MPa20% 271.4KN 0.021069*271.4-0.856467=4.86MPa50% 678.5KN 0.021069*678.5-0.856467=13.44MPa100% 1357KN 0.021069*1357-0.856467=27.73MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.021069*174.5-0.856467=2.82MPa20% 349KN 0.021069*349-0.856467=6.50MPa100% 1745KN 0.021069*1745-0.856467=35.91MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.021069*135.7-0.856467=2.00MPa20% 271.4KN 0.021069*271.4-0.856467=4.86MPa50% 678.5KN 0.021069*678.5-0.856467=13.44MPa100% 1357KN 0.021069*1357-0.856467=27.73MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012135号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7825，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.020994*193.9-0.399427=3.67MPa20% 387.8KN 0.020994*387.8-0.399427=7.74MPa100% 1939KN 0.020994*1939-0.399427=40.31MPa 张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012135号压力表（0～60）MPa，编号11.08.07.7825，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020994*135.7-0.399427=2.45MPa20% 271.4KN 0.020994*271.4-0.399427=5.30MPa50% 678.5KN 0.020994*678.5-0.399427=13.85MPa100% 1357KN 0.020994*1357-0.399427=28.09MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020994*174.5-0.399427=3.26MPa20% 349KN 0.020994*349-0.399427=6.93MPa50% 872.5KN 0.020994*872.5-0.399427=17.92MPa100% 1745KN 0.020994*1745-0.399427=36.24MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020994*135.7-0.399427=2.45MPa20% 271.4KN 0.020994*271.4-0.399427=5.30MPa50% 678.5KN 0.020994*678.5-0.399427=13.85MPa100% 1357KN 0.020994*1357-0.399427=28.09MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012134号压力表（0～60）MPa，编号10.08.03.9068，边跨边梁：张拉力 N1；（10束钢绞线）10% 193.9KN 0.020662*193.9-0.059783=3.95MPa20% 387.8KN 0.020662*387.8-0.059783=7.95MPa100% 1939KN 0.020662*1939-0.059783=40.00MPa 张拉力 N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 边跨中梁：张拉力 N1、N2、N3、N4；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa千斤顶采用250t型，编号： 100144，见千斤顶校准证书，证书编号：FW9-2012134号压力表（0～60）MPa，编号10.08.03.9068，中跨边梁：张拉力 N1、N2；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 张拉力 N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020662*135.7-0.059783=2.74MPa20% 271.4KN 0.020662*271.4-0.059783=5.55MPa50% 678.5KN 0.020662*678.5-0.059783=13.96MPa100% 1357KN 0.020662*1357-0.059783=27.98MPa 中跨中梁：张拉力 N1；（9束钢绞线）10% 174.5KN 0.020662*174.5-0.059783=3.55MPa20% 349KN 0.020662*349-0.059783=7.15MPa50% 872.5KN 0.020662*872.5-0.059783=17.97MPa100% 1745KN 0.020662*1745-0.059783=36.00MPa 张拉力 N2、N3、N4；（7束钢绞线）10% 135.7KN 0.020662*135.7-0.059783=2.74MPa20% 271.4KN 0.020662*271.4-0.059783=5.55MPa50% 678.5KN 0.020662*678.5-0.059783=13.96MPa100% 1357KN 0.020662*1357-0.059783=27.98MPa抚吉高速B8项目部 2012-05-18。
40米架桥机详细计算书
40米架桥机详细计算书40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
2.1.1主梁上下弦杆的强度计算2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）M=717t·mm ax架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图)=477t·mMm ax此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度=717t·mMm ax主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。
截面几何参数如表所示：主梁的正应力:/W X=717×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=153MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa所以过孔时主梁是安全的。
2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中,梁中的最大弯矩=477t·mMm ax主梁的正应力:/W X=477×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=102MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
40米桥机计算书
-1-40米桥机计算书一、荷载统计 1、主梁0.6 t / m2、前支腿自重每根：3t/根3、天车纵梁总重：10t4、天车横移梁重：5t二、过孔时上、下弦的强度计算 1、悬臂端根部最大弯矩M max =3×41+0.6×41×(41/2) = 627.3 t ·m主梁上、下弦杆水平工作拉力：N max = M max / h = 627.3/2.3 =273 t上弦面积A=73.556×2+1×32×2+3.5×7= 235.6 cm 2悬臂端根部上、下弦的水平工作应力бmax = N max /A = 273×104/ (235.6×10-4) = 116 MPaQ235的许用正应力 [б] = 170 MPaбmax < [б]过孔时上、下弦满足强度条件三、架中梁时的受力分析及强度验算 上、下弦的梁中最大弯矩为：M 中M 中 = 1/8 ×0.6×412+1/4×45×41=588 t.m2.2m-2-由于M 中< M max (悬臂) = 627.3 t.m 架中梁时上、下弦满足强度条件 2、销板及销轴的强度计算按销板受力最大的不利位置考虑，销板所承受的轴力：N = 273 t ,单块销板的轴力为N= 273/ 2 = 136.5t销板的工作应力：б = N/A = 136.5×104 / [40×(275-45) ×10-6 ]= 148.4 MPa < [б]=170 MPa 销板满足强度条件销轴所承担的剪力：Q = 136.5 /5 =27.3 t 剪应力： τ=Q/A = 27.3×104 /(1/4×π×452×10-6) ×2=85.9 MPaτ < [τ] = 115 Mpa 销轴满足抗剪强度条件四、架边梁受力分析 1、天车轮箱支撑力架边梁时天车横移偏吊，2，如图N 1=49 t N 2 = 21 t 2、前支、中托支反力 N 10 = 80 t (中托外侧) N20 = 57 t （前支外侧） 3、前支腿销轴受力分析销轴直径： ф108 销轴面积： A = 91.56 cm 2销轴承受的最大剪力：Q = 57 t销轴承受的剪应力： τ= 57×104/（91.56×10-4）= 62.25 MPa ＜[τQ ]=110 MPa 安全4、中托轮组铰座受力分析 铰座销轴抗剪面积A Q = 1/4 × 3.14×82×10-4802010-3-= 50.24 × 10-4 m 2销轴剪应力：τQ = 80×104/(4×50.24×10-4)= 39.8 MPa ＜[τQ ] =110 MPa 安全销板挤压应力： бc = 80×104/(4×2.4×8×10-4) = 104 MPa < [бc ]=200 MPa 5、中支横移轨道悬臂弯矩分析及内力分析： 中横移轨道悬臂弯矩M 1M 1 = 80×1.2 = 96 t.m I Z = 6×22800 = 136800 cm 4W Z = 136800/20 = 6840 cm 3б= M 1 / W Z = 96×104/(6840×10-6) = 140 MPa<[б]=170 MPa 安全6、前支腿的稳定分析前支腿所受的最大轴力：N max =80t 选用φ377×9的无缝钢管I Z = （π/64）[3774-3594] = 17615.11 cm 4A = π(37.7-9)×0.9 = 104 cm 2i Z = I Z /A = 17615.11/ 104 = 13.01cm λ= μL/ i Z = 2/（13.01×10-2） = 15支腿所受压应力： б = 80×104/ （104×10-4）= 76 MPa 稳定许用应力： [бw ]=φ[бб < [бw ] 前支腿满足稳定条件7、前支横移轨道弯矩分析及内力分析 前横移轨道悬臂弯矩：M 2z-4-M 2 = 57×0.8 = 45.6 t.m I Z = 3×22781 = 68343 cm 4W Z = 1139×3 = 3417 cm 3б = M 2 / W Z = 45.6 ×104/3417×10-6= 133 MPa < [б]= 170 MPa 安全8、腹杆内力分析及稳定校核 架边梁时，单侧主梁受力如图所示 中托附近的剪力最大：Q max = 80-0.6×24 = 65.6 t此情况时，腹杆受力最大 腹杆所受轴力为：N 1腹杆长： L 1 = 2.19 m 面积： A = 12.7×4 工作应力： б1 = N 1/A= 35.6×104/（12.7×4×10-4）= 70.07 MPa 腹杆的稳定计算：腹杆的惯性矩：I X = 396.6 cm 3惯性半径： i x = 3.94 cm 长细比： λx = μL/ i x= 2.19/(2×3.94×10-2) = 36.8稳定系数： φ = 0.910稳定许用应力：[φW ]=φ[б] = 0.910×170 =154.7 MPaб< [бw ] 稳定条件满足 五、天车梁的受力分析及强度计算 天车梁跨中的最大弯矩为：M 中M 中 = 1/4×35×5 = 43.75 t.mI Z = 1/12[5003× 280- 4603×260]×10-8N 10 = 80t20-5-= 80772 cm4W Z = I Z /25 = 80772 /25 = 3230.9 cm 3б= M 中 / W Z = 43.75×104/ 3230.9×10-6=135 MPa< [б] =170 MPa 安全六、结论通过以上对150T/40m 桥机的主要承力构件的力学计算，可知，桥机承力构件满足强度条件及稳定性条件，可以在三种不同工况下安全正常工作。
架桥机稳定性计算书
附件：JD150t/40m架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）；4、《公路桥涵施工规范》（041-89）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89）；6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》；7、梁体按照40米箱梁150t计。
二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载=150t；桥梁重（40m箱梁）：Q1提梁小车重：Q=7.5t（含卷扬机重）；2=5.3t（含纵向走行机构）；天车承重梁重：Q3前支腿总重：Q=5.6t；4=36.3t（55m）；左承重主梁总重：Q5右承重主梁总重：Q=36.3t（55m）；61号天车总重：Q=7.5+5.3=12.8t；72号天车总重：Q=7.5+5.3=12.8t；8=8t（20m）；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m;主梁增重系数取1.1；活载冲击系数取1.2；不均匀系数取1.1。
（二）、水平荷载1、风荷载取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q=19kg/m2;1非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。
2、运行惯性力：Φ=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1P1=5.6t（前支腿自重）；P2=0.66t/m*2榀*（16.5m+16.5m）=43.56t；P3=0.66t/m*2榀*22m=29.04t；P4=16t；P5=P6=12.8t；P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m2*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。
40m连续T梁结构计算书
40m连续T梁结构计算书计算书设计：葛翔复核：GX.Kate 审核：GX.Kate目录一、基本信息 (3)1.1工程概况 (3)1.2技术标准 (3)1.3主要规范 (3)1.4结构概述 (3)1.5主要材料及材料性能 (3)1.5.1混凝土 (3)1.5.2预应力钢筋 (3)1.5.3普通钢筋 (5)1.6计算原则、内容及控制标准 (5)二、模型建立及分析 (5)2.1计算模型 (5)2.2荷载工况及荷载组合 (6)三、持久状况承载能力极限状态 (8)3.1正截面抗弯验算 (8)3.2斜截面抗剪验算 (9)3.3抗扭验算 (9)四、持久状况正常使用极限状态 (10)4.1正截面抗裂验算 (10)4.2斜截面抗裂验算 (11)五、持久状况应力验算 (12)5.1正截面压应力验算 (12)5.2受拉区钢筋拉应力验算 (13)5.3斜截面主压应力验算 (13)六、短暂状况应力验算 (14)6.1法向压应力验算 (14)一、基本信息1.1工程概况4-40mT梁计算书1.2技术标准设计程序：Civil Designer设计安全等级：一级桥梁重要性系数： 1.11.3主要规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)，以下简称《通规》；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，以下简称《桥规》；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《城市桥梁设计荷载标准》(CJJ 77-98)《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.4结构概述1.5主要材料及材料性能1.5.1混凝土表 1混凝土材料及材料性能表1.5.2预应力钢筋表 2预应力钢筋材料及材料性能表表 3预应力钢筋特性值表1.5.3普通钢筋表 4普通钢筋材料及材料性能表1.6计算原则、内容及控制标准计算书中将采用midas Civil Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准，按部分预应力（A类）混凝土结构进行验算。
40mT梁台座承载力验算
T梁台座验算T梁台座长40m计算，取最大T梁重量1260KN，模板260KN，底宽60cm。
拟采用砼台座，因张拉起拱后2个端部受力较大，所以两端采用砼扩大基础。
1、台座承受的均布荷载(沿长度方向)F=P/L ＝1520/40=38KN/m2、求基础底面宽度,张拉前台座按条形基础考虑b—基础底面宽度P=(F+bHγ)/b≤f H—基础自重计算高度取0.5mγ—取26kN/mP—基底平均应力b≥F/(f-Hγ) =38/(200-26*0.5)=0.203m f—地基承载力设计值取2.0kPa为保证台座梁匹配,施工中我们取0.6m。
（安全系数为0.6/0.38=1.579）3、张拉起拱后,两端承受集中荷载,荷重:Q=1260/2=630KN基础底面积计算l*b=S=F/(f-hγ)=630/(200-26*0.8)=3.516㎡h—取0.8㎡按中心受压柱下独立基础考虑Pn=F/lb=630/（3.5×2.5）=72KN/根据计算公式h 0=-b c /2+0.5√b c 2+cb c —条形基础底宽1.0ma c —取0.60mh 0—基础底有效厚度 C —系数,按下式计算C=[2b(l-a c )-(b-b c )2]/(1+0.6f t /p n )=[2*2.5*(3.5-0.60)-(2.5-1.0)2]/(1+0.6*1300/72)=1.035l —扩大基础长边,取3.5mb —扩大基础短边,取2.5m f t —砼抗拉强度,取1300kN/ ㎡ h 0=-bc /2+0.5√b c 2+c=-0.5+0.5√12+1.035 =0.213m施工中取h 0=0.5m底板配筋计算M i =P n /24(l-a c )2(2b+b c )=72/24(3.5-0.6)2(2*2.5+1)=59kN*m=59*106N*mmA s = M i /0.9h 0f y =59*103/0.9*500*350=374.6mm 2)f y —钢筋抗拉强度沿基底方向每米配筋面积A ρs =374.6/3.5=107mm 2A bs =374.6/2.5=149.8mm 2选用φ12@150纵横向布置（φ12单根截面积为201.1mm 2)地基承载力验算基础及台阶上的土平均重度取203/KN m ，基础底面压力为P ＝（F+G ）/B ＝（38+20）/0.6＝96.73/KN m基础底面处的自重压力为2200.816/c P rh KN m ==⨯=碎石土垫层底面处的附加应力：Z=0.6m,Z/B=0.6/0.6=1,查JTG D63-2007表4.5.3，按内插法确定θ=26° P Z =B(P-P C )/(B+2Ztan θ)=54.23/KN m碎石土的重度取193/KN m ，碎石土垫层底面处土的自重应力：2200.8190.627.4/cz P Z KN m γ==⨯+⨯=∑3200.8190.619.57/0.60.8KN m γ⨯+⨯==+m 碎石土垫层底面以上土的加权平均重度 碎石土垫层底面处地基承载力特征值：下层为土石混填1.000.85, 1.000.85,510, 1.1,L b b I e ηη=≥=≥-==查建筑施工计算手册表得 查JTG D63-2007公式3.3.5-1，地基承载力修正值f az =f ak +ηd γm (h+z-0.5)=160+1.1×19.57×(0.6+0.8-0.5)=179.43/KN m查建筑施工计算手册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求P z +P cz =54.2+27.4=81.63/KN m ＜f az =179.43/KN m 满足要求。
40米架桥机详细计算书
40米架桥机计算书1、架桥机概况架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。
2、架桥机的结构计算2.1、架桥机主梁的承载力计算计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。
a过孔过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。
b架中梁此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值c架边梁当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。
2.1.1主梁上下弦杆的强度计算2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）M=717t·mm ax架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图)=477t·mMm ax此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度=717t·mMm ax主梁截面如图：上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。
下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm芯板。
截面几何参数如表所示：主梁的正应力:/W X=717×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=153MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa所以过孔时主梁是安全的。
2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中,梁中的最大弯矩=477t·mMm ax主梁的正应力:/W X=477×104/46812866.6441×10-9σmax=Mm ax=102MPa＜［σ］=170Mpa主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
架桥机计算书设计计算过程简要说明:由于架桥机工作状态时，存在两种危险截面的情况:Ⅰ种为移跨时存在的危险截面；Ⅱ种为运梁、喂梁时存在危险截面，故此须分别对其进行验算和受力分析。
一、主体结构验算参数取值1、三角主梁自重（包括轨道）：0.705t/m2、平车：1.6t/台3、天车：4.5t/台4、验算载荷（40mT梁）：137t（最重为中跨边梁）5、起重安全系数：1.05运行冲击系数：1.15结构倾覆稳定安全系数：≥1.56、材料三角导梁主梁采用16Mn钢材。
二、总体布置说明：动力部分全部采用电动操作，系统电路为全变频方式（起吊电路除外）。
（一）导梁中心距：7m；（二）导梁全长：66m，前支点至中支点的距离为41.46m；（三）架桥机导梁断面：4.28m×2.5m，总宽9.5m；（四）吊装系统采用：2台天车(含卷扬机、滑轮组)，2台横梁纵移平车（五）行走系统采用：前部、中部四台平车带动导梁横移；（六）架桥机单边导梁的抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩I1 =5052406cm4。
三、结构验算1、施工工况分析：工况一：架桥机完成拼装或一孔T梁吊装后，前移至前支点位置时，悬臂最长，处于最不利情况，需验算，验算主要内容：⑴、抗倾覆稳定性验算；⑵、支撑反力的验算；⑶、桁架内力验算；⑷、悬臂挠度验算；工况二、架桥机吊梁时，前部天车位于跨中时的验算，验算内容：⑴天车横梁验算；⑵支点反力的验算；⑶桁架内力验算；工况三、架桥机吊边梁就位时的验算⑴前支腿强度及稳定性验算（架桥机各种工况见附图01、02、03）。
⑵前、中部横梁强度验算2、基本验算2．1工况一、架桥机拼装完或吊装完一孔T梁后，前移至悬臂最大时为最不利状态，验算内容：⑴抗倾覆稳定性的验算；⑵悬臂时刚度的验算⑶支点反力的验算⑷主桁内力的计算2．2．1施工中的荷载情况⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（两边导梁自重，含钢轨）⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）P2=13t(3)前部平车总成：P1=7.5t(含单幅横轨)(4)尾部平车总成：Q1=1.5t(5)尾部连接架: Q2=1t2．2．3施工验算⑴抗倾覆稳定性的验算（见计算模式图）由于移跨时架桥机前端悬臂,此时为了生产安全,移跨之前应对架桥机尾部适当的配重,设计过程中以25t计算):取B点为研究对象,去掉支座A,以支反力R A代替(由力矩平衡方程):注:配重天车位于A 点横梁之上;(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+(Q1+Q2)×23.382=P1×41.46+ q1l22/2+R A×19.309(其中l1=23.308m, l2=41.46m);R A= [(2P2+250)×19.309+ q1l12/2+25×23.382- P1×41.46- q1l22/2]÷19.309=[(260+250)×19.039+7.05×23.3082/2+25×23.382- 75×41.46-7.05×41.462/2]÷19.309 =375.29KNR A远大于零,故是安全的.悬臂端弯距：M1=q1×41.462/2＋P1×41.46=7.05×41.462/2＋75×41.46=3255.654kN.m支撑端弯距:M2=q1×23.3082/2＋(250+130×2)×19.309+25×23.382=7.05×23.3082/2＋510×19.309+25×23.382=11801.97kN.m抗倾覆安全系数K=M2/M1=11801.97/3255.654=3.625＞1.5满足规范要求.⑵支点反力的计算(采用计算模式图示)当架桥机导梁最前端前部平车总成与盖梁垂直时,悬臂最长,中支点受力最大.这里按连续梁计算各支点反力,具体结果如下:R A=375.29kNR B=250+2×130+75+7.05×66+25-375.29=700.01kN⑶主桁内力验算a、主桁弯距验算中支点处断面所受弯矩最大：经分析中支点处断面所受弯矩最大，其抗弯截面模量W1=47218.75cm3，惯性矩I1 =5052406cm4，其中H=4280mm。
σ=M1/2W1=59.81Mpa＜[σ]=157Mpa，即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
b、销子抗剪验算销子1（上）所受剪力为Q1=3255.654/（5×6）=108.52KN ，R1=45mmσ1=Q1/A=108.52/πR12=17.7 Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）销子2（下）所受剪力为Q2=3255.654/（4×6）=135.65KN，R2=50mmσ2=Q2/A=399.44/πR22=17.3Mpa＜[σ]=300Mpa，销子材料为40Cr（淬火）所以满足施工要求。
c、桁架各杆件的内力验算：中部支座反力R B=700.01KN,根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为F1=700.01/2=350KN，斜杆最大内力为F2=350/2/（2015/2141）=185.94KN。
由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。
σ1= F1/A[]12=59.2MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=2.652，截面为两根[12槽钢，A[]12=3138.4㎜2单边主梁桁架其上下弦杆受力为F= M1/H=760.7kN。
截面为两根[36b工字钢，其面积A=83.68cm2×4=33472 ㎜2σ3= F3/ A=760700N÷33472mm2=22.7MPa＜[σ]=157MPa ，满足施工要求。
(4)悬臂挠度验算:悬臂端在架桥机前移最大时挠度最大，挠度等于弹性及非弹性挠度之和。
a:弹性挠度计算，（I1 = 14948848.94cm4）f max=f1+f2；f1=-P1L3/(3EI1)=-75kN×41.463m3/(3EI1)；f2=-q1l4/(8EI1)=-7.05kN/m×41.464m4/8EI1得f max=-75kN×41.463m3/(3EI1) –7.05kN/m×41.464m4/8EI1=-75kN×41.463m3/(3×206×109N/m2×14948848.94m4×10-8)- 7.05kN/m×41.464m4/(8×206×109N/m2×14948848.94m4×10-8)=-0.142mb：非弹性挠度计算销子与销孔理论间隙为0.5mm，考虑到材料使用时间较长，以及桁架的变形，实际取1mm来计算非弹性挠度。
F非=0.1N(N+1)=1.2cm（N=3）即悬臂挠度：f=f+f弹=14.2+1.2=15.4cm非悬臂端翘起高度取0.4米为一合理值，能够满足架桥机的前移就位。
2．2工况二架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，验算内容：⑴天车横梁受力验算⑵支点反力验算⑶主桁内力验算2．2．1施工中的荷载情况⑴主桁梁重：q1=7.05kN/m（三角桁架、钢轨）⑵天车横梁总成（包括天车横梁、横梁支腿、天车、横梁纵移平车等）自重（单套天车横梁总成）P2=13t （其中天车总成P3=5t）⑶T梁重：P4=137t2．2．2施工验算⑴天车横梁受力验算（见图二）图二当天车在横梁跨中时，弯矩最大。
荷载P=P4/8+P3/4=137/8+5/4=18.375t横梁及轨道自重q=0.2t/m（可忽略不计）M横梁=P×1.7=31.24t〃m横梁由箱型梁焊接而成，其组合截面抗弯模量W=3458563㎜3，则横梁截面应力σ=31.24×107/3458563=90.33MPa＜[σ]= 157Mpa , 安全系数n=1.738 故横梁满足施工要求。
⑵支点反力的计算当架桥机吊装梁段前移，前天车至跨中时为又一不利状态，a、受力模型如下:C用midas软件求得：R A=47.4t ,R B=40.8t，R C=34.1t ，跨中最大弯矩M=34.1×20.73-0.705×（20.73+1.158）2/2-=538t.m中σ=M b/W1=113.9MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=1.38,即三角桁架抗弯强度满足施工要求。
b、桁架各杆件的内力验算：最大支座反力R A=474kN，根据节点法求得：单片桁架竖压杆最大内力为F1=474/2=237kN，斜杆最大内力为F2=237/2/（2015/2141）=125.9kN。
由于竖压杆和斜杆均为短压杆，无需验算其稳定性，只需验算其拉压应力。
σ1= F2/A[12=40.12MPa＜[σ]=157MPa，安全系数n=3.9，截面为两根[12槽钢，A[12=3138.4㎜2单边主梁桁架其上下弦杆受力为F= M/H=251.4t。
截面为两根[36b工字钢，其面积A=83.68cm2×2=16736㎜2σ3= F3/ A=2514000N÷16736mm=150.2MPa＜[σ]=157MPa ，安全系数n=1.05c、刚度验算喂梁时，当前部天车移动到前部总成与中部总成中间时，主梁桁架的最大变形为：f max=-341kN×20.733m3/(3EI1)–7.05kN/m×20.734m4/8EI1=0.0336m=33.6mm＜[f静刚度]=L/700=59.23mm所以架桥机跨中静刚度满足要求。
2.3工况三(吊边梁时)架桥机吊边梁就位时的验算，此时A支点零空，验算内容：a前支腿强度及稳定性验算；b前、中部横梁强度验算。
当前天车主梁至前部平车总成1.5m处时，前部横梁、支腿受力为最大（见图四）。
Q4C图四1、前支腿强度及稳定性验算（单边主梁）（1）求支反力R C取支座B点为研究对象，由力矩平衡:R C×41.46+ Q4×23.382+ Q2×19.27+q×23.3822/2=P5×39.96+ P5×1.96 + q×41.462/2 求得R B=72.64t，R C=43.57t（2）桁架的内力验算中部支座反力R B=72.64t，桁架单根竖压杆最大内力为F1=36.32t，斜杆最大内力为F2=19.3t。