临时支座受力计算
(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告
1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。
1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。
墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。
连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。
临时支座混凝土采用C50混凝土。
临时支座布置如图1所示。
14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。
G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。
（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。
（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。
表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。
（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。
风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。
桥梁临时支座施工与验算
桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。
关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。
由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。
浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。
墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。
临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。
每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。
临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。
在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。
2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。
按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。
2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。
临时支座检算
临时支座检算一、已知数据各段梁体参数见下表：节段名称0 1’2’3’4’5’6’7’8’节段长度800 350 350 400 400 400 400 400 200 (cm)节段体积118 33.8 30.5 32.3 28.4 26.4 26 25.2 12.2 (m3)节段重量306.8 87.88 79.3 83.98 73.84 68.64 67.6 65.52 31.72 (t)二、临时支座设计1、位置及尺寸见附图。
2、临时支座采用C50钢筋砼。
3、临时支座外侧在墩柱施工时预埋Φ25抗拉锚筋，每个临时支座设置30根。
在图示位置将其固定在墩身钢筋上，固定需用绑扎，严格禁止焊接。
钢筋埋入墩身长度为1.5m。
4、Φ25锚筋抗拉强度设计值计算：按照《混凝土结构设计规范》，普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为230MPa，则单根Φ25锚筋抗拉力设计值为112.9kN。
考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时Φ25锚筋抗拉力取值为112.9*0.5=56.45kN。
5、锚筋抗拉力矩计算：梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，则锚筋抗拉力臂数据为2.525m。
则锚筋抗拉力矩计算为M=56.45*30*2*2.525=8552.175kN.m三、稳定计算1、浇注砼时稳定计算1）砼浇注时不对称荷载偏差考虑20t，另其它施工荷载（人员、机具等）考虑50kN，荷载系数按照动荷载取1.4。
则总偏心力为（200+50）*1.4=350kN 风荷载W=K1K2K3W 0 W 0取0.6kN/ m 2 K1=1.3 K2=1.92 K3=1.0受风荷载最不利区7#段，面积按矩形计算为297.6m 2 W=1.3*1.92*1.1*0.6*297.6=445.7kN2）梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，距墩中心1.175m 。
3）1#段浇注时稳定计算： 倾覆力矩：m .kN 25.1601)25.3175.10.4(*350M 1=+-= 抗倾覆力矩：m .157.075kN 21175.8552175.1*10*306.8'M 1=+=安全系数：59.71601.2512157.075M 'M 11===λ 4）7#段浇注时稳定计算： 倾覆力矩：m .kN 75.9738)2.43*443.53.5751.14(*503M 7=+++++-= 风荷载力矩：M WF =445.7*2.5=1114.25由于两个力矩不作用一同一平面内，所以进行力矩合成：M=m kN M M WF⋅=+=+3.980275.973825.111422227 抗倾覆力矩：m.kN 215.22996175.8552751.1*10*)2*6.672*64.682*3.8472*98.832*3.792*88.878.306('M 7=+++++++=安全系数：35.23.980222996.215M 'M 77===λ 5）8#段浇注时稳定计算： 经分析也满足要求。
T梁架设临时支座设计
T梁架设临时支座设计（草稿）2012-2-261.资料1.1 40mT梁自重G梁=52.52*2.6=136.55t，20mT梁自重G梁=15.88*2.6=41.29t，架桥机自重暂按G架=120t，运梁小车自重暂按G。
车=40t1.2盖梁顶至梁底高度为30cm，20mT梁底宽为44cm，40mT梁底宽为60cm。
1.3系数按1.3考虑；只有固定支座处有临时支座，固结和滑动支座处无临时支座。
2.设计1片T梁梁段设1个临时支座，每个临时支座由垫块+砂袋+钢板构成（自下而上）。
3.受力计算3.1 1个临时支座受力40mT梁：P1=1.3*（G梁/2+G架/10+（G梁+G车）/4）=1.3*（136.55/2+120/10+（136.55+40）/4）=161.56t。
20mT梁：P2=1.3*（G梁/2+G架/10+（G梁+G车）/4）=1.3*（41.29/2+120/10+（41.29+40）/4）=68.86t。
3.2钢板、砂袋受力40mT梁：钢板尺寸50*30*0.5cm，砂袋尺寸50*30*8cm；20mT梁：钢板尺寸30*30*0.5cm，砂袋尺寸30*30*8cm；以上尺寸只是暂定尺寸，必须经过试验验证后方可实施。
3.3垫块建议：垫块通过扩大原支座垫石尺寸而成。
垫块由C50砼+钢筋网构成，钢筋网为两层φ12钢筋、网眼10*10cm；并满足临时支座中心位置有关要求。
4.有关要求4.1砂袋必须由特殊材料制成，满足承载力（40mT梁＞161.56t，2 0mT梁＞68.86t）和变形（＜3mm）要求；必须通过数组试验确定。
4.2砂必须为中砂，过筛、干燥。
4.3垫块混凝土强度满足设计（C50），其顶面、底面必须平整。
4.4施工时，装上砂的砂袋必须拍实预压、其顶面平整、水平；在砂袋外包裹塑料袋，以防雨淋。
4.5施工时，必须特别注意T梁的侧向失稳问题，采取各种必要措施加以解决：（1）梁间隔板上大的钢筋相互连接牢固，梁两侧顶大的圆木。
连续梁悬浇施工临时固结(支座)设计计算及应用优化
连续梁悬浇施工临时固结（支座）设计计算及应用优化目前铁路及公路桥梁设计时，连续梁凭其自身的诸多优点应用已非常普遍，受现场地形、环境等因素的限制，部分连续梁只能采用采用悬浇法施工。
连续梁在T构悬浇过程中，因施工等诸多因素会产生不平衡弯矩，为了确保施工安全，需要在墩顶设置墩梁临时固结（支座）或墩旁设置临时支墩。
本文结合现场工程实例，介绍了某铁路客运专线跨高速公路连续箱梁，采用悬浇法施工时，墩顶墩梁临时固结的设计计算思路及现场做法;并就根据现场实际情况，如何选取和优化临时固结结构形式做了简单的说明。
标签：连续箱梁;临时固结（支座）;设计;计算;应用优化一、工程簡介本工程为××铁路客运专线××铁路特大桥跨××高速公路双线连续梁。
设计目标时速200km/h，结构形式为60m+100m+60m预应力连续箱梁，总长221.5m。
采用挂篮悬臂浇筑法施工。
按施工顺序共划分为51个梁段，各节段长度及混凝土体积见下表（图）。
0#块梁高为7.5m，边跨现浇段及跨中梁高均为4.5m。
连续梁节段参数表二、现场采用的临时固结措施现场墩顶墩梁临时固结采用HRB335Ф32钢筋和C50混凝土设置，每墩采用308根Ф32钢筋，每根长337.2cm，混凝土截面尺寸采用0.6m*2.3m，每墩4个，具体布置形式见下图。
在临时固结混凝土与墩顶及梁底接触面上铺设塑料膜或油毡作为隔离层，便于临时固结拆除。
若条件许可，可以在临时固结顶、底面处，或中间设置厚5～10cm的硫磺砂浆，预埋电阻丝以便于拆除。
三、设计计算说明设计给定的不平衡弯矩为68000KN·m，相应支反力为60000KN。
首先根据现场实际情况计算不同工况下的不平衡弯矩，及相应支反力，验算设计给定值是否满足要求。
若墩顶临时固结采用HRB335Ф32钢筋和C50混凝土，每墩临时固结需要的钢筋数量、长度，混凝土截面尺寸等参数，通过选取的最大不平衡弯矩和反力确定，最后考虑一定的安全系数后，根据现场实际情况，最终确定临时固结措施的各项参数。
临时固结验算
40+64+40m 连续梁 0#块临时支座与固结的验算临时支座采用C50砼，主墩共设有4个临时支座，单个支座面积为50cm ×140cm ，最大不平衡重取单边浇筑8#段为587.08KN ；外侧在墩柱施工时预埋Φ32精轧螺纹钢筋，每个支座6根，共24根每个墩。
1、临时支墩承压的验算为保证临时固结措施的绝对安全，计算时按极端最不利情况考虑，最大不平衡重取单边浇筑8#块重量为58.708t,合计587.08KN 。
主墩顶全梁重1388.4t,合计13884KN ，挂篮施工机具及人群重800KN则单侧临时支座分担（13884+800）÷2=7342KN根据临时支墩设计，一侧单个支墩承压面积为2c 4.15.04.12A m =⨯⨯=，按轴心受压构件考虑，则其截面抗压承载力按下式计算：()s sdcd A f A f ''+≤ϕλ90.0N d 0 在此不计钢筋的作用，则有：()kN A f A f s sdcd 28224104.14.2290.090.0N 3d 0=⨯⨯⨯=''+≤ϕλ 而临时支墩的压力为7342kN ＜28224kN ，满足要求。
2、临时固结验算按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为280MPa则单根Φ32锚筋抗拉力设计值为：KN A F 65.3331004.8108305.043=⨯⨯⨯==-σ2.1钢筋埋置长度计算如考虑充分利用钢筋的抗拉强度，则受拉钢筋需要的锚固（埋置）长度按下式计算： d f f l t ya ηα=钢筋设计强度2/280mm N f y =，墩身采用C35混凝土，其轴心抗拉强度设计值2/52.1mm N f c =，则钢筋需埋入墩身的长度为：m 427.114273252.128014.073.1==⨯⨯⨯==mm d f f l t ya ηα 实际锚筋埋入墩身长度为1.5米，满足要求。
连续弯梁桥临时支座设计及受力分析
时支座 形式 有 以下几 种 。 １ １ 硫 磺砂 浆支 座 （ ． 钢筋 混凝 土支座 ）
豳 …Ｊ ｉ ： 一 Ｌ ／ － ｛
ｆ ～ ｛
ｌ ’／ ｜ ｜ ■ ｍ 。
（ ） 立面图 ａ （ ） 侧面 围 ｂ
３ 利 用线 性叠 加 原 理 ， 虑 多种 施 工 模 式 在 多 ） 考 种荷 载 同时作 用 下 的 临 时支 座 承 受 的力 ， 支 座 进 对 行检 算 。
３ ２ ２ 挂篮移 动 不 同步 ．．
按 一侧挂 篮走行 到位 ， 另一侧 未动考 虑 ， 根据施
工 经验 ， 确定挂 蓝 、 板 、 工机具 重 为 ４ ０ Ｎ， 模 施 ５ ｋ 且施
对木头的材质和含水量要求很高， 必须使用强 度较高的柳木及榆木、 松木等 ， 而且含水量要适中，
含水 最 大 ， 墩变 形大 ， 易损坏 ， 水量 小 ， 木 容 含 本身 就
横桥向中心线 １ ５ｍ 单个 临时支座混凝土承压 ２ ｍ， ２ 面尺寸为 １０ｒ ８０ ｍ。混凝土采用 Ｃ ０ 精轧 ９０ ｍ× ５ ｍ ａ Ａ，
工机 具 位置考 虑一个 阶段差 ， ： 则
与不对称受载图式展开力学分析。力学模式为两排 支承下的双悬臂结构 。计算中不考虑永久支座的承 压能力 ， 计算主要步骤如下。 １ 计 算 临时支 座 的承 载力 。 ） ２ 建立悬臂施工下的模型 ， ） 计算单种荷载情况 下临时支座所承受 的力。包括梁体 自重， 施工机具 荷载， 挂篮荷载 ， 不平衡浇筑荷载， 风荷载等。
Ｇ ＝２ ． ／ ×２ ． ０５２ ６ ５＝２ ． ｋ ７１ ６ Ｎ Ｍ １ ７ ． ５ ２ ＝６ ５ ． ｋ ・ｍ ＝２ １ ６ Ｘ２ ． ５ ８５４ Ｎ
临时支座计算
附件3临时锚固体系设计检算书 临时支座垫 石0.152.15垫 石临时支座临时支座临时支座0.5Φ32精扎螺纹钢0.851、32+48+32m 连续梁设计要求临时锚固措施承受中支点最大不平衡弯矩16406kN-m 及相应竖向支反力16712kN 。
2、竖向支反力计算临时锚固采用C25混凝土作为支撑，C25混凝土的抗压强度为11.9N/mm2，所以抗压面积必须达到22404.114043709.11/16712000m mm S ===实际施工中抗压混凝土面积为1.075*2=2.15m2。
3、抵抗弯矩计算在墩帽施工时预埋φ32mm 精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。
φ32mm 精扎螺纹钢的抗拉强度为980N/mm2，精扎螺纹钢的抗拉力为980*3.14*16*16=787763N需要精扎螺纹钢16406/787/1.45=14.38根实际施工预埋24根φ32mm 精扎螺纹钢，每个临时支座中预埋12根。
4、钢筋下端锚固长度计算查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm 精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为13.019.014.016.0mm 2mm /40402mm /mm ，螺旋肋钢丝为，刻痕钢筋为带肋钢筋为，圆钢筋为—钢筋的外形系数，光—）—钢筋的公称直径（—）值（—钢筋的抗拉强度设计—取值时，按当混凝土强度等级高于），设计值（—混凝土轴心抗拉强度—）（—受拉钢筋的锚固长度—ααd N f C C N f l df f l y t a t ya ⋅=cm2801.1mm 25mm /98032mm /71.14026231.13271.198013.022那么锚固长度为的修正系数，所以取由于钢筋直径大于设计值为精扎螺纹钢的抗拉强度计值为混凝土轴心抗拉强度设N N C m m d f f l t y a =⨯⨯⨯=⋅=α5、φ32mm 精扎螺纹钢上端的锚固精扎螺纹钢穿过0号块底板进入箱梁内，在梁内通过张拉锚定精扎螺纹钢筋，那么每一个临时支座上箱梁底板C50混凝土受压面的必须达到222m 5.0mm 511441.23/78776315mm /1.2350==⨯=S N C 故受压面积混凝土抗压强度为实际张拉时，受压面积大于0.7m 2。
连续梁悬臂施工临时固结设计思路及计算
连续梁悬臂施工临时固结设计思路及计算江光军1. 临时固结概述悬臂法施工时，主墩临时固结（临时支座）是上部构造施工安全和质量的关键工序，施工临时支座时，应确保其施工质量。
连续梁在采用分段悬臂浇筑过程中，永久支座不能承受施工中产生的不平衡力矩，施工中需采取临时锚固措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的各种不平衡力矩，保证“T”构平衡。
某桥设计文件提供了临时固结方案，采用“墩顶临时垫块”和“墩外钢管支撑加预应力”两套措施。
并要求施工单位“自行补充构造细节”，作必要的计算，选择支撑钢管的根数、尺寸、规格及预应力数量。
根据现行连续梁悬臂施工临时固结的习惯做法，一般只在墩顶或墩外采用一套固结措施，以提供竖向支撑、抵抗施工中产生的不平衡力矩。
本着这一思路，施工单位拟对本桥采用墩外钢管柱加锚固钢筋，取消预应力，取消墩顶临时垫块的施工方案。
2. 临时支撑验算2.1计算条件设定某大桥设计文件未提供不对称荷载作用时的支座不平衡弯距数据，现对桥墩两侧悬臂施工时相对不平衡荷载设定为：移动挂篮时其位移差不超过一个节段;浇注混凝土时其重量差不超过1/4节段。
由于临时支撑与梁体的锚固连接，在连续梁悬臂施工过程中固定支座已不能受力，所以梁体混凝土自重及施工荷载全部由临时支撑承担。
计算以手算为主，最后结果以电算复核。
手算采用简支梁模式，电算按实际连接状态以刚性连接建模,支点为对称0号节段中轴线的两侧临时支撑，初步拟定按下图布置。
61265.87.52.2不平衡弯距支座反力计算 连续梁在双伸臂过程中所受的不平衡力矩，当条件相同时，距离越远力矩越大，所以取最后一个节段即第15节段计算。
a 、浇筑混凝土相差1/4个梁体节段假定浇筑混凝土时相差1/4梁段，当浇筑第15节梁段时，示意图如下 ：拉压329KN该段梁体长为4m ，重量为1045KN ，考虑混凝土超灌系数1.05，动载系数1.2，不平衡荷载为：1045/4×1.05×1.2=329KN ，距一侧支撑距离为46m ，不平衡荷载产生的支座反力计算如下：R 拉 =-329×46/6=-2522KNR 压 =329+2522=2851KNb 、移动挂篮时相差一个梁段浇筑第15节梁体前，挂篮在第14节梁体上移动，当一侧挂篮到位时，距临时支撑42m ，另一侧挂篮如果未动，距临时支撑38m ，挂篮重量按80T=80×10=800KN 计算，如下图所示：拉压800KN800KN由此不平衡荷载产生的支座反力计算如下：R 拉 ×6＋800×44=800×42R 拉 =800×(42-44)/6=-267KN显然，挂篮不对称移动产生的支点拉力要比1/4梁段混凝土产生的支点拉力小很多，所以只对1/4梁段混凝土产生的不平衡荷载进行验算。
临时支座受力计算
临时支座受力计算1、临时支座砂筒受力计算（1)受力分析：每片20m箱梁最大自重按60T算，考虑各种不利因素，每片梁按100T算，则每个临时支座砂筒最大受力：P0= 25t按《路桥施工计算手册》P452页，取系数K=1.3,则每个砂筒最大受力为：P=K＊P0=1.3*25t=32。
5T（2）砂筒选用砂筒图例及计算公式：图中d0—-上砂筒顶心外径；d1-—下砂筒内径；h 0--顶心从最高工作位置放入下砂筒深度，一般取0。
07-0.10m ；H ——降落高度,m;σ——下砂筒筒壁［σ］ -—砂容许承压力，可取10MPa ，如将其预压,可达30MPa.（a)上砂筒顶心外径计算及选用砂预先过漏，干燥,并进行一定程度的预压，取[σ]=15MPa,则有:[][]m P•166.015005.32440d =⨯==πσπ 砂筒顶心选用外径D 1=260mm,壁厚为δ=7mm 无缝钢管,则其外径为D 2= D 1+8+2δ=260+8+20=288mm ， 故实际选用D 2=426mm ， 壁厚为δ=10mm 的无缝钢管。
(b)自设砂筒结构图见附件。
（c ）砂筒受力验算查国标，对于结构无缝钢管的屈服强度,由δ=10m m ≤22mm ，则[σ］钢管=245MPa 。
取H=0。
053m ，d 2=0。
02m ，h 0=0.045m 。
又,筒壁应力为()()()a 4.236007.002.0045.0053.0268.0268.0053.0260.05.3242d 0h 0d 0d 1d 42d 0h MP H H P H T =-+⨯⨯⨯⨯⨯=-+⨯⨯⨯⨯=-+=πδπδσ 即σ=236.4MPa ＜［σ]钢管=245MPa,砂筒受力满足要求。
海上箱梁整孔预制架设的临时支座计算与分析
（ 中铁武汉大桥工程咨询监理 有限公司 武汉 ４ ０ ５ ） ３ ０ ０ ，
【 要】 摘 公路跨 海大桥 非通航 孔预 应力混凝土连 续箱 梁，大多采用整孔预制再 由简支变连 续的施工方法 ，因梁重及 简支状
态时间较 长，在桥 梁纵坡和 大风影响下 ，存 大较 大安全风险 。为 了防 范风 险 ，通过 临时支座计 算与分析 ，提 出了临时支座设计 的有关要求及施 工过程 中应 注意的事项。
型式 ， 即砂 顶和 千斤顶。 本文 以砂顶临 时支座为例进 行计算与分析 ， 其工作示 意 见图 １ 所示 ， 组成 见图 ２ 示。 其 所
临时支座的竖 向设计 荷载 取以上二种工况 的较大值 。
３ 临时支座的抗滑移 稳定
３１ 临时支座在风 荷载 作用下的最小摩 阻因数 ．
３１１ 临 时 支 座 抗 滑 力 ． ．
Ｗ Ｖ， ｄ＝ ２２ ａｇ
Ｗ ０ ．Ｖ１ ２ ｙ ２／ｇ ０
临时支座抗 滑力计算 ， 同上。
假设 桥 梁 纵坡 为 ，则 梁体 重 力产 生 的滑 移 分 力 为 Ｈ Ｗ ｎ 。每榀箱梁 共 ４个临时支座 ， ＝ Ｘｓ ｉ 单个临时支座 的抗
滑力取 Ｆ的 １４ 所承担的滑移分力取 Ｈ的 １４ ／， ／ ｌ。
垫 板 等 ） ８ ｍ， 顶顶 （ ） 平 面 尺 寸 为 ４ ｍｘ４ ｍ 为 ０ｃ 砂 底 板 ０ ｃ ０ ｃ 。
措施 ， 十分关键 。
２１ 起 重 吊装 工 况 ．
此种 工况 ， 临时支 座所 承担 的竖 向荷载为 ：梁体 自重 ＋ （
１ 临时支座的选取
１１ 临时支座应具备 的功 能要 求 ． （ ）具有足够的竖 向承载能 力 ； １ （ ）具有足够的稳定性 ： ２ （ ）能对安装后的箱梁平面位置进行 调整 ； ３
T梁架设临时支座设计
T梁架设临时支座设计（草稿）2012-2-261.资料1.1 40mT梁自重G梁=52.52*2.6=136.55t，20mT梁自重G梁=15.88*2.6=41.29t，架桥机自重暂按G架=120t，运梁小车自重暂按G。
车=40t1.2盖梁顶至梁底高度为30cm，20mT梁底宽为44cm，40mT梁底宽为60cm。
1.3系数按1.3考虑；只有固定支座处有临时支座，固结和滑动支座处无临时支座。
2.设计1片T梁梁段设1个临时支座，每个临时支座由垫块+砂袋+钢板构成（自下而上）。
3.受力计算3.1 1个临时支座受力40mT梁：P1=1.3*（G梁/2+G架/10+（G梁+G车）/4）=1.3*（136.55/2+120/10+（136.55+40）/4）=161.56t。
20mT梁：P2=1.3*（G梁/2+G架/10+（G梁+G车）/4）=1.3*（41.29/2+120/10+（41.29+40）/4）=68.86t。
3.2钢板、砂袋受力40mT梁：钢板尺寸50*30*0.5cm，砂袋尺寸50*30*8cm；20mT梁：钢板尺寸30*30*0.5cm，砂袋尺寸30*30*8cm；以上尺寸只是暂定尺寸，必须经过试验验证后方可实施。
3.3垫块建议：垫块通过扩大原支座垫石尺寸而成。
垫块由C50砼+钢筋网构成，钢筋网为两层φ12钢筋、网眼10*10cm；并满足临时支座中心位置有关要求。
4.有关要求4.1砂袋必须由特殊材料制成，满足承载力（40mT梁＞161.56t，2 0mT梁＞68.86t）和变形（＜3mm）要求；必须通过数组试验确定。
4.2砂必须为中砂，过筛、干燥。
4.3垫块混凝土强度满足设计（C50），其顶面、底面必须平整。
4.4施工时，装上砂的砂袋必须拍实预压、其顶面平整、水平；在砂袋外包裹塑料袋，以防雨淋。
4.5施工时，必须特别注意T梁的侧向失稳问题，采取各种必要措施加以解决：（1）梁间隔板上大的钢筋相互连接牢固，梁两侧顶大的圆木。
临时支座受力计算
临时支座受力计算临时支座是工程结构中常用的一种支撑装置，用于在施工或维修期间暂时支撑构件或结构体，以承受临时荷载。
在设计临时支撑时，需要进行受力计算，以确保支撑的稳定性和安全性。
临时支撑受力计算需要考虑以下几个方面：支撑的荷载、支撑的形式、支撑的材料和支撑的稳定性。
支撑的荷载是计算的基础。
临时支撑通常承受施工期间的荷载，包括自重、工人和材料的重量，以及施工设备的荷载等。
这些荷载需要根据实际情况进行合理的估算和计算。
支撑的形式也是受力计算的重要因素。
临时支撑可以采用不同的形式，如临时钢支撑、木支撑或混凝土支撑等。
不同形式的支撑在受力方面会有所不同，需要根据具体情况进行计算和设计。
第三，支撑的材料对受力计算也有一定的影响。
不同材料的强度和刚度不同，在受力时会有不同的表现。
因此，在进行受力计算时，需要考虑支撑材料的特性，并根据其强度和刚度进行合理的设计。
支撑的稳定性是临时支撑受力计算的关键。
支撑的稳定性直接影响到支撑结构的安全性。
在进行受力计算时，需要考虑支撑的倾覆、滑移和变形等问题，以确保支撑结构的稳定性。
临时支撑受力计算的具体步骤如下：第一步，确定支撑的荷载。
根据实际情况估算和计算支撑的荷载，包括自重、工人和材料的重量，以及施工设备的荷载等。
第二步，选择合适的支撑形式和材料。
根据实际情况选择合适的支撑形式和材料，考虑材料的强度和刚度等因素。
第三步，进行受力计算。
根据支撑的形式和材料，利用结构力学的原理进行受力计算，包括支撑的轴力、弯矩和剪力等。
第四步，进行稳定性分析。
根据支撑的形式和材料，考虑支撑的倾覆、滑移和变形等问题，进行稳定性分析。
第五步，根据计算结果进行设计。
根据受力计算和稳定性分析的结果，进行支撑结构的设计，包括支撑的尺寸和布置等。
进行验算和监测。
在实际施工中，需要对支撑结构进行验算和监测，以确保其稳定性和安全性。
临时支撑受力计算是确保支撑结构稳定和安全的重要工作。
在进行受力计算时，需要考虑支撑的荷载、形式、材料和稳定性等因素，并根据计算结果进行设计和监测。
(整理)临时支座检算
临时支座检算1. 临时支座设计方案图1 临时支座示意图（单位：cm）临时支座布置如图1所示，由于0号块在临时支座为斜线段，根据不利原则取最低点作为计算依据，高度为54cm；长260cm，宽55cm。
内浇筑C50混凝土。
每个临时支座内使用18束（3根一束）φ28 HRB335螺纹钢锚入桥墩，承受拉力。
每个桥墩上布置4个临时支座。
钢筋布置如图2所示。
图2 临时支座内钢筋布置图2. 临时固结内力分析2.1 计算步骤计算中不考虑永久支座的承压能力，计算主要步骤如下：（1）计算临时支座的容许拉压力。
（2）计算单种荷载情况下临时支座所承受的力。
悬臂施工情况下，临时支座承受的主要荷载种类如下：梁体自重，施工机具荷载，挂篮荷载，不平衡浇筑荷载，风荷载等。
（3）利用线性叠加原理，考虑多种施工模式在多种荷载同时作用下的临时支座承受的力，对支座进行检算。
2.2 力学模式考虑到最大悬臂阶段临时支座受力最为不利，本报告对最大悬臂状态下的多种对称与不对称受载图式展开力学分析与检算。
力学图式为两排支承下的双悬臂结构。
2.3 各种荷载下力的计算荷载的确定按照合理、不利的原则确定，其中人为能调控的按合理原则取用，认为不能调控的基本上按不利原则考虑，主要荷载如下：1.梁体自重按施工图，各悬臂混凝土节段体积如表1：表1 各悬臂节段体积表（m3）节段号0 1 2 3 4 5 6 7 8体积/m3 162.43 49.75 50.24 50.41 55.30 48.56 44.62 41.08 20.54考虑分布钢筋对混凝土重量的影响，取混凝土容重为26kN/m3，则悬臂浇筑至第7节段时，混凝土自重为：26×((49.75+50.24+50.41+55.30+48.56+44.62+41.08)×2+162.43)＝21901.10 kNA0- A7自重引起的每个支座压力为21901.1/4＝5475.28 kN第A8节段（合拢段）混凝土自重为：26×(20.54×2)＝1068.08kN第A7节段自重引起的每个支座压力为：1068.1/4＝267.02kN2.不对称施工机具荷载由《公路桥涵施工技术规范实施手册》P422，附录D普通施工机具荷载计算，第3条：施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均布荷载可取1.0KPa。
临时支座计算书
附件：计算书在计算过程中，钢材的允许应力全部为)M (145][pa =σ，盖梁C30混凝土的强度取设计强度值为)M (30][pa =σ，梁体C50混凝土的强度取设计强度值为)M (50][pa =σ。
一、临时墩受力验算已知平车重45 kN ，4个跑轮承重，最重的梁体为710 kN ，所得单个跑轮压在钢轨上的力为：)kN (1004458710=+=跑轮F由下图可计算出横移钢轨的中和轴距下侧的距离为：y x =24.65cm ，x 得到临时墩上的集中荷载在钢轨上跨中的弯矩为：)m N (25006100)3.273.277(10100413⋅=-⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.731048.518625006-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
二、盖梁之间横移受力验算已知盖梁上横移轨道的布置如附图2、附图4所示，且架桥机的自重为600 kN ，天车与滑车系统总重为50 kN ，最重的梁体为710 kN 。
由此得到架桥机作用在横移钢轨上的力有：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F由附图3可得到横移钢轨的抗扭弯矩为：w x =1928.66cm 3横移至跨中时的弯矩是最大的，则弯矩为：)m N (63.9914025.21025.176413⋅=⨯⨯⨯=M由此得到跨中弯矩对钢轨的作用应力为：)M (40.511066.1928 99140.636-pa =⨯=σ<)M (145][pa =σ，满足安全要求。
三、挡块承压验算由上可知架桥机作用在横移钢轨上的力为：)kN (176.258710250600=+⨯+=架桥机F且作用力通过钢轨、挡块上的枕木，最后作用到挡块上的受力面积为)(12975.0)22025.0114.0(25.02m s =⨯+⨯=所以得到架桥机通过钢轨、枕木，最后作用到挡块上的压应力为：)M (36.10.12975 10176.253pa =⨯=σ<)M (30][pa =σ，满足安全要求四、运梁钢轨压力验算在梁体倒运过程中，经过临时墩横移到桥面，再调转平车方向，纵移喂梁，可以根据下面计算得到平车通过钢轨对桥面的压应力。
32+48+32m临时支座设计检算
设计检算根据设计文件要求，墩梁临时固结措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩M设计=12514KN·m（未考虑安全系数与单侧挂篮脱落）和相应的竖向反力N=16377 KN。
1、为保证梁体悬浇过程的安全性，在施工设计时必须考虑2-6#节段施工时单端挂篮脱落而增加的不平衡弯矩M1的影响，考虑挂篮单侧重量500 KN。
1-6#悬浇节段长度尺寸各节段悬浇挂篮脱落不平衡弯矩M1计算表2、计算临时支座结合梁体自重抵抗最大不平衡弯矩M2。
如图所示：A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.22mG--为悬臂段梁体的重力G1--为悬臂段梁体的重力垂直于梁体分力，距中支点LmG1’--重力水平分力，距离支点中心L’mG0--为墩顶处梁体的重力M2—为梁体自重所抵抗的不平衡弯矩N1、N2—为临时支座反力当N2=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，M2值最大。
此时，根据竖向力平衡得：2G+G0= N1根据中支点力距平衡得：2G1’L’+M2 = N1·1.22得M2 =2.44G+1.22G0-2G L’sin0.172=2.44G+1.22G0-2G L’*0.003为了计算简便，G的形心距离支点中心距L’统一取6#节段形心距离支点中心距3m，实际个T构形心距离支座中心小于3m，可见结构偏安全。
各节梁段重量各节段悬浇施工中弯矩M2计算表3、精轧螺纹钢筋抵抗最大不平衡弯矩M3计算精轧螺纹钢筋抵抗弯矩M3计算简图如图所示：A、B点--为两侧临时支座中心，距中支点1.22mO点--为中支点F1 F2 --为精轧螺纹钢筋预拉力N1 N2 --为临时支座反力M3—为精轧螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩当N2=0时，且梁体为一平衡的临界状态时，精轧螺纹钢筋所抵抗的最大不平衡弯矩M3值最大。
将梁体视为一轻质杆件，不考虑梁体自重进行计算。
精轧螺纹钢筋屈服强度75%，σ=0.75Rb=0.75×930 Mpa=697.5 Mpa 单根精轧螺纹钢筋截面积A=3.14×0.0162=8.038×10-4m2单根精轧螺纹钢筋预拉力F=σ·A=560.678KNF1 =F2=12·F=6728.1KN根据静力平衡得N1+N2= F1+F2N2=0得N1= F1+F2=13456.3KN根据中支点静力距平衡得M3+ F1·1.22+N2·1.22= F2·1.22+N1·1.22N2=0， F1=F2得M3= N1·1.22 =16416.7KN·m4、对各节段弯矩进行汇总计算各节段悬浇施工中弯矩汇总计算表根据以上计算结果本墩梁临时固结方案的抗倾覆性满足施工要求。
临时支座抗倾覆计算
丁磨路西延如海河大桥挂篮临时支撑抗倾覆验算1、计算说明本桥连续梁最大悬臂浇筑至6号块，最大悬臂浇筑长度26.5m（墩中心至6号块端）。
6号节段重量为120.4t，主墩两侧悬浇段重量偏差63t，0-6号块悬浇段总重量2794.28t，挂篮总重100t。
2、受力计算（1）、结构示意图（2）、简化模型（取临河侧钢管及墩顶精轧螺纹钢计算）R2R4R3（3）、计算说明N为0-6号块挂篮加挂篮重量N=28950KNM为6号块对支座中点产生的弯矩M=（1210+500）×26.5=45315KN﹒M（6号块重量取值121t，半边挂篮重量50t）恒载系数1.2（4）、计算结果-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩--------------------------------------------------------------------------------------------R2 0.00000000 -9924.88758 0.00000000 9924.88758 -90.0000000 0.00000000R3 0.00000000 37973.5251 0.00000000 37973.5251 90.0000000 0.00000000R4 0.00000000 6691.36241 0.00000000 6691.36241 90.0000000 0.00000000----------------------------------------------------------------可知，R2支点受拉力，R3-4支点受压力（5）、结果分析R2支点所受拉力为9924.88758KN，取值9925KN。
连续弯梁桥临时支座设计及受力分析
中图分 类号 ：Ｕ４ ４ ２ ． ５ ５ 文献标识码 ：Ｂ文章编号 ：１ ０ ０ ３ — ８ ９ ６ ５（ ２ ０ １ ２ ） ０ ２ — ０ １ ０ ２ — ０ ２
某 铁路 桥 上 部结 构 采 用 （ ３ ３ ． ０ ６ ＋ ５ ６ ＋ ３ ３ ． ０ ６） ｍ 连续 梁桥 结 构 ， 位于 半径 为 １ Ｏ ０ ０ ｍ 的平 曲线上 。 梁 体 采用 Ｃ ５ ０混 凝 土 ，为 三 向预 应 力体 系。 箱梁 梁 底 曲线按 圆 曲线 变化 。连 续 梁 的边 跨 直 线段 采
临时固结计算书
万州区长江二桥至密溪沟段消落带生态库岸综合整治工程（三标段）(桃子园大桥)0号块临时固结施工专项方案审批人：审核人：编制人：编制单位：苏州市政园林工程集团有限公司编制时间：2016年9月目录（一）工程概况 (3)（二）固结方案 (4)1、方案一：体内固结 (4)1.1临时支座受力计算 (4)1.2临时支座验算 (5)1.3临时支座拆除 (6)2、方案二：体内体外固结 (6)2.l. 设计依据及参数 (7)2.2. 临时固结抗倾覆荷载 (7)2.3.计算临时固结结构内力. (8)2.4. 临时固结结构设计 (8)（一）工程概况桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为（55+100+55）m+（3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m，右幅桥为（55+100+55）m 预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。
桥墩下部结构为11 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；桩底高程147.728m，左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。
承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。
承台厚3.5m。
墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为10.5m，右幅桥为9m，桥墩截面尺寸3×7.26m，四周设r=0.3m的倒角。
12 号主墩基础采用6 根φ1.8m 钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距4.5m、纵向间距4.5m；左右幅桥桩长均为30m；桥墩基础设计为端承桩基础。
承台为矩形承台，平面尺寸为12.6m×8.1m。
承台厚3.5m。
墩身采用等厚度矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为20m，右幅桥为16.5m，单幅墩标准截面3×7.26m，四周设r=0.3m 的倒角。
主桥上部结构为（55＋100＋55）m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，采用分离的上、下行独立的两幅桥，单幅桥采用单箱双室截面，跨中箱梁中心高度为2.5m，支点处箱梁中心梁高6.5m，由距主墩中心2.5m 处往跨中方向46.5m 段按1.8 次抛物线变化。
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临时支座受力计算
1、临时支座砂筒受力计算
（1）受力分析：
每片20m箱梁最大自重按60T算，考虑各种不利因素，每片梁按100T算，则每个临时支座砂筒最大受力：
P0= 25t
按《路桥施工计算手册》P452页，取系数K=1.3，则每个砂筒最大受力为：
P=K* P0=1.3*25t=32.5T
（2）砂筒选用
砂筒图例及计算公式：
图中d0——上砂筒顶心外径；
d1——下砂筒内径；
h 0——顶心从最高工作位置放入下砂筒深度，一般取0.07-0.10m ；
H ——降落高度，m ；
σ——下砂筒筒壁
[σ] ——砂容许承压力,可取10MPa,如将其预压,可达30MPa 。
(a)上砂筒顶心外径计算及选用
砂预先过漏,干燥,并进行一定程度的预压,取[σ]=15MPa,则有:
[][]
m P
•166.015005.32440d =⨯==πσπ 砂筒顶心选用外径D 1=260mm,壁厚为δ=7mm 无缝钢管,则其外径为D 2= D 1+8+2δ=260+8+20=288mm, 故实际选用D 2=426mm, 壁厚为δ=10mm 的无缝钢管。
(b)自设砂筒结构图
见附件。
(c)砂筒受力验算
查国标,对于结构无缝钢管的屈服强度,由δ=10m m ≤22mm,则[σ]钢管=245MPa.
取H=0.053m,d 2=0.02m,h 0=0.045m.
又,筒壁应力为
()()()a 4.236007.002.0045.0053.0268.0268.0053.0260.05.3242d 0h 0d 0d 1d 42d 0h MP H H P H T =-+⨯⨯⨯⨯⨯=-+⨯⨯⨯⨯=-+=πδπδσ 即σ=236.4MPa ＜[σ]钢管=245MPa,砂筒受力满足要求。