临时支座受力计算
(60+100+60)m连续梁临时支座及劲性骨架检算报告
1 临时支座检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，由于施工管理与控制差异、人为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩。
1.1 临时支座结构临时支座采用钢筋混凝土临时支座，设置于墩顶永久支座两侧。
墩顶设置4个混凝土临时支座（其布置如图所示），每个临时支座布置60根HRB400钢筋，钢筋直径为32mm，三根一捆，每侧共布置120根，其中伸入墩身1.20m，处伸入梁内1.20m。
连续梁与临时支座相交部分采用HRB400D12mm的钢筋布置一道10cm一道的网片进行加强。
临时支座混凝土采用C50混凝土。
临时支座布置如图1所示。
14000立面图(a) 立面布置图12200截面图（b）横截面图平面图（c）平面图图1-1 100m连续梁临时支座图1.2 临时支座受力分析（1）节段浇注差按一端多浇注1/2节段考虑，最后一个悬浇节段砼体积约为50.035m3。
G=50.035/2×26.5=662.96kNM1=662.96×47=31159.12kN·m。
（2）挂篮移动不同步按一侧挂篮走行到位，另一侧未动考虑，根据施工经验，取挂篮、模板、施工机具重为500kN，且施工机具位置考虑一个阶段差，则：M2=500×4.00=2000kN·m。
（3）梁体自重不均匀（如胀模等）考虑一侧梁体比另一侧梁体重5%，最不利一侧的弯矩如表1-1所示。
表1-1 由梁体自重不均匀引起的不平衡弯矩计算M 3=5%×∑Gi×e=5%×504411.98=25220.6kN·m 。
（4）风荷载按一侧风力为100%，另一侧为50%考虑。
风压值：基本风压0W =500 Pa 基本风速：20V =28.3m/s 0.161020(0.5)V V ==25.3m/s设计基准风速V d110d V K V =式中：1K —考虑不同高度和地表粗糙度的无量纲参数。
桥梁临时支座施工与验算
桥梁临时支座施工与验算摘要：桥梁施工临时结构的安全稳定性直接影响着整个施工过程的各个重点环节，更直接关系到相关的生命财产安全，本文通过实例阐述了桥梁临时支座的施工验算基本方法，为同类工程作出示范。
关键词：桥梁临时支座施工验算中图分类号：k928文献标识码： a 文章编号：1 临时支座布置本项目连续梁分别从30＃和31＃墩进行悬臂浇筑。
由于连续梁设计为球型钢支座，为了为承受墩顶0#段及其模板等重量以及悬臂施工中不平衡弯矩，能够承受中支点处设计最大不平衡弯矩39082knm和竖向支反力32159kn，需要在悬浇过程中对墩顶0＃块与墩身进行临时刚性固结。
浇筑墩帽时在墩帽顺桥向两侧，箱梁腹板处预埋ф32精轧螺纹钢，螺纹钢外套直径4cm的pvc管，单根长度为10m，墩身锚固长度2m，精轧螺纹钢两端均利用锚垫板及螺帽进行锚固。
墩帽浇筑完成后，在墩顶垫石两侧，精扎螺纹钢预埋处浇筑临时支座，每个主墩上设置4块。
临时支座采用c50混凝土，临时支座中心布置位置顺桥向距离墩中心线1.6m，横桥向距离墩中心线1.875m。
每条临时支座长2.95m、宽度0.6m、高度0.6m。
临时支座配置4层φ12mm 螺纹钢筋网，钢筋布置间距200mm，纵向钢筋间距165mm作为骨架，绑扎φ10圆钢用来防止混凝土局部开裂。
在边跨合拢施工完成后拆除临时支座。
2 设计检算2.1抗倾覆检算·稳定弯矩计算根据设计文件要求，悬浇过程中不平衡荷载不得超过20吨，以及临时固结结构要满足中支点处最大不平衡弯矩wsb＝39082kn-m。
按混凝土浇注各个工况进行稳定弯矩的计算表2表2 稳定弯矩表由表2知最大稳定弯矩w1=50261.12knm＞39082knm。
2.2精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩基本参数c35混凝土设计抗压强度fc=16.7mpa；c40混凝土设计抗压强度fc=19.2mpa；c50混凝土设计抗压强度fc=23.1mpa；c40混凝土设计抗拉强度ft=1.71 mpa；ф32精扎螺纹钢截面面积a=804.25mm2；ф32精扎螺纹钢设计抗拉强度为fpy=930mpa；ф32精扎螺纹钢设计力臂:一侧精轧螺纹钢中心到另一侧临时支座中心线距离l=3.26m抗倾覆检算每根ф32精扎螺纹钢允许抗拉力为：f=930 mpa×804.25mm2=747.9kn设需要总计n根精轧螺纹钢，则：精轧螺纹钢锚固抵抗弯矩w2＝nfl；总抵抗弯矩wd=w1+w2；由wd≥mq，得wd＝nfl+w1≥最大不平衡弯矩2wsb＝2×39082kn-m；即n×747.9×3.26+50261≥78164计算得到n≥12，取16根。
临时支座检算
临时支座检算一、已知数据各段梁体参数见下表：节段名称0 1’2’3’4’5’6’7’8’节段长度800 350 350 400 400 400 400 400 200 (cm)节段体积118 33.8 30.5 32.3 28.4 26.4 26 25.2 12.2 (m3)节段重量306.8 87.88 79.3 83.98 73.84 68.64 67.6 65.52 31.72 (t)二、临时支座设计1、位置及尺寸见附图。
2、临时支座采用C50钢筋砼。
3、临时支座外侧在墩柱施工时预埋Φ25抗拉锚筋，每个临时支座设置30根。
在图示位置将其固定在墩身钢筋上，固定需用绑扎，严格禁止焊接。
钢筋埋入墩身长度为1.5m。
4、Φ25锚筋抗拉强度设计值计算：按照《混凝土结构设计规范》，普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为230MPa，则单根Φ25锚筋抗拉力设计值为112.9kN。
考虑实际受力时的不均匀及其它不利因素，计算时Φ25锚筋抗拉力取值为112.9*0.5=56.45kN。
5、锚筋抗拉力矩计算：梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，则锚筋抗拉力臂数据为2.525m。
则锚筋抗拉力矩计算为M=56.45*30*2*2.525=8552.175kN.m三、稳定计算1、浇注砼时稳定计算1）砼浇注时不对称荷载偏差考虑20t，另其它施工荷载（人员、机具等）考虑50kN，荷载系数按照动荷载取1.4。
则总偏心力为（200+50）*1.4=350kN 风荷载W=K1K2K3W 0 W 0取0.6kN/ m 2 K1=1.3 K2=1.92 K3=1.0受风荷载最不利区7#段，面积按矩形计算为297.6m 2 W=1.3*1.92*1.1*0.6*297.6=445.7kN2）梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，距墩中心1.175m 。
3）1#段浇注时稳定计算： 倾覆力矩：m .kN 25.1601)25.3175.10.4(*350M 1=+-= 抗倾覆力矩：m .157.075kN 21175.8552175.1*10*306.8'M 1=+=安全系数：59.71601.2512157.075M 'M 11===λ 4）7#段浇注时稳定计算： 倾覆力矩：m .kN 75.9738)2.43*443.53.5751.14(*503M 7=+++++-= 风荷载力矩：M WF =445.7*2.5=1114.25由于两个力矩不作用一同一平面内，所以进行力矩合成：M=m kN M M WF⋅=+=+3.980275.973825.111422227 抗倾覆力矩：m.kN 215.22996175.8552751.1*10*)2*6.672*64.682*3.8472*98.832*3.792*88.878.306('M 7=+++++++=安全系数：35.23.980222996.215M 'M 77===λ 5）8#段浇注时稳定计算： 经分析也满足要求。
T梁架设临时支座设计
T梁架设临时支座设计（草稿）2012-2-261.资料1.1 40mT梁自重G梁=52.52*2.6=136.55t，20mT梁自重G梁=15.88*2.6=41.29t，架桥机自重暂按G架=120t，运梁小车自重暂按G。
车=40t1.2盖梁顶至梁底高度为30cm，20mT梁底宽为44cm，40mT梁底宽为60cm。
1.3系数按1.3考虑；只有固定支座处有临时支座，固结和滑动支座处无临时支座。
2.设计1片T梁梁段设1个临时支座，每个临时支座由垫块+砂袋+钢板构成（自下而上）。
3.受力计算3.1 1个临时支座受力40mT梁：P1=1.3*（G梁/2+G架/10+（G梁+G车）/4）=1.3*（136.55/2+120/10+（136.55+40）/4）=161.56t。
20mT梁：P2=1.3*（G梁/2+G架/10+（G梁+G车）/4）=1.3*（41.29/2+120/10+（41.29+40）/4）=68.86t。
3.2钢板、砂袋受力40mT梁：钢板尺寸50*30*0.5cm，砂袋尺寸50*30*8cm；20mT梁：钢板尺寸30*30*0.5cm，砂袋尺寸30*30*8cm；以上尺寸只是暂定尺寸，必须经过试验验证后方可实施。
3.3垫块建议：垫块通过扩大原支座垫石尺寸而成。
垫块由C50砼+钢筋网构成，钢筋网为两层φ12钢筋、网眼10*10cm；并满足临时支座中心位置有关要求。
4.有关要求4.1砂袋必须由特殊材料制成，满足承载力（40mT梁＞161.56t，2 0mT梁＞68.86t）和变形（＜3mm）要求；必须通过数组试验确定。
4.2砂必须为中砂，过筛、干燥。
4.3垫块混凝土强度满足设计（C50），其顶面、底面必须平整。
4.4施工时，装上砂的砂袋必须拍实预压、其顶面平整、水平；在砂袋外包裹塑料袋，以防雨淋。
4.5施工时，必须特别注意T梁的侧向失稳问题，采取各种必要措施加以解决：（1）梁间隔板上大的钢筋相互连接牢固，梁两侧顶大的圆木。
连续梁悬浇施工临时固结(支座)设计计算及应用优化
连续梁悬浇施工临时固结（支座）设计计算及应用优化目前铁路及公路桥梁设计时，连续梁凭其自身的诸多优点应用已非常普遍，受现场地形、环境等因素的限制，部分连续梁只能采用采用悬浇法施工。
连续梁在T构悬浇过程中，因施工等诸多因素会产生不平衡弯矩，为了确保施工安全，需要在墩顶设置墩梁临时固结（支座）或墩旁设置临时支墩。
本文结合现场工程实例，介绍了某铁路客运专线跨高速公路连续箱梁，采用悬浇法施工时，墩顶墩梁临时固结的设计计算思路及现场做法;并就根据现场实际情况，如何选取和优化临时固结结构形式做了简单的说明。
标签：连续箱梁;临时固结（支座）;设计;计算;应用优化一、工程簡介本工程为××铁路客运专线××铁路特大桥跨××高速公路双线连续梁。
设计目标时速200km/h，结构形式为60m+100m+60m预应力连续箱梁，总长221.5m。
采用挂篮悬臂浇筑法施工。
按施工顺序共划分为51个梁段，各节段长度及混凝土体积见下表（图）。
0#块梁高为7.5m，边跨现浇段及跨中梁高均为4.5m。
连续梁节段参数表二、现场采用的临时固结措施现场墩顶墩梁临时固结采用HRB335Ф32钢筋和C50混凝土设置，每墩采用308根Ф32钢筋，每根长337.2cm，混凝土截面尺寸采用0.6m*2.3m，每墩4个，具体布置形式见下图。
在临时固结混凝土与墩顶及梁底接触面上铺设塑料膜或油毡作为隔离层，便于临时固结拆除。
若条件许可，可以在临时固结顶、底面处，或中间设置厚5～10cm的硫磺砂浆，预埋电阻丝以便于拆除。
三、设计计算说明设计给定的不平衡弯矩为68000KN·m，相应支反力为60000KN。
首先根据现场实际情况计算不同工况下的不平衡弯矩，及相应支反力，验算设计给定值是否满足要求。
若墩顶临时固结采用HRB335Ф32钢筋和C50混凝土，每墩临时固结需要的钢筋数量、长度，混凝土截面尺寸等参数，通过选取的最大不平衡弯矩和反力确定，最后考虑一定的安全系数后，根据现场实际情况，最终确定临时固结措施的各项参数。
临时固结验算
40+64+40m 连续梁 0#块临时支座与固结的验算临时支座采用C50砼，主墩共设有4个临时支座，单个支座面积为50cm ×140cm ，最大不平衡重取单边浇筑8#段为587.08KN ；外侧在墩柱施工时预埋Φ32精轧螺纹钢筋，每个支座6根，共24根每个墩。
1、临时支墩承压的验算为保证临时固结措施的绝对安全，计算时按极端最不利情况考虑，最大不平衡重取单边浇筑8#块重量为58.708t,合计587.08KN 。
主墩顶全梁重1388.4t,合计13884KN ，挂篮施工机具及人群重800KN则单侧临时支座分担（13884+800）÷2=7342KN根据临时支墩设计，一侧单个支墩承压面积为2c 4.15.04.12A m =⨯⨯=，按轴心受压构件考虑，则其截面抗压承载力按下式计算：()s sdcd A f A f ''+≤ϕλ90.0N d 0 在此不计钢筋的作用，则有：()kN A f A f s sdcd 28224104.14.2290.090.0N 3d 0=⨯⨯⨯=''+≤ϕλ 而临时支墩的压力为7342kN ＜28224kN ，满足要求。
2、临时固结验算按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），普通Ⅱ级钢筋（HRB335）抗拉强度设计值为280MPa则单根Φ32锚筋抗拉力设计值为：KN A F 65.3331004.8108305.043=⨯⨯⨯==-σ2.1钢筋埋置长度计算如考虑充分利用钢筋的抗拉强度，则受拉钢筋需要的锚固（埋置）长度按下式计算： d f f l t ya ηα=钢筋设计强度2/280mm N f y =，墩身采用C35混凝土，其轴心抗拉强度设计值2/52.1mm N f c =，则钢筋需埋入墩身的长度为：m 427.114273252.128014.073.1==⨯⨯⨯==mm d f f l t ya ηα 实际锚筋埋入墩身长度为1.5米，满足要求。
连续弯梁桥临时支座设计及受力分析
时支座 形式 有 以下几 种 。 １ １ 硫 磺砂 浆支 座 （ ． 钢筋 混凝 土支座 ）
豳 …Ｊ ｉ ： 一 Ｌ ／ － ｛
ｆ ～ ｛
ｌ ’／ ｜ ｜ ■ ｍ 。
（ ） 立面图 ａ （ ） 侧面 围 ｂ
３ 利 用线 性叠 加 原 理 ， 虑 多种 施 工 模 式 在 多 ） 考 种荷 载 同时作 用 下 的 临 时支 座 承 受 的力 ， 支 座 进 对 行检 算 。
３ ２ ２ 挂篮移 动 不 同步 ．．
按 一侧挂 篮走行 到位 ， 另一侧 未动考 虑 ， 根据施
工 经验 ， 确定挂 蓝 、 板 、 工机具 重 为 ４ ０ Ｎ， 模 施 ５ ｋ 且施
对木头的材质和含水量要求很高， 必须使用强 度较高的柳木及榆木、 松木等 ， 而且含水量要适中，
含水 最 大 ， 墩变 形大 ， 易损坏 ， 水量 小 ， 木 容 含 本身 就
横桥向中心线 １ ５ｍ 单个 临时支座混凝土承压 ２ ｍ， ２ 面尺寸为 １０ｒ ８０ ｍ。混凝土采用 Ｃ ０ 精轧 ９０ ｍ× ５ ｍ ａ Ａ，
工机 具 位置考 虑一个 阶段差 ， ： 则
与不对称受载图式展开力学分析。力学模式为两排 支承下的双悬臂结构 。计算中不考虑永久支座的承 压能力 ， 计算主要步骤如下。 １ 计 算 临时支 座 的承 载力 。 ） ２ 建立悬臂施工下的模型 ， ） 计算单种荷载情况 下临时支座所承受 的力。包括梁体 自重， 施工机具 荷载， 挂篮荷载 ， 不平衡浇筑荷载， 风荷载等。
Ｇ ＝２ ． ／ ×２ ． ０５２ ６ ５＝２ ． ｋ ７１ ６ Ｎ Ｍ １ ７ ． ５ ２ ＝６ ５ ． ｋ ・ｍ ＝２ １ ６ Ｘ２ ． ５ ８５４ Ｎ
临时支座计算
附件3临时锚固体系设计检算书 临时支座垫 石0.152.15垫 石临时支座临时支座临时支座0.5Φ32精扎螺纹钢0.851、32+48+32m 连续梁设计要求临时锚固措施承受中支点最大不平衡弯矩16406kN-m 及相应竖向支反力16712kN 。
2、竖向支反力计算临时锚固采用C25混凝土作为支撑，C25混凝土的抗压强度为11.9N/mm2，所以抗压面积必须达到22404.114043709.11/16712000m mm S ===实际施工中抗压混凝土面积为1.075*2=2.15m2。
3、抵抗弯矩计算在墩帽施工时预埋φ32mm 精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。
φ32mm 精扎螺纹钢的抗拉强度为980N/mm2，精扎螺纹钢的抗拉力为980*3.14*16*16=787763N需要精扎螺纹钢16406/787/1.45=14.38根实际施工预埋24根φ32mm 精扎螺纹钢，每个临时支座中预埋12根。
4、钢筋下端锚固长度计算查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm 精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为13.019.014.016.0mm 2mm /40402mm /mm ，螺旋肋钢丝为，刻痕钢筋为带肋钢筋为，圆钢筋为—钢筋的外形系数，光—）—钢筋的公称直径（—）值（—钢筋的抗拉强度设计—取值时，按当混凝土强度等级高于），设计值（—混凝土轴心抗拉强度—）（—受拉钢筋的锚固长度—ααd N f C C N f l df f l y t a t ya ⋅=cm2801.1mm 25mm /98032mm /71.14026231.13271.198013.022那么锚固长度为的修正系数，所以取由于钢筋直径大于设计值为精扎螺纹钢的抗拉强度计值为混凝土轴心抗拉强度设N N C m m d f f l t y a =⨯⨯⨯=⋅=α5、φ32mm 精扎螺纹钢上端的锚固精扎螺纹钢穿过0号块底板进入箱梁内，在梁内通过张拉锚定精扎螺纹钢筋，那么每一个临时支座上箱梁底板C50混凝土受压面的必须达到222m 5.0mm 511441.23/78776315mm /1.2350==⨯=S N C 故受压面积混凝土抗压强度为实际张拉时，受压面积大于0.7m 2。
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临时支座受力计算
1、临时支座砂筒受力计算
（1）受力分析：
每片20m箱梁最大自重按60T算，考虑各种不利因素，每片梁按100T算，则每个临时支座砂筒最大受力：
P0= 25t
按《路桥施工计算手册》P452页，取系数K=1.3，则每个砂筒最大受力为：
P=K* P0=1.3*25t=32.5T
（2）砂筒选用
砂筒图例及计算公式：
图中d0——上砂筒顶心外径；
d1——下砂筒内径；
h 0——顶心从最高工作位置放入下砂筒深度，一般取0.07-0.10m ；
H ——降落高度，m ；
σ——下砂筒筒壁
[σ] ——砂容许承压力,可取10MPa,如将其预压,可达30MPa 。
(a)上砂筒顶心外径计算及选用
砂预先过漏,干燥,并进行一定程度的预压,取[σ]=15MPa,则有:
[][]
m P
•166.015005.32440d =⨯==πσπ 砂筒顶心选用外径D 1=260mm,壁厚为δ=7mm 无缝钢管,则其外径为D 2= D 1+8+2δ=260+8+20=288mm, 故实际选用D 2=426mm, 壁厚为δ=10mm 的无缝钢管。
(b)自设砂筒结构图
见附件。
(c)砂筒受力验算
查国标,对于结构无缝钢管的屈服强度,由δ=10m m ≤22mm,则[σ]钢管=245MPa.
取H=0.053m,d 2=0.02m,h 0=0.045m.
又,筒壁应力为
()()()a 4.236007.002.0045.0053.0268.0268.0053.0260.05.3242d 0h 0d 0d 1d 42d 0h MP H H P H T =-+⨯⨯⨯⨯⨯=-+⨯⨯⨯⨯=-+=πδπδσ 即σ=236.4MPa ＜[σ]钢管=245MPa,砂筒受力满足要求。