混凝土柱模板计算书

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预应力混凝土柱支架及模板计算书

预应力混凝土柱支架及模板计算书1. 引言本文档旨在为预应力混凝土柱支架及模板设计提供计算依据。

该设计旨在满足预应力混凝土柱的承载能力和稳定性要求。

计算书分为以下几个部分：设计条件、柱支架计算、模板计算。

2. 设计条件2.1 荷载条件预应力混凝土柱支架及模板的设计荷载条件如下：- 永久荷载：包括结构自重、围护墙重量等。

- 变动荷载：包括使用荷载、温度荷载等。

2.2 材料参数采用以下材料参数进行计算：- 预应力混凝土强度等级：XXX级。

- 钢筋强度等级：XXX级。

- 钢束强度等级：XXX级。

2.3 设计要求本设计应满足以下要求：- 支架稳定性要求：满足国家标准的支架稳定性设计要求。

- 柱承载能力要求：满足柱的承载能力要求。

3. 柱支架计算3.1 柱支架形式采用XXX形式的柱支架。

3.2 计算方法柱支架的计算应满足以下要求：- 考虑支架的水平稳定性和垂直稳定性。

- 采用弹性线性分析方法进行计算。

- 考虑荷载组合的作用。

3.3 计算结果根据计算，柱支架的尺寸应满足以下要求：- 柱支架的宽度：XXX mm。

- 柱支架的高度：XXX mm。

4. 模板计算4.1 模板形式采用XXX形式的模板。

4.2 计算方法模板的计算应满足以下要求：- 考虑模板的水平稳定性和垂直稳定性。

- 采用弹性线性分析方法进行计算。

- 考虑荷载组合的作用。

4.3 计算结果根据计算，模板的尺寸应满足以下要求：- 模板的宽度：XXX mm。

- 模板的长度：XXX mm。

5. 结论根据预应力混凝土柱支架及模板计算，柱支架的尺寸应满足柱的承载能力和稳定性要求，模板的尺寸应满足模板的稳定性要求。

设计者应根据本计算书的结果进行合理设计和调整。

6. 参考文献- 相关设计规范和国家标准。

以上为预应力混凝土柱支架及模板计算书的内容。

专业人士整理柱模板13001300(支撑不等间距)计算书

柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3) 24新浇混凝土初凝时间t0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h) 2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γc t0β1β2v1/2，γc H}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×6}＝min{38.403，144}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.403/24=1.6m承载能力极限状态设计值S max＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3 × 38.403+ 0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2 S min＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5 × 2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.403 kN/m2S'min＝0 kN/m2四、面板验算即b=1000mm。

W＝bh2/6＝1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12＝1000×183/12=486000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。

柱模板计算书

柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。

1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。

根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。

柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书

柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。

圆柱模板计算书

圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。

肋间距为300X300mm。

采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。

二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。

四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。

柱子模板计算书

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm ，柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度18mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量8000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.800m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.860kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×69.820=62.838kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下36.20kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。

方柱模板计算书

方柱模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，纵肋为12#槽钢,水平间距为439mm，横背楞为12#槽钢，最大间距为500mm，横肋为10mm厚钢板，穿墙螺栓最大间距为500mm。

二、面板计算：（1）、计算简图：混凝土自身侧压力计算：1、方柱浇注高度16.5m，方柱横截面积2.5mx2.5m=6.25 m2，浇筑最大速度为60立方米每小时,重力密度为24KN/ m3,入模温度为25度。

假设：混凝土浇筑速度为60/6.25=9.6m/h。

混凝土温度为T=25度。

外加剂影响修正系数β1=1.2。

坍落度影响修正系数β2=1.15。

混凝土湿重度rc=24KN/ m3。

混凝土初凝时间t0=200/（25+15）=5h2、基本载荷：（1）砼最大侧压力按如下浇注条件水平侧压力标准值：F1=0.22 * rc*T*β1*β2*V1/2=0.22*24* 5*1.2*1.15*9.61/2 =494.5 KN/ m2F2=rc*H=24X16.5= 396KN/ m2取较小值即F1= 396KN/ m2= 0.396N/ mm2（2）振捣砼载荷：q振=2 KN/ m23、载荷组合：系数取值k活=1.4 k恒=1.4q侧计= k恒*F1+ k活* q振=1.2*396+1.4*2=478 KN/m2 =0.478N/ mm2三、方柱模刚度分析：1、面板分析：由参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=400 mm，构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ，对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算（按最大跨距）。

计算简图如图所示，W=bh2=450*62/6=2700mm3L=439-12-53/2=400.5取L=400q=0.478N/mm：（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m= -0.100Mmax=K m ql2=0.100×0.478×4002=7712N·mm故面板最大内力值为：σ=M/W=7712/2700=2.8N/mm2<f=215N/mm2满足要求。

500×500柱模板计算书

柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称A 楼3层KL11 新浇混凝土柱长边边长(mm) 500 新浇混凝土柱的计算高度(mm)13200新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v 1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×13.2]＝min[38.4，316.8]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×38.4＝23.33kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×23.33×0.172-0.117×0.88×0.172＝-0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/(1/6×500×152)＝3.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×38.4＝19.2kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×19.2×166.674/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.17×48.42＝8.07 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.21kN·mσ＝M max/W＝0.21×106/54×103＝3.95N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.17×38.4＝6.4 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.12mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.74kN·m，N1＝3.43kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.74kN·m，N2＝3.43kNM/W n＝0.74×106/(4.73×103)＝156.29N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mmν2＝1.31mm≤[ν]＝l/400＝1.78mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝3.43×2=6.86kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！N＝3.43×2=6.86kN≤26kN满足要求！。

柱模板支撑计算书

附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例，验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m，采用18厚木模板，60*80木枋作竖楞，B向间距210，H 向间距191，φ48*2.8mm双钢管作横楞，竖向间距500，φ12对拉螺杆，B向对拉2道，H向对拉2道。

二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。

新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃)，取20℃V—砼的浇灌速度(m/h)，取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2，有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2，三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，BH向计算跨度取大值206。

面板的计算宽度取柱箍间距0.5m，荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。

500x500柱模板(设置对拉螺栓)计算书

柱模板计算书

柱模板计算书柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:8；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:8；2.柱箍信息柱箍材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；柱箍的间距(mm):790；3.竖楞信息竖楞材料:木方；宽度(mm):60；高度(mm):150；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γＨ其中γ　-- 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取 4.000h；T -- 混凝土的入模温度，取35.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取 2.00m/h；H -- 模板计算高度，取 3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取 1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。

分别计算得F=0.22γtβ1β2V1/2 =42.936 kN/m2、F=γＨ=75.000 kN/m2，取较小值42.936 kN/m2作为本工程计算荷载。

柱模板(设置对拉螺栓)

柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.8]＝min[29.87，115.2]＝29.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.146×0.22-0.121×0.882×0.22＝-0.082kN·m σ＝M max/W＝0.082×106/(1/6×500×152)＝4.37N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×100小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 300小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.342kN·mσ＝M max/W＝0.342×106/83.333×103＝4.11N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.316mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.272kN·m，N1＝6.335kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.272kN·m，N2＝6.335kNM/W n＝0.272×106/(5.26×103)＝51.634N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm) ν1＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝1.288mmν2＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝1.288mm满足要求！六、对拉螺栓验算t满足要求！N＝6.335×2=12.671kN≤26kN 满足要求！。

柱子模板计算书

柱子模板计算书（以截面550×700为例）1.1、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）1.2、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图1.3、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γc t0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γc H＝24×2650/1000=63.6kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱边的大小确定组合类型：由于柱长边大于300mm，则：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k] =0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用极限状态设计值S k＝G4k＝41.218kN/m21.4、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h为面板厚度。

（图3）承载能力极限状态受力简图1）、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m) M max＝0.218kN·mσ＝M max/W＝0.218×106/24000=9.076N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求2）、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.366mm≤[ν]＝183.333/400=0.458mm满足要求1.5、小梁验算根据实际情况次梁的计算简图应为两端带悬挑的多跨连续梁，次梁按四跨连续梁计算偏安全且比较符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图次梁上作用线荷载q＝Max(L/m,B/n)S＝183.333/1000×51.844=9.505kN/mq k＝Max(L/m,B/n)S k＝183.333/1000×41.218=7.557kN/m1）、强度验算（图8）次梁弯矩图M max＝0.297kN·mσ＝M max/W＝0.297×106/(5.08×1000)=58.469N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求2）、抗剪验算（图9）次梁剪力图V max=2.448kNτ=V max S0/(Ib) = 2.448×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=9.965N/mm2≤[f v]＝120N/mm2满足要求3）、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.301mm≤[ν]＝400/400=1mm满足要求4）、支座反力计算R max=4.824kNR maxk=3.836kN1.6、柱箍验算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((700+(48+48)×2)/(1+1),(550+(48+48)×2)/(0+1))=742mm为计算跨度。

柱模板计算书

柱模板计算书该工程框架，地下层柱净高最高的为4.02米，取最多相同截面的500×500柱来计算。

采用衫木板支模，板材厚度为20mm，搁栅枋木截面50×50mm，间距为400mm，柱箍仿木截面50×80mm，间距为500mm。

混凝土浇筑是采用流槽或串筒分层浇灌,用插入式振动器分层捣实,每层浇灌厚度为1.2米。

混凝土容重25 KN/ m3，杉木自重４～6KN/ m3。

1、荷载计算：混凝土对侧面模板的最大压力：当H≥R P=γ·R =25×0.75=18.75（KN/m2）式中：P——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γ——混凝土容重（KN/ m3）。

R——插入式振动器的作用半径(m)，一般取R=0.75m。

H——混凝土浇筑层厚度(m)。

2、倾倒混凝土产生的水平荷载：查表一取2KN/m23、振捣混凝土时产生的侧压力为4KN/ m2总侧压力为：1.2×18.75+1.4×(2+4)=30.9 KN/m2柱模板的线荷载为：q=0.5×30.9=15.45 KN/m（一）模板验算：已知杉木的抗弯强度设计值fm=14N/mm2，抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2，弹性模量E=9000 N/mm2。

1）模板的抗弯强度必须满足：σm=Mmax/Wn≤1.3fm模板所受的最大弯矩(近似按五跨连续梁计算)Mmax=-1/11ql02=-1/11×15.45×0.42=-0.225KN-m模板的抵抗矩 Wn=bh2/6=500×202/6=33333mm2模板最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.225×106/33333=6.75N/mm2<1.3fm =1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）模板抗剪强度必须满足：τmax=Vmax×s/Ib≤1.3fv式中：s—进似采用螺栓或钉的间距(mm)I—截面惯性矩(mm4)b—截面宽度(mm)模板所受的最大剪力:Vmax=0.6ql0=0.6×15.45×0.4=3.708KNI=bh3/12=500×203/12=333333mm4模板最大剪应力:τmax=Vmax×s/Ib=3708×400/333333×500=0.009N/mm2≤1.3fv=1.3×1.4=1.82N/mm2 (满足要求)3）挠度验算：验算挠度时，荷载仅采用新浇混凝土侧压力的标准荷载q=0.5×15.45=7.725KN/mI=bh3/12=500×203/12=333333(mm4)w=0.967×(ql4/100EI)=0.967×(7.725×4004/100×9000×333333)=0.64mm允许挠度[w]=L/250=500/250=2mm>w=0.64mm (满足要求)（二）柱箍验算：作用在柱箍枋木上的线荷载为：q=0.5×30.9=13.91KN/m1) 抗弯强度验算：柱箍枋木所受的最大弯矩Mmax=1/12·ql02=1/12×13.91×0.52=0.29KN-m枋木的抵抗矩 Wn=bh2/6=50×802/6=53333mm2枋木的最大弯应力:σm=Mmax/Wn=0.29×106/53333=5.4N/mm2<1.3fm=1.3×14=18.20 N/mm2 (满足要求) 2）抗剪强度验算：柱箍所受的最大剪力:Vmax=1/2·ql0=0.5×13.91×0.5=3.48KNI=bh3/12=50×803/12=2.13×106mm4枋木最大剪应力:S=40×50×20=40000mm3S---中和轴以上的毛截面面积对中和轴的面积矩。

梁柱模板计算书

（一）梁模板验算1、梁侧模板荷载按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得；T -- 混凝土的入模温度，取℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取；β1-- 外加剂影响修正系数，取；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m2、kN/m2，取较小值kN/m2作为本工程计算荷载。

2、梁侧模板验算（1）抗弯验算W = ××6=；新浇混凝土侧压力设计值: q1= ×××=m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= ×××=m；q = q1+q2 = + = kN/m；计算跨度(内楞间距): l = ；面板的最大弯距M= ××= ×；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = ×104 / ×104=mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = mm2；面板的受弯应力计算值σ =mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = ×=mm；l--计算跨度(内楞间距): l = ；E--面板材质的弹性模量: E = mm2；I--面板的截面惯性矩: I = ×××12=；面板的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250 = ；面板的最大挠度计算值ω = 小于面板的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！3、内楞计算W = 40×60×60/6 = ；I = 40×60×60×60/12 = ；（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下:q = ××+×××2=m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=××= ×；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = ×104/×104 = N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；内楞最大受弯应力计算值σ = N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于[f]=mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E -- 面板材质的弹性模量：mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =×2=N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：E = ×105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: ω = ××(100×××105) = mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = ；内楞的最大挠度计算值ω= 小于内楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！4.外楞计算W = 60×80×80/6 = ；I = 60×80×80×80/12 = ；（1）外楞抗弯强度验算最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载: P = ××+××××2=；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500mm；外楞的最大弯距：M = ××= ×经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = ×105/×104 = N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: [f] = mm2；外楞的受弯应力计算值σ =mm2 小于外楞的抗弯强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）外楞的挠度验算其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为mm2；p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p =××2= KN；l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = ；I--面板的截面惯性矩：I = ×106mm4；外楞的最大挠度计算值: ω = ××103×(100×××106) = ；外楞的最大容许挠度值: [ω] = ；外楞的最大挠度计算值ω = 小于外楞的最大容许挠度值[ω]=，满足要求！5、梁底模板计算模板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = ××6 = ×104mm3；I = ×××12 = ×105mm4；（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: ×（+）×××=m；模板结构自重荷载：q2:×××=m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: ×××=m；q = q1 + q2 + q3=++=m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 1/8××=；σ =×106/×104=mm2；梁底模面板计算应力σ = N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=mm2，满足要求！（2）挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

柱模板设计计算书

柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=60mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=200mm,胶合板截面高度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T──混凝土的入模温度,取20(℃)；V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；β──混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.29kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27.09kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。

三、柱箍间距验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F──新浇混凝土侧压力设计值；F s──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；b──柱木面板一块的宽度(mm)；W──木面板的抵抗矩；f m──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4F s=0.95×(1.2×27.09+1.4×4)/1000=0.0362N/mm2第一式：0.783×[6000×291600.00/(32.508/1000×600.00)]1/3=350.50mm第二式：[8×32400×15/(0.0362×600)]1/2=423.08mm由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距350.50mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中N──柱箍轴向拉力设计值；q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；A n──柱箍净截面面积；A n=60×80=4800mm2M x──柱箍承受的弯矩设计值；W nx──柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=F s×l=0.0362×200=7.241N/mmN=7.241×600/2=2172.16NM x=7.241×6002/8=325823.40NN/A n+M x/W nx=2172.16/4800+325823.40/64000.00=5.09≤fm=15N/mm2柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.09+1.4×4.00)×600.00/1000=22.865kN/ml──木方间距,取l=200mm；经计算得M=0.1×22.865×(200.00/1000)2=0.091kN.m胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3σ= M/W=0.091×106 /32400.000=2.823N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×27.09+1.4×4)×600×200/106=2.744kN经计算得τ=3×2.744×103/(2×600.000×18.000)=0.381N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中q──强度设计荷载(kN/m):q=27.09×600/1000=16.254kN/m侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；a──木方间距,取a=200mm；E──弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.677×16.254×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.10mm最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中q──强度设计荷载(kN/m):q=(1.2×27.090+1.4×4.000)×200/1000=7.622kN/mB──截面长边,取B=600mm；经计算得M=7.622×(600/1000)2/8=0.343kN.m；木方截面抵抗矩W=b×h2/6=60×802/6=64000.000mm3；σ= M/W=0.343×106/64000.000=5.359N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:τ=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×27.090+1.4×4.000)×200×600/106=2.287kN 经计算得τ=3×2.287×103/(2×60.000×80.000)=0.715N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中q──设计荷载(kN/m):q=27.09×200/1000=5.418kN.mI=b×h3/12=60×803/12=2560000.000mm4B──柱截面长边的长度,取B=600mm；E──弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得W=5×5.418×6004/(384×9000.00×2560000.00)=0.397mm允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！。