导地线配合计算
架空送电线路OPGW与导地线的配合设计
２ ＯＰ ＧＷ及地线 的允许短路 电流
电力 系统 发生 接地 时 ，地线 应能 承受 通过 的返
回电流 ，对Ｏ Ｇ Ｐ Ｗ来说 ，回流使Ｏ Ｇ Ｐ Ｗ温度大幅上 升 ， 度过 高 容 易破 坏 光纤 ； 一 般 地线 ， 度过 高 温 对 温
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架 空 送 电 线 路 Ｏ Ｇ 与 导 地 线 的 配 合 设 计 Ｐ Ｗ
张军强 ． 李 波
７０ ５ ） １０ ４ （ 陕西省 电力设 计 院 ， 陕西 西安
０ 引言
在 电力线路上 ，Ｐ Ｗ复合光缆具备地 线和光 ＯＧ 纤通信的双重功能 ， 作为一种新兴的信息传输通道 ，
钢绞线 允许 最大 短路 电流 为５９ｋ ． Ａ。
１ ＯＰ ＧＷ复合 光缆 和 普通 地 线 的初选
ＯＧ Ｐ Ｗ作为通信通道 ， 对光纤的质量要求很高 ， 具体到某一工程时 ， 需要考虑光纤 的芯数 、 工作波 长 、衰减 、色散 、带宽等 ，如ｓ 工程线路选用２ 芯 ４ ＯＧ Ｐ Ｗ复合光缆 。另一根地线根据《 ～０ ｋ 架空 １０ ５ ０Ｖ １ 送 电线路 设 计技术 规 程》 Ｄ ／ ０２ １９ ）的规 定 （ ＬＴ５９ — ９９ 可选用５ 截面的钢绞线 。下面以该工程为例 ， ０ 论述 光缆和导地线的配合设计方法。
普通 地线 ． 面就这 种情 况进 行分 析 。 下
式 中 ： 地 线 短 路 允 许 电流 ， ｃ 载 流部 分 的热 为 Ａ； 为 容 量 ，ａｃ ａ为 载 流 部 分 ２ ｃｌ ｍ；ｏ ／ ０℃时 的 电 阻 温 度 系
数 ， ；。 ℃～尺 为载流部 分２ ０℃时的电阻 ， ／ Ｔ Ｑ ｃ 为短 ｍ；
最新220kV架空送电线路铁塔通用设计--400-50导线单回路新塔设计-终版
220k V架空送电线路铁塔通用设计--400-50导线单回路新塔设计-终版220kV架空送电线路铁塔通用设计400/50单回路塔型系列设计说明设计条件：导线：LGJ-400/50地线：GJX-100气象：C＝10mm（地线15mm） V＝27m/s设计标准：1.国标《110～750kV架空输电线路设计规范》（报批稿）2.南网《110kV～500kV架空输电线路设计技术规定》供电设计院有限责任公司目录1、设计内容及依据2、铁塔使用的自然环境2、1 设计气象条件2、2 地形地貌条件3、铁塔设计条件3、1 导线和地线3、2 铁塔使用条件3、2、1 水平档距分级3、2、2 垂直档距的确定3、2、3 最大档距的确定3、2、4 代表档距的确定3、2、5 承力塔转角度数的分级3、2、6 铁塔标志高分级3、2、7 铁塔长短腿分级3、2、8 铁塔使用条件表4、铁塔绝缘配合和头部尺寸4、1 铁塔绝缘水平4、1、1 绝缘子串片数4、1、2 绝缘子串的机械强度配合4、1、3 空气间隙4、1、4 间隙园图的条件4、2 塔头尺寸的确定4、2、1 线间距离4、2、2 地线支架高度4、2、3 保护角5、铁塔横担与绝缘子串连接的要求5、1 直线塔5、2 承力塔6、铁塔荷载6、1 荷载条件6、2 各型铁塔荷载表7、直线塔间隙园图1、1、设计内容及依据本设计包括LGJ-400/50单导线单回路系列的自立式铁塔共8种塔型。
设计依据为国标《110～750kV架空输电线路设计规范》报批稿。
同时也基本符合国家电网公司Q/GDW 179-2008《110kV～750kV架空输电线路设计技术规定》和南方电网公司Q/CSG 11502－2008《110kV～500kV架空送电线路设计技术规定（暂行）》等的规定。
2、铁塔使用的自然环境2、1设计气象条件本系列塔型按我省中冰区即导线覆冰厚度10 mm,(地线15mm)最大设计风速27 m/s的条件设计。
导地线配合计算
地线平均高 度(m)
20.5
导线：LGJ-300/25 参数表
工 况 气 温(℃) 导线冰厚(mm) 基准风速(m/s) 风压不均匀系数 导线风速(m/s) 垂直荷载(N/m) 水平荷载(N/m) 综合荷载(N/m) LGJ-300/25 Lp=330m 张力弧垂 工 况 气 温(℃) 地线冰厚(mm) 基准风速(m/s) 风压不均匀系数 地线风速(m/s) 垂直荷载(N/m) 水平荷载(N/m) 外过无风 15 0 0 1 0 10.3754 0.0000 10.3754 张力(N) 弧垂(m) 17206 8.21 外过无风 15 0 0 1 0 4.4110 0.0000
30
导地线垂直间距(m)
验算工况下的导地线配合曲线（垂直间距）
25
20
15
10
5
0 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300
档距(m)
1400
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0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 外过无风工况下的导地线弧垂(m) 导线 地线 弧垂差 导地线间距 0.012*L+1 导线 外过无风工况下的导地线配合曲线 0.00 0.00 0.00 4.04 1.00 0.00 0.19 0.16 0.03 4.07 1.60 0.19 0.75 0.65 0.10 4.15 2.20 0.75 1.70 1.46 0.24 4.28 2.80 1.70 3.02 2.60 0.42 4.46 3.40 3.02 4.71 4.06 0.66 4.69 4.00 4.71 6.78 5.84 0.94 4.98 4.60 6.78 9.23 7.95 1.29 5.32 5.20 9.23 12.06 10.38 1.68 5.71 5.80 12.06 15.26 13.14 2.12 6.15 6.40 15.26 18.84 16.22 2.62 6.65 7.00 18.84 22.80 19.63 3.17 7.20 7.60 22.80 27.14 23.36 3.78 7.80 8.20 27.14 31.85 27.41 4.43 8.45 8.80 31.85 36.93 31.79 5.14 9.16 9.40 36.93 42.40 36.50 5.90 9.92 10.00 42.40 48.24 41.53 6.72 10.73 10.60 48.24 54.46 46.88 7.58 11.60 11.20 54.46 61.06 52.56 8.50 12.51 11.80 61.06 68.03 58.56 9.47 13.48 12.40 68.03 75.38 64.88 10.49 14.51 13.00 75.38 83.10 71.53 11.57 15.58 13.60 83.10 91.21 78.51 12.70 16.71 14.20 91.21 99.69 85.81 13.88 17.89 14.80 99.69 108.54 93.43 15.11 19.12 15.40 108.54 117.78 101.38 16.40 20.40 16.00 117.78 127.39 109.65 17.73 21.74 16.60 127.39 137.37 118.25 19.12 23.13 17.20 137.37 147.74 127.17 20.57 24.57 17.80 147.74 158.48 136.42 22.06 26.07 18.40 158.48 169.60 145.99 23.61 27.62 19.00 169.60 验算工况下的导地线垂直间距(m) 地线 弧垂差(导－地） 导地线垂直间距 0.00 0.00 4.00 0.16 0.03 4.03 0.65 0.10 4.10 1.46 0.24 4.24 2.60 0.42 4.42 4.06 0.66 4.66 5.84 0.94 4.94 7.95 1.29 5.29 10.38 1.68 5.68 13.14 2.12 6.12 16.22 2.62 6.62 19.63 3.17 7.17 23.36 3.78 7.78 27.41 4.43 8.43 31.79 5.14 9.14 36.50 5.90 9.90 41.53 6.72 10.72 46.88 7.58 11.58 52.56 8.50 12.50 58.56 9.47 13.47 64.88 10.49 14.49 71.53 11.57 15.57 78.51 12.70 16.70 85.81 13.88 17.88 93.43 15.11 19.11 101.38 16.40 20.40 109.65 17.73 21.73 118.25 19.12 23.12 127.17 20.57 24.57 136.42 22.06 26.06 145.99 23.61 27.61
输电线路设计导线地线截面的选择
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3、最大负荷电流要小于导线的安全工作电流，不能因为电 流太大而造成断线事故。
4、验算导线载流量时，钢芯铝线的允许温度一般采用＋ 70℃（大跨越可用＋90℃），钢绞线的允许温度一般采 用＋120℃。环境温度应采用最高气温月的最高平均气 温，风速应用0.5m/s,太阳辐射功率密度应采用 0.1W/cm2。
截面的选择原则是就近选择。
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2、按载流量选择截面
（1）按导线的载流量选择导线截面时，应使其在最大连续 负荷电流运行条件下，不超过允许值。导线的允许温度，铝 线及钢芯铝绞线可采用+70°C；大跨越档可采用+90°C； 镀锌钢绞线可采用+125°C. （2）环境气温应采用最高气温月的最高平均气温。
选择LGJ-240mm2导线 （2）按载流量校验 LGJ-240导线载流量为+70°C（环境温度+40°C）载流量为491A，满足要求。 （3）根据电压将校验（线路长度按10km考虑）
u%=0.0266%1013.519=3.6%<5%
满足要求
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（4）需要注意的问题 A、线路的运行方式，如果线路分列运行，即两回线路同时运行，线路截面应该减
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2、10kV输电线路选择
以上变压器选择表中，通风机房设在风井场地，距工业场地3km，请选择去通 风机配电室的线路 （1）按载流量选择
I = 1172 =84.58A 3 100.8
查《工业与民用配电设计手册》P526,LGJ-25即可满足要求，但考虑到本矿井 地处山区风大，选用LGJ-50. （2）按机械强度校验 查导线截面按机械强度要求的最小截面LGJ-16即可满足要求 （3）按压降校验
地线及导地线配合计算
地线种类及导地线配合计算一、架空地线的种类1、镀锌钢绞线a、用途：一般用作架空地线和拉线。
b、标准及代号：GB1200-88（旧GB1200-75）代号：例GJ－80 1×7-11.4-1175-A-GB 1200-887股－外径－抗拉强度－A级锌层镀锌级别：A、特厚B、厚C、薄c、结构：分三股、七股、十九股、三种1×3 1×7 1×19d、公称抗拉强度分级1175 1270 1370 1470 1570 五级N/mm2120 130 140 150 160 kgf/mm2e、规格与新旧线比较1×7-9.0-1175-A GJ-501×7-9.6-1175-A GJ-55f、选择：用于避雷线：宜用股数少的，如7股，雷击性能好用于拉线：宜用股数多的，如19股，柔软。
g、厂家：天津大成五金厂重庆钢系绳厂安徽马鞍山鼎太金属制品公司河南巩义杭州2、锌铝合金镀层钢绞线（锌-5%铝-稀土合金度钢绞线）a、特点：耐腐蚀性比镀锌钢绞线高出2-5倍，用于污秽严重地区的架空地线和拉线。
价格与镀锌钢绞线等同。
b、表示方法：与国标镀锌钢绞线相同，多加X。
如GJX-80c、规格：与国标镀锌钢绞线相同。
d、价格：与镀锌钢绞线等价。
e、厂家：（Ⅰ）杭州塘栖钢系绳厂（Ⅱ）南通电力线路器材厂（Ⅲ）马鞍山鼎太金属制品公司3、铝包钢绞线a、特点在高强钢丝的外面，挤压包上一铝层，再经多次拉拔而成的双金层线。
具有一定的导电能力和较强的抗腐蚀线。
b、用途：（Ⅰ）良导体地线；（Ⅱ）严重腐蚀地区的架空地线；（Ⅲ）钢芯铝绞线的钢芯；（Ⅳ）电气化铁道的承力索c、结构：1×3,1×7,1×19,1×37d、导电率分：20.3%，23%，27%，30%，33%，40%标准韧铜（％IAGS）e、代号：LBGJ-150-30AC （YB/T124-1997）f、规格：（见表）江西新华金属材料制品公司g、标准：YB/T124-1997二、地线选择的要求：1、要有足够的机械强度和耐振性能，安全系宜大于导线。
导线测量常用计算公式
导线测量常用计算公式导线测量是土木工程或电气工程中的一项重要工作，主要用于确定建筑物的位置、土地边界以及计算地形的变化等。
在导线测量中，有很多常用的计算公式可以帮助工程师或测量师进行精确的测量和计算。
以下是一些常用的导线测量计算公式：1.距离计算公式：-垂直平距（垂距）：D=SQRT((ΔN)^2+(ΔE)^2)-水平平距：H=SQRT((ΔN)^2+(ΔE)^2+(ΔH)^2)-斜距：L=SQRT((ΔN)^2+(ΔE)^2+(ΔH)^2)- 仰角：A = arctan(ΔH / H)-前视高差：h1=H1-H0-反视高差：h2=H0-H22.坐标计算公式：- 相对平差量：ΔX = (ΔN * cosα) + (ΔE * sinα)- 相对平差量：ΔY = (ΔN * sinα) - (ΔE * cosα)-新坐标X=X0+∑(ΔX)-新坐标Y=Y0+∑(ΔY)3.角度计算公式：- 方位角：I = arctan((ΔE2 - ΔE1) / (ΔN2 - ΔN1))-转角：θ=I2-I1-内角和：∑θ=∑(Ii)-外角和：∑θ=n*180°-∑(Ii)4.高程计算公式：-平均高程：H=(H0+H1+H2)/3-高程改正：ΔHi=Hi-H-净高差：Nh=h1+ΔH5.线性状况计算公式：-输沙率：Q=W/(T*B)其中，Q为输沙率，W为沙子的质量，T为时间，B为河道截面积。
6.面积计算公式：-梯形法计算面积：A={0.5*(a+b)*h}- 辛普森法计算面积：A = {h / 3 * (y0 + 4y1 + 2y2 + 4y3 + ... + yn)}7.建筑斜率计算公式：-百分比斜率：P=(ΔH/L)*100- 度数斜率：s = tan^-1(ΔH / L)这些计算公式是导线测量中常用的工具，可以帮助工程师或测量师在实际工作中准确地计算测量结果。
需要根据具体的测量需求和情况选择合适的公式进行计算，并注意测量文档中的单位和精度要求，以确保测量结果的准确性。
导地线配合计算说明
导地线配合计算说明
根据设计手册P180的平抛物线公式T
gl l f 88202==σγ（g 为导线单位荷载，N/m ；T 为导线对应规律档距下的覆冰张力，N ；l 为档距，m ），分别计算出某一规律档距下长度为l 米的某档中央导、地线的弧垂d f （米）和b f （米），再根据某个实际塔型的上导线挂点与同侧地线挂
点之间的垂直距离v d （米）以及水平距离h d （米），可以计算出该档
距中央导线和地线弧垂最低点处的净空距离为：
2
2)(h v b d d d f f S ++-=，m 只要S 满足设计技术规程中公式（9.0.10）的规定：1012.0+≥L S （L 为档距，m ），则说明这种情况下的导地线配合是合理的，否则需要调整导地线的安全系数以满足要求。
本工程的导地线配合计算结果见附图，图一和图三以2D-ZM1塔的塔头数据参与计算，图二和图四以2D-ZMC2塔的塔头数据参与计算，由附图可以看出，不论是JLB40-120地线还是GJ-50地线，其安全系数均不宜大于3.2。
导地线选择及导地线力学计算
导地线选择导、地线是输电线路中最重要的元件，依靠导线输送电力至用户，依靠它形成电力网络，平衡各地电力供应。
依靠地线防雷保护，通讯。
导线材料可用铜、钢、铝。
铜材国内比较稀缺，多用在国防及电缆，很少用于输电线路。
铝、电气性能仅次于铜，国产较丰，目前国内电线绝大部分都是铝制。
钢在解放初期，由于经济条件及技术条件的原因，曾经用过一段时间，但因其电气性能较差，导电率很低，电能损耗大，而且易于锈蚀，运行费用很高，近代已经很少应用。
铝线分为纯铝线（LG），钢芯铝线（LGJ）及加强钢芯铝线（LGJJ），及轻型钢芯铝线（LGJQ）。
现国家标准只有LGJ，要加强或减轻张力，钢芯截面多少而已。
为了加强导线的强度已产生了铝合金（LHGJ）和铝包钢线（GLGJ），这些线多用在大跨越或架空地线上（称良导体地线）为适应短路时热稳定而设。
1.各种金属抗拉强度2.电线计算拉力бm =бLA+бgA式中б、LA……铝抗拉强度及铝截面积σgA-分别为钢部分抗拉强度及钢截面积例：LGJ-185/25 计算拉力=187.04x160+1200x24.25=59026与手册上59420相差不大，因取σ值有个上下限导线的铝主要是起导电作用，当然也有机械作用。
钢主要时期机械作用，带电的作用很小。
导线的计算抗拉强度还要考虑接续管及耐张线夹的握力，因此尚需要一个新线系数0.953.导线截面选择：导线选择原则应考虑导电能力好及抗张能力强的材料之外。
一般都按一下几方面考虑。
1）.上级建设部门方面的要求2）.满足电晕要求.60kv及一下线路.电晕现象可能性很小一般不考虑。
110kv 线路及以上需考虑。
不验算电晕导线最小直径3）.经济电流密度a.先求出最大输送电流Im 式中P···输送容量千瓦Im=P/√3ucosθ u···额定电压kvCosθ···负荷因素一般取0.85-0.9b. S=Im/J 式中S——导线截面mm2，J——经济电流密度。
国家电网公司110-500kV输电线路通用设计修订技术要求汇总(2010年8月简洁版)
项目 气温 t（℃） 风速 v（m/s） 冰厚 b（mm）
条件 最高气温 最低气温
覆冰 基本风速 安装情况 平均气温 雷电过电压 操作过电压
5
操作过电压和雷电过电压的风速按《110kV～750kV 架空输电线 路设计规范》（GB50545）中的详细规定进行取值，其他工况的风速不 必按导线高度进行折算，按该规范中规定取值即可。跨越塔的雷电过 电压风速与相应Ⅰ～Ⅳ型直线塔的雷电过电压风速取一致。
2
基建〔2008〕1 号)
3
第二篇 设计说明一、概述 结 Nhomakorabea新的规范和要求，制定《输电线路通用设计修订杆塔设计主
要原则》，包括设计气象条件、铁塔系列、导地线规格、绝缘子串、 间隙圆图、防雷保护、塔头布置、联塔金具、杆塔荷载、高强钢等部 分，对 110kV、220kV、330kV、500kV 部分修订、改进和补充， 750kV 模块部分、钢管塔模块部分的设计工作同期展开。
与以前的通用设计不同，本次修订按照公司“统一组织、统筹规 划、把握关键、系统全面、重在应用”的原则，发挥各网省公司的积 极性，充分借鉴已有的成果，应用已经颁布执行的新版设计标准，应 用“两型三新”、全寿命周期设计竞赛成果，应用大截面导线、同塔多 回、高强钢等新技术、新材料。
为了满足通用设计成果标准化、统一化、规范化的要求，公司基 建部颁布制定了《110～500kV 输电线路通用设计修订主要设计原则 及模块划分和编号》（附件 1）和《110～500kV 输电线路通用设计修 订模块主要技术条件》（附件 2），本导则是在此基础上，针对通用设 计杆塔模块的修订而制定的。 二、设计依据 2.1 主要规程规范
4
力科学研究院组织专家会议讨论、协商决定。由于时间较短、编者水 平有限，错误和遗漏在所难免，敬请批评指正。 二、主要设计原则和方法
导地线配合计算书
导、地线配合计算书说明：当斜距<0.012*档距+1.00 或者地线弧垂>导线弧垂+|小号侧地线支架高+大号侧地线支架高|/2 时提示危险其中，档距中央导垂距=(小号侧地线支架高+大号侧地线支架高)/2+导线弧垂-地线弧垂斜距＝大小号侧导地水平距中的较小者和档距中央弧垂距离构成的三角型的斜边┌───┬────┬───────────┬───┬───────┬───────┬──────┬───────┬───┬───────┐│是否│杆塔│杆塔型式│档距│弧垂│地线支架高││导地水平距│││││├─────┬─────┤├───┬───┼───┬───┤档距中央垂距├───┬───┤斜距│导地线安全距离││危险│序号│小号侧│大号侧│ (m) │导线│地线│小号侧│大号侧││小号侧│大号侧│││├───┼────┼─────┼─────┼───┼───┼───┼───┼───┼──────┼───┼───┼───┼───────┤││ N1-N2 │1H-SJ4-15 │1H-SZ3-30 │242.2 │ 5.18 │ 3.67 │ 4.00 │4.43 │ 5.73 │ 0.70 │ 0.65 │ 5.77 │ 3.91 │││ N2-N3 │1H-SZ3-30 │1H-SJ2-15 │166.2 │ 2.43 │ 1.72 │ 4.43 │4.00 │ 4.93 │ 0.65 │ 0.50 │ 4.95 │ 3.00 │││ N3-N4 │1H-SJ2-15 │1H-SJ4-15 │135.9 │ 1.62 │ 1.15 │ 4.00 │4.00 │ 4.47 │ 0.50 │ 0.70 │ 4.50 │ 2.63 │││ N4-N19 │1H-SJ4-15 │1H-SZ3-36 │452.9 │18.01 │12.74 │ 4.00 │4.43 │ 9.48 │ 0.70 │ 0.65 │ 9.50 │ 6.43 │││N19-N6 │1H-SZ3-36 │1H-SJ4-15 │276.8 │ 6.73 │ 4.76 │ 4.43 │4.00 │ 6.18 │ 0.65 │ 0.70 │ 6.22 │ 4.32 │││ N6-N7 │1H-SJ4-15 │1H-SZ3-30 │107.4 │ 1.01 │ 0.72 │ 4.00 │4.43 │ 4.51 │ 0.70 │ 0.65 │ 4.56 │ 2.29 │││ N7-N8 │1H-SZ3-30 │1H-SJ4-18 │287.0 │ 7.29 │ 5.16 │ 4.43 │4.00 │ 6.34 │ 0.65 │ 0.70 │ 6.38 │ 4.44 │││ N8-N9 │1H-SJ4-18 │1H-SJ2-21 │154.4 │ 2.10 │ 1.49 │ 4.00 │4.00 │ 4.61 │ 0.70 │ 0.50 │ 4.64 │ 2.85 │││ N9-N10 │1H-SJ2-21 │1H-SJ4-21 │228.0 │ 4.57 │ 3.23 │ 4.00 │4.00 │ 5.33 │ 0.50 │ 0.70 │ 5.36 │ 3.74 │││N10-N11 │1H-SJ4-21 │SJJ20-21 │ 50.3 │ 0.63 │ 0.34 │ 4.00 │3.00 │ 3.79 │ 0.70 │ 0.60 │ 3.83 │ 1.60 │││N11-N20 │SJJ20-21 │SZ-21 │ 63.1 │ 0.78 │ 0.50 │ 3.00 │4.43 │ 4.00 │ 0.60 │ 0.50 │ 4.03 │ 1.76 │││N20-N21 │SZ-21 │SZ-21 │153.9 │ 4.67 │ 2.97 │ 4.43 │4.43 │ 6.13 │ 0.50 │ 0.50 │ 6.15 │ 2.85 │││N21-N22 │SZ-21 │SZ-21 │109.0 │ 2.34 │ 1.49 │ 4.43 │4.43 │ 5.28 │ 0.50 │ 0.50 │ 5.30 │ 2.31 │││N22-N15 │SZ-21 │SJJ60-21 │ 95.8 │ 1.81 │ 1.15 │ 4.43 │3.00 │ 4.37 │ 0.50 │ 0.50 │ 4.40 │ 2.15 │││N15-N16 │SJJ60-21 │SJJ60-21 │ 26.0 │ 0.22 │ 0.09 │ 3.00 │3.00 │ 3.12 │ 0.50 │ 0.50 │ 3.16 │ 1.31 │││N16-N23 │SJJ60-21 │SZ-21 │120.3 │ 2.85 │ 1.81 │ 3.00 │4.43 │ 4.75 │ 0.50 │ 0.50 │ 4.77 │ 2.44 │││N23-N18 │SZ-21 │SDD-21 │122.3 │ 2.94 │ 1.88 │ 4.43 │3.00 │ 4.78 │ 0.50 │ 0.50 │ 4.81 │ 2.47 │└───┴────┴─────┴─────┴───┴───┴───┴───┴───┴──────┴───┴───┴───┴───────┘。
导地线配合
核定年月日审查年月日校核年月日计算年月日广西电力工业勘察设计研究院S588S-D计 算 书编号应用软件版本号计算机应用软件名称目录一、计算说明二、计算过程三、结论计算说明对于较大档距，需要进行导线线间距离和导、地线线间距离校验。
2×==，，L =l p =m～==×2××2×－=m m m＋-=m－=m m m＋-=m=×＋1=m=m>m计 算 过 程1、计算参数LBGJ-120-40AC N/m ·mm 2地线：2.15102、计算过程D9导线悬垂串长度：地线悬垂金具长度：0.0000.000上导线、地线垂直距离： 5.0SZ43B-39上导线、地线在塔头上的尺寸32.788导、地线线间距离校验ｇ10气象区：10mmLGJ-300/40杆塔型式为7.18满足要求。
9.303×10-3-2×10-35.046.1480.00016.355157.055.02杆塔型式为=f 导15℃导、地线水平距离：γl 28σ15℃=f 地15℃=γl 28σ15℃7.18上导线、地线垂直距离： 4.0 2.6770.195规程要求档距中央导、地线距离：0.012515实际上导线、地线在档距中央的距离为：S =0.012L +1 6.482515=S '=-1.519.75m32.7855.0246.14J4+1SZ43B-395.000m ，导线：ｇ1×10-3N/m ·mm 2J4+1FSJ301-30D9N/mm 2σ15℃93.53在15℃，无风情况下，导线σ15℃N/mm 2 ，地线mFSJ301-30上导线、地线在塔头上的尺寸=×10-3515=93.530.1957.1导、地线水平距离：导线悬垂串长度： 2.677地线悬垂金具长度： 5.62×==，，L =l p =m～==×2××2×－=mm m＋-=m－=mm m＋-=m=×＋1=m=m>m2×==×10-3在15℃，无风情况下，1、计算参数导线：LGJ-300/40地线：LBGJ-120-40AC D9杆塔型式为SZ43B-39规程要求档距中央导、地线距离：S '=导线悬垂串长度：导线：LGJ-300/40ｇ110.2437.408满足要求。
110kV输电架空线路设计
Scientific research and information科研与信息0 引言输电线路杆塔设计根据现场勘测资料为基础，以国家相关法规及规程规范为方针，以下结合南方电网公司相关规程规定和实际情况，达到线路供电可靠，调度灵活，达到用电各项要求进行具体分析。
[1]1 气象条件1.1 基本风速按照架空电力线路设计规范，结合版纳州的实际情况，综合考虑经济性、安全性和通用性，设计基本风速采用离地10m高，30年一遇10min平均最大风速，取30m/s。
1.2 覆冰取值综合考虑云南省2008年冰灾后工程设计冰厚的取值情况，为优化杆型及材料，本标准的气象区取值，大气温度区间为-5℃～40℃，风速最大为30m/s，覆冰为5mm。
2 导线和地线的选择2.1 导线型号根据沿线地形、气象条件及交叉跨越情况，本设计导线选用JL/G1A-240/30型钢芯铝绞线。
每相导线根数为1根，根据铁塔的使用情况，线路导线的安全系数取2.50。
[2]表1 铁塔线路设计表型号JL/G1A-240/30构造（根数×直径，mm）铝24×3.6钢7×2.4截面积（mm²）铝244.29钢31.67总计275.96直径（mm）21.6单位质量（kg/km）922.2综合弹性系数（MPa）73000线膨胀系数（1/℃）0.0000196额定拉断力（N）756202.2 地线型号本工程地线采用双地线，一根选用OPGW架空光缆，另一根选用JLB27-55铝包钢绞线；安全系数取3.5。
JLB27-55铝包钢绞线其技术参数如下：表2 JLB27-55铝包钢绞线其技术参数型号JLB27-55构造（根数×直径，mm）铝钢/铝包钢7×3.20截面积铝20.83钢35.47总计56.3直径（mm）9.6单位质量（kg/km）336.04综合弹性系数（MPa）133000额定拉断力54720地安全系数原则上大于导线。
(整理)220kV架空送电线路铁塔通用设计--400-50导线单回路新塔设计-终版
220kV架空送电线路铁塔通用设计400/50单回路塔型系列设计说明设计条件：导线：LGJ-400/50地线：GJX-100气象：C＝10mm（地线15mm） V＝27m/s设计标准：1.国标《110～750kV架空输电线路设计规范》（报批稿）2.南网《110kV～500kV架空输电线路设计技术规定》供电设计院有限责任公司目录1、设计内容及依据2、铁塔使用的自然环境2、1 设计气象条件2、2 地形地貌条件3、铁塔设计条件3、1 导线和地线3、2 铁塔使用条件3、2、1 水平档距分级3、2、2 垂直档距的确定3、2、3 最大档距的确定3、2、4 代表档距的确定3、2、5 承力塔转角度数的分级3、2、6 铁塔标志高分级3、2、7 铁塔长短腿分级3、2、8 铁塔使用条件表4、铁塔绝缘配合和头部尺寸4、1 铁塔绝缘水平4、1、1 绝缘子串片数4、1、2 绝缘子串的机械强度配合4、1、3 空气间隙4、1、4 间隙园图的条件4、2 塔头尺寸的确定4、2、1 线间距离4、2、2 地线支架高度4、2、3 保护角5、铁塔横担与绝缘子串连接的要求5、1 直线塔5、2 承力塔6、铁塔荷载6、1 荷载条件6、2 各型铁塔荷载表7、直线塔间隙园图1、1、设计内容及依据本设计包括LGJ-400/50单导线单回路系列的自立式铁塔共8种塔型。
设计依据为国标《110～750kV架空输电线路设计规范》报批稿。
同时也基本符合国家电网公司Q/GDW 179-2008《110kV～750kV架空输电线路设计技术规定》和南方电网公司Q/CSG 11502－2008《110kV～500kV架空送电线路设计技术规定（暂行）》等的规定。
2、铁塔使用的自然环境2、1设计气象条件本系列塔型按我省中冰区即导线覆冰厚度10 mm,(地线15mm)最大设计风速27 m/s的条件设计。
2、2地形地貌条件本系列塔型适用于平丘和山地地形，也考虑我省跨距800～1200 m高山峡谷地区的大档距跨越。
送电线路导、地线最大使用应力配合分析
以气温 ε 无风 相应地线的应力
Ρ地 值作为一种状态的参数代入状态方程
式 分别求出最低气温时 最大风速时地线
的应力 然后根据判断选合适的应力做为
地线的最大使用应力
最低气温时地线的应力 }以气象条件k气温 tx ε o自重比载 ª地t { qxyz ≅ ts p v®ªr ° °°ul下 的应力 Ρ地 为已知 o根据状态方程式ktl o求得最
按上述结果 o当最低气温时 o地线的最大使用 应力 Ρ°¤»温 | qsz®ªr °°u 的有效临界档距为 xz q y° o气象控制条件有二种情况 }最低气温 最大风 速 ∀ 显然本工程的档距大于有效临界档距 o不受
最低气温控制 oΡ°¤»温 | qsz®ªr°°u 不合格 ∀ 当最大风速时 o地线的最大使用应力 Ρ°¤»风
导线应力等于导线的最大使用应力 o则任何气象
情况时的导线应力 o就绝不超过最大使用应力 o保
证导线的强度要求 ∀
现在 o将导线的最大使用应力 x q{{®ªr°°u 和
最大风速时的气象条件k温度 n us ε 综合总比载
ª导 y x qzyt ≅ ts p v®ªr ° °°ul作为一种状态的参
数代入状态方程式ktl的右端 o而将待求气温 n
tx ε 无风时的应力 Ρ导 及其气象条件 k温 度 n
tx ε 自重比载 ª导t v qwzu ≅ ts p v®ªr ° °°ul作 为另一种状态的参数代入状态方程式ktl的左端 o
即可解出所需要的应力 Ρ导 v q||®ªr°°u ∀
由弧垂的计算公式
至此 o如果地线的最大使用应力受最低气温 气象条件控制 o其值 Ρ°¤»温 | qsz®ªr°°u o如果地 线的最大使用应力受最大风速气象条件控制 o其 值 Ρ°¤»风 tv qw®ªr°°u ∀ 究竟采用那个做为地线 的最大使用应力更合适 更匹配 o必须算出这两个 应力相对应的有效临界档距 ∀ 然后根据实际工程 的档距与临界档距比较 o判别受哪种气象条件控 制 o取相应的应力做为地线的最大使用应力 ∀
110kV国网典型设计中导、地线配合符合新规范要求的探讨
中图分类 号 ： ＴＭ ７ ６ ２
文 献标识 码 ： Ｂ
２０ ０ ８年 年 初 我 国 南 方 和 西 北 多 省 遭 遇 了 ５ ０年 来罕见 的灾 害性 天 气 ， 续 的低 温 、 雪 、 冻 极端 持 雨 冰
运 行 ， 年颁 布 了新 的 电力 系统行 业 标 准《 Ｇ Ｗ 同 Ｑ／ Ｄ １ ９ ２ ０ ｌ Ｖ～ ７ ０ｋ 架 空 输 电 线 路 设 计 技 ７ — ０ ８ １０ ｋ ５ Ｖ 术 规定 》 以下 简 称 Ｏ （ ８标 准 ） 新 标 准 规 定 了 交 流 ， １ Ｏ ７ ０ｋ 架 空 输 电 线 路 的 设 计 技 术 规 定 和 要 １ ～ ５ Ｖ
力， 在气 象条件 和覆 冰 厚 度一 致 的条 件 下 地线 弧 垂
使用 ０ ５分 册 带 来 困 难 ， 文 从 Ｏ 本 ８标 准 人 手 ， 过 理 通
５
３
３
４
导、 地线挂线 点水平距离／
ｍ
２
．
１ ． ～２ ６ ２ 左右 Ｏ ５ ． ０ ５ ． ． ～０ ７ ． ～０ ７
２ 档 距 中央 导 、 线 距 离 配 合 问题 的 产 生及 地
Ｏ ８和 ９ ９标准 中均规 定 ： 、 线 在 弧垂 最低 点 导 地
的 设 计 安 全 系 数 应 不 小 于 ２ ５ 悬 挂 点 的 安 全 系 数 ．， 应 不 小 于 ２ ２ ， 线 、 纤 复 合 架 空 地 线 （ ＧＷ ） ． ５地 光 ＯＰ 的 设 计 安 全 系 数 宜 大 于 导 线 的 设 计 安 全 系 数 。 在 气 温 ＋ １ 。 无 风 、 冰 的条 件 下 ， 般 档距 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ档 距 中 ５ Ｃ， 无 一 央导线 与地线 间的距 离应满 足 ：
35KV变电站工程施工组织设计方案
35KV变电站工程施工组织设计方案1.编制依据及编制范围1.1 编制依据1.1.1 与**供电公司签定的勘察设计合同。
1.1.2 中标通知书1.1.3 *****供电公司总体规划1.2 编制范围1.2.1 编制35kV鞍子变电站的35KV新同线（新田变-鞍子变）和35KV桑鞍线（桑柘变-鞍子变）的可行性研究报告。
1.2.2编制110kV新田站至35kV鞍子站光缆通信线路可行性研究报告。
1.2.3 影响范围内通信线路危险和干扰影响的保护设计以及投资估算。
1.3 设计水平年该工程项目以2010年为设计水平年。
1.4 主要设计原则采用35KV的410典型设计和79定型标塔(交通运输困难、和人力运输较远的塔位和变电站进出线)，杆塔选用钢筋混凝土电杆和自立式双回路铁塔，绝缘子选用玻璃钢绝缘子，金具选用GB85版的定型金具。
优化路径方案，提高线路耐雷水平。
2.路径方案2.1 拟建35kV鞍子变电站站址情况35kV鞍子变电站位于*****县桑柘镇大喜村一社小箐口,是**供电公司2009年规划的35kV变电站，近期变电站35kV部分规划有2回进出线间隔。
地理接线图：2.2 路径方案·拟定原则2.2.1考虑避开沿线的特定建筑物及构筑物，如已建线路、已建高速公路、拟建公路、微波塔、通讯设施、风景区、林区以及规划区。
2.2.2避让大面积的林区，综合考虑线路走向，尽可能减少线路长度，并靠近现有公路或规划公路，方便施工运行和维护，以提高线路运行的可靠性，降低工程投资。
2.2.3充分考虑沿线地质，地形条件对送电线路可靠性的影响。
2.3 路径方案（附图2）根据现场踏勘, 本工程的35KV新同线和35KV桑同线拟选东、西两条线路廊道，由于东、西两条线路走廊内均为山地，现无规划用地，故与**县规划局的规划无冲突。
2.3.1本工程新鞍线东方案由110KV新田变电站35KV出线，线路经过鹿角、新化、鸭公研、岩脚、水巷沱、龚溪垭、大转拐、油坊、麻柳园、石凳坝、木驾沱、坨园村、新场、红旗村、枣树堡、较场坝、廖家槽、大石板、倒流水、四家田、割耳板、新塘、山羊钎、冉家、马儿坑、龙湾、香树坨、摆步池、金家垭口、大堡、进入鞍子变电站。
分析架空送电线路OPGW与导地线配合设计
分析架空送电线路OPGW与导地线配合设计摘要：光纤复合架空地线（OPGW）是一种含有光纤的架空地线，具有架空地线和光通信等多重功能。
由于OPGW是地线与光纤复合在一起的，因此在施工中能够有效的降低成本，同时其外部还有金属导线包裹，也大大提升了光缆的稳定性、安全性，目前已在我国的建设中被广泛使用。
本文通过对OPGW的构成、作用介绍，主要从OPGW的选型、短路电流的计算及与导地线电气配合、与地线分流等方面分析OPGW与导地线的配合设计。
关键字：OPGW；导地线；短路电流计算一、概述光纤复合架空地线（OPGW）是一种含有光纤的架空地线，由于OPGW是地线与光纤复合在一起的，因此OPGW需同时担负架空地线及通信的作用。
在进行输电线路OPGW与导地线的配合设计中，一般情况下是根据线路的不同特性进行挑选，根据具体情况，需要结合地线功能及光纤通信功能两个方面的因素，其中在地线的功能中，主要是从直径、短路电流及与其它地线的兼容性等方面进行考虑，同时还需要注意光纤芯数、波长等因素，尽量选择材质优良、应用性强的输电线路。
本文主要从地线特性分析OPGW与导地线的配合设计。
二、OPGW的选型OPGW的外形结构多种多样，不同的结构性能也不一样。
OPGW由一个或多个光单元和一层或多层绞合单线组成，常见的OPGW结构有中心不锈钢管式，层绞不锈钢管式，中心铝管式及层绞缆芯中心铝管式。
首先，从根本上讲，OPGW还是作为一根地线，因此，OPGW的性能必须要达到一般地线对张力、弧垂的要求，才能使OPGW和其它普通地线保持相对平衡，避免铁塔因受力不均而出现不安全事故。
其次，考虑OPGW电气方面的性能，OPGW的结构、直径都可以根据短路电流的大小及地线的分流效果进行选择，在实际设计中，没有对OPGW的直径做出明确规定时，当短路电流较大时，OPGW的直径也可相应加大。
短路电流是OPGW的重要参数，OPGW必须能根据线路特性和电网响应时间承受短路电流引起的升温。
耐张塔导地线挂线板火曲角度的计算
要： 输电线路 工程 中耐张塔 导地线挂线板 火 曲角度 对设计 、 铁塔 制造 、 安装 、 运行 维护都 至 关重要。结合线路
设计 中多种 因素 ， 对设计软件提供的桂线板 火曲角度 进行修 正 ， 并给 出实用的简化计算方 法和误差 ， 使其满足 工程
需要 。
关键词 ： 输电线路 ； 挂线板 ； 火曲角度
致 线路 运行 过程 中受 大风 天气 影 响 ． Ｕ 型挂 环 与 ． 使 挂 线板 磨损 严重 ， 威胁 输 电线 路 的运 行 安全 。
ｔ ＝ （） （ ｓ ｇ 等 ＝ ＋ Ｏ Ｂ ｈ
式 中 ｚ一 一
影 距离 ， 为档 距 ， 称 ｍ；
— —
ｓ ｈ ２ａ
一 ）
（） ２
第 ２ ９卷第 ３期
２ １ 年 ６月 ００
红水 河
Ｈｏ ｇ ｈ ｉ ｖ ｒ ｎ Ｓ ｕ ｅ Ｒｉ
Ｖ０ ． ９ Ｎｏ ３ １２ ． ．
Ｊ ｎ ．０ ０ ｕ ｅ２ １
耐张塔导地线挂 线板火 曲角度的计算
夏 凯
（ 广西 电力工业勘察设 计研究院 ， 广西
摘
南 宁 ５０２ ） ３ ０３
／
ａ 【
，
ｂ
之间的面面夹角 ， 该二面角与线路的转角有关 。 为了
说明这个问题 ， 借用地质学 中的真倾斜线与视倾斜
线 的概念 。
图 １架 空 电 力 线 的 形 状 简 图
收稿 日期 ：０ ０一ｏ ２１ ４—２ ７
作者简介： 夏
凯（９０ ， 湖北襄樊人 ， １８ 一）男， 工程师 ， 硕士 ， 主要从事输 电线路 设计工作 ， ｍ ｉｘ ｋｉ ＠１６ｃｍ Ｅ— ａ ：ａａ ９ ２．０ 。 ｌｉ ９
重冰区线路导地线配合浅谈
程， 并得 出有关计算公式和方法 ， 并配合 实际案例讲述 了导地线配合设计的具体操作过程 。 关键词 重冰区
导地 线 配合在输 电线 路设计 中是较 为重要 的一
４ 、分别计 算 出以上 ３种 情 况 的地线 张力 ， 取 选
最小 者 为控制条 件来对 线路 进行设 计 。
环， 其最 终 目的是 为 了合 理 确定 地 线 的最 大 使用 张 力， 导地 线配合 是 否得 当关 系 到线 路设 计 是 否安 全
２０ ０８年 第 ｌ ２期
《 州 电 力技 术 》 贵
（ 第 １４期 ） 总 １
重冰 区 线路 导地 线 配合浅 谈
贵州 电力设 计研 究院
摘 要
王邦 民
［５０ ２ ５０ ０ ］
本文结合 重冰区线路 的特点 ， 着重分析了重冰 区导线脱 冰跳跃 时与地线 的动态 接近及静 态接近的运动过 动态接近 静态接近 导地线 配合
温 ，＝相应 气 温 下 耐 张 段 内 的架 线 水 平 应 力 ， ／ 。； （ Ｎ ｍ 架线 时为 考 虑 初 伸 长 降 低 的 等 效 温 度 （ 正 ｍ； 取 值 ）ｏ； ，＝架线 时导 线 的 自重力 比载 ，／ ｍ ｍ） 【 Ｎ （ｍ． 。
则 导线脱 冰 跳跃 时的高 度 ｈ为 ：
距 减小 。导线 跳跃 幅度 的大小 和脱 冰量有 关 。这种 情 况称 为导地 线 的动 态接 近 。
２ 、导线 不均 匀覆 冰或不 均匀脱 冰 时 ， 同一耐 张 段 内各档 导线 张力会 发生 变化 ， 打破原有平 衡 ， 导致 绝 缘子产 生偏 移 ， 到 一个 新 的静 态平 衡 。结 果 使 达 轻 冰档导线 与 同档 内地线 的间距减小 。这 种情况 称
接地母线的预留计算规则
接地母线的预留计算规则接地母线是电力系统中的一种重要设备，它起到了连接各种电气设备和保护设备的作用。
预留接地母线的计算规则是为了确保电气设备在正常运行和异常情况下能够得到有效的接地保护。
下面我们将详细介绍接地母线的预留计算规则。
首先，接地母线的预留计算需要考虑接地电流的大小。
接地电流是指在系统发生接地故障时，通过接地母线进入地下的电流。
为了保证接地母线能够承受这些电流，预留计算规则要根据系统的短路电流和故障接地阻抗等因素进行计算。
其次，预留接地母线的计算还要考虑接地故障的位置和类型。
接地故障可以发生在不同的位置，如发电机侧、变压器侧、开关设备侧等。
每种位置的接地故障都具有不同的特点，所以计算规则也有所区别。
此外，接地故障也可以分为单相接地和多相接地，不同类型的故障对接地母线的预留要求也不同。
接下来，预留接地母线的计算还要考虑接地电阻的影响。
接地电阻是指接地母线与地之间的电阻，它主要由接地电极、接地母线和土壤等因素决定。
电阻的大小会影响接地电流的分布和接地保护效果。
因此，预留计算中要考虑接地电阻的影响，并确保接地母线的电阻满足相关规定的要求。
最后，预留接地母线的计算还要考虑接地装置的类型和参数。
常见的接地装置包括接地电极、接地极、接地网等。
每种接地装置都有不同的特点和参数，对接地母线的预留要求也不同。
因此，在计算中需要选择合适的接地装置，并确定其具体参数。
综上所述，接地母线的预留计算规则是一个十分复杂的问题，需要综合考虑各种因素。
在实际工程中，应根据具体情况选择合适的计算方法，并遵循相关标准和规定进行计算。
只有做好接地母线的预留计算工作，才能确保电气设备在正常运行和故障情况下能够得到有效的接地保护，保障电力系统的安全稳定运行。
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0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 900 950 1000 1050 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 外过无风工况下的导地线弧垂(m) 导线 地线 弧垂差 导地线间距 0.012*L+1 导线 外过无风工况下的导地线配合曲线 0.00 0.00 0.00 4.04 1.00 0.00 0.19 0.16 0.03 4.07 1.60 0.19 0.75 0.65 0.10 4.15 2.20 0.75 1.70 1.46 0.24 4.28 2.80 1.70 3.02 2.60 0.42 4.46 3.40 3.02 4.71 4.06 0.66 4.69 4.00 4.71 6.78 5.84 0.94 4.98 4.60 6.78 9.23 7.95 1.29 5.32 5.20 9.23 12.06 10.38 1.68 5.71 5.80 12.06 15.26 13.14 2.12 6.15 6.40 15.26 18.84 16.22 2.62 6.65 7.00 18.84 22.80 19.63 3.17 7.20 7.60 22.80 27.14 23.36 3.78 7.80 8.20 27.14 31.85 27.41 4.43 8.45 8.80 31.85 36.93 31.79 5.14 9.16 9.40 36.93 42.40 36.50 5.90 9.92 10.00 42.40 48.24 41.53 6.72 10.73 10.60 48.24 54.46 46.88 7.58 11.60 11.20 54.46 61.06 52.56 8.50 12.51 11.80 61.06 68.03 58.56 9.47 13.48 12.40 68.03 75.38 64.88 10.49 14.51 13.00 75.38 83.10 71.53 11.57 15.58 13.60 83.10 91.21 78.51 12.70 16.71 14.20 91.21 99.69 85.81 13.88 17.89 14.80 99.69 108.54 93.43 15.11 19.12 15.40 108.54 117.78 101.38 16.40 20.40 16.00 117.78 127.39 109.65 17.73 21.74 16.60 127.39 137.37 118.25 19.12 23.13 17.20 137.37 147.74 127.17 20.57 24.57 17.80 147.74 158.48 136.42 22.06 26.07 18.40 158.48 169.60 145.99 23.61 27.62 19.00 169.60 验算工况下的导地线垂直间距(m) 地线 弧垂差(导－地） 导地线垂直间距 0.00 0.00 4.00 0.16 0.03 4.03 0.65 0.10 4.10 1.46 0.24 4.24 2.60 0.42 4.42 4.06 0.66 4.66 5.84 0.94 4.94 7.95 1.29 5.29 10.38 1.68 5.68 13.14 2.12 6.12 16.22 2.62 6.62 19.63 3.17 7.17 23.36 3.78 7.78 27.41 4.43 8.43 31.79 5.14 9.14 36.50 5.90 9.90 41.53 6.72 10.72 46.88 7.58 11.58 52.56 8.50 12.50 58.56 9.47 13.47 64.88 10.49 14.49 71.53 11.57 15.57 78.51 12.70 16.70 85.81 13.88 17.88 93.43 15.11 19.11 101.38 16.40 20.40 109.65 17.73 21.73 118.25 19.12 23.12 127.17 20.57 24.57 136.42 22.06 26.06 145.99 23.61 27.61
导 地 线 配 合 计 算-200803
导线型号 LGJ-300/25
计算拉断力(N) 直径(mm)
安全系数K 3.2
自重荷载(N/m)
年平均运行张力Av(%) 25
截面积(mm^2) 弹性模量(N/mm^2)
保证拉断力取计算拉断力的 0.95
温度线膨胀系数 (1/℃)
导地线挂点垂直间距Sv(m) 4
导地线间距(m)
25
20
15
10
5
0
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
档距(m)
1400
1500
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LGJ-300/25 K=3.2 Av=25% V=25.1m/s C=5mm JLB30-80 K=3.5 Av=25% V=26.4m/s C=10mm Lp=330m Sv=4m
代表档距Lp=330m时的控制条件 LGJ-300/25 JLB30-80
基准风速高度 (m)
10 指数a=
导线平均高度 地线平均高度 (m) (m)
15 0.16 验算工况 15 0 0 1 0 10.3754 0.0000 10.3754 弧垂(m) 8.21 验算工况 15 0 0 1 0 4.4110 0.0000 20.5
4.4110
4.4110
张力(N)
8498
弧垂(m)
7.07
张力(N)
8498
弧垂(m)
7.07
K值(*E-3)
0.260
LGJ-300/25 K=3.2 Av=25% V=25.1m/s C=5mm JLB30-80 K=3.5 Av=25% V=26.4m/s C=10mm Lp=330m Sv=4m Sh=0.6m
最大使用张力(N) 平均运行张力(N)
83410 地线型号 JLB30-80
计算拉断力(N)
23.76
10.3754 安全系数K 3.5
333.31
65000.0
0.00002050 保证拉断力取计算拉断力的 0.95
温度线膨胀系数 (1/℃)
24762
19810
年平均运行张力Av(%) 25
截面积(mm^2) 弹性模量(N/mm^2)
导地线挂点水平间距Sh(m) 0.6
最大使用张力(N) 平均运行张力(N)
直径(mm)
自重荷载(N/m)
62880 代表档距Lp(m)
11.40
4.4110
79.39
126000.0 气 温(℃) -5 -5 1 覆冰 -5 5 10 1 10.7 14.3627 2.8989 14.6523 张力(N) 24762 覆冰 -5 10 10 1 11.2 10.3447 2.9541
30
导地线垂直间距(m)
验算工况下的导地线配合曲线（垂直间距）
25
20
15
10
5
0
0
100
200
300
400
500
600
700
800
900
1000
1100
1200
1300
档距(m)
1400
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张力(N) 17206
K值(*E-3) 0.302
地线：JLB30-80 参数表
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综合荷载(N/m) JLB30-80 Lp=330m 张力弧垂
4.4110
4.4110
6.7166
张力(N)
8498
张力(N)
9502
张力(N)
11569
பைடு நூலகம்
10.7583 张力(N) 17067
0.00001380 荷载(N/m) 14.6523 10.7583 系数K= 张 力(N) 24762 17067 1
17067
14934
控制工况 覆 冰 330 覆 冰 地面粗糙度类别(1-田野、乡村、山丘, 2-海岛, 3-城市)： 年平均气温 15 0 0 1 0 10.3754 0.0000 10.3754 张力(N) 17206 年平均气温 15 0 0 1 0 4.4110 0.0000 最低气温 -10 0 0 1 0 10.3754 0.0000 10.3754 张力(N) 19735 最低气温 -10 0 0 1 0 4.4110 0.0000 大风 15 0 23.5 0.85 25.1 10.3754 8.7475 13.5709 张力(N) 21313 大风 15 0 23.5 0.85 26.4 4.4110 5.0652
导线：LGJ-300/25 参数表
工 况 气 温(℃) 导线冰厚(mm) 基准风速(m/s) 风压不均匀系数 导线风速(m/s) 垂直荷载(N/m) 水平荷载(N/m) 综合荷载(N/m) LGJ-300/25 Lp=330m 张力弧垂 工 况 气 温(℃) 地线冰厚(mm) 基准风速(m/s) 风压不均匀系数 地线风速(m/s) 垂直荷载(N/m) 水平荷载(N/m) 外过无风 15 0 0 1 0 10.3754 0.0000 10.3754 张力(N) 弧垂(m) 17206 8.21 外过无风 15 0 0 1 0 4.4110 0.0000