中山包水电站钢岔管设计
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岔管材质的定货合同中已明确不宜进行退火消 应处理，且没有进行水压试验的条件，故岔管焊缝 的无损检测，是检验岔管焊缝质量的主要方法和手 段。因此，对进货钢板和焊缝质量严格把关就显得 尤为重要。 " # ! 钢板的复验 所有到货钢板必须进行复验，不得采用不合格 钢板进行岔管的制作和安装。钢板复验应满足： ・6 +・
第’ $卷第#期
贵州水力发电 H O 3 % P O =2 . / QM P= / Q
# " " # 年 $月
中山包水电站钢岔管设计
柏子伦，林向明
（国家电力公司贵阳勘测设计研究院，贵州 贵阳 ! ） ! " " " # 摘
#，结构体形 要：中山包水电站钢岔管在天生桥二级水电站$号压力钢管下平段分岔，岔管 % & 值达’! ( ")
级，国内仅在十三陵抽水蓄能电站和天荒坪抽水蓄 能电站使用过，施工经验少，且岔管的 ’ ( 值高达
&，体形复杂，为了保证该电站钢管的安全 )* + #! 运行，要求进行焊接工艺评定试验和可焊性试验。
根据经监理工程师批准的焊接工艺评定试验报告编 写焊接工艺规程和制定严格的焊接施工措施，确保 焊接质量。
" 岔管焊缝的无损检验
" 岔管灌浆
岔管固结灌浆在岔管段扩挖和一次支护完成且 喷锚混凝土达到设计强度后及未安装岔管管节前进 行，固结灌浆压力为 # ，灌浆孔深 " . 2& ’ ( . #$， 排距% . #$，梅花形布置。 岔管回填灌浆在岔管安装就位后未浇筑管外回 填混凝土前，于岔管开挖断面顶部 ) ) # . * !$ 高程 斜向)号支洞西线洞口预埋 ) 根 " ! # #$ $ 回填灌 浆管，灌浆压力为# 。 . + " # . %& ’ ( 岔管接触灌浆仅在岔管底部斜向)号支洞西线洞口 预埋)根 " ! # #$ $ 接触灌浆管，灌浆压力为 # . ! 。 " # . +& ’ (
# . 2 距离大于+ （! ・ 。 . 2 4 !）
用7 & 2 * # F， 厚 度 为 % "$ $；, 号 管 节 采 用 ，厚度为 。 7 & 2 * # F % +$ $ 具体的岔管体形和各节管的钢材种类、钢管壁 厚见图! 。
! 岔管外钢筋混凝土
在岔管外浇注的钢筋混凝土设计时考虑了如下 几个问题： （ ）岔管外回填混凝土承担的内水压力按分担 ! 率% # G 计，即 钢 筋 混 凝 土 承 担 的 最 大 内 水 压 为 , ! $ 水头； （ ）山岩压力由围岩类别和现场实际地质情况 + 取"$ 塌落高度； （ ）外水压力按2 % #$ 水头。 岔管外的钢筋混凝土按有关的规范进行计算， 要求混凝土厚度为! . +$，纵、环向配筋均为双向 。 " + 2 ! + # #
（ ）总体结构不连续引起的局部膜应力应列入 % 一次局部膜应力。 事实上，对于体形复杂的岔管结构，严格区分 膜应力和局部应力是困难的，按计算单元的划分情 况及结构特点，肋板光滑连续，其应力均应为膜应 力。根据 《水电站压力钢管设计规范》 （7 ， 8 ! ) ) / , 2） 肋板旁管壁在限制范围内的应力为局部应力，其余 部位管壁应力均为膜应力。 根据 9 : 7 ; 7 有限元计算成果进行应力分析， 可得出以下结论： （ ）膜 应 力 最 大 值 % ，主 要 发 生 在 ! ! ) !& ’ ( 号、 号管节相贯部位靠小管侧； + （ ）板应力 ! ，出现在肋板中部内缘， + * +& ’ ( 符合月牙肋内加强岔管结构的受力特点； （ ）肋板对管壁约束影响较明显，局部最大应 % 力为) ，是管壁应力的最大部位； ! *& ’ ( （ ）管壁远离岔管影响区应力水平为 + ) % 2& ’ ( 左右； ! " $ 管材选择 根据 规 范 进 行 结 构 力 学 法 初 步 计 算 和 7 < > ? = ，9 7 9 ’ : 7 ; 7有限元结构计算分析，并结合钢材 的实际采购情况，最终岔管采用日本钢管株式会社 生产的钢材。 肋 板： 采 用 : ，厚 度 为 @ / A B C D : * , # 9 / E % 2 ! ! #$ $。 管 壁：! ，+ ，% ，2 ，" ，，! #号管节采用 ，厚度为 ) ，* 号管节采 : @ / A B C D : " # 1 #$ $；)
柏子伦，等：中山包水电站钢岔管设计
+ # # +年第+期
（ ）岔管管壁肋板附近，第一主应力在肋板两 ! ，最 大 值 为 侧约 " # #$ $ 范围超过% ! !& ’ ( ；内壁第一主应力多处超过 + ，应 ) ! * & ’ ( , #& ’ ( 力大于+ ) )& ’ (的宽度范围+# # #$ $ 左右； （ +）肋 板 第 一 主 应 力 最 大 值 在 内 缘 中 部 为 ，第二主应力最大值出现在与管壁交接面 ! * + & ’ ( 外缘的中部，其值为； # . ,& ’ ( （ ）在-号管节顶部和 ! 号、 % + 号管节的小管 侧外壁有大于% # #& ’ (的应力分布； （ ）岔管变形较大部位主要在 - 号管节顶部的 ) 环向方向，最大值为. )$ $。 ! " # " ! 应力分析 根据 《钢制压力容器 分析设计标准》 （ / 0 1 ) * % + / ，对岔管计算应力分析要求： 2） （ ）膜应力取截面厚度的应力平均值。 ! （ ）局部应力区应同时满足： 经线方向延伸 + ( 3 # . 2 应力超过 距离小于! （! ・! ） ； . # 4 5 3 ! . ! 倍允许 应力； 超过! 6 3 . !倍允许应力的区域应隔开，相邻
# 原型观测
为了了解岔管的实际运行情况及对岔管结构设 计进行合理性评价，中山包水电站岔管的原型观测 仪器布置有： （ ）钢板应力计 ! ! + 支，布置在有限元计算应 力较大的部位，观测岔管钢板的应变情况。要求测 试应力范围 H% # #"2 # #& ’ (的应力计 ) 支，测试 应力范围H + # # " ) # #& ’ (的应力计,支； （ ）应变计和无应力计各 + 套，布置在管外回 + 填混凝土内，观测管外回填混凝土的应变情况； （ ）测缝计!套，布置在岔管外壁的顶部，观 % 测岔管和回填混凝土间的缝隙； （ ）渗压计!支，布置在岔管回填混凝土外侧 ) 的顶部，观测岔管部位外水压力的变动情况； （ ）压力盒!只，布置在岔管回填混凝土外侧 2 ・" %・
收稿日期： # " " ’ , " 1 , " 4 作者简介：柏子伦（ ） ，男，四川省达县人，学士，高级工程 ’ 5 $ 4 , 师，从事水电建筑物设计工作。
" 一次支护设计
岔管 分 岔 处 的 围 岩 为 "’ 类 砂 页 岩，稳 定 性 差，且原常规喷锚支护未按设计及时进行，处理后 时常发生塌方和掉块，局部形成较大的空腔并浇了 混凝土墙后才成洞。 根据岔管的结构布置，岔管段需扩挖。设计经 过论证后考虑采用以下的支护措施： 岔管支管侧 A B ・$ #・
先做混凝土锁口； 折除混凝土边墙并进行洞段扩 C B 挖； 施工1) 深、排距 ’ D B : 1) 的 ! # 1) ) 锚杆 和挂网； 及时喷 F 混凝土’ E B !D )。 # "
# 岔管结构设计及管材选择
! " # 结构设计原则 考虑原天生桥二级水电站的 $ 号压力钢管在 ( 号支洞口处的管段按明管设计，则岔管的标准应与 此设计标准相协调，即中山包水电站的压力钢管按 岔管按明管 #级建筑物设计，岔管设计原则为： A B 设计，内水压力全部由钢岔管承担； 岔管可承担 C B 部分外水压力，按 ! ") 水头进行外压稳定校核； 山岩压力由管外回填混凝土承担。 D B ! " ! 体形布置 岔管的体形参数根据 《水电站压力钢管设计规 范 （试行） 》 （G 初步拟定，再按通过部级鉴 & ’ ( ( , 1 !） 定的“水 电 站 钢 岔 管 设 计 F （H ” 2 & 系统 F H , 5 !） 软件包和 G I K LG 2 M 有限元分析程序进行验证。 J J ! " $ 结构分析 ! " $ " # 有限元计算 分析设计标 岔管应力分析采用 《钢制压力容器 , 准》 推荐的 2 * G N G软件，管壁计算厚度取 4 0) )， 肋板计算厚度取 ’ " $) )，计算模型为整体三维弹 性模型，并考虑钢管的纵向约束，采用六面体网格 单元，钢板厚度划分为两层单元。 岔管结构计算的内水压力按非常运行工况最大 内水压力考虑，其值为# 0 ") 水头。有限元计算成 果简述如下：
第) 6卷第&期
贵州水力发电
& # # &年 6月
图! 中山包水电站卜形岔管体形布置（岔管体形尺寸单位：!!）
的顶部，观测岔管部位山岩压力的变化情况。
! 岔管焊接试验
& 由于中山包水电站岔管用材质已达" ／ #$ ! ! %
（ ）钢板均按, 《压力容器用超声 ) .# " # ) / ) 0 0 + 波探伤检验》 进行超声波检查，以 1 2 型作为合格 标准； （ ）钢板表面及内部不允许出现结疤、夹层、 & 夹气、夹杂、分层、折叠、溶杂等缺陷； ）钢板表面凹坑深度不得超过厚度允许公差 （ 3 之半。 " # $ 焊缝质量检测 （ ）岔管的所有焊缝均为一类焊缝。 ) （ ）有焊缝的外观质量应符合规范 ( & 4 * # ) 5 / 0 3 中表6 的规定。 / + （ 3）对 焊 缝 内 部 质 量 和 焊 接 热 影 响 区 进 行 ) # # 7超声波探伤和+ # 7 的射线复验探伤，所有焊 缝质量均须合格。 （ ）超声波探伤检查： 焊缝的超声波探伤按 + 8 9 《锅炉和钢制压力容器对接焊缝超声波 , : ) ) * ) / " ) 探伤》 标准的 ! 级为合格，否则为不合格；; 对超 9 声波探伤发现有疑问的部位应做射线复验。 （ ）射线检查： 射线检查着重选择丁字型接 * 8 9 射线探伤 头附近和超声波探伤发现的可疑部位； ; 9 按2 《钢熔化焊接接头射线照相和质量分 : 3 3 & 3 / " 5
! 概述
中山包水电站为在天生桥二级水电站$号压力 钢管下平段与厂区(号支洞西线洞交汇处分岔引水 发电。该电站由压力管道、发电厂房及开关站等组 成，地面厂房布置在天生桥二级水电站厂房上游 4 " ") 处。厂 房 长 4 " : 0 )，宽 # ! : " )，高 ( ! : 0 )。电站额定装机容量’ ; 4 " <=，最大运行容量’ ; ( "<=。 岔管采用 ! 卜形分岔，主管内径 ! ! > : 0)，主 锥岔接连接管后的钢管内径! : 0)，支锥岔后接中 山包水电站钢管内径 # : #)。岔管公切球内径 $ : $ 0 ") 水头，钢管轴 )，岔管处最大设计内水压力# 线由 * 0 5 > " 0 ? ( # : $ ( @= 直 线 段 经 半 径 ’ !) 转角 的弯段接 * 4 ’ : 1 0 ’! > $ 5 > = 直线段斜向进入厂房， 钢管轴线长度 # 4 4 : 1 5 )。岔管规模 % & 达 ’! ( " #，为国家电力公司贵阳勘测设计研究院设计的 ) 已建水电站岔管 % & 值之最，在国内非抽水蓄能电 站岔管中也是较大的。 岔管分岔处的厂区(号支洞西线洞口上覆围岩 厚度达’ " " ! ’ ( ")，岩性为"’ 类砂岩。分岔处西 线洞口已开挖成形近 ’ ! 年，仅进行了常规的喷锚 支护处理。 (号支洞开挖后的成形断面为 0 : !); 城门洞型。 0 : !)
来自百度文库复杂，采用 * + , % . / * 0 1 " 2 , 3 4 !和 * + , % . / * $ 5 " 6 高强度钢材制造安装，在国内水电工程中实际应用较少。
#级 文章着重介绍岔管的布置、结构分析和焊缝的无损检验要求。中山包水电站的正常发电运行，为 1 ／ "7 ) ) 8
高强钢在国内水电行业的应用提供了第4个成功实例。 关键词：岔管；高强钢；结构分析；无损检验；中山包水电站 中图分类号：. 9 0 4 # : ( 4 文献标识码：6 文章编号： （ ） ’ " " 0 , " ’ 4 4 # " " # " # , " " $ # , " (
第’ $卷第#期
贵州水力发电 H O 3 % P O =2 . / QM P= / Q
# " " # 年 $月
中山包水电站钢岔管设计
柏子伦，林向明
（国家电力公司贵阳勘测设计研究院，贵州 贵阳 ! ） ! " " " # 摘
#，结构体形 要：中山包水电站钢岔管在天生桥二级水电站$号压力钢管下平段分岔，岔管 % & 值达’! ( ")
级，国内仅在十三陵抽水蓄能电站和天荒坪抽水蓄 能电站使用过，施工经验少，且岔管的 ’ ( 值高达
&，体形复杂，为了保证该电站钢管的安全 )* + #! 运行，要求进行焊接工艺评定试验和可焊性试验。
根据经监理工程师批准的焊接工艺评定试验报告编 写焊接工艺规程和制定严格的焊接施工措施，确保 焊接质量。
" 岔管焊缝的无损检验
" 岔管灌浆
岔管固结灌浆在岔管段扩挖和一次支护完成且 喷锚混凝土达到设计强度后及未安装岔管管节前进 行，固结灌浆压力为 # ，灌浆孔深 " . 2& ’ ( . #$， 排距% . #$，梅花形布置。 岔管回填灌浆在岔管安装就位后未浇筑管外回 填混凝土前，于岔管开挖断面顶部 ) ) # . * !$ 高程 斜向)号支洞西线洞口预埋 ) 根 " ! # #$ $ 回填灌 浆管，灌浆压力为# 。 . + " # . %& ’ ( 岔管接触灌浆仅在岔管底部斜向)号支洞西线洞口 预埋)根 " ! # #$ $ 接触灌浆管，灌浆压力为 # . ! 。 " # . +& ’ (
# . 2 距离大于+ （! ・ 。 . 2 4 !）
用7 & 2 * # F， 厚 度 为 % "$ $；, 号 管 节 采 用 ，厚度为 。 7 & 2 * # F % +$ $ 具体的岔管体形和各节管的钢材种类、钢管壁 厚见图! 。
! 岔管外钢筋混凝土
在岔管外浇注的钢筋混凝土设计时考虑了如下 几个问题： （ ）岔管外回填混凝土承担的内水压力按分担 ! 率% # G 计，即 钢 筋 混 凝 土 承 担 的 最 大 内 水 压 为 , ! $ 水头； （ ）山岩压力由围岩类别和现场实际地质情况 + 取"$ 塌落高度； （ ）外水压力按2 % #$ 水头。 岔管外的钢筋混凝土按有关的规范进行计算， 要求混凝土厚度为! . +$，纵、环向配筋均为双向 。 " + 2 ! + # #
（ ）总体结构不连续引起的局部膜应力应列入 % 一次局部膜应力。 事实上，对于体形复杂的岔管结构，严格区分 膜应力和局部应力是困难的，按计算单元的划分情 况及结构特点，肋板光滑连续，其应力均应为膜应 力。根据 《水电站压力钢管设计规范》 （7 ， 8 ! ) ) / , 2） 肋板旁管壁在限制范围内的应力为局部应力，其余 部位管壁应力均为膜应力。 根据 9 : 7 ; 7 有限元计算成果进行应力分析， 可得出以下结论： （ ）膜 应 力 最 大 值 % ，主 要 发 生 在 ! ! ) !& ’ ( 号、 号管节相贯部位靠小管侧； + （ ）板应力 ! ，出现在肋板中部内缘， + * +& ’ ( 符合月牙肋内加强岔管结构的受力特点； （ ）肋板对管壁约束影响较明显，局部最大应 % 力为) ，是管壁应力的最大部位； ! *& ’ ( （ ）管壁远离岔管影响区应力水平为 + ) % 2& ’ ( 左右； ! " $ 管材选择 根据 规 范 进 行 结 构 力 学 法 初 步 计 算 和 7 < > ? = ，9 7 9 ’ : 7 ; 7有限元结构计算分析，并结合钢材 的实际采购情况，最终岔管采用日本钢管株式会社 生产的钢材。 肋 板： 采 用 : ，厚 度 为 @ / A B C D : * , # 9 / E % 2 ! ! #$ $。 管 壁：! ，+ ，% ，2 ，" ，，! #号管节采用 ，厚度为 ) ，* 号管节采 : @ / A B C D : " # 1 #$ $；)
柏子伦，等：中山包水电站钢岔管设计
+ # # +年第+期
（ ）岔管管壁肋板附近，第一主应力在肋板两 ! ，最 大 值 为 侧约 " # #$ $ 范围超过% ! !& ’ ( ；内壁第一主应力多处超过 + ，应 ) ! * & ’ ( , #& ’ ( 力大于+ ) )& ’ (的宽度范围+# # #$ $ 左右； （ +）肋 板 第 一 主 应 力 最 大 值 在 内 缘 中 部 为 ，第二主应力最大值出现在与管壁交接面 ! * + & ’ ( 外缘的中部，其值为； # . ,& ’ ( （ ）在-号管节顶部和 ! 号、 % + 号管节的小管 侧外壁有大于% # #& ’ (的应力分布； （ ）岔管变形较大部位主要在 - 号管节顶部的 ) 环向方向，最大值为. )$ $。 ! " # " ! 应力分析 根据 《钢制压力容器 分析设计标准》 （ / 0 1 ) * % + / ，对岔管计算应力分析要求： 2） （ ）膜应力取截面厚度的应力平均值。 ! （ ）局部应力区应同时满足： 经线方向延伸 + ( 3 # . 2 应力超过 距离小于! （! ・! ） ； . # 4 5 3 ! . ! 倍允许 应力； 超过! 6 3 . !倍允许应力的区域应隔开，相邻
# 原型观测
为了了解岔管的实际运行情况及对岔管结构设 计进行合理性评价，中山包水电站岔管的原型观测 仪器布置有： （ ）钢板应力计 ! ! + 支，布置在有限元计算应 力较大的部位，观测岔管钢板的应变情况。要求测 试应力范围 H% # #"2 # #& ’ (的应力计 ) 支，测试 应力范围H + # # " ) # #& ’ (的应力计,支； （ ）应变计和无应力计各 + 套，布置在管外回 + 填混凝土内，观测管外回填混凝土的应变情况； （ ）测缝计!套，布置在岔管外壁的顶部，观 % 测岔管和回填混凝土间的缝隙； （ ）渗压计!支，布置在岔管回填混凝土外侧 ) 的顶部，观测岔管部位外水压力的变动情况； （ ）压力盒!只，布置在岔管回填混凝土外侧 2 ・" %・
收稿日期： # " " ’ , " 1 , " 4 作者简介：柏子伦（ ） ，男，四川省达县人，学士，高级工程 ’ 5 $ 4 , 师，从事水电建筑物设计工作。
" 一次支护设计
岔管 分 岔 处 的 围 岩 为 "’ 类 砂 页 岩，稳 定 性 差，且原常规喷锚支护未按设计及时进行，处理后 时常发生塌方和掉块，局部形成较大的空腔并浇了 混凝土墙后才成洞。 根据岔管的结构布置，岔管段需扩挖。设计经 过论证后考虑采用以下的支护措施： 岔管支管侧 A B ・$ #・
先做混凝土锁口； 折除混凝土边墙并进行洞段扩 C B 挖； 施工1) 深、排距 ’ D B : 1) 的 ! # 1) ) 锚杆 和挂网； 及时喷 F 混凝土’ E B !D )。 # "
# 岔管结构设计及管材选择
! " # 结构设计原则 考虑原天生桥二级水电站的 $ 号压力钢管在 ( 号支洞口处的管段按明管设计，则岔管的标准应与 此设计标准相协调，即中山包水电站的压力钢管按 岔管按明管 #级建筑物设计，岔管设计原则为： A B 设计，内水压力全部由钢岔管承担； 岔管可承担 C B 部分外水压力，按 ! ") 水头进行外压稳定校核； 山岩压力由管外回填混凝土承担。 D B ! " ! 体形布置 岔管的体形参数根据 《水电站压力钢管设计规 范 （试行） 》 （G 初步拟定，再按通过部级鉴 & ’ ( ( , 1 !） 定的“水 电 站 钢 岔 管 设 计 F （H ” 2 & 系统 F H , 5 !） 软件包和 G I K LG 2 M 有限元分析程序进行验证。 J J ! " $ 结构分析 ! " $ " # 有限元计算 分析设计标 岔管应力分析采用 《钢制压力容器 , 准》 推荐的 2 * G N G软件，管壁计算厚度取 4 0) )， 肋板计算厚度取 ’ " $) )，计算模型为整体三维弹 性模型，并考虑钢管的纵向约束，采用六面体网格 单元，钢板厚度划分为两层单元。 岔管结构计算的内水压力按非常运行工况最大 内水压力考虑，其值为# 0 ") 水头。有限元计算成 果简述如下：
第) 6卷第&期
贵州水力发电
& # # &年 6月
图! 中山包水电站卜形岔管体形布置（岔管体形尺寸单位：!!）
的顶部，观测岔管部位山岩压力的变化情况。
! 岔管焊接试验
& 由于中山包水电站岔管用材质已达" ／ #$ ! ! %
（ ）钢板均按, 《压力容器用超声 ) .# " # ) / ) 0 0 + 波探伤检验》 进行超声波检查，以 1 2 型作为合格 标准； （ ）钢板表面及内部不允许出现结疤、夹层、 & 夹气、夹杂、分层、折叠、溶杂等缺陷； ）钢板表面凹坑深度不得超过厚度允许公差 （ 3 之半。 " # $ 焊缝质量检测 （ ）岔管的所有焊缝均为一类焊缝。 ) （ ）有焊缝的外观质量应符合规范 ( & 4 * # ) 5 / 0 3 中表6 的规定。 / + （ 3）对 焊 缝 内 部 质 量 和 焊 接 热 影 响 区 进 行 ) # # 7超声波探伤和+ # 7 的射线复验探伤，所有焊 缝质量均须合格。 （ ）超声波探伤检查： 焊缝的超声波探伤按 + 8 9 《锅炉和钢制压力容器对接焊缝超声波 , : ) ) * ) / " ) 探伤》 标准的 ! 级为合格，否则为不合格；; 对超 9 声波探伤发现有疑问的部位应做射线复验。 （ ）射线检查： 射线检查着重选择丁字型接 * 8 9 射线探伤 头附近和超声波探伤发现的可疑部位； ; 9 按2 《钢熔化焊接接头射线照相和质量分 : 3 3 & 3 / " 5
! 概述
中山包水电站为在天生桥二级水电站$号压力 钢管下平段与厂区(号支洞西线洞交汇处分岔引水 发电。该电站由压力管道、发电厂房及开关站等组 成，地面厂房布置在天生桥二级水电站厂房上游 4 " ") 处。厂 房 长 4 " : 0 )，宽 # ! : " )，高 ( ! : 0 )。电站额定装机容量’ ; 4 " <=，最大运行容量’ ; ( "<=。 岔管采用 ! 卜形分岔，主管内径 ! ! > : 0)，主 锥岔接连接管后的钢管内径! : 0)，支锥岔后接中 山包水电站钢管内径 # : #)。岔管公切球内径 $ : $ 0 ") 水头，钢管轴 )，岔管处最大设计内水压力# 线由 * 0 5 > " 0 ? ( # : $ ( @= 直 线 段 经 半 径 ’ !) 转角 的弯段接 * 4 ’ : 1 0 ’! > $ 5 > = 直线段斜向进入厂房， 钢管轴线长度 # 4 4 : 1 5 )。岔管规模 % & 达 ’! ( " #，为国家电力公司贵阳勘测设计研究院设计的 ) 已建水电站岔管 % & 值之最，在国内非抽水蓄能电 站岔管中也是较大的。 岔管分岔处的厂区(号支洞西线洞口上覆围岩 厚度达’ " " ! ’ ( ")，岩性为"’ 类砂岩。分岔处西 线洞口已开挖成形近 ’ ! 年，仅进行了常规的喷锚 支护处理。 (号支洞开挖后的成形断面为 0 : !); 城门洞型。 0 : !)
来自百度文库复杂，采用 * + , % . / * 0 1 " 2 , 3 4 !和 * + , % . / * $ 5 " 6 高强度钢材制造安装，在国内水电工程中实际应用较少。
#级 文章着重介绍岔管的布置、结构分析和焊缝的无损检验要求。中山包水电站的正常发电运行，为 1 ／ "7 ) ) 8
高强钢在国内水电行业的应用提供了第4个成功实例。 关键词：岔管；高强钢；结构分析；无损检验；中山包水电站 中图分类号：. 9 0 4 # : ( 4 文献标识码：6 文章编号： （ ） ’ " " 0 , " ’ 4 4 # " " # " # , " " $ # , " (