模板脚手架专项施工方案

模板脚手架专项施工方案
一、工程概况及编制依据
红花岗区（新蒲新区）2017年青山城镇棚户区改造建设项目。

位于遵义新蒲新区虾子镇，建筑面积142565平方米；建设内容包括：住宅、商业用房、地下车库、室外综合管网等配套附属工程。

编制依据
1、现行国家规范、地方标准及相关技术文件
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011；
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011；
5、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2015；
6、《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2013；
7、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；
8、《木结构设计规范》（GBJ50005-2003）(2005年版)；
9、《木结构工程施工质量验收规范》（GB50206-2012）；
10、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；
11、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ 46-2016）
12、《建设工程安全生产管理条例》；
13、关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》
建质[2009]254号文；
14、关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质
[2018]37号文；
15、本工程施工图纸及相关的设计文件。

二、施工方案
本工程的墙、梁、板模板采用915mm×1830mm×15mm 覆膜木胶合板，梁、板、楼梯部位使用35mm×85mm、100mm×100mm 木方作为龙骨,以满堂钢管脚手架及带有可调式伸缩头的钢管脚手架作为支撑体系施工。

地下室地梁、承台侧模使用240mm厚砖砌胎模，侧面1：2 水泥砂浆压光。

所有混凝土均采用自拌混凝土泵送，地下室、混凝土墙、电梯井、梁板均采用木胶合板模板。

为保证地下室外墙防水质量，施工时将全丝扣对拉止水螺杆直接浇筑在砼内（B14对拉螺杆市场价为3.1元/米），为节约料具的投入，地下室柱墙、梁板分二次浇筑，要保证模板及支撑体系的稳定性。

现浇楼板采取（脚手架支撑+早拆支撑头+木龙骨+木胶合板）的早拆支模方案；外墙脚手架采用悬挑式脚手架；门窗套模板采用木面钢角整支散拆方案；楼梯踏步采用敞开式整体一次成型木模板。

1、模板安装前要做好模板的定位基准工作，其工作步骤如下：
（1）进行中心线和位置的放线，首先由控制线引测建筑物的柱或墙轴线，并以该轴线为起点引测建筑物的边线以及模板控制线；
（2）做好标高测量工作，用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求直接引测到模板安装位置；
（3）进行找平工作：模板支承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆，即沿模板边线用1:3 水泥砂浆抹找平层，宽度为50mm；
（4）所用模板要涂刷脱模剂。

2、转换层以下模板设计
剪力墙、柱模板采用木模，板沿长度方向竖向放置35mm×85mm 木方作为竖向背楞，间距300mm；设φ 14 对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高1/3 处为450mm（竖向）×750 mm（横向），上部为600mm×750mm，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墙根部胀模。

墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。

3、转换层以上墙、柱模板支设
×85mm 木
底至墙高1/3 600mm×750mm
越好，且不大于200mm
安装等墙厚
内墙对拉螺栓加工方法同上，只是没有止水钢板。

模板拆除后，地下室外墙对拉螺栓孔部位按以下方法处理：首先将对拉螺栓孔两端的木垫片剔除干净，然后用气焊将对拉螺栓齐根割掉；将孔内清理干净后用掺硅质防水剂的干硬性细石混凝土压实抹平。

4、梁、板模板支设
支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模钉上木方；支模板时先按梁的轴线位置搭设两排脚手架（带可调头），钢管头高度应比梁底低40～60cm，先架主龙骨6cm×9cm 木方，再安
放带次龙骨的梁底模，梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清
理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。

高度大的梁底模满备木方，施工时与梁顶标高相同的板与梁同时浇筑，侧板钢筋甩出，模板一次性支设。

梁侧小立杆间距为600mm，立杆间距1000mm。

在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。

梁、板模板同时支设，先支设梁底与梁一侧模板，等梁钢筋绑扎完毕再支设梁另一侧模与板模。

为方便地下室支模材料外运，在顶板适当位置留700mm×1500mm 后浇洞口，洞口边甩钢筋后焊接。

梁高度超过750mm，应加设φ 12 对拉螺栓；跨度大于4m 梁起拱L/1000。

梁模板搭设示意图如下。

5、门洞口模板
剪力墙中的门洞口模板由四片模板和四个角部连接件组成，单片模板用5cm 厚的刨光木板作为骨架，再由角链将几片模板连接在一起。

为保证洞口模板不扭曲、变形，洞口内应设置三角支撑，并且洞口侧
面、顶面的横向支撑和竖向支撑的间距不得大于300mm。

固定洞口模
板时，应在洞口两侧的钢筋笼安装砼条撑住模板，保证其轴线位置及钢筋保护层厚度；支设洞口模板时，可在洞口模板与钢模板接触处贴好海绵条，防止由此缝隙漏浆。

墙体拆模后，要将洞口模板拆成单片取出，并清理干净，刷好脱模剂以便周转使用。

6、胶合板施工注意事项
为了控制拼接处缝隙，锯截木胶板时采用C305mm 锯，齿数120 齿，即嵌有硬质合金的圆锯片，电机转数要高，防止板面起毛刺。

锯裁线要直，严禁随意切割，锯裁以及板子钻孔后一定要用防护封边，即用油漆刷两边，可使胶合板避免受水、温、气等侵蚀，防止模板开裂，膨胀变形，不会使板子因含水率增加而降低强度，也会延长模板的使用寿命，保证施工质量。

为了防止漏浆，所有连接处，即拼缝处镶嵌泡沫条等，同时用不干胶带粘结封缝。

支设板模时，应该尽量少切割木胶板，切割板后应先刷油漆封边再投入使用，严禁在四周板侧边上即沿板面方向钉钉子，从而延长板的周转使用时间。

7、梁、板模板接头支设
梁、板模板接头细部处理是模板工程的关键所在，处理不当易产生颈缩、漏浆等质量通病。

拼缝处用海绵条、嵌缝腻子刮缝或者粘胶带，并用次龙骨顶紧,防止接缝处振捣混凝土时漏浆，底模与侧模拼
接缝要错开，避免同一横向水平面有两道接槎。

竖向背楞拼接处加设800mm 竖向背楞。

梁底背楞间距100mm，梁侧立面图如下图所示。

梁模的支设采用φ 48×3.5 规格的钢管，利用扣件连接组成支承架。

立柱在高度方向应设置纵横水平拉杆和斜拉杆。

水平拉杆一般距离地面300mm处设一道，以上每小于1200—1800mm 设一道。

梁外侧立杆距离梁边缘120mm，立杆间距根据层高、荷载情况确定，一般不
大于1,000mm。

当梁高小于700mm 时梁侧可用支承架立杆做挡撑，同
时用一部分短钢管做斜撑；当梁高大于750mm 时增加对拉螺栓固定；当梁宽大于或等于400mm 时，梁中间加设立杆一道。

为了使梁模及支架能早拆，在梁底加设早拆体系，利用带有可调式伸缩头的钢管脚手架托100mm×100mm 横向木方，间距800mm。

接头处柱箍最底端采用φ48×3.5 双钢管背楞, 对拉螺栓固定, 中部、上部用带有可调式伸缩头的钢管顶撑, 当梁高大于等于700mm 时可考虑使用对拉螺栓固定,双钢管背楞。

板模设计：
利用φ48×3.5 钢管搭设满堂脚手架。

满堂脚手架搭设好后，根据板底标高，铺设水平龙骨搁栅，采用100mm×100mm 木方，间距300mm，
然后铺放板模，且木胶合板模板接缝处应垫木方，以防止胀模和漏浆。

为了便于拆模，在板墙以及板、梁交接处必须设置100mm×100mm 木方一道，如图所示。

支墙和梁模板时，墙、梁侧模板应比楼板底标高适当高出10～15mm，以此隐藏混凝土墙的施工缝，提高混凝土外观质量。

作为板底模板，为了使装拆快捷，板面光滑、硬度好、拼缝少、现浇质量好、周转次数多，应设早拆体系，采用立杆带有可调式伸缩头的钢管脚手架，顶托100mm×100mm 木方。

如图所示。

8、其他构件模板
楼梯模板底模采用木胶合板，踏步侧面采用定型木模板，楼梯与随后的楼层一起施工，不与本层一起施工。

但应加强楼梯模板的支撑，尤其是楼梯踏步侧面，确保尺寸准确，杜绝出现偏位现象，以免给后期装修造成剔凿和修补的困难。

异形构件在结构施工时，普通模板往往都不适用，采用木条、板材拼凑支设出的模板，成型后的混凝土质量差，后期采用砂浆修补也不能达到设计效果，费工费事，为此在本工程中凡是异形构件等不适用普通模板部位，如阳台板、滴水线等均制作特殊定型模板，使结构施工一次成活，避免修、凿、剔、补。

9、混凝土墙预留洞口模板
由于预留洞口模板与混凝土结构之间有很大吸附力，因此拆除时木胶合板模板必定损坏，所以在制作本工程剪力墙等混凝土构件上预留洞口模板盒时应将木胶合板厚度考虑到洞口尺寸内，以便模板一次性在规范允许且不影响其他专业施工的情况下，做到只须一次性拆除洞口支撑而不必拆除木胶合板模板。

10、施工缝处的模板
本工程设置混凝土施工缝（包括后浇带两侧的混凝土施工缝）主要有以下部位：梁柱混凝土标号不同处；后浇带部位的施工缝；楼梯间楼梯梁部位施工缝；梁、板施工缝。

施工缝采用图所示方法封堵。

图中镀锌密目钢丝网应与钢筋绑扎牢固，且卷进模板内100mm；振捣混凝土时距离钢丝网不得小于250mm，以防止将钢丝网挤破；图中的3φ 16 钢筋应与墙体受力钢筋或梁受力钢筋连接固定牢固。

11、模板的拆除
（1）地下室外墙模板必须在确保模板拆除不致扰动对拉螺栓的情况下方可拆除，以防对拉螺栓处将成为可能的渗漏点，其时间不少于一周。

（2）柱、其余墙模，其表面及棱角不致因拆模而受损害时，方可拆除。

（3）梁跨≤8m，强度达到75%方可拆除，大于8m 强度达到100%方可拆除，大于2m 的悬臂构件强度达到100%方可拆除，小于等于2m 的构件强度达到75%方可拆除。

其中后浇带两侧模板应在后浇带混凝
土强度达到75%后方可拆除。

（4）楼梯间模板与支撑必须在混凝土强度达到100%时，方可拆除；
（5）以上所指混凝土强度根据同条件养护试块确定；
（6）拆除模板时必须经专业技术负责人签字认可后方可。

12、后浇带处理
由于梁、板后浇带两侧的梁、板在后浇带浇筑前为悬挑结构，并将承受上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除，直至最后一层浇筑完毕后，达到规定的100%强度时，方可拆除；为防止后浇带浇筑前楼层内施工时其他荷载对此部位悬挑结构造成损坏，在模板拆除后应在后浇带两侧分别搭设双排脚手架且垫木方予以支撑。

地下室底板后浇带施工缝处用木模封堵，在木板上留出钢筋孔洞，不吻合处用1：2 水泥砂浆抹实，以防混凝土漏浆。

如图所示。

后浇带混凝土浇筑完毕应及时在其上铺满木板，以保护后浇带及钢筋不被损坏。

地上部分的后浇带两侧应砌筑一皮60mm 宽烧结普通砖，并在外侧抹灰，防止楼层内施工用水流入地下室。

浇筑混凝土时，后浇带侧面采用密目钢丝网进行封堵，这样既可以防止漏浆，又可以利用钢丝与混凝土膨胀系数一致这一特性，而浇筑后浇带混凝土时不必将钢丝清理出来。

密目钢丝网的宽度应比混凝土墙、板、梁等构件截面宽200mm 以上，以保证钢丝网能与钢筋绑扎固定牢靠，防止振捣时挤开钢丝网。

13、模板施工注意事项
（1）混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱、墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。

（2）混凝土施工时应安排木工守模，发现问题及时处理；
（3）板后浇带两侧的梁板在后浇带浇筑前为悬挑结构，并将承
受上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除，直至最后一层浇筑完
毕后，达到规定强度时，方可拆除。

在混凝土施工前，应清除模板内
部的一切垃圾，尤其是石屑和木屑，凡与混凝土接触的面板都应清理
干净。

梁模板（扣件钢管架）计算书举例参考
计算依据：高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2017)等规范编制。

选择梁段:KL30(0.00)，跨度8.5M;
A、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0..25；梁截面高度 D(m):0.60
混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距
La(m):1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距
h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.80；梁两侧立柱间距(m):0.60；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
梁底增加承重立杆根数:4；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件
抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度
h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm，200mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M8；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；
B、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度0.600m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值
19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。

C、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×
1.8/6=27cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×19.2×0.9=10.37kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×
0.9=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 10.368+1.260 = 11.628 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 233.33mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×11.628×233.3332 = 6.33×
104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ= 6.33×104 / 2.70×104=2.345N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ =2.345N/mm2 小于面板的
抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.2×
0.5=9.6N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 233.33mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×
1.8/12=24.3cm4；
面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×9.6×233.334/(100×9500×2.43×105) = 0.083 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =233.333/250 = 0.933mm；
面板的最大挠度计算值ω =0.083mm 小于面板的最
大容许挠度值 [ω]=0.933mm，满足要求！
D、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；I = 50×1003×1/12 =
416.67cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×19.2×0.9+1.4
×2×0.9)×0.233=5.43kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×5.43×500.002= 1.36×105N.mm；
最大支座力:R=1.1×5.426×0.5=2.985 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ =
1.36×105/8.33×104 = 1.628 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ = 1.628 N/mm2 小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q
=19.20×0.23= 4.48 N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ω =
0.677×4.48×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.023mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.023mm 小于内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.985kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；
I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4；
外楞计算简图
外楞弯矩图(kN.m)
外楞变形图(mm)
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.597 kN.m
外楞最大计算跨度: l = 200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ =
5.97×105/1.67×105 = 3.581 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ =3.581N/mm2 小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.167 mm
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 200/250=0.8mm；
外楞的最大挠度计算值ω =0.167mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！
E、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 8 mm；
穿梁螺栓有效直径: 6.12 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 29 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =19.2×0.5×0.3 =2.88 kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×29/1000 = 4.93 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.88kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=4.93kN，满足要求！
F、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3；
I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.60×
0.90=16.53kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；
q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×24.93×0.12=0.025kN.m；
σ =0.025×106/5.40×104=0.462N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =0.462 N/mm2 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(16.53+1.50)×0.600+0.35）×1.00=
11.17KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm；
面板的最大挠度计算值: ω =
0.677×20.75×1004/(100×9500×4.86×105)=0.003mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.003mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！
G、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24+1.5)×0.6×0.1=1.53 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.1×(2×0.6+0.3)/ 0.3=0.175 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.1=0.45 kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×2.04+1.2×0.175=2.658 kN/m；
活荷载设计值 P = 1.4×0.45=0.63 kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值 q = 2.714+0.63=3.344 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×3.344×1×1= 0.334 kN.m；
最大应力σ= M / W = 0.334×106/83333.3 = 4.013 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 4.013 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×3.344×1 = 2.006 kN；
方木受剪应力计算值τ = 3×2006.4/(2×50×100) = 0.602 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.602 N/mm2 小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 2.040 + 0.222 = 2.262 kN/m；
方木最大挠度计算值ω= 0.677×2.262×10004
/(100×10000×416.667×104)=0.367mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm；
方木的最大挠度计算值ω= 0.367 mm 小于方木的最大允许挠度 [ω]=4 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.600= 15.3 kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷
载(kN/m2)：
q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/㎡；
q = 1.2×(20.400 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 31.200 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给
钢管的集中力为N 。

当n=2时：
当n＞2时：
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.255 kN，中间支座最大反力
Rmax=3.652；
最大弯矩 Mmax=0.06 kN.m；
最大挠度计算值 Vmax=0.004 mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.06×106/5080=11.837
N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 11.837 N/mm2 小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
H、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

I、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到
R=3.652 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
J、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁内侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.255 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.3=0.511 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×
(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=1.989 kN；
N =0.255+0.511+0.273+1.989=3.029 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表
得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；。