有限元分析应变率作用PPT课件

0)
0
y(0, 0) t
V
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图3 应力-应变曲线(m=5,V=3)
图4 应力-应变曲线(m=2,V=5)
Saint-Michel F, Chazeau L., Cavaille J.-Y, et al. Mechanical properties of high
density polyurethane foams:I. Effect of the density[J]. Composite Science
2 y
t
2
A m
[a1
y x
a2
tan(a3
y )], x
x
0
2 y
t
2
1
1
[a1
a2a3
sec2 (a3
y 2 y x )] x2
,0
x
h1
2 y
t
2
1
2
[b1b2
/
cosh2 (b2
y ) x
b3b4
sec2 (b4
y x
)]
2 y x2
, Leabharlann Baidu1
x
h1
h2
y(h1
h2
,
t
)
0,
y(
x,
动态平衡：
i R T
s
2c0 l0
t
0 Rd
s
EA A0
T
5
6
7
8
邱信明,清华大学 教授，博士生导师 目前研究方向侧重于轻质结构的力学性能研究，结构的动态响应， 非线性断裂力学的理论分析和数值模拟仿真。
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2
y
t2
1
1
1
2
f1
(
y x
)
,
0
x
x
h1
应变片测量仪
示波器
数据采集
压力室
应变片
投射杆
冲击杆 冲击杆
2
x ( t ) V 0
x (t)d t
0
x(t) 0 x(t)d t
(t) m x(t) / A
(t) x(t) h
3
4
设质点位移:
ui f (x c0t) uR g (x c0t) uT h(x c0t)
缓冲结构惯性、应变率效应
Inertia and strain rate effect on the dynamic response of multi-layered cushioning structure
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两个动态原理
力传感器 试样
入射杆
算例
激光传 感器
保险梁
飞轮
枢轴连接
试样
杠杆
气压千斤顶
保险梁
f
2
(
x
y x
)
,
h1
x
h1
h2
f1
(
y x
)
m A
2y t2
,x
0
y (h1
h2,t)
0
y (0 , 0 ) t
V
dm
2 y2 t2
Q dx x
dm 1 (1 y)dx 1 y x x
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dm=ρ1Adx与
Q
f1(
y2 x
)
A
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f1(ε)=a1ε+tan(a2ε),f2(ε)=b1tanh(b2ε)+b3tan(b4ε), a1=0.1 MPa, a2=0.01 MPa, a3=1.91 rad, b1=0.08 MPa, b2=23 rad, b3=0.005 MPa, b4=2.2 rad,m=5 kg, h1=0.035 m,h2=0.015 m.
u1 f (x c0t) g (x c0t)
1
u1 x
f g i R
v1
u1 t
c0
f
c0g
t
t
u 1 0 v1 d c 0 0 ( i R ) d
u 2 h (x c0t)
2
u2 x
h
v 2 c0 T
t
u 2 0 c 0 T d
平均应变： su2l 0u1c l0 0 0 t(TiR)d
and.Technology,2006,66: 2700–2708.
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