铜排动热稳定校验
热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验L=1.5kmX 0=0.4 /km X 1X 2X 3G 35kV S 2S 1Uz%=7.5△ＰN.T =12kW Uz%=4△ＰN.T =3.11kW S N.T =8MVA L=0.78kmX 0=0.08 /km 6kV0.66kVS1点三相短路电流计算：35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T UZ S 35kV 变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N T N T N TU R P S35kV 变压器电抗：22221110.370.0070.37()X ZR电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X 电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R 总阻抗：222211212()()(0.0070.27)(0.370.66)1.06(Z R R X X S1点三相短路电流：(3)11 6.33.43()33 1.06dUpI KA Z S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KVA ，查表的：(2)2dI =2.5KAS2点三相短路电流：32dd2=2.883II KA1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KVA ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos0.78，架空线路长度 1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos0.78kp SKVA。
电缆的长时工作电流Ig 为2486.37239.25336s IgVeA按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
电气设备动热稳定校验
电气设备动热稳定校验引言电气设备在运行过程中，由于外界环境的影响，往往会产生动态热变化。
为了确保电气设备的稳定性和可靠性，需要进行动热稳定校验。
本文主要介绍电气设备动热稳定校验的原理、方法和步骤。
原理动热稳定校验是通过对电气设备在特定工况下的热变化进行测试和分析，确定其稳定性和可靠性的一种方法。
主要包括以下原理：1.温升测试：通过对电气设备进行长时间运行，在特定工况下测量设备温度变化，以确定设备是否存在过高的温升问题。
2.热传导测试：通过测量设备不同部位的温度变化，分析热传导情况，确定设备是否存在热传导不良的问题。
3.热稳定性测试：通过短时间内对电气设备进行高温或低温暴露，观察设备温度变化，以确定设备在极端温度下的稳定性。
方法电气设备动热稳定校验的方法主要包括以下几个步骤：1.制定测试方案：根据电气设备的具体要求和工作环境，制定动热稳定校验的测试方案。
包括测试的工况、时间、温度范围等。
2.建立测试系统：根据测试方案，建立相应的测试系统。
包括温度采集设备、数据记录仪等。
3.温升测试：将电气设备连接到测试系统中，并在特定工况下进行连续运行。
通过温度传感器测量设备的温度变化，并记录数据。
4.热传导测试：在温升测试的根底上，对设备不同部位进行温度测量，并分析热传导情况。
5.热稳定性测试：通过暴露设备在高温或低温环境下，观察设备的温度变化，以测试其在极端温度下的稳定性。
6.数据分析和评估：根据测试结果，对设备的动热稳定性进行数据分析和评估。
确定设备是否符合要求，并提出改良的建议。
步骤下面是电气设备动热稳定校验的具体步骤：1.制定测试方案–确定测试的工况和时间范围–确定测试的温度范围和变化速率–确定测试的采样频率和测量点2.建立测试系统–选择适宜的温度采集设备和数据记录仪–连接设备和测试系统，确保正常运行3.温升测试–将电气设备连接到测试系统中–在特定工况下进行连续运行，并记录设备温度变化–测量设备不同部位的温度变化4.热传导测试–在温升测试的根底上，对设备不同部位进行温度测量–分析不同部位的温度变化，确定热传导情况5.热稳定性测试–将设备暴露在高温或低温环境下–观察设备的温度变化，以测试其在极端温度下的稳定性6.数据分析和评估–对测试结果进行数据分析和评估–判断设备的动热稳定性是否符合要求–提出改良的建议和措施结论电气设备动热稳定校验是确保设备稳定性和可靠性的重要工作。
动热稳定校验
动热稳定校验
动热稳定校验是一种重要的实验方法，用于评估材料在高温或极端热环境下的稳定性。
通过该方法，可以判断材料在高温条件下是否会发生热分解、蒸发或其他热性变化，从而确定其适用性和安全性。
在动热稳定校验中，首先需要选择合适的实验装置和测试方法。
一般而言，采用热重分析法、差示扫描量热法或热膨胀法等方法进行实验。
这些方法通过对材料在高温下的质量变化、热力学性质变化或尺寸变化进行监测和分析，来评估材料的热稳定性。
在进行动热稳定校验时，需要注意一些关键问题。
首先，要确保实验条件的准确性和稳定性，如温度控制、样品制备和测试过程中的环境条件等。
其次，要选择合适的温度范围和升温速率，以模拟实际应用中可能遇到的高温环境。
此外，还需要根据具体需求，选择合适的测试方法和参数，以获取准确可靠的实验结果。
动热稳定校验的结果可以用于材料的研发和应用。
通过分析实验数据，可以评估材料在高温环境下的稳定性，并确定其在实际应用中的可靠性和安全性。
同时，还可以为材料的改进和优化提供参考，以满足不同领域和需求的要求。
动热稳定校验是一种重要的实验方法，用于评估材料在高温环境下的稳定性。
通过合理选择实验方法和参数，进行准确可靠的实验，可以为材料的研发和应用提供重要的参考依据。
在实验过程中，要
注意实验条件的准确性和稳定性，以及对实验结果的合理分析和解读。
这样才能获得有意义的实验结果，并为材料的改进和优化提供科学依据。
热稳定校验公式
热稳定校验公式（一）热稳定概念。
在电力系统中，电气设备（如导体、电器等）在短路时会通过很大的短路电流，这会使设备温度急剧升高。
热稳定校验就是要确保设备在短路电流产生的热量作用下，其温度升高不超过允许值，从而保证设备不会因为过热而损坏。
S ≥ frac{I_∞}{√(C)}√(t_ima)其中：- S为导体的截面面积（mm^2）；- I_∞为短路电流稳态值（A）；- C为热稳定系数，与导体材料及发热温度有关，例如对于铜导体在不同温度下C值不同，可以通过相关手册查询；- t_ima为短路电流假想时间（s）。
I_t^2t ≥ I_∞^2t_ima其中：- I_t为高压断路器在t秒内允许通过的热稳定电流（A）；- t为高压断路器的热稳定时间（s）；- I_∞和t_ima含义同上。
（三）短路电流假想时间t_ima的计算。
1. 对于短路时间t_k较短（t_k ≤ 1s）时。
- 如果短路电流周期分量I_p保持不变（即不考虑非周期分量的衰减），则t_ima=t_k。
- 若考虑非周期分量的衰减，t_ima=t_k+0.05（s）。
2. 对于短路时间t_k较长（t_k>1s）时。
- 由于非周期分量已经衰减完毕，t_ima=t_k。
这里的短路时间t_k等于继电保护动作时间t_pr加上断路器的全开断时间t_br，即t_k=t_pr+t_br。
（四）热稳定校验的实际应用。
1. 设计阶段。
2. 设备选型。
- 对于已有的电气设备，在接入新的电力系统或者对系统进行改造时，需要进行热稳定校验。
如果设备不满足热稳定要求，则需要更换设备或者采取其他措施（如增加限流电抗器等）来限制短路电流，以确保设备在短路情况下的安全运行。
动稳定和热稳定校验
动稳定和热稳定校验
电流互感器的热稳定效验只对本身带有一次回路导体的电流互感器进行。
电流互感器热稳定能力常以1秒钟通过的一次额定电流t I 或一次额定电流1N I 的倍数K t 表示，热稳定按下式校验：
2I t Q t K ≥ 或 2()1K I Q t N K ≥ （t=1）
电流互感器内部动稳定能力，常以允许通过的动稳定电流e s i 或一次额定电流最大值（
1N ）的倍数e s K 动稳定电流倍数表示，故内部动稳定可用下式校验
i i e s s h ≥ 或
1K i N e s s h
≥ 由于临相之间电流相互作用，使电流互感器绝缘瓷帽上受到外力的作用，因此，对于瓷绝缘型电流互感器应校验瓷套管的机械强度。
瓷套上的作用力可由一般电动力公式计算，故外面动稳定应满足
721.7310/()F
i l a N a l s h -≥⨯
式中 F a l ─作用于电流互感器瓷帽端部的允许力；
l ─电流互感器出线端至最近一个母线支柱绝缘子之间的跨距。
系数0.5表示互感器瓷套端部承受该跨上电动力的一半。
对于瓷绝缘的母线型电流互感器（如LMC 型），其端部作用力可用下式校验
71.7310/()F
i L a N a l s h c -≥⨯
表5—9 所选60KV 电流互感器的主要参数
安装
地点
型 号 额定电压 (KV) 额定 变流比 (A) 动稳定电流 倍数 1S 热稳定电流 倍数 60KV 侧 LCWB5-63 60 750~1500 62.5~125 62.5~62.5 注：LCWB5-63型电流互感器为瓷箱式、油纸绝缘，用于额定频率为50HZ ，额定电压为63KV 的电力系统作电流，电能测量和继电保护作用。
动热稳定校验
动热稳定校验
动热稳定校验通常指的是对一种系统或设备在长时间运行过程中的稳定性进行校验。
这种校验通常是针对热力系统、动力系统或其他工程系统的性能进行评估的过程。
在工程领域，特别是对于热力系统、动力系统等，稳定性是一个非常重要的考量因素。
动热稳定校验旨在确保系统在长时间运行后依然能够保持稳定的性能，不出现异常或失效。
动热稳定校验通常包括以下步骤：
一、基准性能评估：首先，对系统的基准性能进行评估，包括系统的运行状态、性能参数、工作温度、压力等。
二、长时间运行：系统被长时间运行，模拟实际使用情况。
在此期间，系统的运行状态、性能参数、温度、压力等会被持续监测和记录。
三、性能监测：对系统的性能进行定期监测，以确保系统运行状态稳定、性能参数正常。
四、故障分析与处理：如果在长时间运行过程中发现系统出现异常或性能下降的情况，需要进行故障分析，并及时采取相应的措施进行处理。
五、稳定性评估：根据长时间运行的监测数据和分析结果，评估系统的稳定性，判断系统是否符合设计要求和预期性能。
动热稳定校验的结果对于工程系统的设计、运行和维护都具有重要的指导意义。
通过对系统的动热稳定性进行校验，可以确保系统在
长时间运行中能够保持稳定的性能和安全运行。
动热稳定性校验工作总结
江西省电力公司2010年变电设备动热稳定校验总结（2011年元月17日）随着供电负荷的日益增长，江西电网系统规模不断扩大，电网逐步加强，同时也造成电力系统中短路电流水平逐年增大。
为掌握电网中的电气设备是否满足由于高短路电流水平带来的更严格的要求，省公司在2010年12月组织对公司所辖变电设备开展了动热稳定校验工作。
一、校验目的此次开展的设备动热稳定性能校验主要是为了检验电力系统发生短路故障时，冲击短路电流产生的电动力是否超出设备的承受能力，导致设备的型式结构遭到破坏；以及在短路电流的作用下，设备的大幅度温升是否超过该设备所能允许的最高温度，使设备烧毁。
二、校验内容此次校验的设备包括省公司所辖的13座500kV变电站、86座220kV变电站、271座110kV变电站、4座35kV变电站的6-500kV变压器、母线、电流互感器、断路器、隔离开关、设备接地引下线、接地网等。
其中，对刚性安装的电力设备如断路器、隔离开关、电流互感器，母排等进行了动稳定性校验，对于接地引下线、接地网、断路器、隔离开关、电流互感器、变压器等进行了热稳定性校验。
三、校验设备数量（一）动稳定性校验共校验断路器7603台，其中500kV断路器129台、220kV 断路器700台、110kV断路器1830台、35kV断路器762台、10kV断路器4015台、6kV断路器167台；共校验隔离开关14450组，其中500kV隔离开关267组、220kV隔离开关2093组、110kV隔离开关4729组、35kV隔离开关1513组、10kV隔离开关5544组、6kV隔离开关304组；共校验电流互感器7383组，其中500kV电流互感器128组、220kV电流互感器699组、110kV电流互感器1815组、35kV电流互感器669组、10kV电流互感器3875组、6kV电流互感器176组；共校验母排404段，其中35kV母排6段、10kV母排385段、6kV母排13段。
热稳定和动稳定校验各自用的是什么电流
热稳定和动稳定校验各自用的是什么电流热稳定和动稳定校验各自用的是什么电流？答：热稳定校验：在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位能够承载的电流的有效值。
动稳定校验：开关设备和控制设备在合闸位能够承载的额定短时耐受电流的第一个大半波的电流峰值。
主接线形式是怎样的？特点是什么？答：单母线优点：简单、设备少、操作方便、便于扩建。
缺点：不够灵活、可靠性低、出现故障时，易影响用户用电。
双母线优点：供电可靠调度灵敏、扩建灵活、便于维修校验。
缺点：繁琐、易出现操作失误。
无功补偿后变压器的容量如何变化？答：容量会增大。
变压器的选择原则是什么？如何选择断路器？动稳定和热稳定校验各自用的是什么电流？答：变压器选择的原则是：按负荷计算确定变压器的容量、台数、无功功率的补偿，负荷计算以需要系数法为主。
高压侧的负荷应计及变压器在计算负荷时的有功及无功损耗。
1、首先根据额定电压选，额定电压要一致。
2、断路器的额定电流要大于等于所用电路的额定电流。
3、断路器的额定开断电流要大于等于所用电路的短路电流。
4、根据环境条件选，如海拔、温度、湿度，选择符合要求的断路器。
5、根据品牌选质量、性价比较高的断路器。
动稳定用的短路冲击电流，热稳定用的短路有效值。
电流互感器是如何选择的？变电所的防雷保护有哪些形式？负荷计算的目的？答：1.根据电流选用互感器；连接:将电流互感器与其它仪器串联（例如电流表）选用：选择变比。
例如被测额定电流是60A，若选用100/5变比的，则电流互感器的输出电流是3A。
如果启动电流冲击大，还需要选择带防冲击电流的例如500A。
2.安装避雷器。
3.是选择确定建筑物报装容量、变压器容量的依据。
学则缆线、开关的依据。
静电电容容量的依据。
水电站电气设备(断路器、隔离开关、导体)的选择方法及稳定校验(动稳定、热稳定)
Inbr ≥ I pt 有短路计算可知，d2 点短路时通过断路器的电流最大，I pt 24.99KA ，查断路器参 数数 I nbr =40KA， I nbr ≥ I pt ，故满足要求。
4）短路热稳定校验
在短路电流过断路器时,产生大量热量,由于来不及向外散发,全部用来加热断路器,
使其温度迅速上升,严重时会使断路器触头焊住,损坏断路器。因此产品标准规定了断路
水电站电气设备（断路器、隔离开关、导体）的选择方法及稳定校 验（动稳定、热稳定）
尽管电力系统中各种设备的工作和工作条件并不一样，具体选择方法也不完全相 同，但对它们的基本要求却是一致的。电气设备要能可靠地工作，必须按正常工作条件 进行选择，并按短路状态来校验热稳定和动稳定。
1.按正常工作条件选择电气设备
1）电器选择的一般原则
a) 应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。
b) 应按当地环境条件校核。
c) 应力求技术先进和经济合理。
d) 与整个工程的建设标准应协调一致。
e) 同类设备应尽量减少品种。
f) 选用的新产品均应具有可靠的实验数据，并经正式鉴定合格。
2）额定电压
电气设备所在电网的运行电压因调压或负荷的变化，有时会高于电网的额定电压 ，
故所选电气设备允许的最高工作电压不得低于所接电网的最高运行电压。因此，在电气 设备时，一般可按照电气设备的额定电压 U N 不低于装置地点电网额定电压U NS 的条件
选择。即
U N ≥U NS
3）额定电流 电气设备的额定电流 I N 是在额定环境温度下，电气设备的长期允许电流。I N 应不 小于该贿赂在各种合理运行方式下的最大持续工作电流 I max ，即：
短路电流通过电器时，电气设备各部件温度（或发热效应）应不超过允许值。满足
动热稳定性校验工作总结
江西省电力公司2010年变电设备动热稳定校验总结（2011年元月17日）随着供电负荷的日益增长，江西电网系统规模不断扩大，电网逐步加强，同时也造成电力系统中短路电流水平逐年增大。
为掌握电网中的电气设备是否满足由于高短路电流水平带来的更严格的要求，省公司在2010年12月组织对公司所辖变电设备开展了动热稳定校验工作。
一、校验目的此次开展的设备动热稳定性能校验主要是为了检验电力系统发生短路故障时，冲击短路电流产生的电动力是否超出设备的承受能力，导致设备的型式结构遭到破坏；以及在短路电流的作用下，设备的大幅度温升是否超过该设备所能允许的最高温度，使设备烧毁。
二、校验内容此次校验的设备包括省公司所辖的13座500kV变电站、86座220kV变电站、271座110kV变电站、4座35kV变电站的6-500kV变压器、母线、电流互感器、断路器、隔离开关、设备接地引下线、接地网等。
其中，对刚性安装的电力设备如断路器、隔离开关、电流互感器，母排等进行了动稳定性校验，对于接地引下线、接地网、断路器、隔离开关、电流互感器、变压器等进行了热稳定性校验。
三、校验设备数量（一）动稳定性校验共校验断路器7603台，其中500kV断路器129台、220kV断路器700台、110kV断路器1830台、35kV断路器762台、10kV断路器4015台、6kV断路器167台；共校验隔离开关14450组，其中500kV隔离开关267组、220kV 隔离开关2093组、110kV隔离开关4729组、35kV隔离开关1513组、10kV隔离开关5544组、6kV隔离开关304组；共校验电流互感器7383组，其中500kV电流互感器128组、220kV 电流互感器699组、110kV电流互感器1815组、35kV电流互感器669组、10kV电流互感器3875组、6kV电流互感器176组；共校验母排404段，其中35kV母排6段、10kV母排385段、6kV 母排13段。
三十七、热稳定如何校验
热稳定如何校验?热稳定校验是短路电流对导体的热作用的计算，理论上任何一点都需要考虑，对于同一条线路，始端短路电流最大，一般按始端校验，如果始端满足，那么整条线路都满足。
热稳定需要按最大短路电流考虑，计算最大短路电流需要考虑以下五个问题：1）最大短路电流的电压系数，按可能的最大值。
不能简单地按标称电压，变压器附近往往比标称电压高5%，甚至更多。
2）选择电网结构，考虑电厂与馈电网络可能的最大馈入。
3）用等值阻抗等值外部网络时，应使用最小值。
4）计及电动机的影响。
5）线路电阻采用20℃时的数值。
按上述条件计算可能的最大短路电流来校验热稳定，若满足，就能保证发生短路时线路能够被保护。
关于热稳定的相关内容，GB 50054—2011的正文及条文说明如下：1）配电线路的短路保护电器，应在短路电流对导体和连接处产生的热作用和机械作用造成危害之前切断电源。
2）绝缘导体的热稳定，应按其截面积校验，且应符合下列规定：①当短路持续时间小于或等于5s时，绝缘导体的截面积应符合式（18）的要求，其相导体的系数可按表46的规定确定。
②短路持续时间小于0.1s时，校验绝缘导体截面积应计入短路电流非周期分量的影响；大于5s时，校验绝缘导体截面积应计入散热的影响。
式中 S——保护导体的截面积（mm2）；I——通过保护电器的预期故障电流或短路电流［交流方均根值（A）］；t——保护电器自动切断电流的动作时间（s）；k——系数，按规范中式（A.0.1）计算或按表 A.0.2~表 A.0.6确定。
相导体的初始、最终温度和系数，其值应按表46的规定确定。
▼表46 相导体的初始、最终温度和系数▲注：括号内数值适用于截面积大于300mm2的聚氯乙烯绝缘导体。
裸导体温度不损伤相邻材料时的初始、最终温度和系数，其值应按表47的规定确定。
▼表47 裸导体温度不损伤相邻材料时的初始、最终温度和系数《工业与民用配电设计手册》中的公式及k值如下：在回路任一点短路引起的电流，使导体达到允许极限温度之前应分断电路。
动热稳定校验(分享)
电容器组母排额定短时耐受电流、额定峰值耐受电流校验书1、装置概况1.1母排型号：TMY 60×41.2系统短路电流: 31.5kA1.3系统短路电流峰值:80 kA2、术语和缩略语3、参考文献4、母排动热稳定校验4.1短路点的选择做短路电流动稳定、热稳定校验时短路点的选择，对于不带电抗器的回路，短路点应选择在正常接线方式下短路电流为最大的地点;对于带电抗器的10(6)kV 出线，校验母线与断路器之间的引线和套管时，应按短路点在电抗器前计算;校验其他导体和电器一般按短路点在电抗器后计算。
本装置中含串联电抗器，安装地点为隔离开关之后，电容器之前，所以此次校验针对的母排为隔离开关出线端至串联空心电抗器之间的母排，母排型号为TMY 60×4。
4.2短路电流持续时间校验导体的热稳定时，短路电流持续时间宜采用主保护动作时间加相应断路器的全分闸时间之和，当主保护有死区时应采用对该死区起作用的后备保护动作时间，并采用相应的短路电流。
由于并联电容器组延时电流速断保护时间为0.2S，所以本次校验短路电流持续时间选取0.2S。
4.3导体布置方式4.4动稳定校验4.4.1相关数据三相对称短路电流I”K=31.5 kA系统短路电流峰值: i p=80 kA支撑间距数量：2支撑间的距离：l= 1.2m母排相间的中心线距离D=0.6 m铜母线规格——尺寸b=4 mmh=60 mm——单位长度上的质量m= 2.1504 kg/m——导体材料的弹性模数E=1.27×1011 N/m2——对应于屈服点f y=170 N/mm24.4.2不考虑机械共振条件的校验4.4.2.1中心主导线（B相）上的最大作用力F k3为F k3=0.173K X i p2lD=2215 N式中K x——矩形截面导体的形状系数，可根据与导体厚度b、宽度h和中心距离D有关的关系式D−bℎ+b 和bℎ，当D−bℎ+b大于2时，取1。
动热稳定校验
动热稳定校验全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：动热稳定校验是一种用于检测动物体内热性状稳定性的方法。
动物体内的热性状是指其体温在特定环境条件下能够维持一个稳定的范围，以维持身体各项功能的正常运作。
动热稳定校验通过检测动物的体温变化，可以评估其热性状的稳定性，从而帮助研究人员了解动物在不同环境条件下的适应能力和生理功能。
动热稳定校验是一种常用的实验方法，特别适用于研究动物对环境变化的适应性和耐受性。
在实验过程中，研究人员会将动物暴露在不同温度或湿度条件下，然后通过测量动物的体温变化，来评估其对环境变化的反应。
通过这种方法，研究人员可以了解不同动物种类在不同环境条件下的体温调节机制，以及其对环境变化的生理适应性。
动热稳定校验还可以用于评估动物对药物或其他外部因素的反应。
通过检测动物在暴露于药物或其他外部因素后的体温变化，可以评估其对这些因素的耐受性和适应能力。
这对药物研究和毒理学研究有着重要的意义，可以帮助研究人员评估药物对动物体内热性状的影响，以及药物对动物体内生理功能的影响。
动热稳定校验的实验方法主要包括动物体温测量、环境条件控制和数据分析。
在实验开始前，研究人员需要确保实验动物的体温测量准确性和环境条件的稳定性。
实验过程中，研究人员需要定期测量动物的体温，并记录下体温变化数据。
在实验结束后，研究人员需要对数据进行统计分析，以评估动物的热性状稳定性。
动热稳定校验是一种重要的实验方法，可以帮助研究人员了解动物在不同环境条件下的适应能力和生理功能。
通过这种方法，研究人员可以评估动物对环境变化和外部因素的反应，为药物研究和毒理学研究提供重要参考。
希望通过今后的研究，动热稳定校验可以为人类和动物的健康提供更多的帮助。
第二篇示例：动热稳定校验是指通过对物质或系统在一定温度范围内的热动力学性能进行测试，以评估其稳定性和长期使用过程中可能出现的问题。
动热稳定校验在材料科学、化工工程、生物医药等领域都有广泛的应用，可以帮助研究人员更好地了解物质的性质和行为，为产品的设计和生产提供依据。
动热稳定校验
动热稳定校验动热稳定校验是一种重要的测试方法，用于评估材料或设备在高温环境下的稳定性和可靠性。
本文将详细介绍动热稳定校验的原理、步骤和应用。
动热稳定校验是一种通过加热材料或设备并观察其性能变化来评估其稳定性的方法。
该方法通过将材料或设备置于高温环境中，并对其进行持续加热，以模拟实际工作条件下的高温环境。
在加热的过程中，通过监测材料或设备的温度、电流、电压等参数的变化，来评估其性能是否稳定。
动热稳定校验的步骤主要包括准备工作、加热测试和数据分析。
首先，需要准备测试设备和所需的材料样品，确保测试环境的稳定性和准确性。
然后，将材料或设备置于测试设备中，并设置适当的加热条件。
在加热的过程中，需要记录并监测材料或设备的温度变化，并定期采集温度、电流、电压等参数的数据。
数据分析是动热稳定校验的关键步骤之一。
通过对采集到的数据进行分析，可以评估材料或设备在高温环境下的稳定性和可靠性。
常用的数据分析方法包括温度曲线分析、性能参数变化分析等。
根据分析结果，可以判断材料或设备是否符合要求，是否需要进一步改进或优化。
动热稳定校验在许多领域都有广泛的应用。
例如，在电子设备制造业中，动热稳定校验可以用于评估电子元器件的高温工作能力和可靠性。
在新材料研发领域，动热稳定校验可以用于评估新材料在高温环境下的性能稳定性。
在能源领域，动热稳定校验可以用于评估太阳能电池板在高温环境下的工作性能。
动热稳定校验是一种重要的测试方法，可以评估材料或设备在高温环境下的稳定性和可靠性。
通过准备工作、加热测试和数据分析，可以得出结论并作出相应的优化和改进。
动热稳定校验在各个领域都有广泛的应用，对于提高产品质量和性能具有重要意义。
动、热稳定校验
习题一题型：计算题题目：某电器铭牌给出其最大短路峰值承受电流为30kA 。
通过计算，该电器安装处的最大三相短路电流稳态值为16kA ，且冲击系数K sh =1.5。
试计算该电器能否满足动稳定性要求。
分析与提示：计算实际承受的最大短路冲击电流。
答案：已知0kA 3 ms =i ，根据题目数据，该电器实际承受的最大短路电流瞬时值为：ms k sh sh kA 9.33165.122 i I K i >=⨯⨯==）（，故该电器安装在此处不能满足短路动稳定性要求。
习题二题型：应用题题目：某开关柜，铭牌参数给出最大短路峰值耐受电流为0kA 5 ms =i ，但未给出母线安装间距和支撑间距，你能否判断该开关柜母线的动稳定性？分析与提示：考虑标配情况。
答案：开关柜作为一个成套配电装置，其峰值短路耐受电流系整个开关柜的耐受能力，自然也包括母线。
因此，只要母线选用标配规格，母线的短路动稳定性也可以直接通过ms i 与安装处的sh i 对比判断。
习题三题型：计算题题目：某电器铭牌给出参数为：2s 热稳定电流16kA 。
其安装处的短路电流稳态值为21kA ，假想时间为0.65s ，试校验其短路热稳定性。
分析与提示：比较热脉冲。
答案：该电器的允许承受热脉冲为：）（s kA 512261 22max ⋅=⨯=Q 该电器在安装处实际承受热脉冲为：）（s kA 28665.012 22k ⋅=⨯=Q 因为）（）（s kA 125 s kA 286 2max 2k ⋅=<⋅=Q Q ，因此该电器安装在此处满足短路热稳定性要求。
习题四题型：计算题题目：某导体截面积为S =120mm 2，热稳定系数C =143）（2m m s A -⋅⋅，流过的最大三相稳态短路电流为25kA ，假想时间为0.6s 。
试校验其热稳定性。
分析与提示：直接引用公式。
答案：满足热稳定性要求的最小导体截面积为：S t I S >=⨯⨯==）（23im kmin m m 1351436.01025C ，因此该导体不满足热稳定性要求。
铜排动热稳定校验
都是需要考虑的，特别是母桥距离比较长的时候。
需要计算出现短路故障时的电动力，绝缘子类固定件的安装距离、绝缘子安装件的抗屈服力等。
不很少有人会特别计算，我感觉是大家都自觉不自觉的把母线规格放大了，所以基本上不用计算。
4 母线的热效应和电动力效应4.1母线的热效应4.1.1母线的热效应是指母线在规定的条件下能够承载的因电流流过而产生的热效应。
在开关设备和控制设备中指在规定的使用和性能条件下，在规定的时间内,母线承载的额定短时耐受电流（IK）。
4.1.2根据额定短时耐受电流来确定母线最小截面根据GB3906-1991《3.6-40.5kV交流金属封闭开关设备和控制设备》[附录F]中公式：S=（I/a）(t/△θ)1/2来确定母线的最小截面。
式中：S—母线最小截面,mm2；I--额定短时耐受电流，A；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间，s；△θ—温升（K）,对于裸导体一般取180K，对于4s持续时间取215K。
如对于31.5kA/4S系统,选用铜母线最小截面积为：S=（31500/13）×（4/215）1/2=330 mm2铝母线最小截面积与铜母线最小截面积关系为：SAl=1.62SCu式中, SAl为铝母线的最小截面积；SCu为铜母线的最小截面积。
如对于31.5kA/4S系统,铝母线最小截面积为：SAl=1.62×330 =540 mm2根据DL404-1997《户内交流高压开关柜订货技术条件》中7.4.3条规定，接地汇流排以及与之连接的导体截面，应能通过铭牌额定短路开断电流的87%，可以计算出各种系统短路容量下（短路时间按4S）的接地母线最小截面积。
如对于31.5kA/4S系统,接地铜母线最小截面积为：S=330×86.7% =287mm2根据以上公式计算，对应各种额定短时耐受电流时，开关设备和控制设备中对应几种常用的额定短时耐受电流，母线最小截面及所用铜母线和铝母线的最小规格见表1：表1母线kA/4s 25 31.5 40 63 80设备中铜母线规格50×6 60×6 80×6或60×8 80×10 100×10接地铜母线规格50×5 50×6 50×8 80×8 80×10设备中铝母线规格80×6或60×8 80×8 100×8或80×10设备中铜母线最小截面（mm2）260 330 420 660 840设备中铝母线最小截面（mm2）425 540 685 1075 13654.2 母线的电动力效应母线是承载电流的导体，当有电流流过时势必在母线上产生作用力。
如热稳定校验和动稳定校验
2）带限流电抗器的出线回路：该回路中电气设备 的短路计算点一般选在电抗器后，例如，校验 图6.1中，出线回路的断路器QF3时，短路计算 点应该选在出线电抗器的K5点。
3）110kV以上电压等级，其电气设备的裕度较大， 短路计算点可以只选一个，选在母线上。例如， 校验图6-1中的110kV设备中，短路计算点可以 选在110kV母线上，即K6点。
在40℃到60 ℃范围内：当实际环境温度高于40℃时， 环境温度每增高1℃，按减少额定电流1.8％进行修正；
当实际环境温度低于40℃时，环境温度每降低1℃，按增加 额定电流0.5％进行修正，但其最大过负荷不得超过额定电 流的20％。
按使用环境选择设备：海拔高度
一般电气设备的使用条件为海拔不超过1000m。 当用在高原地区，由于气压较低，设备的外绝缘水 平将相应下降。因此，设备应选用高原型产品或用 外绝缘提高一级的产品（海拔在1000-3500m范围内， 每升高100m，允许最高工作电压要下降1%）。
Qk —短路电流热效应； It —电器t(单位为s)内允许通过的热稳定电流。
2．短路动稳定校验 动稳定：指电气设备承受短路电流产生的电动力效应 而不损坏的能力。
电器满足动稳定的条件为
ish-短路冲击电流的幅值， ish为： Ksh—冲击系数，发电机机端取1.9，发电厂高压母线及 发电机电压电抗器后取1.85，远离发电机时取1.8。 ies-电器允许通过的动稳定电流幅值，生产厂家用此电 流表示电器的动稳定特性，在此电流作用下电器能继续正 常工作而不发生机械损坏。
现行电压等级为110kV及以下的设备，其外绝 缘都有一定的裕度，实际上均可用在海拔高度不超 过2000m的地区。
按使用环境选择设备：污染情况
安装在污染严重．有腐蚀性物质、 烟气、粉尘等恶劣环境中的电气设备， 应选用防污型产品或将该设备布置在 屋内。
母线动热稳定校验
在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合 闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从 GB762 中规定的 R10 系列中选取，并应 该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10 系列包括数字 1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8 及其 与 10n 的乘积 动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（IP）
LMIN==√0.795*106aw/ ich=1900mm; TMY80*8 母线厚度相对时,假定 a=28cm,则:
LMIN==√0.795*106aw/ ich=1370mm; 各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm 相距为例]
母线厚度相对时
母线宽度相对时
母线三角排列时(估算)
TMY100*1 TMY80*8 TMY100*1 TMY80* TMY100*1 TMY80*
TMY
25
31.5
40
63
80
KA
系统母线 50*6
60*6
80*6 或 80*10
100*10
60*8
接地母线 50*5
50*6
50*8
80*8
80*10
有人采用:S=I∝√t kjf 103/165; kjf:集肤效应系数-TMY 取 1.15 计算结果偏大,建议
采用以上计算.
3. 根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)
１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.855
2/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
都是需要考虑的，特别是母桥距离比较长的时候。
需要计算出现短路故障时的电动力，绝缘子类固定件的安装距离、绝缘子安装件的抗屈服力等。
不很少有人会特别计算，我感觉是大家都自觉不自觉的把母线规格放大了，所以基本上不用计算。
4 母线的热效应和电动力效应4.1母线的热效应4.1.1母线的热效应是指母线在规定的条件下能够承载的因电流流过而产生的热效应。
在开关设备和控制设备中指在规定的使用和性能条件下，在规定的时间内,母线承载的额定短时耐受电流（IK）。
4.1.2根据额定短时耐受电流来确定母线最小截面根据GB3906-1991《3.6-40.5kV交流金属封闭开关设备和控制设备》[附录F]中公式：S=（I/a）(t/△θ)1/2来确定母线的最小截面。
式中：S—母线最小截面,mm2；I--额定短时耐受电流，A；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间，s；△θ—温升（K）,对于裸导体一般取180K，对于4s持续时间取215K。
如对于31.5kA/4S系统,选用铜母线最小截面积为：S=（31500/13）×（4/215）1/2=330 mm2铝母线最小截面积与铜母线最小截面积关系为：SAl=1.62SCu式中, SAl为铝母线的最小截面积；SCu为铜母线的最小截面积。
如对于31.5kA/4S系统,铝母线最小截面积为：SAl=1.62×330 =540 mm2根据DL404-1997《户内交流高压开关柜订货技术条件》中7.4.3条规定，接地汇流排以及与之连接的导体截面，应能通过铭牌额定短路开断电流的87%，可以计算出各种系统短路容量下（短路时间按4S）的接地母线最小截面积。
如对于31.5kA/4S系统,接地铜母线最小截面积为：S=330×86.7% =287mm2根据以上公式计算，对应各种额定短时耐受电流时，开关设备和控制设备中对应几种常用的额定短时耐受电流，母线最小截面及所用铜母线和铝母线的最小规格见表1：表1母线kA/4s 25 31.5 40 63 80设备中铜母线规格50×6 60×6 80×6或60×8 80×10 100×10接地铜母线规格50×5 50×6 50×8 80×8 80×10设备中铝母线规格80×6或60×8 80×8 100×8或80×10设备中铜母线最小截面（mm2）260 330 420 660 840设备中铝母线最小截面（mm2）425 540 685 1075 13654.2 母线的电动力效应母线是承载电流的导体，当有电流流过时势必在母线上产生作用力。
母线受电流的作用力与电流、母线形状、母线间的距离有关。
平行放置的母线是开关柜中最常见的。
根据额定峰值耐受电流来确定母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力。
公式：△js=1.76L2ich2×10-3/aW≤△y式中：△js—作用于母线的作用应力，kg/cm2；△y—母线允许最大应力，当母线为铜质时取1400，当母线为铝质时取700；L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数，cm3；ich——额定峰值耐受电流，（kA）根据上式导出：铜母线的最大跨距为L铜MAX≤（1400aw 103/1.76 ich2）1/2= 892（aw）1/2/ ich铝母线的最大跨距为L铝MAX≤（700aw 103/1.76 ich2）1/2= 631（aw ）1/2/ich矩形母线截面系数：对于水平布置的三相母线，当母线平放时；或者对于竖直布置的三相母线，当母线立放时：（也就是母线的厚度方向相对，此时力效应好）Ｗ1＝0.167bh2；其中h为母线宽度（cm），b为母线厚度（cm）。
将W代入上式后得L铜MAX≤365h（ab) 1/2/ ichL铝MAX≤258h（ab) 1/2/ ich例如：对于31.5kA的系统，ich取80kA，如用于KYN28-12开关柜a=28，对于TMY100×10和LMY100×10型母线的最大跨距。
母线宽度为100/10=10cm，厚度为10/10=1cm。
L铜MAX≤240（cm）。
L铝MAX≤170（cm）对于水平布置的三相母线，当母线立放时；或者对于竖直布置的三相母线，当母线平放时：（也就是母线的宽度方向相对，此时电动力效应不好）Ｗ2＝0.167b2h；则：L铜MAX≤365b（ah) 1/2/ ichL铝MAX≤258b（ah) 1/2/ ich例如：对于31.5kA的系统，ich取80kA，如用于KYN28-12开关柜a=27.5cm，对于TMY100×10和LMY100×10则：L铜MAX≤755（mm）。
L铝MAX≤530（mm）。
从计算可以看出，对于31.5KA系统，如采用100×10母线宽度方向相对布置，在理论计算上如忽略其他因素，必须将母线支撑控制在755mm（530mm）以内，这对于柜宽为800mm 的开关柜从应用上来讲是不现实的。
所以这种方式一般在12KV和40.5KV的开关设备和控制设备很少采用，但在低压设备中为了结构上的考虑和减少占用空间，经常被采用在侧进线和联络线中。
根据以上公式，对于几种常用数据，如母线相距210mm，275mm（12KV电压等级产品）350mm，400mm，460mm（40.5KV电压等级产品）总结出表格如下：常用矩形母线按母线厚度方向相对排列时的最小跨距(mm)：短路容量kA/4s 31.5 40相距(mm) 210 250 275 350 460 210 250 275 350 460TMY100×10 理论值2100 2280 2400 2700 3100 1680 1830 1900 2160 2475推荐值1800 1800 1800 2200 2200 1400 1400 1400 1800 1800TMY80×10 理论值1680 1830 1900 2160 2475 1340 1460 1530 1725 1980推荐值1400 1400 1600 1800 1800 1200 1200 1200 1400 1400TMY80×8 理论值1500 1630 1710 1930 2210 1195 1300 1370 1540 1770推荐值1200 1200 1400 1400 1800 1000 1000 1000 1200 1400TMY60×6 理论值970 1060 1110 1255 1440推荐值800 800 800 1000 1000LMY100×10 理论值1475 1610 1690 1900 2185 1180 1290 1350 1525 1750推荐值1200 1200 1200 1400 1600 1000 1000 1000 1200 1400LMY80×10 理论值1180 1290 1350 1525 1750 945 1030 1080 1215 1395推荐值1000 1000 1000 1200 1400 800 800 800 1000 1000LMY80×8 理论值1050 1150 1205 1360 1560 845 925 970 1100 1250推荐值800 800 1000 1000 1200 800 800 800 800 1000（表2）常用矩形母线按母线宽度方向相对排列时的最小跨距(mm)：短路容量KA/4S 31.5 40相距(mm) 275 400 460 275 400 460TMY100×10 理论值755 910 980 605 730 780推荐值600 800 800 600 600 600TMY80×10 理论值680 820 850 540 650 700推荐值600 700 700 500 600 600TMY80×8 理论值540 650 700 430 520 560推荐值500 600 600 400 500 500TMY60×6 理论值350 425 455 280 335 360推荐值300 400 400 250 300 300LMY100×10 理论值530 645 690 425 515 550推荐值500 600 600 400 500 500LMY80×10 理论值475 575 615 380 460 490推荐值400 500 600 300 400 400（表3）上面表格中给出的推荐值为考虑各种因素在内的数值，就是说在在开关设备和控制设备如果母线的跨距大于上述推荐值必须增加支撑。
4.3不需校验热效应的情况根据工厂配电设计原则，下列部位的母线不需进行母线热效应和电动力效应校验。
(1)采用熔断器保护，连接于熔断器下侧的母线（限流熔断器除外）。
(2)电压互感器回路内的母线。
(3)变压器容量在1250KVA及以下，电压12KV及以下，不致于因故障而损坏母线的部位。
主要用于非重要用电场所的母线。
(4)不承受热效应和电动力效应的部位，如避雷器的连接线和封线。
5 母线选择5.1主母线的选择主母线选择的一般原则是满足主进线断路器的额定电流的要求，根据额定电流选择主母线后按照前面的计算进行热效应和电动力效应校核。
5.2下引母线的选择下引母线的选择原则是按该开关设备和控制设备的额定电流确定母线的载流量，同时校验是否满足系统的额定短时耐受电流和额定峰值耐受电流的要求。
开关设备和控制设备的额定电流是该设备中所有一次设备中额定电流最小者，通常为电流互感器的额定电流。
5.3几点注意（1）根据GB3906-1991规定，开关设备和控制设备中母线的载流量最小应比额定电流有10%的裕度。
（2）一般情况下，考虑到散热和为以后增加负载容量，设计图纸中主母线选择一般大一些,此时应严格按照图纸制造,不可随意减小母线规格。
（3）同等截面积尽量选择母线宽度比较大的型号，如能选择TMY80×6的不选择TMY60×8的，主要是利于散热。
（4）当开关设备和控制设备的运行环境温度比规定温度略高时，要充分考虑母线的载流量裕量是否充足。
GB311.1-1997《高压输变电设备的绝缘配合》中规定：高于40℃时额定绝缘电压应乘以温度校正系数Kt=1+0.0033(T-40)；一般:环境温度每增加3℃,试验电压提高3%。