热稳定性校验(主焦
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性
如何检测煤炭化验中煤的热稳定性煤炭化验中各种工业锅炉和气化炉对煤的粒度有不同的要求，因此测定煤的热稳定性的方法也有所不同。
常用的有下列两种：（1）13～25毫米级块煤测定法。
该法是把煤样放在预热到850℃的马弗炉热处理15分钟，求出各筛级占总残焦的百分数；以各级累计百分数与筛级（1、3、6、13毫米）作出曲线。
以大于13毫米级残焦的百分数S 13作为热稳定性指标，以小于1毫米级残焦的百分数S-1及热稳定性曲线作为帮助指标。
（2）6～13毫米级块煤测定法。
取61～3毫米级块煤500立方厘米，称出其重量，放入预热致到850℃的马弗炉中加热90分钟，然后取出称重，筛分。
将所得〈6毫米，〈3毫米，及〈1毫米的残焦总重量的百分数作为稳定性指标KP6、KP3及KP1指标数值越大，表明热稳定性越差。
煤的热稳定性分级级别热稳定性KP6，%热稳定性好≤30热稳定性中等＞30～45热稳定性差＞45我国大多数无烟煤的热稳定性较好，KP6均在35%以下，但在高变质无烟煤中也有少数煤热稳定性不好。
无烟煤的热稳定性差，是由于其结构致密，加热时内外温度差很大，引起膨胀不同而裂开。
热稳定性不好的无烟煤预热处理后，其热稳定性可显著改善。
煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤，在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化掉而不碎成小块，或破裂较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中则快速裂成小块或煤粉。
这样，轻则炉内结渣，增加炉内阻力和带出物，降低燃烧或气化效率，重则破坏整个气化过程，甚至造成停炉事故。
因此，要求煤有足够的热稳定性。
热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
陶瓷的热稳定性测试
陶瓷的热稳定性测试一、实验目的普通陶瓷材料由多种晶体和玻璃相组成，因此在室温下具有脆性，在外应力作用下会突然断裂。
当温度急剧变化时，陶瓷材料也会出现裂纹或损坏。
测定陶瓷的热稳定性可以控制产品的质量，为合理应用提供依据。
1. 了解测定陶瓷材料热稳定性的实际意义。
2. 了解影响热稳定性的因素及提高热稳定性的措施。
3. 掌握陶瓷材料热稳定性的测定原理及方法。
二、实验原理陶瓷的热稳定性取决于坯釉料的化学成分、矿物组成、相组成、显微结构、制备方法、成型条件及烧成制度等应素以及外界环境。
由于陶瓷内外层受热不均匀，坯釉的热膨胀系数差异而引起陶瓷内部产生应力，导致机械强度降低，甚至发生开裂现象。
一般陶瓷的热稳定性与抗张强度成正比，与弹性模量、热膨胀系数成反比。
而导热系数、热容、密度也在不同程度上影响热稳定性。
釉的热稳定性在较大程度上取决于釉的膨胀系数。
要提高陶瓷的热稳定性首先要提高釉的热稳定性。
陶坯的热稳定性则取决于玻璃相、莫来石、石英及气孔的相对含量、粒径大小及其分布状况等。
陶瓷制品的热稳定性在很大程度上取决于坯釉的适应性，所以它也是带釉陶瓷抗后期龟裂性的一种反映。
陶瓷热稳定性测定方法一般是把试样加热到一定的温度，接着放入适当温度的水中，判定方法为(1) 根据试样出现裂纹或损坏到一定程度时，所经受的热变换次数；(2) 经过一定的次数的热冷变换后机械强度降低的程度来决定热稳定性；(3) 试样出现裂纹时经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性，温差愈大，热稳定性愈好。
本实验采用试样出现裂纹时，平均经受的热冷最大温差来表示试样的热稳定性三、实验器材1. 陶瓷定性测定仪主要技术参数是：(1)炉体最高温度：400℃；(2) 均温区大小及温差：350×350×350mm，±5℃；(3) 水槽控温范围：10～50℃；(4)加热最大功率：6 kw ；(5)定时器范围：0~120分钟；(6)炉温控制及指示由XMT-102仪表完成；(7)水温指示及控制由XMT-122仪表完成。
材料热稳定性评估方法总结
材料热稳定性评估方法总结材料的热稳定性是指材料在高温或长时间暴露下的保持稳定性能和不发生明显物理或化学变化的能力。
热稳定性评估方法的选择对于材料的开发、制备和应用至关重要。
本文将综述几种常见的材料热稳定性评估方法，包括热重分析法、差示扫描量热法、动态热机械分析法、厨师自燃法和氧指数测定法。
热重分析法（Thermogravimetric Analysis, TGA）是一种广泛应用于材料热稳定性评估的常用方法。
该方法通过在恒定升温速率下测量样品的质量变化，来研究材料在不同温度下的热分解、挥发、燃烧等行为。
热重分析法可以定量得到材料的热分解温度、热分解速率、残渣含量等参数，进而评估材料的热稳定性。
这种方法具有操作简便、测量精度高的优点，适用于各种材料的热稳定性评估。
差示扫描量热法（Differential Scanning Calorimetry, DSC）是一种常见的用于研究材料热性质的方法，也可用于热稳定性评估。
该方法通过测量样品与参比物之间的温度差异和吸热/放热效应来分析材料的热分解、熔融等行为。
差示扫描量热法可以得到材料的熔点、熔融焓、热分解焓等参数，进而评估材料的热稳定性。
这种方法具有灵敏度高、分辨率好的优点，适用于大多数材料的热稳定性评估。
动态热机械分析法（Dynamic Mechanical Analysis, DMA）是一种通过在恒定频率或恒定应变下测量材料的动态力学性能来评估材料热稳定性的方法。
该方法可以测定材料的弹性模量、损耗因子、玻璃化转变温度等参数，以及材料在不同温度下的力学性能变化。
动态热机械分析法可以评估材料的粘弹性行为和蠕变行为，进而判断材料的热稳定性。
这种方法具有测试频率范围广、测试结果可靠的优点，适用于研究材料的热稳定性。
厨师自燃法（Cook's Self-ignition Test）是一种常见的用于评估材料热稳定性的方法。
该方法将样品置于恒定温度条件下，观察样品的自燃或燃烧表现。
煤的热稳定性测定知识点解说(最全)word资料
煤的热稳定性测定一、煤的热稳定性测定的意义煤的热稳定性是指煤在高温燃烧或气化过程中对热的稳定程度，也就是煤块在高温作用下保持其原来粒度的性质。
热稳定性好的煤在燃烧或气化过程中能以其原来的粒度燃烧或气化而不碎成小块或破碎较少；热稳定性差的煤在燃烧或气化过程中迅速破成小块，甚至成为煤粉。
要求使用块煤作燃料或原料的工业锅炉或煤气发生炉，如果使用热稳定性差的煤，将导致带出物增多、炉内粒度分布不均匀而增加炉内流体阻力，严重时甚至形成风洞而导致结渣，从而使整个气化或燃烧过程不能正常进行，不仅造成操作困难，而且还会降低燃烧或气化效率。
因此，煤的热稳定性是生产、设计及科研单位确定气化工艺技术经济指标的重要依据之一。
二、煤的热稳定性分级煤的热稳定性按下表进行分级。
表煤的热稳定性分级三、煤的热稳定性测定1．方法提要量取6～13mm粒度的煤样约500cm3，称量并装入5个100cm3带盖坩埚中。
在（850±15）℃的马弗炉中加热30min后取出冷却，称量，筛分。
以粒度大于6mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性指标TS+6；以3～6mm和小于3mm的残焦质量占各级残焦质量之和的百分数作为热稳定性辅助指标TS3～6、TS-3。
2．仪器和设备（1）马弗炉：恒温区不小于100mm×230mm。
带有恒温调节装置并能保持在（850±15）℃。
附有热电偶和高温计。
炉后壁留有挥发分排出孔和热电偶插入孔。
（2）振筛机：往复机，振幅40±2mm；频率240±20min-1。
（3）圆孔筛：与振筛机相匹配的方形筛。
孔径为6mm和3mm，并配筛盖和筛底盘。
（4）工业天平：最大称量1kg，感量为0.01g。
（5）带盖坩埚：容量为100cm3瓷坩埚或刚玉坩埚。
（6）坩埚架：用耐900℃以上的金属材料制成。
根据马弗炉的恒温区的大小，坩埚架可以制成能放置5个或10个坩埚。
3．测定步骤①按煤样制备方法的规定制备6～13mm粒度的空气干燥煤样1.5kg，仔细筛去小于6mm的粉煤，然后混合均匀，分成2份。
影像材料 已加工彩色照片 热稳定性测量方法-最新国标
影像材料已加工彩色照片热稳定性测量方法1范围本文件描述了测定彩色照片长期暗存储稳定性的试验方法。
本文件适用于用传统照相材料制作的彩色照片。
这些图像由显色、银-漂白剂染料、染料转移，染料扩散-转移“即时”系统和类似系统生成。
本文件中规定的测试方法还包括使用干法和液体调色剂电子照相术，热染料转移（有时称为“染料升华”）和喷墨印刷系统生产的数字彩色图像的暗稳定性。
2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。
其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本文件。
ISO5-3摄影和图像技术密度测量第3部分：光谱条件（Photography and graphic technology—Density measurements—Part3:Spectral conditions）注：GB/T11501-2008摄影密度测量第3部分：光谱条件（ISO5-3:1995，IDT）ISO5-4摄影和图像技术密度测量第4部分：反射密度的几何条件（Photography and graphic technology—Density measurements—Part4:Geometric conditions for reflection density）注：GB/T12823.4-2008摄影密度测量第4部分：反射密度的几何条件（ISO5-4:1995，IDT）ISO13655图像技术图像艺术影像的光谱测量和比色计算（Graphic technology—Spectral measurement and colorimetric computation for graphic arts images）注：GB/T19437-2004印刷技术印刷图像的光谱测量和色度计算（ISO13655:1996，IDT）ISO18913影像材料持久性词汇（Imaging materials—Permanence—Vocabulary）ISO18920影像材料反射照片储存规程（Imaging materials—Reflection prints—Storage practices）ISO18924影像材料阿列纽斯(Arrhenius)型预测的试验方法（Imaging materials—Test method for Arrhenius-type predictions）ISO18941影像材料彩色照片臭氧褪色稳定性的试验方法（Imaging materials—Colour reflection prints—Test method for ozone gas fading stability）3术语与定义下列术语和定义适用于本文件。
精细化工安全：物料热稳定性分析方法及常见问题解析
精细化工安全物料热稳定性分析方法及常见问题解析精细化工反应安全风险评估方法、流程和标准均基于对工艺本身风险的测试和分析，因此，通过测试设备和数据分析手段精准还原生产过程中的工艺实际风险成为整个评估的关键。
评估方法主要有物料热稳定性风险评估、目标反应安全风险发生可能性和导致的严重程度评估、目标反应工艺危险度评估3 种。
这3种方法主要涉及到目标反应量热，以及反应原料、中间体、反应后料液热稳定性分析。
物料热稳定性分析物料热稳定性风险评估需获取的主要数据包扌 4物料热分解起始分解温度、分解热和TD24。
通常采取筛选与绝热表征结合的方式进行，以达到经济高效的目的。
通常采用差示扫描量热仪DSC、快速筛选量热仪、C80等量热工具对所需评估的物料进行热风险初步筛查。
此类筛选工具通常所用样品量不多，一般在毫克、克级别。
DSC是一款快捷方便且功能强大的筛选工具，如图1所示为DSC系列。
图1：DSC 3系列DSC —般采用理想热流原理，即产热完全散失到环境中，如公式1所示。
q ac =+ g臥=o （i）测试过程中需配备参比样，对于物料热稳定性筛选一般采用动态线性扫描模式。
测试过程中炉腔、参比、样品的温度变化曲线如图2。
图2： DSC动态升温过程中三个温度变化（Tc为DSC炉腔温度，Tr为参比温度，Ts为样品温度）。
精细化工企业选用DSC初衷是研究晶型、测比热容等物性数据。
采用DSC进行热稳定性筛选会遇到哪些问题？常见问题答疑1、热稳定性筛选测试可选用开口型圮坍（如：铝堆埸）吗？热稳定性筛选应选用耐压密闭圮坍。
因为物料高温分解会产生小分子，造成体系气相压力显著上升，因而必须选用密闭耐高压堆坍。
这类堆坍有以下优点：•避免由于挥发物挥发或形成气体而导致吸热效应，这类假象可能掩盖同温度段的放热行为，从而导致错误判断（图3）；•避免物料测试过程中损失，以保证完整辨识物料热行为（测试温度区间内）；•避免因压力效应导致圮埸破裂飞溅，造成设备损坏和人员图3：同一样品选用开口铝坨烟和闭口高压堆竭DSC测试图谱2、DSC测试可选择哪些材质密闭珀竭?DSC一般采用体积为25ul或40ul堆塌，装样量在l-10mg 范围内。
PVC热稳定性能测试分析
书山有路勤为径；学海无涯苦作舟
PVC热稳定性能测试分析
一种确定聚氯乙烯（PVC）热稳定性的简单方法是测量出聚合物降解时氯化氢（HCl）的释放量。
这种测试方法在过去已经是许多研究的课题，而它们的结果又组成了ISO182/1-4部分所描述方法的基础。
有四种不同方法被利用，它们主要根据HCl量的显示方法而有差别。
◆在ISO182-1规定的刚果红测试方法中，一张试纸被置于待测试样品上方的试管中，测定直到试纸变色时的时间，然而在ISO182-4标准中，氮气被用作载体。
在这三种方法中，所产生的HCl被引入充满液体的测试室中，测量出析出HCl分子的浓度。
◆在PH值方法（ISO182-2）中，气体混合物被导入PH值为6.0的NaCl溶液中，然后就测量PH值达到3.8时的时间。
◆导电率测试方法（ISO182-3）利用去除矿物质的水作为测试介质，
并连续测量其导电率。
当导电率变为50mS/cm时，HCl浓度就已经达到样品被热消耗的浓度了。
◆在电位方法（ISO182-4）中，Cl-浓度由电解液中的电位而被确定。
所有的方法确定出稳定时间，直到达到某一特定HCl浓度，而感应时
间决定HCl析出开始的数值。
专注下一代成长，为了孩子。
石英玻璃热稳定性检验方法
石英玻璃热稳定性检验方法分类：硅相关 | 标签：技术 |字号大中小订阅石英玻璃热稳定性检验方法C=1UzGB10701-89 本标准参照采用国际标准ISO7l8－l982《实验室玻璃仪器----热冲击的试验方法》。
1主题内容与适用范围本标准规定了石英玻璃热稳定性检验的试样、设备、检验步骤和结果处理。
本标准适用于各种石英玻璃及其制品热稳定性的检验。
本标准规定了两种方法：A法：水冷却法。
主要适用于透明和不透明石英玻璃及其制品。
B 法：空气冷却迭。
主要适用于不透明石英玻璃砖和乳白管等。
2术语2．1热稳定性：石英玻璃承受温度剧变的能力。
用试样承受加热至规定的上限温度t1，随即放入冷水（或空气）中的下限温度t2所造成的温差(t1－t2)，以℃表示。
2．2炉温均匀性：高温炉工作区内中心和其他各点之间的温差。
2．3温度波动：高温炉工作区空间中任意一点温度的短期变化。
3试样的制备3．1试样数量应按该产品标准技术要求的规定。
3．2各种石英玻璃的试样形状尺寸应按表1的规定切磨。
表1mmi试样名称试样形状尺寸直径≤80的各种石英玻璃管长为60的管段 (包括锅炉水位表管、乳白管直径〉80透明管厚〈10长(50)弦(50)原壁厚的片状石英板厚〈10长(50)宽(50)原板厚的块状石英板、石英玻璃砖厚≥10长(50)宽(50)厚 (10)的块状不透明石英管及制品厚≥10长(50)宽(50)厚 (10)的块状直径≤120透明坩埚、蒸发皿杯试管、漏斗、舟、罩等器皿整件制品3．3若试样切割无崩落允许不磨。
3．4目视或用6倍以下放大镜检查，试样或制品广不允许有任何裂纹、缺口和崩落等缺陷。
4设备、仪器、材料和试剂 a、高温电炉：最高炉温应为1200℃，炉温均匀性应小于10℃，温度波动不超过5℃，炉膛大小至少可容纳直径120mm的坩埚进行试验； b．冷却水槽：直径或边长大于300mm，高350－400mm的防锈水槽。
槽内放自来水，水位高度为250－300mm，并放两层脱脂纱布。
热稳定性测定仪
热稳定性测定仪简介热稳定性测定仪是一种用于测试有机材料的热稳定性能的仪器。
这类测试通常涉及到多组实验，用于评估材料能否在高温下长时间保持稳定性。
热稳定性是指有机材料在高温下能否持续维持其结构和功能性质的能力。
常见的应用领域包括塑料、橡胶等材料的生产和应用。
测定原理热稳定性测定仪是一种利用热氧化作用来评估材料热稳定性的仪器。
该测定仪通常包含反应釜、加热器、气体传输系统和分析仪器。
具体来说，将被测物料和空气混合后送入加热的反应釜中，通过连续氧化降解来模拟材料在高温下的反应情况。
在氧化反应过程中，分析仪器将检测出产生的气体量（例如CO2的体积），通过测量气体中含氧量的下降来分析样品的热稳定性。
测定示例热稳定性测试是一种多组实验的过程，通常涉及到不同材料的测试。
在此提供一组测试数据的样例，仅供参考。
测试日期样品1：CO2/mL 样品2：CO2/mL 样品3：CO2/mL2021-1-1 33.5 12.6 25.02021-1-2 32.0 9.5 22.12021-1-3 30.1 7.2 18.5以上数据表格中，CO2/mL表示氧化反应过程中产生的二氧化碳体积。
随着测试时间的增加，样品1的CO2产生量逐渐减少，而样品2和样品3的CO2产生量则减少得更快。
结论在使用热稳定性测定仪进行测试时，通常会根据样品的表现制定特定目标或刻度。
例如，对于塑料材料，有可能需要测试样品在200℃条件下能否保持12小时的稳定性。
除了纪录CO2产量外，样品的物理和化学性质等其他数据也有可能被整合到测试结果中。
而实验结果则可以用于判断特定材料在不同条件下（例如高温、高湿度等）下是否满足相应的性能需求。
结语热稳定性测定仪是一种广泛应用于工业和科学实验室的仪器，其越来越高的需求源于工业化和材料科学的迅速发展。
然而，使用热稳定性测定仪进行测试时，需要注意许多因素，例如反应釜的选择、样品的制备和系统的维护等。
只有在掌握了这些技巧和细节之后，才能够获得准确、可靠的测试结果。
难熔金属基复合材料的热稳定性测定与分析
难熔金属基复合材料的热稳定性测定与分析难熔金属基复合材料是一种特殊的复合材料，由难熔金属基体和其他材料组成，具有高强度、高导热性和高温抗氧化能力等优异性能。
然而，在高温环境下，难熔金属基复合材料可能会出现热稳定性问题，导致材料性能下降甚至失效。
因此，热稳定性测定与分析对于评估难熔金属基复合材料在高温条件下的稳定性和可靠性具有重要意义。
一、热稳定性测定方法1. 热重分析（Thermogravimetric Analysis，TGA）：热重分析是一种常用的热稳定性测定方法，通过监测样品在升温过程中的质量变化来评估其热稳定性。
实验中，样品被加热到一定温度范围内，观察样品质量变化情况，根据样品失重率和失重温度判断材料的热稳定性。
2. 差热分析（Differential Scanning Calorimetry，DSC）：差热分析是一种利用测量样品在升温过程中吸热或放热来研究热稳定性的方法。
通过测量样品和参比物的温度差和吸热/放热峰，可以分析材料的热分解特性、热稳定性以及热反应动力学参数等。
3. 热膨胀分析（Thermal Expansion Analysis，TMA）：热膨胀分析是一种测量材料在不同温度下线性膨胀系数的方法。
通过测量材料在温度变化下膨胀或收缩的程度，可以了解材料的热稳定性以及热膨胀行为。
二、热稳定性分析1. 样品失重分析：利用热重分析方法，监测样品在升温过程中的质量变化。
根据失重率和失重温度，可以判断材料热稳定性的好坏。
失重率高且失重温度较低的材料可能存在热分解或挥发物释放，因此具有较差的热稳定性。
2. 热分解特性分析：通过差热分析方法，观察材料在升温过程中的吸热或放热峰，可以判断材料的热分解特性。
吸热峰对应有吸热反应或热分解反应发生，放热峰则表示有放热反应或燃烧反应发生。
根据峰的温度和面积大小，可以对材料的热稳定性和热分解特性进行分析。
3. 热膨胀行为分析：利用热膨胀分析方法，研究材料在温度变化下的膨胀或收缩行为。
高分子材料分析与检测技术：热稳定性
材料的热稳定性
负荷下热变形温度测定 热变形性能是指材料在外力作用下（如重力、弯曲力、剪切 力等外力），由于温度升高而产生变形的一种性能。高分子 材料的热变形性往往与其玻璃化温度、软化点、熔融等性能 有关。为了测量材料随温度上升而发生的变形，科学研究中 最常用的是测定应变-温度曲线的方法。企业里最常用的方法 是“马丁耐热试验”、“维卡软化点试验”和“热变形温度试验”。 这三种方法原理基本相同，都是将预定应力作用下的标准试 样安放于等速升温体系中，然后测定其到达规定变形时的温度。
实验步骤
材料的热稳定性
1、在实验测试过程中，根据计算出来的力，调节试样的负荷。施加试验力F时，应考 虑加荷杆质量的影响，如使用弹簧施荷仪器，还应考虑弹簧施加力的大小和对总力的 方向。 2、按照标准的规定速率升温，当试样重点的变形量达到规定变形量时，记录及时温度
，测得值就是负荷热变形温度。
3、实验过程中，试样表面承受的弯曲应力有两种选择；实验过程中的误差来源，包括
测试设备
➢负荷热变形温度测定仪由试样支架、负荷压头、砝码、中点 形变测定仪、温度计及能恒速升温的加热浴箱组成。
➢保温浴槽内盛有对试样无影响的液体传热介质，如硅油、变
➢ 压器油、液体石蜡或乙二醇等，浴槽并设有搅拌器。
➢支 架 用 于 放 置 试 样 ， 两 个 支 座 中 心 间 的 距 离 为 1 0 0 m m 。
材料的热稳定性
线性收缩
线性收缩率的测定有两个方面，首先是收缩率的测定， 就是模塑试样的尺寸与该试样对应模具型腔尺寸之间的变化 率；另一个是后收缩率，就是试样的尺寸与该试样经过标准 温度处理之后尺寸的变化率。
热稳定性
材料的通过在制定温度下恒温加热试样，直
至试样中分子体系达到稳定状态，然后将试样从加热装置中取 出，在标准环境下冷却至室温，通过测量试样尺寸的变化测量 材料在尺寸上的稳定性。
热稳定性校验（主焦
热稳定性校验（主焦热稳定性校验(主焦井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验L=1.5kmX 0=0.4 /km 123G 35kV S 2S 1Uz%=7.5△P N.T =12kWUz%=4△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA L=0.78kmX 0=0.08 /km 6kV0.66kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ?===Ω?35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =?=?=Ω35kV 变压器电抗：22221110.370.0070.37()X Z R =-=+=Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ??+?===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ??+?===Ω∑总阻抗：222211212()()(0.0070.27)(0.370.66) 1.06()Z R R X X =+++=+++=ΩS1点三相短路电流：(3)11 3.43()33 1.06d I KA Z ===?? S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KA S2点三相短路电流：32d d =2.883I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ?===。
橡胶热稳定性检测—同科
橡胶热稳定性检测——同科研究所
橡胶热稳定性主要检测项目：胶黏剂熔融粘度检测，胶黏剂热稳定性检测，胶黏剂粘结强度检测，胶黏剂性能检测等分析检测。
熔融黏度意思是在给定条件下加热熔化或融解状态的黏度，由粘度计或黏度仪测定，直接影响树脂的流动性，比如薄制品，黏度小更容易注入流动成型。
胶黏剂部分检测标准：（4）
HG/T3660-1999热熔胶粘剂熔融粘度的测定
HG/T2815-1996鞋用胶粘剂耐热性试验方法蠕变法
GB7750-1987胶粘剂拉伸剪切蠕变性能试验方法(金属对金属)
GB/T4852-2002压敏胶粘带初粘性试验方法（滚球法）
GB/T18747.1-2002厌氧胶粘剂扭矩强度的测定（螺纹紧固件）
BS EN542-2003胶粘剂.密度测定
HGT2380-1992石墨酚醛胶粘剂收缩率试验方法
GBT16998-1997热熔胶粘剂热稳定性测定
GB6329-1986胶粘剂拉伸强度试验方法
ISO14678-2005胶粘剂.流动阻力(垂度)的测定
EN1246-1998胶粘剂.灰分含量和硫酸盐灰分含量的测定。
热稳定性校验(主焦.
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆===，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d==17.15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
动热稳定校验
动热稳定校验全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：动热稳定校验是一种用于检测动物体内热性状稳定性的方法。
动物体内的热性状是指其体温在特定环境条件下能够维持一个稳定的范围，以维持身体各项功能的正常运作。
动热稳定校验通过检测动物的体温变化，可以评估其热性状的稳定性，从而帮助研究人员了解动物在不同环境条件下的适应能力和生理功能。
动热稳定校验是一种常用的实验方法，特别适用于研究动物对环境变化的适应性和耐受性。
在实验过程中，研究人员会将动物暴露在不同温度或湿度条件下，然后通过测量动物的体温变化，来评估其对环境变化的反应。
通过这种方法，研究人员可以了解不同动物种类在不同环境条件下的体温调节机制，以及其对环境变化的生理适应性。
动热稳定校验还可以用于评估动物对药物或其他外部因素的反应。
通过检测动物在暴露于药物或其他外部因素后的体温变化，可以评估其对这些因素的耐受性和适应能力。
这对药物研究和毒理学研究有着重要的意义，可以帮助研究人员评估药物对动物体内热性状的影响，以及药物对动物体内生理功能的影响。
动热稳定校验的实验方法主要包括动物体温测量、环境条件控制和数据分析。
在实验开始前，研究人员需要确保实验动物的体温测量准确性和环境条件的稳定性。
实验过程中，研究人员需要定期测量动物的体温，并记录下体温变化数据。
在实验结束后，研究人员需要对数据进行统计分析，以评估动物的热性状稳定性。
动热稳定校验是一种重要的实验方法，可以帮助研究人员了解动物在不同环境条件下的适应能力和生理功能。
通过这种方法，研究人员可以评估动物对环境变化和外部因素的反应，为药物研究和毒理学研究提供重要参考。
希望通过今后的研究，动热稳定校验可以为人类和动物的健康提供更多的帮助。
第二篇示例：动热稳定校验是指通过对物质或系统在一定温度范围内的热动力学性能进行测试，以评估其稳定性和长期使用过程中可能出现的问题。
动热稳定校验在材料科学、化工工程、生物医药等领域都有广泛的应用，可以帮助研究人员更好地了解物质的性质和行为，为产品的设计和生产提供依据。
工业型煤热稳定性测定方法
５ １ 马弗炉 ： 温区不小于 １０ ． 恒 ０ ｍｍＸ２ ０ ３ ｍ ｍ。带有恒温 调节装 ห้องสมุดไป่ตู้并 能保持 在（５ 士１） ８０ ５ ＇ Ｃ，附有热 电偶和高温计 。炉后壁 留有挥 发分排出孔和 热电偶插人孔 。
５２ 往复式振筛机： ． 振幅（ 士２ｍ ； ４ ） ｍ 频率（４士 ０ｍｎ＇ ０ ２０ ２） －。 ｉ
时， 准确加热 ３ ｍｎ 柑祸及架子放人后， ０ ， ｉ 要求炉温在 ８ 内恢复至（５士１） ， ｍｎ ｉ ８。 ５０ 此后， Ｃ 保持在（５ ８０
士巧） ， ℃ 否则此次试验作废 。加热时 间包 括温度恢复时间在 内。 ６３ 从马弗 炉中取出增祸 ， ． 冷却到室温 ， 称量残焦 的质量（ 称准 到 。 ０ ｇ ， ．１ ） ６４ 在筛底 盘上依次叠放上孔径 为 ３ 和 １ ｍｍ的筛子 ， ． ｍｍ ３ 再将其放在往 复式振筛机 上 ， 后把 称量 然 后的残焦 倒人 １ ｍｍ筛子 内。盖好筛盖并 将其固定 。 ３ ６５ 开动振筛 机， ． 筛分 ５ ｎ ｍｉ， ６６ 分别称 量筛分后 粒度为大于 １ ｍｍ，３ ３ ｍ 及小于 ３ 的各级 残焦的质量 。 ． ３ （－１） ｍ ｍｍ
ＭＴ Ｔ ４ ２ ０ ／ ９ － ０４ ２
前
言
本 标准 主要 参照 Ｇ ／ １７－２０《 的热稳 定性测 定方 法 》 Ｂ Ｔ ３ ０１煤 ５ 制定 。本 标准 与 Ｇ ／ １７－ ２０ Ｂ Ｔ ３ ０ １ ５ 相 比， 主要 差异如 下 ： 其 — 调整 了筛 孔直径 和筛 分时间 ； — 辅助指标 只保 留了 ＢＴ 一ｏ Ｓ。 ＿． 本标 准 由中国煤炭工业协 会科技发展部提 出。 本标 准 由全 国煤炭标 准化 技术委员会归 口。 本标 准起草单 位 ： 炭科学研究总 院煤 炭分析实验室 。 煤 本标 准主要起 草人 ： 中原 、 恩题。 皮 姚
化学物质的热稳定性测定差示扫描量热法
化学物质的热稳定性测定差示扫描量热法1热稳定性测定热稳定性是指物质在温度上可以保持稳定状态的性质，化学物质的热稳定性是指相同量的化学物质可以在一定温度条件下长期保持其形态和性质的稳定性。
为了更好地考察化学物质的热稳定性，差示扫描量热法是一种准确测定热稳定性的分析方法。
2基本原理差示扫描量热法是以温度为自变量，量热曲线缓坡变化的结果作为回归参数的量热测定方法，它基于物理学家Fourier所提出的物质在给定状态下，温度和施加的热量之间的关系，这种关系用热量方程表达，当热量加大时，物质的温度也会随之增加，并且随着温度的升高，物质的状态也会发生变化。
差示扫描量热仪根据真实的量热曲线，判断化学物质的热稳定性，更准确易操作。
3工作原理差示扫描量热仪由加热器、量热传感器、绘图装置和温度传感器组成。
通过程序控制温度加热器，控制温度升高，并通过量热传感器，检测相应温度下的量热量。
然后，绘图装置根据采样点的量热量绘制出量热曲线，其中，缓坡变化部分表示物质稳定性变化，斜坡变化部分表示物质的不稳定性。
根据物质的不稳定性特征在量热曲线上，可以确定物质的热稳定性。
4法规要求不同的行业要求其物质的热稳定性是不同的，因此，差示扫描量热仪在进行热稳定性测定时，也要满足不同行业对化学物质的热稳定性的要求。
有些行业，如食品工业、医药工业等，要求物质的热稳定性应小于一定的温度，通过相应的检测数据，可以根据行业规定来判断化学物质的热稳定性。
5总结化学物质的热稳定性受温度影响，在不同行业要求不同，差示扫描量热法是一种测定化学物质热稳定性的有效分析方法，它是基于物理学家Fourier所提出的物质在给定状态下，温度和施加的热量之间的关系的，可以根据温度和量热量曲线确定物质的热稳定性，有助于提高行业标准，保证相应物质能够在一定温度状况下长期保持其形态和性质的稳定性。
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井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：1 1.06()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 185S mm ≤故选用LGJ-185架空线和MYJV42-3×185电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算 (1)额定电压：U e =6kV(2)额定电流：I e >本变电所最大长期工作电流I gmaxmax 301g I A ===(3)查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表(4)校验： ①U e =6kV=U N ②I=400A>301A ③额定开断电流校验：6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.43KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.88KA, 符合要求。
二、22采区上部变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验G 35kV2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kV123S1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U ZS ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.415000.087808000.72()10001000i L X ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）电缆电阻：02(x )0.11815000.1187808000.36()10001000i L R ⨯⨯+⨯+===Ω∑（）总阻抗：1 1.15()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)1 3.16()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长500米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.1KA S2点三相短路电流：32d d =2.4I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm ≤故选用MYJV22-3×70电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙述。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =3.16KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S Imm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 70S mm 故选用MY-3×70+1×25电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞2.4KA, 符合要求。
三、-40水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =1.4kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV变压器电抗：10.37()X ===Ω 电缆电抗：02(x )0.085500.044()10001000i L X ⨯⨯===Ω∑ 电缆电阻：02(x )0.1185500.065()10001000i L R ⨯⨯===Ω∑总阻抗：10.42()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)18.66()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长140米，变压器容量为200KV A ，查表的：(2)2d I =2.6KA S2点三相短路电流：32d d =3I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 150S mm ≤故选用MYJV42-3×150电缆符合要求。
2、二回路电缆的热稳定性校验，2min 185S mm ≤故选用MYJV42-3×185电缆符合要求。
3、高压开关断路器开断能力计算查电气设备手册及设备说明书确定断路器型号及参数如表6kV 母线三相稳态短路电流 Ip =8.66KAZN9L-6/400-12.5断路器的额定开断电流＝12.5KA 符合要求。
4、低压电缆热稳定性校验电缆最小允许热稳定截面积：32min d==15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
2min 50S mm ≤故选用MY-3×50+1×16电缆符合要求。
5、低压开关分断能力校验按照开关负荷侧最大三相短路电流不超过开关断路器分断电流为原则。
KBZ 型馈电开关断路器分段电流为9KA 。
9KA ＞3KA, 符合要求。
四、-210水平变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kWS N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X===Ω 电缆电抗：02(x )0.08550800)0.108()10001000i L X ⨯⨯+===Ω∑（电缆电阻：02(x )0.1185508000.16()10001000i L R ⨯⨯+===Ω∑（）总阻抗：10.506()Z ===ΩS1点三相短路电流：(3)17.19()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×50+1×16，长350米，变压器容量为315KV A ，查表的：(2)2d I =1.9KAS2点三相短路电流：32d d =2.2I I KA =1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：32min d==35.95100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。