盖梁计算书

盖梁计算书

注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。

注：1、加载方式为自动加载。重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。

注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。

3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。

5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。

6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。

注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。

2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。

3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。

注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。

2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。点击“纵向影响线”看详细计算。

注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。

注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。

注：1、合计值以“恒载+车道荷载+人群”与“恒载+1辆车辆荷载+人群”取大值。单位kN。

2、柱顶反力值与“盖梁横向分配系数选用”有关，活载计算是将车轮荷载经横向分配传递给梁板，再

由梁板传递给盖梁，盖梁视作双悬臂刚架结构，计算得到柱顶反力。

3、“盖梁计算”与“桩柱计算”因计算方法不同，得到的柱顶反力有所差别。后者活载计算是将梁板

和盖梁视作双悬臂多跨连续梁，计算得到柱顶反力，计算过程和结果见桩柱式桥墩(台)计算书。

注：1、“车道”指车道荷载控制，“车辆”指车辆荷载控制，前面的数值表示车道数。

注：单位：kN-m制。

注：单位：kN-m制。

注：单位：kN-m制。

注：单位：kN-m制。

注：1、表中数据用于裂缝计算。单位：kN-m制。

注：1、短期效应组合用于裂缝计算。频遇值系数：汽车荷载0.7，人群荷载1。

2、车道荷载或车辆荷载已计入冲击力。

注：1、长期效应组合用于裂缝计算。准永久值系数：汽车荷载0.4，人群荷载0.4。

2、车道荷载或车辆荷载已计入冲击力。

注：1、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数(见2004通用桥规4.1.6条)。

2、可变作用效应的组合系数ψc=0.8，用于人群荷载产生的效应。

3、左右截面弯矩当刚架计算时仅支点截面不同，其他截面均相同。

注：1、表中单位：尺寸和坐标cm，边梁竖直力和系杆拉力kN，夹角为度，钢筋面积cm2。

2、盖梁上缘钢筋按1层计算。钢筋重心与混凝土近边缘的距离5cm。

3、边柱外侧左右截面的坐标值分别是128、682cm。

注：1、““组合弯矩值”由内力组合表(已计入荷载分项系数)计算钢筋面积(cm2)并反算钢筋根数，“裂缝弯矩值”由内力合计表(短期效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数)计算钢筋根数。

2、裂缝宽度限值0.2mm。裂缝计算宽度C1值为1。

3、混凝土强度等级C30，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径25mm。

4、钢筋面积单位：cm2，其余有量刚均以kN-m制。

5、当计算的跨中下缘裂缝钢筋根数小于其他截面的下缘根数时，可能由C2值引起。

6、上缘最少通长钢筋0根，下缘最少通长钢筋0根。

7、“盖梁配筋的计算公式采用”一栏中，“盖梁”指按盖梁构件、“一般”指按普通钢筋混凝土构件配筋计算。

8、盖梁公式与一般公式分别计算跨中段和悬臂段，当跨高比越小于5，边柱中心的左右截面计算结果相差越大。

9、盖梁计算跨径397.9cm，盖梁宽度180cm。

10、内力值未反映重要性系数，配筋计算时计入该系数的影响。

11、“控制裂缝荷载”0指车道荷载控制，1指车辆荷载控制。

12、右悬臂段根部截面(坐标682)钢筋由撑杆系杆体系计算控制采用6根。

注：1、表中“组合剪力”已计入荷载分项系数，用于计算箍筋间距。

2、表中“组合剪力”与“组合弯矩”已计入荷载分项系数，但未计入重要性系数r0，用于计算广义剪跨比和斜截面水平投影长度C。

3、表中“斜筋承担剪力”、“砼箍筋承担剪力”已经计入重要性系数r0。

4、主筋钢种HRB335，主筋直径25mm，主筋抗拉设计强度280MPa；混凝土强度等级为C30。

5、箍筋钢种R235，箍筋直径10mm，箍筋抗拉设计强度195MPa，箍筋3环6肢面积4.712cm2；斜筋的弯起角度为45°。

6、70%截面剪力由混凝土和箍筋共同承担，30%截面剪力由斜筋承担。

7、抗剪包络图剪力值右侧括号内数值为抗剪钢筋根数，无括号指不需配置抗剪筋，由砼箍筋承担即可。

8、表中不配斜筋剪力值、截面限制剪力值未除以重要性系数r0=1.1。

9、表中配筋率%%指1/10000。不得小于18%%。等高度梁内箍筋间距不得大于60cm。箍筋直径不得小于8mm。

由上述计算结果可知，桥墩盖梁的设计是安全，经济，合理的。