盖梁托架计算书
盖梁施工托架设计计算书
Xx 至xx一级公路改建工程第二合同段盖梁施工方案xx集团有限公司xx公路改建工程xx合同段项目经理部xxxx目录一编制依据 (01)二编制原则 (01)三工程概况 (01)四施工进度及施工组织 (02)1 施工进度 (02)2 施工组织机构 (02)3 主要劳动力配备 (03)4 主要机械设备 (03)五施工方案 (04)1 施工准备 (04)2 模板支架、底模的制作与安装 (04)3 钢筋的制作、运输与安装 (05)4 侧模、端模的安装 (05)5 支座垫石 (06)6 混凝土的浇注与养护 (06)7 模板拆除 (06)六施工质量要求标准 (06)七质量保证措施 (07)七安全保证措施 (07)八文明施工及环保 (09)九施工工艺框图 (09)1 盖梁施工工艺流程框图 (09)十附件 (10)1 盖梁施工托架设计计算书 (10)2 盖梁施工托架支撑设计图纸 (10)一、编制依据1、xx公路改建工程xx合同段两阶段施工设计图纸2、xx公路改建工程xx合同段施工设计通用图纸3、招投标文件4、《公路工程技术标准》JTG B01-20035、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-20046、《钢筋焊接及验收规程》JTJ18-20037、《公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-20049、施工现场调查所获取的有关资料二、编制原则1、安全第一的原则本工程本着安全第一的原则组织施工，完全按《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95组织施工，确保万无一失。
2、质量创优的原则本着工程质量创优规划，科学组织施工。
3、保证工期原则根据本工程合同工期，科学地组织施工，确保在业主要求的工期内优质地完成施工任务。
三、工程概况xx公路改建工程xx合同段共有大桥两座，分别为xx大桥、xx大桥。
桥长分别为166m、189.5m。
两座大桥均为整体式桥梁，上部结构为20m小箱梁（先简支后连续），共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为1.3m的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
盖梁模板施工方案及托架计算书
目录盖梁模板、托架计算书 (1)一、工程概况 (1)1.盖梁类型 (1)2.支架搭设情况 (1)二、计算依据 (1)三、模板支架布置图 (2)四、计算原则 (2)五、高1.6m盖梁模板验算 (2)1.侧模布置 (2)2.模板所受侧压力 (3)3.面板验算 (4)4. 横肋验算 (5)5.竖向大肋验算 (7)六、支架验算 (7)七、销棒验算 (13)盖梁模板、托架计算书一、工程概况1.盖梁类型详见《圆柱墩墩身、系梁、盖梁施工方案》第二章工程概况2.支架搭设情况盖梁施工采用无落地支架施工技术：在墩柱中预埋两根PVC管，将φ70mm 钢棒穿入其中，作为墩柱两侧牛腿拉杆，牛腿上放置千斤顶，将两根45a型工字钢分别担在墩柱两侧的千斤顶上，并在两根工字钢上均匀铺设12.6工字钢作为分配梁，在超出盖梁的槽钢上铺设δ=5cm厚木板作为施工平台，分配梁两端每隔2米焊一节1.2m高Φ25钢筋作为护栏立柱，护栏横向通长布钢筋3道，护栏钢筋焊好后用安全网围护。
二、计算依据《路桥施工计算手册》人民交通出版社《结构力学》高等教育出版社《钢结构设计原理》高等教育出版社《公路桥涵施工技术规范》交通部部颁 JTJ041-2000三、模板支架布置图四、计算原则由于本项目盖梁尺寸繁多，模板均采用同种材料同一厂家加工，支架均采用同种材料搭设，故在进行模板验算与支架验算时，选取结构自重最大的盖梁进行验算，即选择尺寸为长×宽×高为11m×2.4m×1.6m的盖梁（过渡墩）进行验算，采用ansys有限元分析软件与SM-slove结构力学求解进行验算。
五、高1.6m盖梁模板验算1.侧模布置侧模采用钢模，面板厚度4mm，竖肋间距40cm，横肋间距30cm，竖向大肋间距1.05m。
42005251050105010505251501750932002002002002002002009315015015015015015015015015015015015015015015075150150150150150150150150150150150150751600材料用量表2.模板所受侧压力新浇混凝土对模板的侧压力（按墩身模式）：12121222000.22T 150.2225203 1.2 1.152 71.5KN/m cf v γββ=+=⨯⨯÷⨯⨯⨯=（） γc h=25×1.6=40KN/m 2，f ＞γc h 。
盖梁底模支架结构受力安全计算书doc资料
盖梁支架计算书盖梁支架计算书1、工程概况桥墩盖梁采用现浇钢筋混凝土结构，混凝土采用C30。
盖梁尺寸有两种，具体如下:2、支架实施方案我部根据盖梁施工的实际情况，盖梁底模支架采用托架法施工，在墩柱混凝土浇筑施工时，在墩柱距盖梁底部75cm预留一个垂直于1#或2#墩柱中心线方向的Φ100mm 圆孔。
墩身施工完毕且混凝土强度满足规范要求后，在桥墩预留圆孔内各穿1根直径为Φ95mm钢棒做承重架牛腿，再用组合钢箱穿入钢棒安装钢倒楔，用40c工字钢放在钢倒楔上作承重梁，工字钢下缘应根据实际受力计算结果，可适当加焊一部分角钢桁架做加强处理。
每侧一排工字钢，为确保工字钢的横向稳定，两排工字钢之间每隔一定间距加设一道拉杆(衬管)，工字钢上面安放一排每根3.5m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
盖梁的两端为适应斜度的需求，采用定做的三角型型钢支撑架，至此，整个盖梁承重架完全形成，施工时应考虑施工挠度的影响，在施工前应对底模标高设置相适应的预拱度。
由于盖梁属于高空施工，施工时需对盖梁底部设置安全警示牌，盖梁施工平台四周做安全网防护。
安全网高度必须高出盖梁顶面1.2m。
3、计算依据（1）《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 。
（2）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）。
（3）《建筑结构荷载规范》（GB50005-2003）。
（4）其他现行相关规范、规程。
4、计算参数（1）主要材料①[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
②40c工字钢横向主梁采用2根40c工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=10211.2mm2X轴惯性矩为：IX=23900*104 mm4，X轴抗弯截面模量为：WX=1190x103 mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
盖梁施工托架计算
在浇注墩柱时距柱顶以下0.9~1.0处采用内径为φ150钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ140钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I45工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
详见图1、图2。
图1：盖梁施工平台正面图托架受力分析取柱距最大的8#、9#墩进行计算分析，盖梁受力模式见图4，3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重 n 1 = 0.5×1×1.4×3+2.2 = 4.3KN 钢筋混凝土重 n 2 = 1.4×1.4×26 = 51KN 施工人员及设备重 n 3 = 2.2KN 振捣砼时产生振捣力 n 4 = 5KN ∑n i = n 1 + ~ +n 4 =62.5KN/m 取1.3系数 q=62.5×1.3=81.25KN/m3.2 托架工字梁受力分析托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，托架受力计算模式见图5：跨中最大弯距：M max = ql 2/8 = 81.25×7.662 2 /8 =596.24×106 KN · mm需要截面抵抗矩 W x ≥M max / x f =596.24×106 / 1×315 = 1.89×106 mm 3图4：盖梁受力模式q图5：托架受力计算模式查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I45a工字钢，其截面特性为：I x = 32240 W x = 1430 I x /S x =38.6 腹板厚·t w =11.5mm b·=150mm 自重=0.804KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：M x = 1/2×1/8×(81.25+1.2×0.804)×7.6622=301.62kN·m每根工字钢最大剪应力：V=(81.25+1.2×0.804)×2/2 = 82.22kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算：M x /γx·W nx = 301.62×106/1×1430×103= 210.1＜f = 315 N/mm2 满足要求3.3.2 剪应力验算VS x/I x·t w = 82.22×103/38.6×10×11.5 = 18.5N/mm2＜f v = 185 N/mm2 满足要求3.3.3 支座局部压应力验算支座反力为F=82.2kN，支承长度a=150mm, h y = R+t = 18+13.5 =31.5mm局部压应力бc = ψF/t w l z= 1.0×82.2×103/11.5×(150+31.5) = 39.4N/mm2＜f = 315 N/mm2 满足要求经各项受力验算，所选择工字钢形式满足受力要求。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁施工托架受力计算书
安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述 (1)二、计算依据 (2)三、设计荷载及组合 (2)四、结构建模 (3)五、计算结果 (5)5.1 支反力计算 (5)5.2 托架H45a型钢验算 (6)5.3 槽36a分配梁验算 (7)5.4 工12a分配梁验算 (9)5.5 10×10cm方木验算 (10)5.6 托架稳定性计算 (12)六、结论 (13)一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672 处（祥临路桩号为K146+020），于2007 年12 月通车。
桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m 预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。
该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m 刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。
中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。
图1.1 中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。
托架的布置如图1.2所示。
图1.2 托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB 5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26kN/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5 kN/m3计算。
盖梁支架及模板计算书
盖梁模板及支架计算书一、编制依据⑴、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) (JTJ 0251-86) ⑵、《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041-2000) ⑶、《建筑施工手册》第四版 ⑷、《路桥施工计算手册》周水兴等著 ⑸、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) ⑹、《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004) 二、侧压力计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范》中新浇筑混凝土作业在模板上的最大侧压力计算公式如下：1/210120.22P t k k γν= h P γ=2γ-砼的重力密度，取24KN/m 3； t 0-砼初凝时间，取6h ；k 1-外加剂影响修正系数，取1.2； k 2-砼坍落度影响修正系数，取1.15； V-砼浇注速度，取1m/h ；h-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m ； 故砼侧压力：1/210120.22P t k k γν==0.22×24×6×1.2×1.15×11/2=43.72KN/m 2P 2 =24*2.2=52.8KN/m 2取两者较小值43.72KN/m 2，振捣混凝土产生的侧压力取4.0KN/m 2， 则总压力:P=1.2×43.72+1.4×4.0=58.06KN/m 2。
三、模板计算1、基本参数：模面板厚度为5mm 钢板,背楞采用[8，最大间距按300mm 计算，主龙骨2I18工字钢，每100cm 一道。
其中：Q235： [σ弯]=145Mpa ，[τ]=85Mpa ，E-弹性模量，钢材取2.1×105 Mpa 。
2、面板计算 ⑴、强度验算L x /l y =300/100=0.3。
根据《建筑施工计算手册》查表得：K f =0.00261, K mx =0.0416 K my =0.0017, K mx 0=-0.0843取1mm 板宽做为计算单元：q 1=58.06×103×0.001=58.06N/ma 、求支座弯矩：M x 0=K M 0ql 2=-0.0843×58.06×0.32=0.441N ·m面板截面系数：W=bh 2/6=1*52/6=4.2mm 3应力：max 487.881.31456M MPa MPaW σ===<0.441/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa b 、求跨中弯矩：M x =KM x 0ql 2=0.0843*58.06*0.32=0.44 N ·m应力:max 2421359.5714525300M MPa MPaW σ===<0.44/（4.2×10-9）=105Mpa<145Mpa因此5mm 面板强度满足设计要求。
预应力盖梁模板托架计算书
附件玉皇大桥预应力盖梁模板托架计算书一、计算依据1、玉皇大桥施工图2、《公路桥涵施工技术规范》3、《路桥施工计算手册》二、采用数据1、型钢、板A3（1）轴向应力：[δ] = 140 Mpa（2）弯曲应力：[δw] = 205 Mpa（3）弹性模量A3 16Mn [ E ] = 2.1×105Mpa2、挠度: [f] =1 400三、设计荷载模板托架：盖梁梁高H = 2.0 m（1）模板、支撑：1.0 KN/m2（2）新浇钢筋混凝土容重：26×2.0 =52.0 KN/m2（3）施工人员机具荷载： 2.5 KN/m2（4）倾倒混凝土冲击荷载：2 KN/m2（5）振捣荷载：2.0 KN/m2（6）其它荷载：A、计算荷载：（强度）Pmax= （1+52）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4= 72.7 KN/m2 取Pmax= 73 KN/m2B、计算荷载：（验算刚度）P max = （1+52）×1.2=63.6 KN/m2 取Pmax= 64 KN/m2四、模板计算：1、面板：钢模板 120×4 mm（厂家定制，省略计算）2、小梁(分布梁)： 18工字钢（1）计算图q 1 = 0.7×73=51.1 KN/m q 2= 0.7×64=44.8 KN/m （2）强度M max = 51.1×1.82 /8= 20.7 KN/mδw = 20.7×106/185×103=111.9 Mpa <[205Mpa] ，满足要求！ W = 185cm 3（3）挠度f = 0.677×44.8×16004/100×2.1×106×1660×104=0.06 mm <[1600/400 =4 mm] ， 满足要求！ I =1660 cm 43、大梁（主梁）：36b 工字钢 （1）计算荷载q 1 = 1.8/2×73=65.7 KN/m q 2= 1.8/2×64=57.6 KN/m （2）强度q 1 =73 KN/m (q 2=64 KN/m) 单位：m图2x-788.73-788.73132.2789.0571.31294.71134.46-788.73-788.73198.0543.22-174.92-63.15Mmax= 788.73 KN•mδw = 788.73×106 /919×103 = 858 Mpa ＞[205 Mpa]，不满足要求！W = 919 cm3（3）挠度f = 5×57.6×51114 /384×2.1×106×16530×104= 1.5 mm <[5111/400=12.8 mm]，满足要求！I =16530 cm44、钢抱箍（1）计算荷载N=ql/2=65.7×5.1/2=167.5 KN≈168 KN（2）侧阻力L:抱箍周长；h：抱箍高度；qsk：极限侧阻力80 kpa；ψ：折减系数1Qsik=L×h×qsk×ψ=5.65×0.5×80×1=226 KNQsik＞N，满足要求！5、高强度螺栓连接采用M22高强螺栓，预加拉力：P=190 KN，摩擦系数：µ=0.35，安全系数：K=1.7螺栓抗剪容许承载力：[N L]=Pµn/K=(190×0.35×1)/1.7=39.1 KN≥Rmax=168/8=21 KN，满足要求！。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
盖梁模板支架计算书
盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。
混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。
一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。
2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。
3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。
纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。
4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。
盖梁托架计算_secret
盖梁托架计算盖梁托架计算以主跨边墩盖梁第一次灌注砼高度1.7 m计。
则盖梁重：G=（110.21-1.1×1.5×16.05）×2.6=218 t支架、模板、施工机具、人员荷载：G1=30t(1)牛腿（仅用于5、8号边墩盖梁）预埋钢板截面特性：A=175 cm2W=2×bl2/6=2×2.5×352/6=1020cm3I=2×bl3/12=2×2.5×353/12=17864cm4最危险处A点：V=62tM=62×0.16=9.92t.mτA=62t/175cm2=35.4MpaσAmax = M /W=9.92t.m/1020cm3=97.3Mpaσmax =(τA2+σAmax2)1/2=103.5Mpa＜210Mpa/1.5=140MPa牛腿上担工字钢梁之前钢板应焊接成一体，共同受力。
(2)横担工字钢梁(2I50c盖梁通用)工字钢梁截面特性：A1=278.7 m2W1= 4160cm3I1=101200cm4σ许=210/1.2=175 MPaM m ax=41.5t.mσ =M max/W1=41.5 t m/4160 cm3=99.8Mpa支点处剪力：τ=37.5t/278.7cm2=13.5Mpa挠度ｆ中= -q L22(5L22-24L12)/384EI=-8×104×92×(5×92-24×3.5252)/(384×206×109×101200×10-8)=0.0086m＜1/400L2ｆ端= -q L1(3L13+6L1L2-L23)/24EI=-(8×104×3.525) ×(3×1.73+6×1.72×3-33)/(24×206×109×101200×10-8)=0.0022m＜L/400∴刚度和强度均满足设计要求，其中2I50C需用面板（δ=10mm，150mm宽）连线整体。
XXXX大桥交界墩盖梁托架计算书
附件：XXXX大桥交界墩盖梁托架计算书一、工程概况1.1 工程概况XXXX大桥位于XXXX县巴河上，起于K0-046，止于K0+383.75，大桥全长429.75m，全桥位于单向1.315%的直线纵坡上，跨径布置为3×30米预应力简支T梁＋（78.5米+140米+78.5米）连续刚构＋1×35米预应力简支T梁。
交界墩采用双柱矩形实心墩，墩横桥向宽2.4米，纵桥向宽2.6米。
交界墩构造图如图1所示。
1.2 水文地质（1）地表水桥址区主要发育有巴河，由北向南流经勘察区，常年流水，最大流量16700m3/s，洪枯水位变幅一般15-21m，最高达25.8m(1965)。
枯水期于洪水期流量相差可达数百倍。
（2）水文地质条件场地水文地质条件简单，勘察深度范围内仅河床中强风化基岩、中风化砂岩有地下水，地下水类型属松散岩类孔隙潜水和基岩裂隙水，受场地地形和岩土工程条件控制，水量较小，主要受大气降水和地表水体入渗补给。
在河床地段通过分层隔水观测，强风化基岩地下水与河水有水力联系，水位与河水一致。
场地内地表水、地下水及土层对混凝土、钢筋均无腐蚀性。
二、交界墩盖梁托架方案概况墩柱混凝士施工时，在两个墩柱顺桥方向各预埋两块2cm钢板，作为盖梁支架的支撑预埋件，采用牛腿支架，在牛腿支架悬臂端上架设单层双排贝雷梁，在贝雷梁上横向架设I25a工字钢，用于支架模板及作为施工平台之用。
在工字钢上直接铺大块钢模板，制作钢筋、浇筑混凝土（详见图2）。
盖梁混凝土分三次进行浇筑，第一次浇筑至2.2m位置，第二次浇筑剩余盖梁部分，第三次浇筑支座及挡块。
三、设计依据及参数3.1 设计依据⑴《XXXX县巴河XXXX大桥施工图设计文件》；⑵《XXXX县巴河XXXX大桥施工图设计文件》；⑶《平昌XXXX大桥交界墩盖梁施工方案》；⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）；⑸《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；⑹《钢结构设计规范》（GB/T700-2006）；⑺《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004 ）；⑻《热轧型钢》（GB/T 706–2008）；⑼《碳素结构钢》（GB/T 700–2006）。
盖梁托架计算书
盖梁受力托架计算第一章30米T梁的B型盖梁托架计算一、荷载计算1、盖梁钢筋砼重量：q1=40.776m3×2600Kg/m3=106017.6Kg=1060.2 KN2、模板荷载（根据实际制作的模板）q2=70 KN3、施工人员、施工料具荷载（考虑3、4人施工人员及小型振捣器）： q3=4 KN4、振捣砼产生的冲击荷载（考虑振动器的作用范围为2米）：q4=2m×2m×2KN/m2=8 KN5、横梁16a的槽钢自重：（槽钢按照中对中50cm布置，长度3.0米，墩柱上不布置，共32根）：q5 = 32×3m×17.23Kg/m=1654.08Kg=16.54 KN6、纵梁45a工字钢自重：（工字钢2根，每根长度12米）q6=2×12m×80.38Kg/m=1929.12Kg=19.29 KN二、横梁内力计算：横梁槽钢的受力验算如图:qL1、横梁[16a槽钢所受荷载：Q1=q1+q2+q3+q4+q5=1060.2+70+4+8+16.54=1158.74 KN横梁共16根，每根长3.0米，有效受力长按2.4米计，将所受力按照均布荷载分解q=1158.74/16/2.4=30.18 KN/m（均布荷载按盖梁投影面积分解：1158.74/10.9/2.4*0.5=22.15 KN/m）2、横梁弯曲应力：按外伸臂梁计算横梁弯矩，根据《路桥施工计算手册》静力计算用表知：①OA段最大弯矩M=1/2qx2=1/2×30.18KN/m×0.325m×0.325m=1.59 KN·m②AB段最大弯矩（跨中x=a+L/2=0.325+1.75/2=1.2m）M=qLx/2×[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]=30.18×1.75×1.2/2×[(1-0.325/1.2)(1+2×0.325/1.75)-1.2/1.75]=9.96 KN·m③横梁采用[16a槽钢，查表得，W=108.3cm3弯曲应力：σ=M max/W=9.96×1000/108.3=91.97 Mpa<[σ]=145 Mpa 满足要求。
盖梁牛腿托架检算计算书
盖梁托架检算计算书一、荷载分析:盖梁自重: G1＝1.4×0.2×26＝7.28KN/m模板自重0.50kN/m2施工活荷载3.00kN/m2。
盖梁荷载总和为q1＝(7.28+0.50×0.2)×1.2+3×0.2×1.4＝9.696KN/m二、横向方木间距(1)、底板计算宽度取1000mm,方木10cm×10cm间距设为200～300mm,则L/h=(200～300)/15=13.3～20,查表8-31,L/h>13.5,故知由挠度控制：L/400=0.677q1L4/(100EI)=0.677×9.696×L4×12/(100×9.5×103×1000×153)移项化简得：L=（1.02×107）1/3=216.7mm故横向楞木间距为216.7mm。
（2）、刚度控制：M= ql2/10将[σ]=M/W代入，得L2=10W[σ]/q,按1.0m宽、1.5cm厚板计算，有W=bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3q=9.696KN/m竹胶板受弯时的容许应力[σ]=11MPa代入上式，得L=(10W[σ]/q)1/2=(10×37.5×103×11/9.696) 1/2=652.3mm 按最小值,故横向方木间距为216.7，本方案取200mm。
三、横向(纵桥方向)楞木验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2纵向楞木受力分析如下图所示：9.70由smslover计算得出弯距如下图所示：2.05由上图可知：M max＝2.05KN〃m由smslover计算得出剪力图如下：-6.30由上图可知：V max＝6.3KN刚度验算：δ=M/ W=2.05×106 N〃mm /(166.7×103)mm=12.3N/mm2<[f]=13N/mm2 δ=VS x/I y t=6.3×103×125×103/(833.3×104×100)=0.95N/mm2<[f]= 1.3N/mm2则刚度满足要求.挠度验算横向楞木规格为10cm×10cm，那么I=bh3/12=10×103/12=833.3cm4E=9.5×103N/mm2W=bh2/6=10×102/6=166.7cm3抗弯强度EI=9.5×103×833.3×104×10-3×10-6=79.2KN.m2xf max = 0.003m=3 mm <L/400=1300/400=3.3mm 则挠度满足要求四、托架检算1）横梁检算 横梁为2I40a, 查表得:惯性矩：I x =21700cm 4； 截面模量：W x =1090cm 3； 模板自重0.50kN/m2 施工活荷载3.50kN/m2 I40a 单位重量：67.598kg/m ；EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2G 1=(1.4×0.7×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=38.9KN/mG 2=(1.4×1.4×26+0.5×1.4+67.598/1000×9.8×2)×1.2+3×1.4×1.4=69.46KN/m横梁为I40a 受力分析如下图所示38.9069.4669.4638.90由smslover 计算得出弯距如下图所示：由上图可知：M max ＝177.61KN 〃m由smslover 计算得出剪力图如下：由上图可知：V max ＝192.44KN 支座最大反力F=384.88KN 刚度验算： δ=M/ W=177.61×106 N 〃mm /(2×1090×103)mm =81.5N/mm 2<…σw ‟＝181Mpa δ=VS x /I y t=192.44×103×2×636×103/(21700×104×12.5×4)=22.6N/mm 2-41.10-151.1588.80 -177.6188.80-151.15 -41.10-70.11-142.14182.64-192.44192.44-182.64142.1470.11<…τ‟＝106Mpa 则刚度满足要求.抗弯强度EI=2.1×1011×2×21700×10-8=91140×103N.m 2×10-3=91140KN.m 2f max = 0.001m=1 mm <L/400=5400/400=13.5mm 则挠度满足要求. 五、牛腿受力计算 检算：2。
盖梁施工托架计算书
K71+995上龙塘桥盖梁托架施工计算书1、工程概况汝郴高速公路第十五合同段K71+995上龙塘桥全长64.82m，跨度为3跨，上部结构采用20m预应力砼空心板，桥墩下部结构均采用双柱式桥墩，墩柱直径为φ1.20m。
墩柱高在4.0m～7.0 m不等，双柱间距为6.7m，盖梁截面尺寸为1.5×1.4m，盖梁砼强度为C30，盖梁砼方量约为22.85m3。
2、施工托架的确定由于该桥跨S324省道，受征地围和地形的影响，盖梁难采用常规的落地支架方法进行施工，并且安全措施难以保证，如采用回填地基，则地基承载力难以保证，为保证质量，我们根据现场实际情况，进行了施工方案的优化，拟采用工字梁托架的形式作为盖梁施工的支承平台。
在浇注墩柱时距柱顶以下0.53m处采用径为φ80钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入φ75钢销，两端各伸出40cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设I36b工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
详见图1～图3。
3、托架受力分析:盖梁受力模式见图4。
3.1 荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
模板重（模板采用竹胶板和方木组合，查材料表木头密度为0.5～0.8，考虑到方木均为干燥木头，密度取0.5，固定模板用方木为0.1×0.1×1.40米，支撑平台用方木为0.1×0.1×1.70m，均按照20cm距离布局，分别需80根，和45根，钢模板38kg/m2）。
方木重量为：N1=（0.1×0.1×1.40×80+0.1×0.1×1.7×45）×0.5×10=9.43KN模板重量：N2＝（12.45+30.46+5.58+4.2）×10×38/1000=20.02KN钢筋混凝土重：N3=22.85×2.6×10=594.10KN施工人员及设备重 N4=2.2KN振捣砼时产生振捣力 N5=3.0KN∑Ni=N1+N2+N3+N4+N5=9.43+20.02+594.1+2.2+3.0=628.75KN 取1.3为安全系数q=628.75×1.3/13=62.875KN/m3.2工字梁受力分析：托架取最不利受力组合状态进行分析，即跨中承受最大弯矩，受力计算模式见图5：跨中最大弯距：Mmax = ql2/8 =62.875×6.72/8 =352.81×106 KN.mm需要截面抵抗矩 Wx≥Mmax/x f =352.81×106 /1/315 =1.12×106mm3（式中x为钢材容许应力提高系数取1.0，查材料表20Mnsi钢fsy=315Mpa）查结构计算手册，可选用两根I36b工字钢，根据现有材料，选用两根I36b工字钢，其截面特性为：Ix=16574cm4 Wx=920.8cm3 Sx=541.2cm3 Ix/Sx=30.625, 腹板厚tw =12mm b=138mm 自重=0.656KN/m考虑梁自重后，每根工字钢跨中最大弯矩为：Mx = 1/2×1/8×(62.875+1.3×0.656)×6.72=178.80kN.m每根工字钢最大剪应力：V=(62.875+1.3×0.656)×2/2 =63.728kN3.3 强度验算3.3.1 抗弯强度验算Mx/γx·Wnx=178.80×106/1×920.8×103=194.18＜f容=315N/mm2满足要求3.3.2 剪应力验算V·Sx/Ix·t w=63.728×103/30.62/10/12=17.34N/mm2＜fv=185N/mm2 满足要求3.3.3 钢棒受力验算采用φ80高强钢棒端外露0.4米，钢棒的性质如下：A＝3.14×37.52＝5024mm2I＝πd4/32＝3.14×804/32＝401.92×104mm4W＝πd3/32＝3.14×803/32=5.024×104mm3假设所有的外力均由钢棒悬出的0.4m承受，则该截面的受力验算为：Q＝ql/2＝62.875×13/2＝408.69KNQ/A＝408.69×103/5024=81.35Mpa＜[σ]＝125Mpa经上述各项受力验算，所选择工字钢及钢棒均能满足受力要求。
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3.2托架计算盖梁尺寸：长22米，宽2.2米，高2.2米盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3.2.1木楞计算木楞断面5*10cm，矩形截面抵抗矩：W=bh2/6=83.3cm3，矩形截面惯性矩I=bh3/12=416.7cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木楞长度4.5m，间距为20cm，跨径为0.3m，按三等跨连续梁均布荷载合理；混凝土容重—26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa盖梁高度2.2m，q1=2.2×26×0.2=11.44KN/m×1.2=13.728 KN/m q2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=q2×0.2+13.728=15.128KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×15.128×0.32=0.136KN.mσ=M/W=136/83.3=1.63MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×15.128×103×0.34/(100×12×109×416.7×10-8)=1.66×10-5m<L/400=75×10-4m满足要求；3.2.2木梁计算木梁断面10*10cm，W=bh2/6=167cm3，I=bh3/12=833cm4材质为柞木，按《路桥施工计算手册》P176，[σ]—19MPa，[τ]—3.8MPa ，E—12×103MPa木梁长度4m，间距为30cm，跨径为0.6m，其上木楞间距20cm，可按三等跨连续梁均布荷载计算；混凝土荷载q1=2.2×26×0.3=17.16KN/m×1.2=20.59 KN/mq2=(1+2+2)×1.4=7kpaΣq=7×0.3+20.59=22.69KN/m弯矩：M=ql2/10=0.1×22.69×0.62=0.817KN.mσ=M/W=817/167=4.89MPa<[σ]—19MPa，满足要求；三跨连续均布荷载挠度计算：f=0.677×ql4/100EI=0.677×22.69×103×0.64/(100×12×109×833×10-8)=1.99×10-4m<L/400=1.5×10-3m满足要求；3.2.3碗扣架碗扣架立杆高度为1.2～1.8m，横杆步距0.6m，查《路桥施工计算手册》表有在横杆间距100cm时，对接立杆容许荷载为35.7KN，根据立杆间距0.3×0.6m，混凝土高度为2.2m，则每根立杆所受荷载为p=0.3×0.6×(2.2×26×1.2+5×1.4)=13.62KN<35.7KN，满足要求。
3.2.4分配梁计算(I16)荷载：钢筋砼自重：取26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa碗扣支架自重：1.2米立杆：427根；60横杆：972根；30横杆：1120；上下托：854个1.2米立杆单根重：7.41千克，60横杆单根重：2.82千克，30横杆单根重：1.67千克，托单个重：7千克427×7.41＋972×2.82＋1120×1.67＋854×7=13754千克=13.754T 碗扣搭设面积：24×3.6=86.4㎡支架自重平米指标：13.754÷86.4=0.16T/㎡=1.6KN/㎡(模板体系采用木模重量较轻不单独计算荷载)分配梁设置于I56主梁上间距30cm，跨距为2.1米，主要荷载为混凝土，承受碗扣传来的力，可简化为均布荷载简支梁。
计算简图I16参数：每米重：20.5㎏/m ;截面面积S=26.11cm2; 截面惯性矩I=1127cm4; 截面抵抗矩w=140.9cm3；弹性模量E=2.1×105mpa；钢材牌号为：Q235钢，抗弯许用应力为：[σ]=190 MPa荷载：恒载：q1=2.2*0.3*26=（17.16KN/m＋1.6×0.3）×1.2=21.17 KN/m，活载q2：q2=（2＋2＋1）×0.3=1.5KN/m×1.4=2.1 KN/mQ=q1+q2=21.17＋2.1=23.27KN/m跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=23.27×2.12 /8=12.83KN.mσ= Mmax/W=12830/140.9=91.06MP a<[σ]=190 MPa满足要求。
按简支梁挠度计算：Fx=5ql4/384EI=5*23.27*103*2.14/(384*2.1*1011*1127*10-8)=2.49*10-3m <L/400=5.25*10-3满足要求3.2.3主梁计算（I56)荷载：钢筋砼自重：取26KN/m3施工荷载—1.0KPa倾到混凝土产生的冲击—2.0KPa振捣混凝土产生的荷载—2.0KPa碗扣支架重：1.6KN/㎡I16分配梁重：单根长度3.6m，3.6×20.5=73.8千克，24÷0.3=80根，80×73.8=5904千克，5.904×10=59.040KN÷24=2.46KN/M主梁可按均布荷载外伸悬臂梁计算3.4 计算简图I56a型钢参数：每米重：106.27㎏/m ;截面面积S=135.38cm2; 截面惯性矩I=65576cm4; 截面抵抗矩w=2342cm3；弹性模量E=2.1×105mpa；钢材牌号为：Q235钢，抗弯许用应力为：[σ]=190 MPa均布荷载按盖梁混凝土102m3,则恒载：q1=102*26/22=（120.55KN/m＋1.6＋2.46）×1.2=149.532 KN/M；活载q2=1＋2＋2=5×1.4=7 KN/Mq=149.532＋7=156.532KN/MAC a =3m，AB L=8m弯矩：AB段按两等跨连续梁均布荷载计算(根据路桥施工计算手册762页)：跨内最大弯矩：M=0.07（系数）×q×l2=0.07×156.532×82=701.26KN.MCA段按均布荷载外悬臂弯矩计算(根据路桥施工计算手册760页)：M1=-qa2/2=-156.532*32/2=-704.39 4KN.m弯矩取大值：704.394KN.M计算σ= Mmax/W=704394/2342=300.766MPa＞[σ]=190 MPa不满足要求；故I56主梁采用双支焊接合并：单支I56型钢承受力为：300.766÷2=150.383＜190MPa 满足要求挠度：AB段按两等跨连续梁均布荷载计算(根据路桥施工计算手册762页)：：f=0.521(系数)×ql4/100EI=0.521×156.532×103×84 /100×2.1×1011 ×2(双支)×65576×10-8=0.012m<L/400（允许挠度）=8/400=0.02m，满足要求按均布荷载外伸悬臂梁最大挠度计算(根据路桥施工计算手册760页)：Fmax=［ql4/(384EI) ］*(5-24a2/l2)=［156.532×103×84/(384×2.1×1011×2(双支)×65576×10-8)］×(5-24×32/82)=9.85×10-3m<L/400=8/400=2×10-2m满足要求。
3.2.3支点钢棒计算：考虑到钢棒与主梁接触点较集中，在钢棒上设钢板增大主梁支撑接触面，防止主梁接触点失稳。
受力简图如下：图3.5 计算简图钢棒采用υ120mmQ345钢，参数为：截面面积为：A=π×r2=3.14×602=11304mm2惯性矩为：I=πd4/64=3.14×1204/64=1017.36×104mm4 =1017.36cm4截面模量为：W=πd3/32=16.956×104mm3=169.56cm3Q345钢抗剪强度许用（设计）值［τ］=145Mpa。
I56重：106.27㎏/m×25×4=10.627T钢棒直接承受主梁传来的力，假设穿入混凝土部分圆钢均匀受力，其按《路桥施工计算手册》P759页公式计算：3根钢棒共6个支撑点剪力：恒载=102×2.6（混凝土）＋13.754T（碗扣架）＋5.904T(I16分配梁)＋10.627T(I56主梁)=295.485T×10=2954.85KN×1.2=3545.82KN 活载=1＋2＋2=5×1.4=7 KNP=3545.82＋7=3552.82KN÷6=592.14KNAC段剪力：Q=-P=592.14KN切应力：τmax=4Q/3A=4×592.14×103/3×11304=69.8MPA＜［τ］=145Mpa满足要求。
在所有钢棒下方增设牛腿增强,在钢棒下增设预埋件，焊接牛腿增加钢棒支点，使钢棒受弯减小。
3.3托架安装及拆除在浇筑墩柱时预留孔洞、埋设预埋件，拆模后达到设计强度后，焊接牛腿，穿入支点圆钢，安装采用25T汽车吊，将分配梁缓缓的穿过墩柱预留孔洞，在吊装过程中要统一指挥，平稳穿过避免损坏墩柱砼，在吊装完成后对支点进行调平定位。
贝雷梁作为盖梁托架的主梁，按横桥方向布置与下部支点相互垂直。
在下部支点圆钢安装定位完成后，在支点圆钢上放样贝雷梁的位置，然后将预先拼装好的贝雷桁架(5片)整体吊至指定位置进行安装，为了防止贝雷梁移动，两片贝雷梁之间设置连接系，连接系采用角钢(L75*8mm)，每片贝雷桁架的底面水平、竖向均设置一道。
上部分配梁作为碗扣钢管的下部支撑点，采用Ⅰ28b工字钢按60cm 间距与贝雷梁水平垂直布置，在与贝雷梁相交处设加劲板（如图2），为了防止分配梁移动，制作“U”型钢筋，包卡贝雷梁上弦杆与分配梁焊接，使分配梁与贝雷梁稳定相连。