盖梁支架受力计算知识讲解

合集下载

盖梁受力计算

盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。

高墩盖梁剪力销法支架受力计算

高墩盖梁剪力销法支架受力计算1 工程概况某高速公路某大桥位于贵州黔东南山区，桥址区为中低山沟谷地形地貌，呈“V”字型，纵向地形起伏大，横向方向山坡陡峭。

桥梁上部为6*50m预应力混凝土T型梁，桥梁位于某服务区的匝道上，桥梁左幅为加宽段，单幅桥面宽度为17m，桥墩最大高度为65m，属于高墩；墩柱形式为双柱式变截面圆形墩（台阶式），墩柱中心间距为9.0m，盖梁底部墩柱最大直径为3.0m。

由于桥梁左幅处于加宽段，盖梁尺寸相应较普通桥梁的尺寸大；且墩柱高度大，施工难度较大。

最大盖梁尺寸（长*宽*高）为1610cm*320cm*220cm，混凝土工程量为109.56m3。

2 高墩盖梁剪力销法初步施工方案根据实际情况，某大桥盖梁初步施工方案采用剪力销法支架施工。

在盖梁底模下以50cm间距横向铺设I25a工字钢纵梁（共布置23根），每根长度5.0m；纵梁下方在墩柱两侧（纵桥向）各布设2I50b工字钢横梁（共布置4根），每根长度18m，横梁工字钢跨度为3.32m（包含工字钢翼板宽度）；横梁下方设钢楔子，方便拆模，钢楔子支撑在剪力销（直径Φ110mm的Q235钢棒）上。

在双圆形墩柱施工时在距墩顶适当位置埋设剪力销预留孔，当预留孔与墩柱钢筋发生交叉时，对钢筋间距进行适当调整或进行预弯处理，尽量不截断墩柱钢筋；并在预留孔下方墩柱外侧增设加强钢筋网片，确保墩柱外观质量。

待墩柱施工完成后，即可进行剪力销安装以及盖梁支架、模板等安装，安装过程中钢楔子下方与剪力销支撑处设置限位钢板，确保支架稳定。

3 施工方案3.1 支架某大桥下部构造为双圆形柱式墩，盖梁模板支架采用在墩柱上预埋剪力销作支撑牛腿，上放工2I50b工字钢作横梁，横梁上方设分配梁。

3.2 模板模板采用大块钢模板，根据盖梁尺寸设异形模板，以满足盖梁模板安装要求。

模板的标高调整和卸落采用钢楔子。

模板安装与拆除施工采用塔吊。

3.3 钢筋钢筋的下料制作在钢筋加工场地进行，运至工地，塔吊吊装就位，绑扎成型。

关于盖梁的计算

1 本文讨论的范围本文仅盖梁计算的一种简单方法供探讨，力求简单、实用，便于掌握。

2 盖梁的作用将上部结构荷载传递到下部，转换受力特点。

3 盖梁的形式常见的盖梁多为矩形。

为节省材料根据桥墩盖梁的受力特点，桥墩盖梁也常在悬臂下部切去部分呈变截面状；在多联相连的桥梁中，梁高不等时在伸缩缝位置会出现“L”形盖梁，对多孔简支结构，有时会出现倒“T”形盖梁。

4 盖梁的受力特点盖梁为典型的受弯、受剪连续梁，暂不深究其更深的东西，探讨起来没完了。

5 采用的计算程序选用最常用的杆系计算程序作为计算工具，例如gqjs、桥博等。

6 盖梁计算桥梁运营过程中，盖梁承担上部结构传递来的恒载和活载，并转换为竖向力传递给基础。

本文以一普通钢筋混凝土盖梁为例进行分析，分以下步骤逐步进行。

6.1 计算数据准备1）计算盖梁承受的上部结构恒载：梁重＋二期恒载，从桥梁纵向计算结果文件中提取恒载在该墩处的支反力。

注意：二期恒载主要指铺装、护栏等上部附属结构荷载，本步要计算出各个支座传递给盖梁的恒荷载。

2）计算盖梁上作用的活载：从桥梁纵向计算结果文件中提取单车道汽车荷载引起的该墩处的支反力，以该支反力作为横向加载的车重。

3）根据上部结构桥面宽度确定横向加载区域。

6.2 建模计算1）根据盖梁构造图对盖梁进行单元离散；注意：进行单元离散时特征截面及支撑位置需要设置节点，同时确定盖梁上恒荷载作用的位置。

2）根据单元离散图在桥梁博士中建立计算模型，在施工阶段将恒载作用输入，在使用阶段输入活载信息，输入完毕进行计算。

6.3 利用计算结果进行设计1）首先查看计算结果的弯矩、剪力图是否正确，在正确的前提下再查看计算结果；2）绘制成设计所需图纸，盖梁设计计算完毕。

7 桥梁博士计算示例在桥博的视频教程中，有关于桥博模拟盖梁计算的完整视频，是很好的参考材料。

根据桥博的帮助文件，桥博在进行横向加载计算时，其荷载效应解释如下：如果是横向加载，则：(假设汽车车道数输入为3)如果计入折减系数，则折减系数=0.78(公路技术规范)，不计入折减系数，则折减系数=1.0。

模板支架主梁受力计算公式

模板支架主梁受力计算公式模板支架主梁是建筑施工中常用的一种支撑结构，它承担着承载混凝土模板和工人等施工荷载的重要作用。

为了确保支撑结构的安全可靠，需要对主梁的受力情况进行计算和分析。

本文将介绍模板支架主梁受力计算的相关公式和方法。

1. 主梁受力分析。

在进行主梁受力计算之前，首先需要了解主梁所受的力和力的作用位置。

模板支架主梁主要承受以下几种力的作用，混凝土模板自重、混凝土浇筑荷载、工人和施工设备的荷载、风荷载等。

这些力作用在主梁上会导致主梁产生弯曲、剪切和轴向力等受力情况，因此需要进行受力分析。

2. 主梁受力计算公式。

2.1 弯曲受力计算。

主梁在承载混凝土模板和工人等荷载时会产生弯曲受力。

根据梁的受力分析理论，可以得到主梁的弯曲受力计算公式如下：弯矩 M = Wl^2/8。

其中，M为主梁的弯矩，W为作用在主梁上的荷载，l为主梁的跨度。

根据这个公式可以计算出主梁在弯曲受力下的受力情况。

2.2 剪切受力计算。

除了弯曲受力外，主梁还会受到剪切力的作用。

剪切力的计算公式如下：剪切力 V = Wl/2。

其中，V为主梁的剪切力，W和l的含义同上。

通过这个公式可以计算出主梁在剪切受力下的受力情况。

2.3 轴向力计算。

在一些特殊情况下，主梁还会受到轴向力的作用。

轴向力的计算公式如下：轴向力 N = W。

其中，N为主梁的轴向力，W为作用在主梁上的荷载。

通过这个公式可以计算出主梁在轴向力作用下的受力情况。

3. 主梁受力计算方法。

在实际工程中，主梁的受力计算通常采用有限元分析或者结构力学理论进行计算。

通过建立主梁的有限元模型，应用有限元分析软件进行受力分析，可以得到主梁在不同荷载作用下的受力情况。

同时，也可以通过结构力学理论进行手算分析，得到主梁的受力情况。

在进行主梁受力计算时，需要考虑主梁的材料特性、截面形状、荷载作用位置等因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。

同时，还需要根据主梁的受力情况设计合理的支撑结构，以保证支撑结构的安全可靠。

盖梁支架计算书

盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。

侧面图间距与正面图相同。

2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。

3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。

4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。

στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。

门式墩盖梁支架支撑计算

门式墩盖梁支架支撑计算门式墩盖梁支架是一种常用的支撑结构，在建筑、桥梁、道路等工程中起到了重要的作用。

本文将从计算门式墩盖梁支架的承载能力和稳定性两个方面进行阐述。

一、门式墩盖梁支架的承载能力计算门式墩盖梁支架的承载能力是指支架能够承受的最大荷载。

在计算门式墩盖梁支架的承载能力时，需要考虑以下几个因素：1. 材料的强度：门式墩盖梁支架通常由钢材制成，钢材的强度是影响支架承载能力的重要因素。

通过对钢材进行强度测试，可以得到钢材的屈服强度和抗拉强度等参数，进而计算出支架的承载能力。

2. 结构的稳定性：门式墩盖梁支架的稳定性是指支架在承受荷载时不会发生倾覆或者失稳的能力。

通过对支架的结构形式、节点连接等进行分析，可以计算出支架的稳定性。

常用的计算方法包括有限元分析、静力分析等。

3. 荷载的作用方式：门式墩盖梁支架承受的荷载可以分为静载和动载。

静载是指支架承受的恒定荷载，如自重、设备重量等；动载是指支架承受的变动荷载，如风荷载、地震荷载等。

在计算支架的承载能力时，需要考虑不同荷载的作用方式和大小。

二、门式墩盖梁支架的稳定性计算门式墩盖梁支架的稳定性是指支架在承受荷载时能够保持平衡和稳定的能力。

在计算门式墩盖梁支架的稳定性时，需要考虑以下几个因素：1. 支架的形式：门式墩盖梁支架通常采用门式结构，其稳定性与支架的形式有关。

通过对支架的几何形状、结构形式等进行分析，可以计算出支架的稳定性。

2. 支架的节点连接：支架的节点连接是支撑结构中的关键部分，对支架的稳定性起到了至关重要的作用。

通过对支架的节点连接方式、连接强度等进行分析，可以计算支架的稳定性。

3. 外力的作用方式：门式墩盖梁支架在使用过程中会受到外力的作用，如风力、震动等。

在计算支架的稳定性时，需要考虑外力的作用方式和大小，以保证支架在承受外力时能够保持稳定。

总结起来，门式墩盖梁支架的承载能力和稳定性是建筑工程中非常重要的计算内容。

通过对材料的强度、结构的稳定性、荷载的作用方式、支架的形式和节点连接等因素进行分析和计算，可以确定支架的承载能力和稳定性，从而保证工程的安全和可靠性。

盖梁支架受力计算培训讲学

盖梁支架受力计算（预埋钢棒上安工字钢横梁法）一、概况汨罗江特大桥盖梁除悬浇主墩及28#过渡墩盖梁另外计算外,最重盖梁为40mT梁盖梁，其尺寸为15.9m（长）×2.3m（宽）×2.1m（高），若经计算该盖梁支架满足要求，则其他盖梁支架均满足要求。

针对该工程特点设计便易操作的盖梁支架系统。

混凝土及模板系统的恒载、施工操作的活荷载通过型钢直接传递给牛腿，牛腿递给墩柱及桩基础。

二、设计计算依据（1）《路桥施工计算手册》（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（3）《机械设计手册》三、支架模板的选用盖梁模板：1.1、侧模：采用组合钢模拼装。

1.2、底模：方正部分用组合钢模拼装。

1.3、横梁：采用[14#a槽钢，间距40cm。

1.4、主梁：采用I45a工字钢。

1.5、楔块：采用木楔。

1.6、穿心钢棒：采用45号钢，直径10cm。

长度每边外露30cm.四、计算方法1、总荷载计算盖梁砼荷载F1：体积71.85立方米，比重2.6吨/立方米，自重:195.9吨，合F1=185.9*10=1859KN模板重量F2：盖梁两侧各设置一根I45a工字钢作为施工主梁，长18米（工字钢荷载），q1=80.4×10×18×2/1000=28.94 KN；主梁上铺设[ 14a槽钢，每根长3.0米，间距为40cm，墩柱外侧各设置8根，两墩柱之间设置19根。

q2=（19+8×2）×3.0×14.53×10/1000=15.26KN（铺设槽钢的荷载）;槽钢上铺设钢模板，每平方按0.45KN 计算，q3=（15.9×2.1×2+2.3×15.9+2.1×2.3×2）×0.45=50.9 KN（底模和侧模、端头模的荷载）；q4=6KN （端头三角支架自重）F2=q1+q2+q3+q4+q4=107.1KNF3：人员0.5吨，合5KNF4：小型施工机具荷载：0.55吨，合5.5KNF5：振捣器产生的振动力及混凝土冲击力；本次施工时采用HZ6X-50型插入式振动器，设置2台，每台振动力为5KN ，施工时混凝土冲击力按5KN 计，则F5=2×5+5=15KN总荷载：F=F1+F2+F3+F4+F5 =1859+107.1+5+5.5+15=1991.6KN2、穿心钢棒(45号钢)受力安全分析共有4个受力点,每点受力：Q max =F/4=1991.6/4≈497.9KN ；钢棒截面积：S=0.05*0.05*3.14=0.0079m 2 最大剪应力：τmax =Q max /S=497.9/0.0079=63.03Mpa45号钢钢材的允许剪力： [τ]=125Mpa则[τ] =125 ＞τmax =63.03Mpa结论：穿心钢棒(45号钢)受力安全3、I45a 工字钢主梁受力安全分析工字钢均布荷载：q=F/2/15.9=1991.6/2/15.9=62.63KN/mR1=R2=ql/2（a+l/2）=2340.17KN工字钢横梁AB 段最大弯矩出现在中间处（x=a+l/2=7.95m ），a=3.25m ，l=9.4m ；跨中最大弯矩M max =62.63*9.4*7.95/2*[(1-3.25/7.95) *(1+2*3.25/9.4)-7.95/9.4]=360.98KN •m横梁CA 段和BD 段最大弯矩出现在支承点A 、B 两处，最大弯矩 212M qa =-=-1/2*62.63*3.252=-330.76 KN •m单根工字钢最大弯曲正应力：maxM W σ==360.98KN.m/1432.9cm 4=251.9 MPa < [σ]=375 MPa挠度：横梁中跨AB 段挠度)4.925.3*245(*10*2*32241*10*1.2*38410*4.9*64.62)245(3842245124224-=-=l a EI ql f =20.04mm < []f =L/400=9400/400= 23.5 mm符合要求！横梁悬臂端CA 段、DB 段挠度33232(361)24C D qal a a f f EI l l ==+-=)14.925.3*64.925.3*3(*10*2*32241*10*1.2*2410*4.9*25.3*64.62223345123-+=-8.2mm < []f =3250/400=8.13 mm符合要求！结论：I45a 工字钢主梁受力安全4、底板[14a 横梁受力安全分析共31根[14a ，单根受力：F/31=1991.9/31=64.25KN ，均布荷载分布：q=64.25/2.3=27.93KN/m①最大弯矩M max =q*L*L/8=27.93*2.3*2.3/8=18.47KN.m （Mmax=ql 2/8）最大弯应力：σmax =M max /W X18.47*1000=----------80.5*10-6=229Mpa (δ=Mmax/wx)则：[σ] =375Mpa ＞229Mpa②最大剪力：Q max =64.25/2=32.13KN最大弯曲剪应力：τmax =QmaxSz/(Iz*d)32.13*103*8.12*10-6=----------------(5.637*10-6*6*10-3)= 7.7Mpa[τ]=125Mpa安全系数取2则：[τ]/2=125Mpa/2 =62.5Mpa＞7.7Mpa③挠度：5ql4f= ------ （路桥计算手册）384EI5*27.93*1000*2.34=--------------------------384*(206*109)*( 5.637*10-6)=3.8mm；[f]=2300/400=5.75mm f<[f]结论：14a槽钢受力安全,挠度满足要求综上所述：以10cm粗的钢棒作为牛腿，以12m/根I45a工字钢作为受力主纵梁，［14a@40cm槽钢作为受力次横梁的盖梁模板支架体系受力安全。

盖梁门式支架施工计算书讲解学习

盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况1、工程简介本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11.75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1.7m，悬臂最长1.025m；A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1.8×1.8m，悬臂最长2.025m。

盖梁立柱直径均为1.2m。

本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计。

盖梁示意图如下：2、支架系统设计盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。

门式支架布置两层，门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。

盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12.6槽钢作竖带，竖带高2m，在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆，在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。

在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。

盖梁支架设计如下图所示：注：1、图示中标注尺寸除注明外，均以mm计；2、钢管水平杆和剪刀撑图中未示，须按照规范要求布置；3、施工平台铺不小于5cm厚木板，外侧用钢管布设安全防护网；4、支架位于路面上，地基不做处理，其余地基处理完后，承载力大于210KPa，面层铺筑20cm厚C20混凝土；5、本支架采用两层MF1219门式钢管支架。

二、盖梁支架及模板施工受力验算1、荷载计算①钢筋砼自重荷载q1钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1.8m，不考虑梁端部梁高减小，自重荷载为q1=26×1.8=46.8KN/㎡。

②模板、楞木等荷载q2胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1.8×1×0.018×3×17/（1.8×1）=0.92KN/㎡。

模板两侧背楞方木荷载，容重8 KN/m3：q2’=0.1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0.45KN/㎡。

支架计算公式和方法

支架计算公式和方法在工程设计和施工中，支架是一种常见的结构物，用于支撑和固定其他结构或设备。

支架的设计和计算是非常重要的，因为它直接关系到工程的安全和稳定性。

本文将介绍支架的计算公式和方法，帮助工程师和设计师更好地理解支架的设计原理和计算方法。

支架的设计原理。

支架通常用于支撑和固定管道、设备、桥梁等结构，其设计原理主要包括静力学和材料力学。

静力学是研究物体静止或平衡状态下的力学性质，而材料力学则是研究材料的强度、刚度和稳定性等性质。

支架的设计需要考虑到受力情况、材料的强度和稳定性等因素，以确保支架能够承受所受力的作用，保证结构的安全和稳定。

支架的计算公式。

支架的计算通常涉及到静力学和材料力学的知识，需要考虑到受力情况、材料的强度和稳定性等因素。

在设计支架时，需要根据具体的情况选择合适的计算公式，以确保支架的设计符合工程要求。

1. 支架的受力分析。

支架在使用过程中会受到各种力的作用，包括静载荷、动载荷、风载荷等。

在设计支架时，需要对支架受力情况进行分析，确定受力点、受力方向和受力大小等参数。

通过受力分析，可以确定支架所受力的作用，为后续的计算提供基础。

2. 支架的计算公式。

支架的计算公式主要包括以下几个方面：（1）支架的承载力计算公式，支架的承载力是指支架能够承受的最大荷载。

承载力的计算公式通常包括静载荷、动载荷和风载荷等因素，需要根据具体情况选择合适的计算公式。

（2）支架的稳定性计算公式，支架的稳定性是指支架在受力情况下保持平衡和稳定的能力。

稳定性的计算公式通常包括支架的抗倾覆能力和抗侧移能力等参数，需要考虑到支架的结构形式和受力情况。

（3）支架的刚度计算公式，支架的刚度是指支架在受力情况下的变形和位移能力。

刚度的计算公式通常包括支架的弹性变形和塑性变形等参数，需要根据支架的结构形式和材料性质选择合适的计算公式。

支架的计算方法。

支架的计算方法通常包括以下几个步骤：1. 确定支架的受力情况，首先需要对支架的使用情况和受力情况进行分析，确定支架所受力的作用和受力大小。

钢棒盖梁及脚手架受力简算

附件：脚手架及墩系梁、帽梁受力简算一、墩身施工脚手架系统黔恩互通式立交墩身施工脚手架（非承重）采用碗扣脚手架，纵横向立杆间距采用1.2m与0.9m组合布置，步距1.2m，按本互通最宽柱距7.5m考虑，作业面范围内共搭设立杆66根，支架垂直方向每6m设置水平横杆及双向剪刀撑，如图所示：脚手架平面布置图1、墩身施工时本脚手架系统只作为非承重的施工脚手架使用，考虑单侧极限受力时，施工人员10人，75kg/人，电焊机、小型材料及其它重物按1000kg 考虑，总施工截载为750+1000＝1750kg。

支架按40m高度考虑，单侧立杆12根自重12x40/300=1.6T，横杆自重40/6*1.2*6/250＝0.2T，共计：1.6+0.2＝1.8T＝1800kg。

按纵横间距布置时立杆极限受力23KN，则：1750+1800＝35.5KN，35.5/12＝2.96<23KN，满足要求。

2、墩系梁施工时柱间部分立杆作为承重立杆使用，支撑范围内立杆共20根，系梁混凝土11.2方，计11.2*25＝280KN，施工荷载1750kg＝17.5KN，脚手架自重1800kg/2＝9KN，则：280+17.5+9＝306.5KN/20＝15.33KN<23KN，满足要求。

二、帽梁工字钢支撑系统互通区内帽梁施工时采用钢棒加工字钢横梁支撑，钢棒选用直径10cm碳钢钢棒，工字钢为I40B工字钢，上铺10x15cm方木横梁，如图：帽梁支撑示意图帽梁混凝土44.2方，计F1＝44.2/11.5*5.45*25＝524KN；施工荷载计F2＝10KN；方木及模板荷载计F3＝20KN；工字钢自重F4＝11.15*73.8*2＝8KN；1、工字钢主梁采用2根I40B工字钢，横向间距180cm。

截面面积为A＝9407mm2X轴惯性矩为：Ix＝22781X104mm4X抗弯截面模量为：Wx＝1139X103mm3钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯设计强度值σ＝215Mpa。

高墩盖梁牛腿计算

5.4.3盖梁施工及检算本计算以跨度及重量最大的盖梁（盖梁9.7×3.7×2.0m）做受力分析，盖梁截面尺寸及单个盖梁砼数量为：9.7×3.7×2.0m，砼：71m3。

(1)支架受力计算①支架承受的荷载有：盖梁混凝土重：G1=1656.004KN。

盖梁钢筋重：G2=117.776KN。

盖梁模板重：G3=82KN。

施工人员重量：G4=2.5 KN/m2。

倾倒混凝土时的冲击荷载：G5=3.0KN/m2。

振捣时产生的冲击荷载G6=2.0KN/m2。

②每根纵梁上承受的荷载为：q=（G1+G2+G3）/9.7/2+(G4+G5+G6)*0.288=（1656.004+117.776+82）/9.7/2+（2.5+3.0+2.0）*0.288=97.67KN/mq=97.67kn/m2.35m5m 2.35m工字钢主梁受力简图根据弯矩图和剪力图最大弯矩Mmax=269.69KN*m最大剪力σmax=244.18KN查手册得，钢材的抗弯容许应力为【σ】=215N/mm2，抗剪容许应力为【τ】=120N/mm2由应力公式σ=M/Wx 和τ=Q/AWx 为截面抵抗距，A 为截面面积得Wxmin=M/【σ】=269.69/215=1254.37cm3Amin=σ/【τ】=20.35cm2查表选用一根45a 工字钢，根据现场实际情况，每侧选用一根45a 工字钢，一共2根45a 工字钢。

45a 工字钢截面抵抗距为：1430 cm3，244.18229.52工字钢主梁剪力图工字钢主梁弯矩图 296.69473.7截面面积102.446cm2。

截面抵抗距为1430>1254.37cm3，截面面积102.446>20.35cm2。

都满足要求。

b验算挠度为：根据最不利情况计算最大挠度为:f max=5ql4/（384EI）=0.61cm允许挠度为【f】=l/400=5/400=1.25cm挠度符合要求。

盖梁受力计算

盖梁受力计算一、底模板下次梁（100*100×木方）验算：盖梁施工在桥墩上预留空洞，横穿螺栓，顺盖梁方向架设工字钢，工字钢用预埋螺栓固定，工字钢上铺100*100木方，0.1m 间距，木方上方铺设2cm 厚竹胶板，作为作业平台。

1、盖梁总重：82.1685t ，转化为力为821.685KN 。

2、2cm 竹胶板重0.01t ，转化为力为0.1KN 。

所以静载P=821.785KN 。

即100mm 间距布设木方条件下，单根木方承受力为P 1=821.785/12.747*0.1=6.447KN 模板荷载模板荷载：KN kg N m m m kg P 36.0/102.11.0/3022=⨯⨯⨯= 动载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20023=⨯⨯⨯= 砼浇注冲击及振捣荷载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20042=⨯⨯⨯=则有KN P P P P P 287.74321=+++=总则均布荷载m KN m KN l P q /073.62.1/287.7/===木由横梁正应力计算公式得：最大弯矩m kN m m KN l q M ⋅=⨯⨯=⨯⨯=093.12.1/073.6818122max 木截面抵抗矩：342210667.161.01.06m bh W z -⨯=⨯== 截面惯性矩：46331033.8121.01.012m bh I -⨯=⨯== 强度验算：MPa W M z 56.610667.1093.14max max =⨯==-σ计算结果：MPa MPa 7][56.6max =<=σσ强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 51009.0⨯=mm EI ql f 19.21033.81009.03842.1073.6538456544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-木计算结果:mm l f mm f 4.2500][19.2max ==<=，刚度满足要求。

框架墩盖梁支架计算

郑机城际铁路跨石武客专框架墩盖梁支架设计计算一、工程概况1.设计简介-DYK17+448.7 处上跨石武客专，及石武客专交角约为 9。

×××3。

2.框架墩盖梁施工支架方案概述框架墩盖梁采用支架法施工。

盖梁支架根底利用正式构造的承台，承重立柱采用双肢格构式钢管柱，承重纵梁采用贝雷梁。

钢管柱布置在框架墩墩身两侧，及石武客专线路平行，距离石武客专梁体外边缘 0.5m，钢管柱高 19.7m，在 7.8m、12.8m、17.8m 处各设一道[16 槽钢及墩身抱箍连接，钢管柱两分肢间距 4.6m，分肢钢管采用Ф618×16mm的钢管，格构柱缀材采用∠125×8mm等边角钢。

钢管柱及承台采用事先预埋的钢板焊接连接，承台预埋90×90cm厚 2cm 钢板。

钢管柱顶并排放三组[3703]横梁〔两[40 槽钢背靠背用螺栓连接〕，[3703]横梁上放砂箱，砂箱上放贝雷梁纵梁。

贝雷梁沿盖梁轴线方向放在盖梁正下方，共 12 组，每组贝雷梁长 m。

贝雷梁每间隔 3m 用一道[10 槽钢上下横向连成一个整体。

贝雷梁顶垂直盖梁轴线方向放置长 6m 的[903]横梁。

[903]横梁放在贝雷梁直腹杆正上方，间距 1.5m。

[903]横梁及贝雷梁上弦杆采用φ20的螺栓连接在一起。

[903]横梁顶部铺设15×15cm纵向方木，间距 30cm，纵向方木上铺 10 ×10cm横向方木，间距 30cm。

方木上铺竹胶板作为底模，一次浇筑成型。

贝雷梁底距离石武客专轨顶最小距离为 5.31m，满足轨道车通过的净空要求。

二、上部荷载计算1.盖梁钢筋混凝土自重：2.振捣砼时产生的荷载：3.倾倒砼时产生的荷载：4.人工及施工机械荷载：2.5⨯3⨯15⨯ 26 = 2925KN 3⨯15⨯ 2.0 = 90KN3⨯15⨯ 2.0 = 90KN3⨯15⨯1.0 = 45KN总荷载：Q = 2925⨯1.2 + (90 + 90 + 45) ⨯1.4 = 3825KN三、底模板及方木受力计算×2.4m，E = 7500MPa ，[σ]= 60MPa ，底模支撑方木采用10×10cm方木, 方木间距 30cm。

脚手架盖梁支架计算方法

脚手架盖梁支架计算方法一）立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照Φ48×3.5mm 进行验算。

脚手架钢管截面积A＝4.89cm2，回转半径i=15.78mm，钢材抗压强度设计值为205MPa；1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照0.6×0.6m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。

取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4.514t/m2盖梁混凝土：(1)荷载计算：（不考虑风荷载）：○1永久荷载（∑NGk）A、混凝土重：66.2m3*25/(19.295*1.9)=45.144kN/m2B、模板及支架重：0.75 kN/m2C、∑NGK＝（45.144＋0.75）×0.6×0.6＝16.522kN○2活荷载（∑NQK）A、施工人员及设备荷载：1.0 kN/m2B、振捣混凝土荷载：2.0 kN/m2C、∑NQK＝（1.0＋2.0）×0.6×0.6＝1.08 kN○3计算荷载（N）N＝1.2NGK＋1.4NQK＝1.2×16.522＋1.4×1.08＝21.338kN2、立杆稳定性计算：N/φA≤f式中： N —立杆轴向力，取N＝21.338kN；φ—稳定系数，根据长细比λ＝76，查得稳定系数φ＝0.744A—立杆截面积，A＝4.89cm2；f—钢材抗压强度设计值，取f＝205MPa。

N/φA＝21338/（0.744×489）＝58.65MPa＜f＝205 MPa故立杆稳定二）立杆地基承载力计算荷载计算：（不考虑风荷载）单根立杆的轴向力N＝21.338 kN整个支架的总竖向力N0为21.338×36.66/（0.6×0.6）=2172.92kN基础底面积为19.295*1.9=36.66m2则基础底面平均压力：P＝N/A＝2172.92/36.66＝59.27KPa＜80 Kpa（上海市地基平均承载能力）2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照0.6×0.3m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。

盖梁力学计算资料

附件一盖梁模板、支架计算资料C16合同段桥梁盖梁共272片，普通盖梁(指非空心薄壁墩)253片，异形盖梁(指空心薄壁墩)19片。

一、普通盖梁(253片)长度类型2种:11.51m(150片)、11.60m(103片)。

高度类型6种:1.4m(150片)，1.6m(83片)、1.8m(2片)、1.6+0.8m(分2次浇筑，11片)、1.8+0.5m(分2次浇筑，2片)、1.8+1.3m(分2次浇筑，5片)。

宽度类型6种:1.7m(20m跨，134片)、1.8m(30m跨，71片)、1.9m(20m跨，16片)、2.0m(30m、40m跨，14片)、2.2m(20～30m交界、30～40m交界，13片)、2.4m(20～40m交界5片)。

Ⅰ级墩柱直径υ1.5m、净距5.5m，总长11.51m、悬臂1.405m*0.7m的盖梁数量:150片Ⅰ级墩柱直径υ1.5m、净距5.5m，总长11.60m、悬臂1.45m*0.9m的盖梁数量:88片Ⅰ级墩柱直径υ1.8m、净距5.2m，总长11.60m、悬臂1.30m*0.9m的盖梁数量:6片Ⅰ级墩柱直径υ1.8m、净距5.2m，总长11.60m、悬臂1.30m*1.0m的盖梁数量:9片结合以上数据，考虑通用性和尽量减轻模板重量便于施工，盖梁定型钢模板尺寸为:1、侧模长度L:12.0m(1.5*8块)。

2、侧模高度H:1.8m，高度大于1.8m的盖梁(需2次浇筑的)另加工模板。

3、底模宽度B:1.7m，宽度大于1.7m的盖梁另加工模板。

4、底模长度L:1.5m*5块+柱头异形模板*2块。

1、侧模验算盖梁侧模块件尺寸为:宽1.5m*高2.05m,单侧8块。

面板采用δ=6mm的A3钢板。

竖带采用2[14b，长2.05m，上下各设置一根υ20mm拉杆，拉杆竖向间距1.95m，横向间距1.5m。

横向、纵向法兰均采用L14角钢,边厚δ=14mm。

横肋采用δ=6mm、高14cm的A3钢板，间距0.5m。

盖梁现浇支架计算书讲课教案

目录一、设计依据 (2)二、支架方案 (2)三、荷载计算 (3)2.1 盖梁混凝土自重 (3)2.2 盖梁模板荷载 (3)2.3 盖梁施工荷载和振捣荷载 (3)四、盖梁支架计算 (3)4.1 I16横梁验算 (3)4.2 I56b纵梁验算 (5)4.3 抱箍计算 (7)4.3.1 抱箍螺栓抗剪验算 (7)4.3.2 抱箍预拉力验算 (8)4.3.3 抱箍钢板厚度验算 (9)4.3.4 抱箍螺栓施拧扭矩计算 (9)4.3.5 抱箍焊缝计算 (10)一、设计依据1、《广州连怀公路项目K137+837龙珠1号大桥设计图》；2、《钢结构设计规范》（GB-50017-2003）；3、《钢结构高强螺栓连接技术规程》（JGJ 82-2011）；4、《路桥施工计算手册》；二、支架方案盖梁尺寸如下图所示（单位mm）盖梁施工采用在墩柱上设置10cm厚钢抱箍，上面采用I56工字钢作纵梁，搭设施工平台的方式，纵梁上面铺设I16工字钢作横梁。

支架布置图如下三、荷载计算2.1 盖梁混凝土自重盖梁混凝土自重(混凝土容重按263/m KN 计)：()KN G 93.878269.128.18.06.176.111=⨯⨯⨯-⨯=2.2 盖梁模板荷载盖梁采用钢模板，钢模板荷载按1.53/m KN 计，求得模板荷载：KN G 18.825.1)201.248.17287.22792.17(2=⨯⨯-+⨯+⨯=2.3 盖梁施工荷载和振捣荷载根据企业规范，施工荷载和振捣荷载一共按32/m KN 计，施加在盖梁支架上的施工和振捣荷载为：311.76 1.9367.04G KN =⨯⨯=四、盖梁支架计算4.1 I16横梁验算由支架布置图可以看出，两墩柱间的横梁受力最大，取中间一根横梁验算，将盖梁沿横梁位置分段简化，可得作用在横梁上的荷载。

混凝土自重：1 1.6 1.90.52639.52G KN '=⨯⨯⨯=模板荷载：2(0.5 1.620.5 1.9) 1.5 3.83G KN '=⨯⨯+⨯⨯= 施工和振捣荷载：30.5 1.93 2.85G KN '=⨯⨯= 以均布荷载的形式加载（荷载组合恒载取1.1的组合系数）123(1.1)/1.926.4/q G G G KN m ''''=++=横向分配梁简化力学模型如下图示（单位：mm）q=26.4KN/m1501600150利用Midas建模计算得弯矩图（单位KN mg）：-3.960.00-21.120.000.0021.120.003.96其中最大剪力max||21.12Q KN=正应力图（单位2/KN m）：0.002108.25 2108.25-57859.800.00-4692.360.00-25025.910.000.0025025.910.004692.36其中最大剪应力[]2max25025.91/25.03110KN m MP MPττ=≈≤=,满足要求挠度曲线(单位mm)：其跨中挠度最大max19001.04 4.75400mm mmω=≤=，满足要求4.2 I56b纵梁验算纵梁采用两根I50b,横截面积A=129.3042cm，考虑其自重影响，Q235钢材容重取76.983/KN m4=76.9811.76129.3041011.71G KN-⨯⨯⨯=纵梁上荷载简化为均布荷载0123()/2/11.7644.21/q G G G G KN m=+++=计算简图如下图示（单位mm）218074002180q=44.21KN/m利用Midas建模计算得弯矩图（单位KN mg）：-165.810.00-97.700.000.00165.810.0097.70其中最大剪力max||165.81Q KN=正应力图（单位2/KN m）：0.00-103111.2954827.480.0054827.48纵梁跨中正应力最大[]2max103111.29/103.11170KN m MP MPσσ=≈≤=,满足要求剪应力图（单位2/KN m）：-27765.510.00-16359.140.000.0027765.510.0016359.14180t f MP =，抗剪强度设计值为110v f MP =。

模板支架受力分析要点讲解

模板支架受力分析要点讲解（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定：1)、模板支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk组合风荷载时：N=1.2∑NGk+0.85×1.4∑NQk式中∑NGk——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2)、模板支架立杆的计算长度l0l0=h+2a式中h——支架立杆的步距；a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为1.8m，伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数µ＝2.4/1.8=1.333，比目前通常取µ＝1的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。

（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在1.8m以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：扣件滑动：2t扣件抗滑设计：1.2t（3）、扣件钢管支模计算实例：预应力大梁1000*2650mm，27m跨。

钢管排架间距600 *600mm1）荷载计算恒载砼：1×2.65×2.4=6.36t/m钢筋：1×2.65×0.25=0.66t/m模板：（1+2.51+2.51) ×0.03=0.18t/m6.36+0.66+0.18=7.2t/m活载：（1+1+1）×0.25=0.75t/m支撑设计荷载：7.2×1.2+0.75×1.4=9.69t/m2）按双扣件抗滑设计梁下按每排5根钢管，横向间距@600，沿梁纵向钢管排架间距亦@600。