《钢筋混凝土矩形屋顶水箱》水箱选用表
《钢筋混凝土矩形屋顶水箱》（闽97G111）
水箱选用表
(注：本表内力均为设计值，单位：N为kN，M为kN·m，V为kN。)
水箱型号
容量
（m3）
适用开间
（m）
X * Y
每柱脚
竖向力
N(kN)
A型B型C型
四脚均在柱上二脚在柱上
二脚
在梁上
四脚均
在梁上
Mx Vx Mx Vx Vx Vx
My Vy My Vy Vy Vy
SS5-24215 2.4*2.141.6
4.388.37 4.027.31
5.41
6.23
5.37
6.44 4.26 6.09 3.82 4.36
SS5-27185 2.7*1.841.7
3.7110.97
4.029.497.208.14
6.95 5.09 5.37 5.40 2.95 3.93
SS5-30155 3.0*1.541.8 3.4314.45 4.3412.299.6710.70
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9.36 4.22 6.82 5.12 2.26 3.55
3.3815.72
4.3213.1210.5011.35
SS5-33155 3.3*1.543.1
9.73 4.27 6.89 5.21 2.28 3.60
3.3418.65
4.291
5.3312.5813.31
SS5-36155 3.6*1.544.1
11.07 4.317.49 5.30 2.30 3.66
7.5817.56 6.2914.9611.6212.91
SS10-302710 3.0*2.767.1
11.3311.528.4510.277.368.61
6.3121.18 5.8418.0014.0715.36
SS10-332410 3.3*2.466.0
14.038.8010.358.35 5.29 6.21
5.5725.82 5.7818.371
6.0918.48
SS10-362110 3.6*2.167.1
17.017.338.567.73 4.19 5.11
5.0227.00 5.7522.6317.8819.10
SS10-392110 3.9*2.168.6
17.68 6.4712.817.20 3.53 5.07
5.1530.87
6.3625.721
7.5021.71
SS10-421810 4.2*1.868.1
20.13 6.3314.317.71 3.40 5.22
12.8524.0210.3820.8115.8717.27
SS15-333015 3.3*3.091.3
16.9818.1813.0816.1311.7912.34
SS15-362715 3.6*2.794.110.7630.539.1626.2620.3021.64
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21.4714.8916.2413.359.3910.45
8.2335.318.1830.1423.5924.80
SS15-392415 3.9*2.491.6
24.70-10.5918.3110.54 6.257.82
7.4536.098.5430.9523.8125.11
SS15-422115 4.2*2.191.5
25.918.7919.679.76 4.89 6.94
7.1236.949.5232.1623.8225.36
SS15-451815 4.5*1.896.9
28.147.4422.299.58 3.72 6.44
15.9128.6711.6425.2818.6320.21
SS20-363320 3.6*3.3116.6
21.4421.5417.3117.9514.4016.06
11.7731.869.9627.8820.5222.22
SS20-393020 3.9*3.0115.2
23.0815.7218.4814.089.5811.48
10.3637.4510.1032.7424.1625.77
SS20-422720 4.2*2.7117.1
27.8112.8522.2012.617.519.32
8.8344.7110.1938.4529.2030.97
SS20-452420 4.5*2.4122.9
33.6910.0225.9611.22 5.407.86
8.0245.1010.6639.2729.0531.02
SS20-482120 4.8*2.1123.8
34.998.3127.8110.68 4.087.13
SS25-393625 3.9*3.6150.821.4935.9818.1631.8923.0324.90
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26.9228.5122.0925.6918.1420.12
16.7843.2714.5937.5023.8329.55
SS25-423325 4.2*3.3149.4
32.1922.0723.3420.2113.9115.98
13.8651.5712.3044.0433.8035.51
SS25-453025 4.5*3.0152.1
37.7417.7628.6416.3810.7012.65
9.9952.2510.9745.1033.7825.69
SS25-482725 4.8*2.7148.4
39.3711.6230.7512.51 6.338.84
8.9451.9011.4545.2332.9735.26
SS25-512425 5.1*2.4153.1
40.329.4932.2611.75 4.747.92
29.7137.3824.4833.1223.5025.76
SS30-393930 3.9*3.9175.0
29.7137.3824.4833.1223.5025.76
23.6045.7520.4039.4528.8331.04
SS30-423630 4.2*3.6174.2
36.1429.4728.3526.8818.5120.69
15.9754.2415.7246.8135.1637.11
SS30-453330 4.5*3.3171.9
42.1219.7532.7419.5812.3514.79
11.8458.7612.8450.5537.1839.61
SS30-513030 5.1*3.0177.5
45.6513.5535.7414.447.3510.20
SS30-542730 5.4*2.7177.410.0466.0412.4956.1342.8244.95
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50.4510.8338.3113.06 5.478.58
33.9942.6727.9737.6426.3029.03
SS35-424235 4.2*4.2205.8
33.9942.6727.9737.6426.3029.03
27.4258.6623.7250.3937.9239.97
SS35-453935 4.5*3.9205.0
45.5834.1835.1731.0821.0323.68
17.5855.9118.1548.8635.1537.90
SS35-483635 4.8*3.6209.7
43.7121.2435.2721.7612.6215.84
13.2175.5514.2964.3848.9751.07
SS35-543335 5.4*3.3209.2
57.7615.3844.0616.358.5711.83
6.0*3.0212.711.5185.6813.9672.3455.185
7.22
SS35-603035
65.2712.6149.1214.84 6.4210.11
46.8760.2936.0751.7138.9441.03
SS40-454540 4.5*4.5235.0
46.8760.2936.0751.7138.9441.03
27.9359.0725.3051.4137.0539.91
SS40-484240 4.8*4.2234.2
46.2034.2937.0432.0020.2623.84
23.0161.9223.6963.9638.3441.59
SS40-513940 5.1*3.9240.0
48.5426.9339.1727.5314.2619.73
SS40-543640 5.4*3.6236.016.4679.5617.7467.7551.4853.64
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60.8419.5246.3620.6911.2814.77
13.0591.3614.6076.8458.7260.82
SS40-603040 6.0*3.0241.3
69.6214.8152.0616.227.8311.30
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车用散热器散热面积的计算
车用散热器散热面积的计算 一、散热量的确定 1．用户已给散热量的按已给散热量计算. 2．对车用柴油机可按下式进行估算：Q=（）P s式中P s表示发动机功率. 燃烧室为预燃室和涡流室的发动机取较大值P s 直接喷射式的发动机取较小值P s 增压的直喷柴油机可取P s 二、计算平均温度差Δt m 1.散热器的进水温度t s1 闭式冷却系可取t s1=95-100℃(节温器全开温度) 2.散热器出水温度t s2 t s2=t s1-Δt sΔt s是冷却水在散热器中的最大温降,对强制冷却 系可取Δt s=6-12℃ 3.进入散热器的空气温度t k1一般取t k1=40-45℃ 4.流出散热器的空气温度t k2 t k2= t k1+Δt kΔt k是空气流过散热器时的温升,可按下式计算: Δt k=Q/(3600×A Z×C P×V K×ρk) 式中A Z表示散热器芯部的正迎风面积; C P表示空气的定压比热容C P=kgf℃V K表示散热器前的空气流速,车用发动机可取V K=12-15m/s ρk表示空气密度,设定在一个大气压气温50℃下查表得ρk=1.09kg/m3
5.平均温差修正系数φ 汽车发动机的冷却形式,属于两种流体互不混合的交叉流式换热形式.与热力学的简单顺流与逆流的换热形式不同,所以要以修正系数φ对平均温度差结果进行计算修正.而φ值的大小取决于两个无量纲的参数P及R. P=(出气温度-进气温度)/(进水温度-进气温度) R=(进水温度-出水温度)/( 出气温度-进气温度) 查上表可得φ值 6.平均温差Δt m 根据传热学原理,平均温差Δt m可按下式计算: Δt m=φ{(Δt max-Δt min)/ ㏑(Δt max/Δt min)} Δt max= t s1- t k1Δt min= t s2- t k2
不锈钢焊丝选用一览表
类别牌号 特征用途 适用标准 焊丝型号焊丝牌号112Cr18Ni9S308H H1Cr18Ni9206Cr19Ni10S308、S308Si H0Cr21Ni10 3022Cr19Ni10S308L、S308LSi H00Cr21Ni10407Cr19Ni10S308H H0Cr21Ni10 506Cr23Ni13S309L、S309LSi 、S309LNb、 S309LMo H1Cr24Ni13、 H1Cr24Ni13Mo2 606Cr25Ni20S310L、S310S H0Cr26Ni217015Cr20Ni18Mo6CuN S316LMn H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 806Cr18Ni11Ti S321H0Cr20Ni10Ti 906Cr18Ni11Nb S347、S347Si H0Cr20Ni10Nb 1006Cr17Ni12Mo2E316、S316Si H0Cr19Ni12Mo2 11022Cr17Ni12Mo2E316L、S316LSi H00Cr19Ni12Mo2 12 06Cr19Ni13Mo3 S317H0Cr19Ni14Mo313022Cr19Ni13Mo3S317L H00Cr19Ni12Mo2 1406Cr17Ni12Mo2Ti S318、S318L 1506Cr17Ni12Mo2Nb S318、S318L 1606Cr17Ni12Mo2N S316LMn 17022Cr17Ni12Mo2Cu2S316LCu H00Cr19Ni12Mo218015Cr21Ni26Mo5Cu2S383、S3*******Cr24Ni17Mo5Mn6NbN S383、S3*******Cr20Ni25Mo7CuN S383、S3*******Cr23Ni5Mo3N S2209H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 22022Cr25Ni7Mo4N S2209H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 2303Cr25Ni6Mo3Cu2N S2553H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 24022Cr25Ni7Mo4WCuN S2594H00Cr25Ni22Mn4Mo2N 25 008Cr30Mo2(130) S446LMo H0Cr26Ni21序号 GBT4237-2015 不锈钢焊丝选用一览表 母材类别及牌号 H00Cr19Ni12Mo2H00Cr20Ni25Mo4Cu 不锈钢焊丝（GBT 29713-2013） 参照《不锈钢材料应用举例100种》
暖气散热量计算方法
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首先，我们要了解，暖气片的购买单位是组，它是由多少片暖气片组成的，大多数暖气片厂 家都可以定制。其次了解暖气片的高度，市面上常见的一般有 670mm、1500mm、1800mm 三种，不同高度的暖气片散热量也不一样，高度越高散热量越大。 暖气片片数需要根据房间面积来计算的。首先选择一款性价比最高的暖气片，记住它每片的 散热量，用这个【散热量】除以 100 就得到【每平米需要的片数】，然后用【房间面积】 除以【每平米需要的片数】，就得到这个房间需要的【总片数】。举个例子：小编客厅面积 为 20 平米，选中鲁本斯塞尚大水道 1800 高的暖气片，每片的散热量是 260W，算法是： 用散热量 260W 除以 100 等于 2.6（每平米需要的片数），（房间面积）20 除以 2.6 等于 7.7，所以 20 平房间需要 8 片一组的暖气片。 最后，建议房屋密封性不好的买家在此算法的基础上多买一到两片，这样能达到更好的采暖 效果。
1）影响散热量的因素可以归结为两个方面：一是散热器本身的特点，如它的材料、形状、壁厚、焊接质量 和表面处理等；二是它的使用条件，也就是外界条件，如流过散热器的热媒种类、温度、流量，进出水的 方式，房间里的空气温度和流速，四周墙面的颜色和温度，散热器的安装方式，组装片数等。因此，不仅 不同的散热器散热性能不同，而且同一片或同一组散热器在不同外界条件下的散热性能也不相同。 散热器的散热量可用下式表示： Qs=KsFs(tp-tn)
式中 Qs——散热器的散热量（W）； Ks——散热器的传热系数［W/（m2?℃）］； Fs——散热器的散热面积（m2）； tp——散热器内热媒的平均温度（℃）； tn——散热器所在室内的空气温度（℃）。 由式中可见，温差 tp-tn 越大，散热量也越大。如果它们成直线关系变化，则 Ks 就应该是常数。但是，事 实上散热量的增大倍数要高于温差的增长倍数。 Ks 值并不能直接测得，即便有了 Qs、tp、tn 的数值之后，Ks 还和散热器的面积 Fs 有关。准确测量 Fs 是 十分困难的，而 Fs 的取值又影响到 Ks 值的大小。同一组散热器，采用的 Fs 越大，Ks 就越小；Fs 越小， Ks 就越大。由于 Ks 值不能单独用来评价散热器的优劣，可见公式 Qs=KsFs(tp-tn)用来表达散热器的热工 特性也不完全适宜。 国际标准规定，在评价散热器时，只给出散热量，而不再给出 Ks 值。 （2）由于采暖系统的热媒和管道布置方式的不同，散热器的计算选择也不相同，我们通过例题来进行分析。 【例】单管系统温降计算及散热器选择： 已知：供水温度为 95℃，回水温度为 70℃，各层热负荷如图 18 59 所示，房间设计温度为 18℃，计算 选择各层散热器。 图 18 59 【解】（1）计算立管的总热负荷
Q=6550kcal/h (2)计算立管的用水量 G=655095-70kg/h=262kg/h (3)计算立管上各段的温度 t1=95℃ t2=(95-1500262)℃=(95-5 73)℃=89 27℃
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散热面积计算
散热器选择的计算方法 一，各热参数定义： Rja———总热阻，℃/W； Rjc———器件的内热阻，℃/W； Rcs———器件与散热器界面间的界面热阻，℃/W； Rsa———散热器热阻，℃/W； Tj———发热源器件内结温度，℃； Tc———发热源器件表面壳温度，℃； Ts———散热器温度，℃； Ta———环境温度，℃； Pc———器件使用功率，W； ΔTsa ———散热器温升，℃； 二，散热器选择： Rsa =(Tj-Ta)／Pc - Rjc -Rcs 式中：Rsa（散热器热阻）是选择散热器的主要依据。 Tj 和Rjc 是发热源器件提供的参数， Pc 是设计要求的参数， Rcs 可从热设计专业书籍中查表,或采用Rcs=截面接触材料厚度/（接触面积X接触材料导热系数）。 （1）计算总热阻Rja：Rja= (Tjmax-Ta)／Pc （2）计算散热器热阻Rsa 或温升ΔTsa：Rsa = Rja－Rtj－Rtc
ΔTsa＝Rsa×Pc （3）确定散热器 按照散热器的工作条件（自然冷却或强迫风冷），根据Rsa 或ΔTsa 和Pc 选择散热器，查所选散热器的散热曲线（Rsa 曲线或ΔTsa 线），曲线上查出的值小于计算值时，就找到了合适的热阻散热器及其对应的风速，根据风速流经散热器截面核算流量及根据散热器流阻曲线上风速对应的阻力压降，选择满足流量和压力工作点的风扇。 散热器热阻曲线 ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ 三，散热器尺寸设计： 对于散热器，当无法找到热阻曲线或温升曲线时，可以按以下方法确定： 按上述公式求出散热器温升ΔTsa，然后计算散热器的综合换热系数α：α＝7.2ψ1ψ2ψ3{√√ [(Tf-Ta)／20]} 式中： ψ1———描写散热器L/b 对α的影响，（L 为散热器的长度，b 为两肋片的间距）；ψ2———描写散热器h/b 对α的影响，（h 为散热器肋片的高度）；
散热片散热面积计算
散热片作为强化传热的重要技术之一，广泛地应用于提高固体壁面的传热速率。比如飞机、空调、电子元件、机动车辆的散热器、船用散热器等［1］。对散热片强化传热的研究引起国 内外众多学者的关注，如对散热片自然对流的研究［2-7］，对散热片强制对流的研究［8-12 ］。前人对散热片的研究大致可分为两类：其一，采用实验的手段，在一定范围内改变散热片组的结构尺寸和操作参数，比较其传热性能，从而得出散热片组最优的结构尺寸和最优的操作参数；其二，采用数学方法，对某一具体情况推导出偏微分方程，简化其边界条件，求其数值解。本文深入分析散热片组间流体的流动特性及传热特性，总结各种因素对传热的影响，采用最优化技术及先进的计算机软件技术，对自然对流情况下矩形散热片组的散热过程进行了优化研究，并设计典型实验，检验优化结果。 2 散热片散热过程分析散热片多用于强化发热表面向空气散热的情况，故本文以与空气接触的散热片 为研究对 象。由于散热片表面温度(一般不超过250 C )不高，散热片组对空气的辐射换热量采用式(1) 计算可知，它所占比例小于总散热量的3%。因此，散热片表面与周围环境之间的散热主要 是对流传热。式(1)中的F为辐射角系数，本文散热片组的辐射角系数由G N ELLISON ［13］ 介绍的方法求得。 (1) 散热片传热是一个比较复杂的物理过程，对此过程，国内外学者进行了深入的实验研究，他们的工作主要着重于传热系数大小、传热系数与流体流速以及流道的几何形状等因素的内在联系。在实验研究中得到了许多适用于具体实验条件的准数关联式。这些结果对传热过程 的了解和散热片的设计有重要的意义。 在自然对流条件下，散热片组的结构参数(散热片的间距、高度、厚度 )是散热片散热的 主要影响因素，散热片组的结构见文献［ 14］。 2.1 间距对散热片散热的影响 描述流体与固体间对流传热的基本方程式为： Q=hA AT (2) 从上式可以看出，通过提高传热系数h，增大传热面积来强化流体与散热片表面间的对 流传热效果。当基面宽度 W给定时，假定传热温差AT,传热系数h不变，这样散热量 Q 的提高就取决于换热面积 A 的大小。增加散热片数量就可以增加换热面积，有利于散热。但散热片数目的增多，减小了散热片间的距离S,传热系数h也随之降低。 2.2 高度对散热片散热的影响 提高散热片的高度 H可以增加换热面积 A，从而达到强化传热的目的。但增加高度会使散热片顶部的局部传热系数降低，导致平均传热系数的降低。此外，高度也影响着从散热片基面到端部的温度降。高度越大，温度降也越大，导致散热片表面与周围大气的平均温度差就随之降低，不利于散热。实际上，散热片的高度还将受到整机外型尺寸的限制。 2.3 厚度对散热片散热的影响 散热片越薄，则单位长度上可装载的散热片的数量就越多，从而增大散热面积，强化散热片的散热；随着散热片厚度的增大，散热片表面与周围大气的平均换热温度差AT就随之 降低，这对于散热是不利的。在实际的应用中，厚度3的大小往往受工艺水平高低所限。一
模板分项工程劳务分包合同(按模板展开面积计算方式)
编号：_______________ 本资料为word版本，可以直接编辑和打印，感谢您的下载 模板分项工程劳务分包合同(按模板展开面积计 算方式) 甲方：___________________ 乙方：___________________ 日期：___________________
发包方（以下简称甲方）： 承包方（以下简称乙方）： 依照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》及其他有关法律、行政法规，为了明确双方的权利和义务，遵循平等、自愿、公平和诚实信用的原则，双方就本工程劳务合作事项协商一致，签订本协议书。 双方约定本工程按照甲方管理体系程序文件要求组织施工，乙方各项工作必须满足甲方质量、环境安全和职业健康管理体系程序文件的要求。 一、工程概况 工程名称：洛香湖旅游城市综合体HH J地块 工程地点：从江县洛香镇 提供劳务内容：人工加辅材（辅材包括除甲供架管、模板、扣件、木方、止水螺杆以外的所有承包范围内工程材料）。 二、劳务承包范围及工作内容 2.1承包范围 2.1.1包本工程设计图纸所含的所有（主体结构）支模架搭拆，模板制作、安装、拆除、堆放、活渣及捣碌时看模、校正和施工放线及验收合格。 2.1.2含为工程服务的模板制作和安装、拆除。 2.1.3包模板制作和安装的所有机械设备工具（铁钉、铁线、钢钉、手电锯及锯片、手锯、扳手、铁锤、撬棍、吊碇、麻线、水平尺、水平胶管、卷尺、红蓝铅笔、墨斗、电钻及钻头等所有手工工具及个人劳保防护用品）。 2.1.4包质量、包工期、包文明施工等。 2.2工作内容 2.2.1木模板的制作：完成制作模板的所有工序，包括：新模板（散板或胶合板）涂抹保护剂、选料、配料、划线、弹线、截料、砍边、平口对缝、钉木带、拼模（含制作不规则模和圆形模）等工序。 2.2.2木模板的安装：完成安装模板的所有工序，包括：立模板、立支撑、安装穿墙螺杆、锯钉木带、拉杆、斜撑、垫楞、垫板、钻眼、穿绑铁丝、上螺栓、安木箍、钉卡子、吊正找平、填模板缝隙、活理木屑及模板内杂物、搭拆支模架子及操作架子（含超高）等工序。 2.2.3木模板的拆除：拆除模板（含超高），并拆除回收支撑、门架、模板、方木、垫楞、上下顶托、步步紧、铁丝、螺栓、缝隙垫、穿墙螺杆等料具，将回收料具搬运到地面甲方指定地点 分类堆放整齐
不锈钢焊条选用表
不锈钢焊条选用表 焊条牌号国际标准主要用途 A002 E308L-16 焊接00Cr19Ni11不锈钢或0Cr19Ni10不锈钢结构,如合成纤维,化肥,石油等设备. A002A E308L-17 同上 A002Mo2 E308MoL-16 用于焊接00Cr19Ni12Mo2不锈钢结构,也可用于00Cr18Ni9Ti与碳钢的焊接,主要用于合成纤维,化工,石油等设备制造. A002Nb 适用焊接相同类型的不锈钢结构,也可用于18-8Nb或18-8Ti等与碳钢的焊接,主要用于合成纤维,化工,石油等设备的焊接. A022 E316L-16 焊接尿素及合成纤维设备. A032 E317MoCuL-16 焊接合成纤维等设备在稀,中浓度硫酸介质中工作的同类型超低碳不锈钢结构. A042 E309MoL-16 焊接尿素合成塔中衬里板(AISI 316L)及堆焊和焊接同类型超低碳不锈钢结构. A042Mn E310MoL 用于尿塔系设备如Cr25Ni22Mo2型不锈钢焊接. A052 焊接耐硫酸,醋酸,磷酸腐蚀的反应器,分离器等. A062 E309L 焊接合成纤维,石油化工设备用同类型的不锈钢结构,复合钢和异种钢结构A072 用于00Cr25Ni20Nb钢的焊接,如核燃料设备等. A082 用于焊接00Cr17Ni5SiNb,00Cr14Ni14Si4等耐浓硝酸腐蚀钢. A102 E308-16 焊接工作温度低于300°C耐腐蚀的0Cr19Ni9,0Cr19Ni11Ti 不锈钢结构. A107 E308-15 同上 A132 E347-16 焊接重要的含钛稳定0Cr19Ni11Ti型不锈钢结构. A137 E347-15 同上 A146 用于焊接重要的0Cr20Ni10Mn6不锈钢. A202 E316-16 焊接在有机和无机酸(非氧化性酸)介质中工作的0Cr18Ni12Mo2不锈钢结构及异种钢. A207 E316-15 同上 A212 E318-16 焊接重要的0Cr18Ni12Mo2不锈钢设备,如尿素,合成纤维等设备. A222 E317MoCu-16 焊接相同类型含铜不锈钢结构,如0Cr18Ni13Mo2Cu2等 A232 E318V-16 焊接一般耐热耐蚀0Cr18Ni12Mo2V及Cr19Ni12Mo2 不锈钢结构. A237 E318V-15 同上 A242 E317-16 用于同类型的不锈钢结构及复合钢,异种钢的焊接. A302 E309-16 用于同类型的不锈钢结构,异种钢,高铬钢和高锰钢等焊接. A307 E309-15 同上 A312 E309Mo-16 用于焊接耐硫酸介质(硫氨)腐蚀的同类型不锈钢容器,也可作不锈钢衬里,复合钢板,异种钢的焊接. A317 E309Mo-15 同上 A402 E310-16 焊接高温条件下工作的同类型耐热不锈钢,也可焊接硬化性大的铬钢(如Cr5Mo，Cr9Mo，Cr13，Cr28等)以及异种钢的焊接. A407 E310-15 同上 A412 E310Mo-16 焊接在高温条件下工作的耐热不锈钢,也可用来焊接不锈钢衬里,异种钢等,在焊接淬硬性高的碳钢,低合金钢时韧性极好.
灯珠结温和散热面积计算理论
灯珠结温和散热面积计算理论 灯珠结温和散热面积计算理论 一、基础理论 大功率LED的散热问题： LED是个光电器件，其工作过程中只有15%～25%的电能转换成光能，其余的电能几乎都转换成热能，使LED的温度升高。在大功率LED中，散热是个大问题。例如，1个10W白光LED若其光电转换效率为20%，则有8W的电能转换成热能，若不加散热措施，则大功率LED的器芯温度会急速上升，当其结温（TJ）上升超过最大允许温度时（一般是
150℃），大功率LED会因过热而损坏。因此在大功率LED灯具设计中，最主要的设计工作就是散热设计。 另外，一般功率器件（如电源IC）的散热计算中，只要结温小于最大允许结温温度（一般是125℃）就可以了。但在大功率LED散热设计中，其结温TJ要求比125℃低得多。其原因是TJ对LED的出光率及寿命有较大影响：TJ越高会使LED的出光率越低，寿命越短。 K2系列白光LED的结温TJ与相对出光率的关系。在TJ=25℃时，相对出光率为1；TJ=70℃时相对出光率降为0.9；TJ=115℃时，则降到0.8了；TJ=50℃时，寿命为90000小时；TJ=80℃时，寿命降到34000小时；TJ=115℃时，其寿命只有13300小时了。TJ在散热设计中要提出最大允许结温值TJmax,实际的结温值TJ应小于或等于要求的TJmax,即TJ≤TJmax。 大功率LED的散热路径. 大功率LED在结构设计上是十分重视散热的。图2是Lumiled公司K2系列的内部结构、图3是NICHIA公司NCCW022的内部结构。从这两图可以看出：在管芯下面有一个尺寸较大的金属散热垫，它能使管芯的热量通过散热垫传到外面去。 大功率LED是焊在印制板（PCB）上的，如图4所示。散热垫的底面与PCB的敷铜面焊在一起，以较大的敷铜层作散热面。为提高散热效率，采用双层敷铜层的PCB，所示。这是一种最简单的散热结构。热是从温度高处向温度低5其正反面图形如图 处散热。大功率LED主要的散热路径是：管芯→散热垫→印制板敷铜
模板用量计算
模板用量估算 钢筋混凝土结构施工中，为施工做准备时学需要对模板的用量进行估算，其方法是先算出每立方米混凝土构件的模板展开面积（不同混凝土构件的模板展开面积不同），再用每种构件的混凝土总立方量与它相乘，最后将每种构件的模板用量进行叠加，得工程总的模板需要量。 1.各种截面柱模板用量估算 ①正方形截面柱，每立方米混凝土需要模板的展开面积为：a U 41= ②矩形截面柱，每立方米混凝土需要模板的展开面积为：()ab b a U +=22 ③圆形截面柱，每立方米混凝土需要模板的展开面积为：d U 43= 2. 矩形截面梁模板用量估算，，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： bh b h U += 24 3. 楼板模板用量估算，，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： h U 15= 4. 剪力墙模板用量估算，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： h U 26= 5. 总模板用量估算，建筑物所需模板的展开面积为 ∑= i i T V U U 例：某框架剪力墙房屋，施工前估算模板和耗费，得到以下数据：矩形截面梁（300×800）混凝土用量共1270m 3，矩形截面柱（500×700）混凝土用量共860m 3，楼板（厚110mm ） 混凝土用量共3350m 3，剪力墙（厚180mm ）混凝土用量共5560m 3 ，估算模板总需要量。 解：①矩形截面梁模板用量估算，，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： bh b h U += 24=?+?= 8 .03.03.08.022 92.7m ②矩形截面柱，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： ()ab b a U += 22()=?+= 7 .05.07.05.022 86.6m ③楼板模板用量估算，，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： h U 15= 11.01= 2 1.9m = ④剪力墙模板用量估算，每立方米混凝土需要模板的展开面积为： h U 26= == 18 .022 11.11m ⑤总模板用量估算，建筑物所需模板的展开面积为: ∑= i i T V U U =?+?+?+?=556011.1133501.986086.6127092.7108214.6m 2
不锈钢药芯焊丝选用一览表
类别 牌号 特征用途 112Cr18Ni9（302）E308HT 206Cr19Ni10（304）E308T 3022Cr19Ni10（304L）S308LT 407Cr19Ni10（304）S308HT 506Cr23Ni13（309）E309LT、E309LNbT、E309LMoT 606Cr25Ni20 药芯缺少对应型号；建议使用实心焊丝H0Cr26Ni21。7015Cr20Ni18Mo6CuN(312)E309LNiMoT 806Cr18Ni11Ti(321)E347T 906Cr18Ni11Nb(347)E347T 1006Cr17Ni12Mo2(316)E316T 11022Cr17Ni12Mo2(316L)E316LT 1206Cr19Ni13Mo3(317)E317LT 13022Cr19Ni13Mo3(317L)E317LT 1406Cr17Ni12Mo2Ti(316Ti)E316LT 1506Cr17Ni12Mo2Nb(316Nb)E316LT 1606Cr17Ni12Mo2N(316N)E316LT 17022Cr17Ni12Mo2Cu2(316LCu)E316LT 18015Cr21Ni26Mo5Cu2(31782)19022Cr24Ni17Mo5Mn6NbN(345)20015Cr20Ni25Mo7CuN(38926)21022Cr23Ni5Mo3N(22053)E2209T 22022Cr25Ni7Mo4N(25073)E2553T 2303Cr25Ni6Mo3Cu2N(25554)E2553T 24022Cr25Ni7Mo4WCuN(27603)E2553T 25022Cr11Ti E410NiTiT 26 008Cr30Mo2(130) E309LNiMoT 序号 不锈钢药芯焊丝选用一览表 母材类别及牌号 GBT4237不锈钢 药芯缺少对应型号；建议使用实心焊丝H00Cr20Ni25Mo4Cu。 焊丝型号（GBT 17853-1999） 参照《不锈钢 材料应用举例100种》
散热器面积及片数的计算方法
工程一：室内热水供暖工程施工 模块三：散热器施工安装 单元2 散热器的计算 1-3-2-1散热器面积及片数的计算方法 1.计算散热器的散热面积 供暖房间的散热器向房间供应热量以补偿房间的热损失。根据热平衡原理，散热器的散热量应等于房间的供暖设计热负荷。 散热器散热面积的计算公式为 3 21) (βββn pj t t K Q F -= （2-1-2） 式中 F ——散热器的散热面积（m 2 ）； Q ——散热器的散热量（W ）； K ——散热器的传热系数[W/（m 2 ·℃）]； t pj ——散热器内热媒平均温度（℃）； t n ——供暖室内计算温度（℃）； β1——散热器组装片数修正系数； β2——散热器连接形式修正系数； β3——散热器安装形式修正系数。 2.确定散热器的传热系数K 散热器的传热系数K 是表示当散热器内热媒平均温度t pj 与室内空气温度t n 的差为1℃时， 每1 m 2 散热面积单位时间放出的热量。选用散热器时希望散热器的传热系数越大越好。 影响散热器传热系数的最主要因素是散热器内热媒平均温度与室内空气温度的差值Δt pj 。另外散热器的材质、几何尺寸、结构形式、表面喷涂、热媒种类、温度、流量、室内空气温度、散热器的安装方式、片数等条件都将影响传热系数的大小。因而无法用理论推导求出各种散热器的传热系数值，只能通过实验方法确定。 国际化规范组织（ISO ）规定：确定散热器的传热系数 K 值的实验，应在一个长×宽×高为（4±0.2）m ×（4±0.2）m ×（2.8±0.2）m 的封闭小室内，保证室温恒定下进行，散热器应无遮挡，敞开设置。 通过实验方法可得到散热器传热系数公式 K=a （Δt pj ）b =a （t pj -t n ）b （2-1-3） 式中 K ——在实验条件下，散热器的传热系数[W/（m 2 ·℃）]； a 、b ——由实验确定的系数，取决于散热器的类型和安装方式； Δt pj ——散热器内热媒与室内空气的平均温差，Δt pj =t pj –t n 。 从上式可以看出散热器内热媒平均温度与室内空气温差Δt pj 越大，散热器的传热系数 K 值就越大，传热量就越多。 附录9给出了各种不同类型铸铁散热器传热系数的公式。应用这些公式时，需要确定散热器内的热媒平均温度t pj 。 3.确定散热器内热媒平均温度 散热器内热媒平均温度t pj 应根据热媒种类（热水或蒸汽）和系统形式确定。 热水供暖系统
模板工程计算方法及参与面积
第七章模板工程 说明及工程量计算规则 一、说明 (一)本章包括：现浇混凝土模板、现场预制混凝土模板、构筑物混凝土模板3节共109个子目。 (二)柱、梁、墙、板的支模高度（室外设计地坪至板底或板面至板底之间的高度）是按3.6m编制的，超过 3.6m部分，执行本章相应的模板支撑高度3.6m以上每增1m的定额子目，不足1m时按1m计算。 (三)条形基础的肋高超过1.5m时，其肋执行直形墙定额子目，基础执行无梁式带形基础定额子目。 (四)满堂基础不包括反梁，反梁高度在1.5m以时，执行基础梁定额子目；反梁高度超过1.5m时，执行直形墙的定额子目。 (五)墙及电梯井外侧模板执行直形墙相应子目，电梯井壁侧模板执行电梯井壁相应子目。 (六)阳台、平台、雨罩、挑檐的侧模板及阳台雨罩、挑檐的立板均执行栏板相应子目。 (七)定额中未列出的项目，每件体积小于0.1m3时，执行小型构件定额子目；大于0.1m3时，执行其它构件定额子目。 (八)现场预制混凝土模板综合了地模。 (九)本章定额另附每立米混凝土中模板接触面积参考表。 二、工程量计算规则 (一)现浇混凝土的模板工程量，除另有规定外，均应按混凝土与模板的接触面积，以平米计算，不扣除柱与梁、梁与梁连接重叠部分的面积。 (二)基础 1.箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板有关规定计算，执行相应定额子目。 2.框架式基础分别按基础、柱、梁计算。 3.满堂基础中集水井模板面积并入基础工程量中。 (三)柱 1.柱模板按柱长乘以柱高计算，牛腿的模板面积并入柱模板工程量中。柱高从柱基或板上表面算至上一层楼板上表面，无梁板算至柱帽底部标高。 2.柱帽按展开面积计算，并入楼板工程量中。 3.构造柱按图示外露部分的最大宽度乘以柱高计算模板面积。 (四)墙 1.墙体模板分外墙计算模板面积，凸出墙面的柱，沿线的侧面积并入墙休模板工程量中。 2.墙模板的工程量按图示长度乘以墙高以平米计算，外墙高度由楼层表面算至上一层楼板上表面，墙由楼板上表面算至上一层楼板（或梁）下表面。 3.现浇钢筋混凝土墙上单面积在0.3m2以的洞，不扣除，洞侧壁面积亦不增加；单面积在0.3m2以外的洞应扣除，洞口侧壁面积并入模板工程量中。采用大模板时，洞口面积不扣除，洞口侧模的面积已综合在定额中。 (五)梁 梁模板工程量按展开面积计算，梁侧的出沿按展开面积并入梁模板工程量中，梁长的计算按有关规定： 1.梁与柱连接时，梁长算至柱侧面。 2.主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。 3.梁与墙连接时，梁长算至墙侧面。如墙为砌块（砖）墙时，伸入墙的梁头和梁垫的体积并入梁的工程量中。
散热与风量的计算
风扇总热量=空气比热X空气重量X温差,这里的温差是指,你进风的温度与最终加热片的温度的差值,照你说 的,250-80(最加热片的温度)-25(进风空气的温度)=145度,你给的倏件还一样,就是热量不知道,或者电器做的 总功不知道,电器做的总功/4.2=风扇排出的总热量知道的话就可以根空气重量=风量/60X空气密度逆推出风量 . 设：半导体发热芯片平均温度T1（工作时的温度上限，也就是说改芯片能承受的最高温度，取决你的设计要 求了），散热片平均温度T2，散热片出口处空气温度T3 简化问题，假设： 1.散热片为热的良导体，达到热平衡时间忽略，则有T1=T2； 2.只考虑热传导，对流和辐射不予考虑。 又因为半导体发出的热量最终用来加热空气，则有： 880W=40CFM*空气比热*（T3-38°C）注意单位统一，至于空气的比热用定容的吧。。。上式可以求出（实际上也就是估算而已）出口处空气温度T3， 根据散热片的散热公式（也是估算），有： P=λ*【T2-0.5（T3+38°C）】*A 其中：P为散热功率，λ为散热系数，A为与空气的接触面积，【T2-0.5（T3+38°C）】为温差； 其中：λ可以通过对照试验求（好吧，还是估算）出来， 这样就能大概估算出需要的散热器面积A了。。。 P.S. 误差来源1：散热器温度和芯片温度肯定不相等，热传导需要时间，而且散热片不同位置的温度也不严格相同 ，只是处在动态平衡； 误差来源2：散热片的散热公式是凭感觉写的。。。应该没大错，但肯定很粗糙。。自己修正吧 能想到的就这么多了。。。 轴流风机风量散热器的信息讲解2011-06-02 17:06
模板工程计算方法及参与面积
说明及工程量计算规则 一、说明 (一)本章包括：现浇混凝土模板、现场预制混凝土模板、构筑物混凝土模板3节共109个子目。 (二)柱、梁、墙、板的支模高度（室外设计地坪至板底或板面至板底之间的高度）是按3.6m编制的，超过 3.6m部分，执行本章相应的模板支撑高度3.6m以上每增1m的定额子目，不足1m时按1m计算。 (三)条形基础的肋高超过1.5m时，其肋执行直形墙定额子目，基础执行无梁式带形基础定额子目。 (四)满堂基础不包括反梁，反梁高度在1.5m以内时，执行基础梁定额子目；反梁高度超过1.5m时，执行直形墙的定额子目。 (五)墙及电梯井外侧模板执行直形墙相应子目，电梯井壁内侧模板执行电梯井壁相应子目。 (六)阳台、平台、雨罩、挑檐的侧模板及阳台雨罩、挑檐的立板均执行栏板相应子目。 (七)定额中未列出的项目，每件体积小于0.1m3时，执行小型构件定额子目；大于0.1m3时，执行其它构件定额子目。 (八)现场预制混凝土模板综合了地模。 (九)本章定额另附每立方米混凝土中模板接触面积参考表。 二、工程量计算规则 (一)现浇混凝土的模板工程量，除另有规定外，均应按混凝土与模板的接触面积，以平方米计算，不扣除柱与梁、梁与梁连接重叠部分的面积。 (二)基础 1.箱形基础应分别按无梁式满堂基础、柱、墙、梁、板有关规定计算，执行相应定额子目。 2.框架式基础分别按基础、柱、梁计算。 3.满堂基础中集水井模板面积并入基础工程量中。 (三)柱 1.柱模板按柱周长乘以柱高计算，牛腿的模板面积并入柱模板工程量中。柱高从柱基或板上表面算至上一层楼板上表面，无梁板算至柱帽底部标高。 2.柱帽按展开面积计算，并入楼板工程量中。 3.构造柱按图示外露部分的最大宽度乘以柱高计算模板面积。 (四)墙 1.墙体模板分内外墙计算模板面积，凸出墙面的柱，沿线的侧面积并入墙休模板工程量中。 2.墙模板的工程量按图示长度乘以墙高以平方米计算，外墙高度由楼层表面算至上一层楼板上表面，内墙由楼板上表面算至上一层楼板（或梁）下表面。 3.现浇钢筋混凝土墙上单孔面积在0.3m2以内的孔洞，不扣除，洞侧壁面积亦不增加；单孔面积在0.3m2以外的孔洞应扣除，洞口侧壁面积并入模板工程量中。采用大模板时，洞口面积不扣除，洞口侧模的面积已综合在定额中。 (五)梁 梁模板工程量按展开面积计算，梁侧的出沿按展开面积并入梁模板工程量中，梁长的计算按有关规定： 1.梁与柱连接时，梁长算至柱侧面。 2.主梁与次梁连接时，次梁长算至主梁侧面。 3.梁与墙连接时，梁长算至墙侧面。如墙为砌块（砖）墙时，伸入墙内的梁头和梁垫的体积并入梁的工程量中。 4.圈梁的长度，外墙按中心线，内墙按净长线计算。 5.过梁按图示尺寸计算。
散热量计算公式
一、标准散热量 标准散热量是指供暖散热器按我国国家标准（GB/T13754-1992），在闭室小室内按规定条件所测得的散热量，单位是瓦（W）。而它所规定条件是热媒为热水，进水温度95摄氏度，出水温度是70摄氏度，平均温度为（95+70）/2=82.5摄氏度,室温18摄氏度,计算温差△T=82.5摄氏度－18摄氏度＝64.5摄氏度，这是散热器的主要技术参数。散热器厂家在出厂或售货时所标的散热量一般都是指标准散热量。 那么现在我就要给大家讲解第二个问题，我想也是很多厂商和经销商存在疑问的地方。 二、工程上采用的散热量与标准散热量的区别 标准散热量是指进水温度95摄氏度，出水温度是70摄氏度，室内温度是18摄氏度，即温差△T=64.5摄氏度时的散热量。而工程选用时的散热量是按工程提供的热媒条件来计算的散热量，现在一般工程条件为供水80摄氏度，回水60摄氏度，室内温度为20摄氏度，因此散热器△T=（80摄氏度＋60摄氏度）÷2－20摄氏度＝50摄氏度的散热量为工程上实际散热量。因此，在对工程热工计算中必须按照工程上的散热量来进行计算。 在解释完上面的术语以后，下面我介绍一下采暖散热器的欧洲标准（ＥＮ442）。欧洲标准（ＥＮ442）是由欧洲标准化委员会／技术委员会ＣＥＮ所编制．按照ＣＥＮ内部条例，以下国家必须执行此标准，这些国家是：澳大利亚、比利时、丹麦、芬兰、法国、意大利、荷兰、西班牙、瑞典、英国等18个国家。而欧洲标准（ＥＮ442）的标准散热量与我国标准散热量是不同的，欧洲标准所确定的标准工况为：进水温度80摄氏度，出水温度65摄氏度，室内温度20摄氏度，
所对应的计算温差△Ｔ＝50摄氏度。欧洲标准散热量是在温差△Ｔ＝50摄氏度的散热量。 那么怎么计算散热器在不同温差下的散热量呢？ 散热量是散热器的一项重要技术参数，每一个散热器出厂时都标有标准散热量（即△Ｔ＝64.5摄氏度时的散热量）。但是工程所提供的热媒条件不同，因此我们必须根据工程所提供的热媒条件，如进水温度，出水温度和室内温度，来计算出温差△Ｔ，然后计算各种温差下的散热量。△Ｔ＝（进水温度＋出水温度）／2－室内温度。 现在我就介绍几种简单的计算方法 （一）根据散热器热工检测报告中，散热器与计算温差的关系式来计算。 Ｑ＝ｍ×△Ｔ的Ｎ次方 例如74×60检测报告中的热工计算公式（10柱）： Ｑ＝5.8259×△Ｔ１．２８２９ (1)当进水温度95摄氏度，出口温度70摄氏度，室内温度18摄氏度时： △Ｔ＝（95摄氏度＋70摄氏度）／2－18摄氏度＝64.5摄氏度 Q=5.8259×64.51.2829=1221.4W(10柱) 每柱的散热量为122.1W/柱 (2)当进水温度为80摄氏度,出口温度60摄氏度,室内温度20摄氏度时: △T=(80摄氏度+60摄氏度)/2-20摄氏度=50摄氏度 Q=5.8259×501.2829=814.6W(10柱) 每柱的散热量为81.5W/柱 (3)当进水温度为70摄氏度,出口温度50摄氏度,室内温度18摄氏度时:
焊材选用表
常用母材与焊材选用表
珠光体耐热钢焊接时，如何正确地选用焊接材料？ 总的原则是根据化学成分的要求，即熔敷金属的化学成分应与母材相当来选用焊接材料。具体选用，见表12。 中碳钢焊接时，如何正确地选用焊条？ 中碳钢的焊接目前大都采用手弧焊。为提高焊接接头的抗裂性，应选用低氢型焊条。个别情况下，也可采用钛钙型和钛铁矿型酸性焊条，但此时应采取严格的工艺措施，如焊前预热、减少熔合比（降低焊缝含碳量）等。 中碳钢手弧焊时焊条的选用，见表6。
特殊情况下，中碳钢焊接时可采用铬镍不锈钢焊条，如E0-19-10-16（A102）、E0-19-10-5（A107）、E1-23-13-16（A302）、E1-23-13-15（A307）、E2-26-21-16（A402）、E2-26-21-15（A407）等，因奥氏体焊缝金属的塑性良好，可以减小焊接接头应力，即使焊件焊前不预热，也可避免热影响区产生冷裂纹。 焊条的保管 焊条保管的好坏对焊接质量有直接影响，尤其在野外工作时要特别注意。每个焊工，保管员和技术人员都应该知道焊条存储、保管规则。焊条和其它涂料在很多情况下会遭到破坏：1）运输、搬运、使用时受到损伤；2）被水浸泡或吸潮；3）受油或其它腐蚀介质污染。 1）损伤：虽然焊条在一般情况下具有抗外界破坏能力，但不能忽视由于保管不好很容易遭受损坏。焊条是一种陶质产品，他不能象钢芯那样耐冲击，所以装货和卸货时不能摔他。用纸盒包装的焊条不能用不能用挂钩搬运。某些型号焊条如特殊烘干要求的碱性焊条涂料比正常焊条更要小心轻放。 2）吸潮：在焊条涂料中含有太高的水分时很危险的，由于很多工人不了解焊条是湿的，焊完时焊缝表面用肉眼不一定看得见气孔,但是经X射线检查就显示出气孔来。当焊条出厂时，所有的焊条有某一含水量，它根据焊条的型号而变，这个含水量是正常的，即对形成气孔有一个含水量的安全系数，对焊缝质量没有影响。所有得焊条在空气中都能吸收水分，在相对湿度为90%时，焊条涂料吸收水分很快，普通碱性焊条露在外面一天受潮旧很严重，甚至相对湿度为70%时涂料水分增加也较快，只在相对湿度为40%或更低时，焊条长期储存才不首影响。 由于昼夜湿度之间的差别很大，空气水分在早上很容易凝结成露水，很容易潮湿焊条包装。焊
水箱设计规格
5.5设备技术规范 5.5.1.1生水箱 1台 （1）设备参数型式：圆形水箱设备容积：V=500 m3 （2）设备外形尺寸（直径×直边高）Φ9562mm×7900mm （3）设备本体 底板钢板厚度≮10mm 箱壁钢板厚度(下第一圈) ≮7mm 箱壁钢板厚度(上第一圈) ≮6mm 顶板钢板厚度≮4.5mm 设计压力水位静压:0.1MPa 工作压力水位静压:0.08MPa （4）工作温度 5℃50℃ （5）设备荷重 空载荷重 25000kg 充水荷重525000kg 运行荷重525000kg （6）本体材料Q235-B （7）衬里材料聚脲衬里厚度 0.5-1mm （8）设备本体外部装置(以设计院的定位图为准) 设备人孔（顶人孔及侧人孔） 数量：2套 直径: 顶人孔Φ530mm, 侧人孔Φ630mm 材料 Q235-B 溢流接口法兰公称直径:DN200,PN1.0 电测液位计接口法兰公称直径:DN100,PN1.0 出水接口法兰公称直径:DN300,PN1.0 排污接口法兰公称直径:DN150,PN1.0 进水接口法兰公称直径:DN200,PN1.0 呼吸孔接口法兰公称直径:DN150
5.5.1.2除盐水箱2台 （1）设备参数 型式：圆形水箱 设备容积2000吨 （2）设备外形尺寸（直径×直边高）Φ14780mm×10800mm （3）设备本体 底板钢板厚度≮12mm 箱壁钢板厚度(下第一圈) ≮12mm 箱壁钢板厚度(下第二圈) ≮10mm 箱壁钢板厚度(下第三圈) ≮8mm 箱壁钢板厚度(上第一圈) ≮6mm 顶板钢板厚度≮6mm （4）设计压力水位静压：0.15MPa 工作压力水位静压:0.11MPa （5）工作温度5℃50℃ （6）设备荷重 空载荷重70000kg 充水荷重2070000kg 运行荷重2070000kg （7）本体材料Q235-A （8）衬里材料聚脲衬里厚度 0.5-1mm （9）设备本体内部装置内部采用软浮顶密封 (10)设备本体外部装置(以设计院的定位图为准) 设备人孔（顶人孔及侧人孔） 数量 2套材料：Q235-A 直径 : 顶人孔Φ530mm, 侧人孔Φ630mm 溢流接口法兰公称直径: DN200,PN1.0 进出水法兰公称直径: DN125/DN350 排污接口法兰公称直径: DN150 电测液位计接口法兰公称直径: DN100 呼吸孔接口法兰公称直径: : DN200
散热器的表面积计算
散热器的表面积计算: S = 0.86W/(△T*a)) (平方米) 式中 △T——散热器温度与周围环境温度（T a）之差（℃）； a——传导系数，是由空气的物理性质及空气流速决定的。 a的值可以表示为: A = Nu*λ/L 式中λ——热电导率由空气的物理性质决定； L——散热器海拔高度()； Nu——空气流速系数。 Nu值由下式决定 Nu = 0.664* [(V/V1)^(1/2)]*[Pr^(1/3)] 式中V——动黏性系数，是空气的物理性质； V1——散热器表面的空气流速； Pr——参数（见表1）。
散热器选择的计算方法 一，各热参数定义： Rja———总热阻，℃/W； Rjc———器件的内热阻，℃/W； Rcs———器件与散热器界面间的界面热阻，℃/W； Rsa———散热器热阻，℃/W； Tj———发热源器件内结温度，℃； Tc———发热源器件表面壳温度，℃； Ts———散热器温度，℃； Ta———环境温度，℃； Pc———器件使用功率，W； ΔTsa ———散热器温升，℃； 二，散热器选择： Rsa =(Tj-Ta)／Pc - Rjc -Rcs 式中：Rsa（散热器热阻）是选择散热器的主要依据。 Tj 和Rjc 是发热源器件提供的参数， Pc 是设计要求的参数， Rcs 可从热设计专业书籍中查表,或采用Rcs=截面接触材料厚度/（接触面积X 接触材料导热系数）。 （1）计算总热阻Rja：Rja= (Tjmax-Ta)／Pc （2）计算散热器热阻Rsa 或温升ΔTsa：Rsa = Rja－Rtj－Rtc ΔTsa＝Rsa×Pc （3）确定散热器 按照散热器的工作条件（自然冷却或强迫风冷），根据Rsa 或ΔTsa 和Pc 选择散热器，查所选散热器的散热曲线（Rsa 曲线或ΔTsa 线），曲线上查出的值小于计算值时，就找到了合适的热阻散热器及其对应的风速，根据风速流经散热器截面核算流量及根据散热器流阻曲线上风速对应的阻力压降，选择满足流量和压力工作点的风扇。