1Cr13不锈钢与Q235碳钢的异种钢焊接技术

摘要：1Cr13不锈钢与Q235碳钢的焊接属于异种钢焊接，而1Cr13不锈钢的焊接性较差，焊接接头容易出现裂纹缺陷。在工程实践中通过认真分析，选用合适的焊接材料和焊接工艺，避免了缺陷的产生。

关键词：不锈钢；碳钢；焊接

1 前言

在石家庄岗黄水库供水二期工程中，检修闸门门槽主轨设计采用的结构是断面为40×60mm的1Cr13不锈钢焊接固定在厚度为50mm的Q235钢板上。由于两种材料的热导率和线膨胀系数有很大差异，为了保证焊接质量，认真分析了两种材料的焊接性能及存在的问题，并据此制定了具体的焊接工艺措施。

2 焊接性能分析

1Cr13不锈钢和Q235碳钢的化学成分及物理性能如表1、2所示。

1Cr13不锈钢的Cr含量在11．5％～13．5％，同时匹配有不大于0．15％的C，Cr本身能增加钢的奥氏体稳定性，加入碳后经固熔再空冷会发生马氏体转变，因此1Cr13不锈钢焊缝和热影响区焊后状态的组织为硬脆的马氏体组织。另外，1Cr13的碳当量约为2．76％，因此它的焊接性较差。由于1Cr13不锈钢的导热性较Q235碳钢差，焊接残余应力较大，加之本闸门主轨的刚度较大，所以从高温直接冷却到100～120℃以下时很容易产生冷裂纹。由于焊接热循环的作用，1Cr13不锈钢有较大的过热倾向，晶粒易粗化，热影响区会出现粗大的铁素体和炭化物组织，塑性降低，冷却时能引起脆化，如果再有氢的作用，冷裂纹的倾向就更加明显。

3 焊接中的主要问题

由于1Cr13不锈钢和Q235碳钢化学成分差异很大，因此它们的焊接属于异种钢焊接，要在熔焊的条件下获得可靠的焊接接头存在许多问题。

3．1 热导率和比热容的差异

金属的热导率和比热容强烈地影响着被焊材料的熔化、熔池的形成，以及焊接区温度场和焊缝的凝固结晶。1Cr13不锈钢热导率约为Q235碳钢的一半，这么大的差异可使两者的熔化不同步，熔池形成和金属结合不良，导致焊缝结晶条件变坏，焊缝性能和成形不良。

3．2 线膨胀系数的差异

由于1Cr13不锈钢与Q235碳钢的线膨胀系数不同，造成它们在形成焊接连接之后的冷却过程中，焊缝两侧的收缩量不同，导致焊接接头出现复杂的高应力状态，进而加速裂纹的产生。

3．31Cr13不锈钢和Q235碳钢焊接时同样存在焊缝稀释和形成过渡层的问题，导致Q235碳钢一侧焊缝形成脱碳层而1Cr13不锈钢一侧形成增碳层，随着扩散的持久，使Q235碳钢一侧的含碳量降低，变成了铁素体组织，并使焊接接头的焊缝组织成为奥氏体加铁素体。

4 焊接工艺措施

为了获得无裂纹的焊接接头，应尽量避免焊接接头熔合线组织与焊缝金属的不一致性，使1Cr13不锈钢一侧没有显著的稀释现象，在工艺上采取了以下措施：

4．1 正确选择焊接材料

1Cr13不锈钢与Q235碳钢焊接接头的焊缝金属化学成分主要取决于填充金属。为了保证结构使用性能的要求，焊缝金属的成分应力求接近于其中一种钢的成分。为了尽量减小构件的焊接变形，采取了两名电焊工对称焊接的手工弧焊方法，焊条选用E5015（或E309），焊缝金属的Cr当量为5％～6％，经回火处理后具有良好的力学性能。

4．2 预热温度和层间温度

焊前预热和层间温度的控制对减少裂纹的形成有一定影响。预热温度过高，会导致焊缝的冷却速度变慢，有可能引起焊接接头晶粒边界碳化物的析出和形成铁素体组织，大大地降低接头的冲击韧性。预热温度过低，则起不到预热的作用，无法防止裂纹的形成。1Cr13不锈钢与Q235碳钢焊接的预热温度和层间温度要控制在150～300℃。

4．3 焊后温度的控制及回火热处理

焊后必须缓慢冷却至100～150℃，保温0．5～1h，使焊接接头的组织全部转变为马氏体，随后才能升温回火，进行热处理。回火温度应控制在700～730℃范围内，保温时间在4～

5h。

4．4 操作工艺

为防止不锈钢焊接一侧晶体粗大，产生脆化和裂纹，还要采取以下工艺措施：1选用小的热输入，小的焊接电流，较快的焊接速度。2采用短弧焊，电弧稍偏向碳钢母材侧，使两母材金属受热均匀一致。3由于需要多层焊，前一层焊缝冷却至200～300℃后焊下一道焊缝。4焊后进行缓冷。具体焊接工艺参数选择如表3。

5 结语

对于1Cr13不锈钢与Q235碳钢的异种钢焊接，采用手工电弧焊，焊条选用E5015或E309，选择合适的焊前预热温度、焊接电流及速度等焊接工艺参数并进行适当的焊后热处理，就能获得良好的焊接效果，满足焊接结构的使用要求。

本工程由于采用了合理的焊接材料和焊接工艺，焊接接头成形良好，未见裂纹的产生。

锅炉汽包、联箱和厚壁管的焊接问题

锅炉汽包、联箱和厚壁管的焊接问题

摘要锅炉汽包、联箱和厚壁管的缺陷返修补焊，是一项难度较大的工作，本文收集了我国某些火电厂上述部件的缺陷修复实例，按同种钢焊接与异种钢焊接，筒体环缝补焊与管座角缝补焊的工艺、检验、热处理等分类作重点介绍。

关键词焊接汽包联箱厚壁管

1 前言

锅炉汽包、联箱和蒸汽管道因不直接受热，机械应力一般较小。它的焊接缺陷，往往在投运后许多年才暴露。一旦发现，如不及时处理将严重威胁安全运行。汽包、联箱和蒸汽管道壁厚较大，材料有低碳钢也有合金，这些部件的焊接，有同种钢焊接也有异种钢焊接，对焊接要求较高，尤其是在电厂现场焊接条件较差，如何保证焊接质量应十分重视。

2 等壁厚同种钢的环焊

低碳钢环炉

太原第一热电厂2号炉是前苏联巴尔纳乌尔锅炉厂出品的中温中压炉。汽包外径1382mm，壁厚48mm，长8505mm，20号钢制成，原焊缝为埋弧自动焊。该锅炉已运行三十多年，于1992年 12月大修时发现汽包环焊缝多处裂纹，其中超标的两段见图1。A段裂纹长400(907-557)mm，B段长160(290-130)mm。

该汽包为20号钢，焊接性能好。制造厂未提供缺陷处理的原始资料，安装时和投产后亦无焊缝裂纹记录，单凭这次大修的发现，很难对裂纹的产生作出正确的原因分析。现将该厂现场修复的坡口加工、焊接和热处理的工艺，以及焊后检验等扼要介绍如下。

图1 汽包环焊缝裂纹示意图

补焊坡口开在汽包外壁，采用机械方法备制坡口。焊条选用507，1～4层用32，其余各层用4焊条。为了防止裂纹的产生，焊前后进行热处理，热处理采用远红外加热器，控制设备为WDK-3120可编程温度控制柜和DKJ-C自动控制仪。焊后质量检验合格。

锰钢环焊

湖南鲤鱼江电厂8号炉型号为DG300/100-4，汽包参数为1600×90mm，19Mn5钢，工作压力1 MPa，饱和温度320℃。该炉1981年投运，1991年在东北电管局锅炉检测中心派员指导下，经超声波探伤，发现一条编号为H2的环焊缝和一条Z3纵焊缝有裂纹群。H2裂纹走向均为垂直于环缝的裂纹群，绝大部分裂纹埋藏深度范围为距内壁20～70mm处，裂纹长度为5～2 2mm，裂纹沿H2环缝周向分布范围约90mm，见图2。Z3纵缝裂纹走向为八字形，与汽包纵向轴线成45°的夹角，裂纹长7～16mm，18条互不相连的裂纹。H2裂纹为密集型裂纹群，