龙门吊结构图
MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书
MQE80+80t-38m-14m龙门吊计算书MQE80+80/10-38通用门式起重机设计计算书南京南京登峰起重设备制造有限公司2021年10月南京登峰起重设备制造有限公司MQE80t+80/10t-38m-14m型龙门起重机设计计算书1、设计依据1.1《钢结构设计规范》（GBJ17-88）1.2《起重机设计规范》（GB3811-83）1.3《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-90）2、总体设计方案：主梁采用单主梁桁架结构；支腿采用无缝钢管焊接；采用两刚性支腿设计；支腿均衡梁设置在离大车轨道高5.2m处，满足运梁炮车从支腿端面运梁；两侧支腿均满足运梁跑车的通过；起重系统采用2台80t吊重小车，每台吊重小车上设置2台卷扬机，卷扬机在主梁两侧下绳；配铁路2201“T”梁专用吊具；每台龙门吊设一台10t电动葫芦副钩，电动葫芦满足单边有效悬臂3.5m的要求，电动葫芦轨道采用法兰与下平联槽钢连接；起重机设置Z字型爬梯上下司机室；设置电动葫芦检修平台。
详细方案见图 MQE16038-00-00-0003、主要性能参数3.1额定起重量：80t+80t3.1.1当两小车在距跨中各15处，两小车抬吊160t，小车定点起吊，不运行； 3.1.2当两小车在距跨中各11处，两小车抬吊120t，小车定点起吊，不运行； 3.1.3当两小车在距跨中各9处，两小车抬吊90t，小车定点起吊，不运行； 3.1.4当一台小车在跨中处，最大起重量50t，小车可运行； 3.2大车走行轨距：38m 3.3吊梁起落速度：0.9m/min 3.4起升高度：14m 3.5吊梁小车运行速度： 6.7m/min3.6 整机运行速度： 0-10m/min（重载）；0-20m/min （空载）； 3.7 适应坡度：±1% 3.8 电葫芦额定起重量： 10t 3.9 电葫芦起升高度：18m 3.10电葫芦运行速度： 20m/min 3.11电葫芦起升速度：7m/min 3.12整机运行轨道：单轨P504、起重机结构组成4.1 吊梁行车总成：2台（四门定滑轮，五门动滑轮）4.2 主动台车：4套 4.3 左侧支腿：1套 4.4 右侧支腿：1套 4.5 副支腿托架：1套 4.6 主支腿托架：2套 4.7 隅支撑托架：1套 4.8 主横梁总成：1组 4.9 电葫芦走行轨：1套 4.10 10t电动葫芦：1台 4.11 司机室：1套1南京登峰起重设备制造有限公司MQE80t+80/10t-38m-14m型龙门起重机设计计算书 4.12 电葫芦检修平台：1套 4.13 操作平台：1套 4.14 扶梯总成：1套 4.15 电缆卷筒：1套 4.16 电器系统：1套5、龙门吊结构设计计算5.1吊梁行车5.1.1主要性能参数额定起重量 80t 运行轨距2.0m 轴距 1.2m 卷扬起落速度0.9m/min 运行速度 6.7m/min 驱动方式2驱动吊梁行车总重（含吊具）G小车=10t 吊具重量：W吊具=3t5.1.2起升机构计算已知：起重能力Q静= Q+W吊具=80+3=83t粗选：双卷扬，倍率m=10 滚动轴承滑轮组，效率η=0.92。
50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret
50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret安塞45t龙门吊验算一. 龙门起重机结构及基本计算参数设计吊重:45t跨度:26m高度:立柱采用4格共计8m,加上桁车走行系统高1m,故净空高9m.2 风力:计算取六级风力，则工作状态的风压强度为60kg/m,非工作2 状态风压强度为100kg/m.二.轮压计算:1.自重(1) 横梁:1.1×15×2=33t(2) 立柱:1.1×6×4=26.4t(3) 走行结构:走行小车按2t计算，共8个，则共重:8×2=16t(4) 小车走道钢轨:钢轨: 2×30×0.05=3t则恒载总重: Q恒=33+26.4+16+3=78.4t恒载产生的反力: R恒=Q恒/2=39.2t龙门结构图:112. 活载:(取最不利情况)设小车及吊具，滑轮总重: 10t吊重量设计为: 45t活载合计:45×1.1+10=59.5t考虑到活载移动时的冲击系数:K =1.2则活载产生的反力为:R活=k×Q活(L-a)/L1.2?59.5?(28?3)活=28?63.75t?637.5kN风力计算: P=WFK1K22, K1=0.4, 对起重桁车K1=12为空气动力系数取K2=1.5小车风力: P1=0.6×2×1×1.5=1.8KN1=1.8×11.5=20.7KN?m横梁风力: P2=0.6×30×2×0.4×1.5=21.6KN2=21.6×10=216KN?m立柱风力: P3=2×0.6×8×2×0.4×1.5=11.52KN 12L=28m, a=3m, Q=59.5t R 3.W=600N/m KM MM3=11.52×5=57.6KN?m M总=M1+M2+M3=294.3KN?m纵向风力所产生的反力为:R风= M总/d=49.05KN其中d为立柱底部宽度6m4. 荷载组合及轮压计算:R总=R恒+R活+R风=392+637.5+49.05=1078.55KN 其中这些压力分别由8个轮子承担则每个轮子所承担的压力为: 1078.55/8=134.82KN 而走行轮容许压力为210KN，因此满足要求三. 龙门吊纵向稳定性计算因跨度相对较大，横向稳定不控制，主要验算纵向稳定.最不利工作条件为:空车最大风力100kN/m2,吊机空车在轨道上运行突然刹车产生的惯性力。
40t龙门吊轨道梁计算书
目录1 工程概况....................................................... 错误!未定义书签。
2 龙门吊计算参数................................................. 错误!未定义书签。
最不利垂直动荷载............................................ 错误!未定义书签。
最不利水平动荷载............................................ 错误!未定义书签。
（1）纵向水平动荷载...................................... 错误!未定义书签。
（2）横向水平动荷载...................................... 错误!未定义书签。
3 轨道梁设计..................................................... 错误!未定义书签。
车站结构范围内轨道梁........................................ 错误!未定义书签。
（1）最不利正弯矩........................................ 错误!未定义书签。
（2）最不利负弯矩........................................ 错误!未定义书签。
（3）最不利剪力.......................................... 错误!未定义书签。
（4）梁截面下部配筋计算.................................. 错误!未定义书签。
（5）梁截面上部配筋计算.................................. 错误!未定义书签。
（6）梁斜截面承载力验算.................................. 错误!未定义书签。
龙门吊结构验算
MK'=1m×96t=96.0t·m
稳定力矩MW'=G0'×B/2G0'=240tB/2=4.5m
MW'=240t×4.5m=1080.0t·m
稳定系数η0'=MW'/MK'=11.25>2.5满足起重机规范《GB3811－83》要求。
6、龙门吊机主梁的刚度计算
（1）因螺栓与螺栓之间的安装间隙而产生的挠度f1
预制场布置示意图见图（一）：
一、设计参数
1、总跨度32m，净跨度28m；
2、最大吊重能力为100t；
3、龙门吊行走速度为10m/min6m/min，起升速度为0.9m/min，驱动系统扭矩为2.0t.m；
5、总高度为19m，净空高度为15m；
6、定、动滑轮组由五门滑车组成，理论起重能力为50t/单组。
斜撑：m5-4N1254∠125×125×12A5=92.5cm2
立柱边斜杆：m6-2N1254∠125×125×10A6=42cm2
立柱三角桁架横杆、斜撑：m7-2I10A7=28.66cm2
立柱钢管桩：m8-Φ900、δ=14mm钢管桩A8=389.7cm2
4、龙门吊计算简图与构件标号见图（七）。
2、空车在风荷载作用下经计算不会产生倾覆，但可以产生滑动，龙门吊机本身没有刹车系统，主要是靠自重（或加荷载）的作用下使其火车轮与轨道产生摩阻力来完成由运动到静止，空车情况下摩阻力只有1.4t，横向风荷载为6.76t，所以在没有使用时要注意，做好防护措施，避免事故发生；
3、在最大荷载作用下，尽量避免在跨中起吊、运行等连贯操作，应在行走大车不动时起吊，而后横移到一侧，再运行大车，喂梁到位，主要是减小冲击荷载。虽然在使用过程中没有出现危险情况，但此种操作增加了其安全性；
龙门吊
MD28m－100t龙门吊设计与验算2007-10-27 19:14:56| 分类：施工技术| 标签：论文|字号大中小订阅备注：作者－林树奎，在《交通工程建设》上已发表。
钱江五桥是杭州市绕城高速公路南段上的一座特大型桥梁，桥梁全宽26m，分成上、下两幅，上部结构为先简支后连续预制T梁结构，其中50mT梁240榀、25mT 梁324榀。
50mT梁单榀最大重量为165t，25mT梁单榀最大重量为43t，根据施工现场地形及预制场位置情况，需制作净跨度为28m、最大吊重为100t（已包含了龙门吊天车、吊具的重量）的两台龙门吊，来满足钱江五桥T梁预制、安装施工需要。
两台MD28-100t龙门吊自2001年9月份投入使用以来，其使用情况一切良好，很好的完成施工中的各项作业。
随着现代化都市建设、发展，有大量的公路桥梁在规划、在建设，其跨度大、起吊能力大的龙门吊日益所需，但在施工单位自行设计、验算和制作中有一定的难度，本文就MD28m－100t大型龙门吊的设计、验算和制作谈谈自己的一些体会，供同仁参考。
预制场布置示意图见图（一）：一、设计参数1、总跨度32m，净跨度28m；2、最大吊重能力为100t；3、龙门吊行走速度为10m/min，驱动系统扭矩5t.m；4、龙门吊天车行走速度为3.6m/min，起升速度为0.9m/min，驱动系统扭矩为2.0t.m；5、总高度为19m，净空高度为15m；6、定、动滑轮组由五门滑车组成，理论起重能力为50t/单组。
二、MD28m－100t龙门吊设计方案比选一般的装配式龙门吊均采用万能杆件和一般非标准构件拼装而成，为门式刚架钢结构。
1、方案一：采用N型万能杆件组拼，结构形式见图（二）、图（三）。
2、方案二：龙门吊主体结构由立柱及横梁组成，立柱用Φ900、δ＝14mm钢管桩焊接成“A”型组拼而成，横梁为四组合N型万能杆件组拼而成，结构形式见图（四）、图（五）。
3、方案比较、拟定一般的设计与制作均按照常规模式全部采用万能杆件组拼，这种龙门吊需要大量的万能杆件、连接螺栓，杆件不但数量大，而且种类多，大量的万能杆件在大型的工程中占用时间长，租金费用高，增加了施工成本。
龙门吊设计计算书(sap2000).
目录1、设计依据 (2)2、龙门吊总体结构 (2)3、计算荷载 (2)3.1 计算荷载 (2)3.2 荷载组合 (4)4、龙门吊结构计算 (5)4.1 吊具计算 (5)4.2 起吊平车吊梁计算 (5)4.3 门吊主梁、支腿结构计算 (6)4.4 门吊行走平车支座反力及抗倾覆稳定性计算 (11)5、结论 (12)1、设计依据(1)《XX 长江公路大桥跨江大桥工程施工图设计》 (2)《XX 长江公路大桥E06合同段60T 龙门吊设计图》 (3)《钢结构设计规范》（GB50017－2003）(4)《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社） (5)《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008） (6)《机械设计手册》 (7)《钢结构设计手册》2、龙门吊总体结构60T 龙门吊采用轨道行走式，轨道间距27m ，净高约13.5m 。
门吊主梁采用贝雷组拼桁架，每个主梁采用4排200型贝雷，门吊支腿采用钢管结构，支腿内立柱采用φ325×10钢管、外立柱采用Φ273×7钢管，支腿平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台8t 卷扬机，80t 滑车组绕12线。
龙门吊总体构造见图1。
图1 60T 龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1 计算荷载(1) 结构自重荷载：KN P G 630 (不包括起吊小车重量)，由计算程序自动加入。
(2) 起升荷载：吊重荷载600kN ，吊具30kN ，起吊小车80kN 合计：N P Q k 77380)30600(1.1=++⨯= (3) 起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，KN P P Q T 3.77%10773%10=⨯=⨯= (4) 龙门吊行走制动荷载：按结构自重和起升荷载的10%取值，门吊行走时起升荷载产生的制动荷载：KN P P Q MQ 3.77%10773%10=⨯=⨯= 门吊行走时结构自重产生的制动荷载：KN P P G MG 63%10630%10=⨯=⨯= (5) 风荷载： ① 工作状态风荷载风荷载的计算按《起重机设计规范》(GB3811-2008)进行，工作状态计算风速15.5m/s ，对应计算风压150N/m 2。
50吊车计算说明书
50吊车计算说明书LMQ50/10-42A3龙门起重机计算说明书山东拓能重机制造有限公司二零一零年七月目录目录 (i)第一章龙门起重机的设计参数和结构总图 (1)第一节龙门起重机的设计参数 (1)第二节金属结构总图 (2)第二章龙门起重机抗倾覆稳定性计算 (3)第三章起重小车的计算 (7)第一节起升机构的计算 (7)第二节运行机构的计算 (16)第四章大车运行机构的计算 (27)第一节大车轮压的计算 (27)第二节大车车轮的计算 (31)第三节大车运行机构电机的选择 (36)第五章LMQ50/10-42m龙门吊金属结构计算 (38)第一节载荷计算 (38)第二节主梁内力计算 (40)第三节主梁强度计算 (42)第四节主梁刚度计算 (70)第五节桁架刚性支腿计算 (73)第六节桁架揉性支腿计算 (82)第七节大车行走机构框架强度计算 (90)第八节上轨道强度计算 (92)第九节电动葫芦轨道强度计算 (93)第十节主梁下弦杆节与节之间连接接头强度校核 (98)第十一节支腿与主梁及下横梁连接螺栓强度校核 (100)第十二节主起升机构底座计算 (102)第十三节起重钩强度计算 (105)第十四节各部分销轴计算 (108)第十五节夹轨器计算 (115)第一章 龙门起重机的设计参数和结构总图LMQ50/10-42A3龙门起重机适用于工矿企业、铁路、仓库、料场的装卸搬运工作，最大起升质量为50吨，跨距为42m 。
主要组成有：小车(起升机构、小车运行机构和小车架)，大车运行机构、主梁、支腿和电气设备等部分。
第一节 龙门起重机的设计参数整车工作级别A3 跨度m 0.42L = 大车轮距m 0.9B = 小车轨距m 5.2L =小 小车轮距 1.81m B =小 悬臂长度m 0.11=l主钩起重量kg 105.000Q 4⨯= 副钩起重量kg 101.000Q 4⨯=副 主钩最大起升高度m 5.51H =主 副钩最大起升高度m 51H =副 主钩起升速度.5m /m in 5~0v =主 副钩起升速度7m/m in ~0v =副 大车行走速度21.4m/min ~0v =大 小车行走速度22m /m in ~0v =小 副钩行走速度20m/min ~0v =副行起重机总质量为kg 1099.9G 50⨯=，其中金属结构各部件质量为： 主梁质量kg 1045.4G 41⨯=，(不包括悬臂质量为kg 6051G =悬) 司机室侧支腿质量kg 104346.1G 42⨯=无司机室侧支腿质量kg 10223.8G 33⨯= 起升卷扬机质量kg 10600.2G 34⨯= 小车质量kg 10380.3G 35⨯= 横担总成质量kg 10165.2G 36⨯= 大车运行机构总质量kg 101632.1G 47⨯= 司机室质量(包括电气设备)kg 10000.3G 38⨯= 电动葫芦质量kg 10183.1G 39⨯= 牵引卷扬机质量kg 10500.1G 310⨯=第二节 金属结构总图整个起重机金属结构图见图1，其中主梁为倒三角空间管桁结构，刚性支腿也是空间管桁结构，刚性支腿中间装有司机室，揉性支腿由H 型钢、槽钢和无缝钢管焊接而成。
20t吊车门式全钢结构结构图
MH型532吨电动葫芦门式起重机结构图及说明
MH型532吨电动葫芦门式起重机结构图及说明MH型5-32吨电动葫芦门式起重机(桁架式)结构图及说明来源：一、简图二、简介MH型电动葫芦门式起重机是中小型带悬臂简易龙门起重机，电动葫芦采用CD1和MD1型两种主梁是工字钢和钢板的组合梁，大车运行机构主要由电动机、制动器、减速机、车轮等组成，其结构简单、安装、使用、维修方便MH型电动葫芦门式起重机是中小型带悬臂简易龙门起重机，电动葫芦采用CD1和MD1型两种主梁是工字钢和钢板的组合梁，大车运行机构主要由电动机、制动器、减速机、车轮等组成，其结构简单、安装、使用、维修方便该机适合用于工厂、铁路货场、港口码头、水电站等地：该机工作级别为A5级，操作方式地面和操作室操作，可有可无用户自行选择三、接地保护措施1、对于GB60BT-85标准中“接地”的理解检验工作的主要依据是《起重机械安全规程》，印GB-85 (以下简称为“规程” )规程在接地的结构一节中规定：“起重机金属结构必须有可靠的电气联接；在轨道上工作的起重机一般可通过车轮和轨道接地”，又规定“接地线连接宜用截面不小于平方的扁钢或10平方的铜线，用焊接法连接一般情况下，起重机金属结构及所有电气设备的金属外壳、管槽、电缆的金属外皮和司机室均与大车车轮有可靠的连接所以检验起重机接地的重点应放在大车运行轨道与接地线的连接上根据“规程”的要求，同时具备下列四条才算是合格的按地装置：1) 起重机上任何一点的接地电阻均不大于4欧姆2) 接地线截面不小于“规程”的要求，即扁钢不小于mm，铜线不小于10mm3) 接地线与接地体，接地线与大车轨道都必须可靠焊接 4) 大车轨道两钢轨接头的接缝处焊有金属跨接线但“规程” 中有两个问题未作详细说明，在检验中曾有过争议笔者谈一点看法：a) “规程” 中只提到“接地”，在中性点接地的电网中，应采用接地还是接零，许多工厂采用了中性点直接接地的三相四线制供电方式根据保护接地的原理和有关规定，在这种配电电网中工作的起重机，如果单纯采用接地保护，并不能彻底限制漏电电压在安全范围以内另一方面，一相的接地短路电流当起重机电源单相漏电时，这接地短路电流不足以引起起重机上的线路保护装置动作，危险电压会长时间存在因此当门式起重机的电源取自中性点接地的三相四线制电源时，只能采用接零保护，而不能采用接地保护b) 在同一跨内最少应有几处接地，根据使用单位的条件，大车运行轨道有长有短在同跨内的起重机也有多有少，我认为至少应有两处接地，长轨道的接地点应相应增多因为大车轨道在长时间使用后，由于固定不良或横向错位，很容易使接地线与轨道焊接处以及轨缝间的跨接线脱焊，所以要有两处或更多的接地线才是可靠的四、注意事项接地(接零)保护存在的问题 1) 无接地装置；2) 钢轨接头处无金属跨接线； 3) 全跨仅有一处接地点；4) 接地线截面小于标准的； 5) 采用保护接零；3、下面就上述缺点说明一下：1) 无接地装置它包括：大车轨道对大地或零线无任何金属连接，虽有连接但已开焊或接地线已断开；有连接，但接地体不合格也有的把钢轨放在金属承轨梁上，承轨粱有金属支柱，于是认为钢轨通过承轨粱及支柱构成合格的接地了，其实这是不可靠的因为钢轨与承轨粱间无可靠焊接，是用压板压在承轨粱上，甚至当中还垫有纸垫，而承轨梁与支柱又都涂有油漆2) 钢轨接头处无金属跨接线，在钢轨接头处仅靠鱼尾板相接，由于锈蚀等原因，这是不可靠的，有的在钢轨接头处连夹板也没有，轨缝宽均10mm，显然起不到漏电保护作用，再有的情况就是：接地线固定在钢轨压板螺栓，有的把接地线焊在大车轨道端头的挡铁上，而挡铁与钢轨没有焊接，这些现象都是不利于安全的。
20t通用门式起重机拆除方案
MQ20/5-24-8A3门式起重机拆除方案编制：审核：审批：目录1.概况 (3)1.1工程概况 (3)1.2门机概况 (3)1.3拆除场地 (3)1.4拆除的重点和难点 (4)2.编制依据 (4)3.施工人员、设备、工索具、进度计划 (4)4.拆除细则 (5)4.1施工准备 (5)4.2小车拆除 (6)4.3主梁拆除 (6)4.4支腿拆除 (6)5.拆除组织机构 (6)6.施工安全保护措施 (7)7.应急预案 (7)8.附件................................................................................... 错误!未定义书签。
1.概况1.1工程概况MQ20/5-24门式起重机用于怒江二桥钢箱梁预制场，主要用于怒江二桥钢箱梁单元件吊运组装。
1.2门机概况1.2.1门机装配图图1 龙门吊结构示意图1.2.2主要技术参数1）起升机构1.3拆除场地龙门吊位于怒江二桥钢箱梁单元件加工场地，轨道间距24米。
1.4拆除的重点和难点本方案充分考虑了以下重点和难点问题：1）主梁跨度较大；2）吊装场地受限；2.编制依据本方案编制依据以下资料：1）《特种设备安全监察条例》2）GB6067《起重机械安全规范》3）GB/T14406《通用门式起重机》4）YB9254-1995《钢结构制作安装施工规程》5）《工程建设规范汇编》第九册：龙门起重机和装卸桥6）《起重机械安全规范》GB60677）《起重机设计规范》GB3811-20088）《通用门式起重机》GB/T14406-20119）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》JGJ82－9110）《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果质量分级》GB11345－89 11）《中交二航局特种设备设施使用安全规定》12）《门机使用说明书》3.施工人员、设备、工索具计划4. 拆除细则拆除工艺流程如下：1.拆除门机电气系统2.拆除门机小车3.拆除门机主梁4.拆除门机支腿4.1施工准备4.1.1工艺准备根据装卸部件单件重量及其中设备高度，我公司计划采用汽车吊作吊装设备。
DJ45大跨径高架龙门吊的设计制作与使用
DJ 45大跨径高架龙门吊的设计制作与使用李连宏(辽宁省路桥建设总公司,沈阳110021) 摘 要 梁板安装,一直是困扰设计与施工的一个主要施工难题,通过设计DJ 45大跨径高架龙门吊,可以较好地解决大吨位梁板的安装难题,加快施工进度,保证安装质量。
关键词 高架龙门吊 蜂窝式钢梁 设计1 前言本溪太子河大桥是沈阳—本溪一级公路上的一座特大型桥梁,桥梁总长545.04m ,桥面净宽10.50m ,双幅四车道,该桥上部采用8孔30m 预应力工形组合梁,15孔20m 部分预应力空心板,且桥型设计处在反向拉手曲线段内。
工形梁施工采用后张法,工艺较为复杂,施工周期较长,制约着大桥施工的总体工期。
工形梁的安装快慢不仅成为影响工期网络计划中的关键线路,而且也成为制约存梁场存放能力的主要因素。
工形梁自重约45t ,且稳定性差。
为加快施工进度,我们利用原预制场龙门吊自行设计改装成结构吊装施工用的大跨径高架龙门吊。
自1993年12月投入施工使用以来,已顺利完成80片工形梁的吊装,技术效果和经济效益均比较明显。
1 DJ 45大跨径高架龙门吊技术性能参数图1 门架运行立面图额定起重量:45t 有效起重高度:13m 两侧支腿中心跨距:28.10m 内侧钢轨中心跨距:27.10m 外侧钢轨中心跨距:29.10m 起升速度:4m/min 门吊行走速度:12m/min天车行走速度:3.5m/min整机工作重量(不包括吊重):83t (见图1)1 DJ 45大跨径高架龙门吊的结构形式比较与确定1.1 结构形式的比较针对安装施工要求,初步拟订了三个可行性方案:a.伸缩腿龙门吊;b.高低腿跨半幅龙门吊;c.大跨径高架龙门吊。
方案a 、b 基本上属于传统的安装工艺,均需沿导轨侧向滑移就位,安全系数很低,工效慢。
方案a 可以直接利用现有的设备,但需要配置过墩导梁,同时还得在预先填筑好的路基上铺设轨道,受到预制场布设及空心板预制、安装的控制,工效就更低了。
龙门吊结构
龙门吊结构龙门吊主要由主梁结构、支腿、行走梁、行走结构、电器、梯子司机室组成。
龙门吊主要结构尺寸和性能参数见100t/25m龙门吊总图。
该龙门吊主体结构为板焊箱型结构，主梁和支腿可分成若干段，节段间通过节点板和M24B级精制高强度螺栓联接。
具有运输方便、拆装灵活、拼组速度快等特点，并可根据需要分别组合出25m、20m、17m、12m不同跨度，16m、12m、7m、3m不同起升高度，适合现场不同条件的使用要求。
大车运行机构采用双线台车、“三合一”驱动机构。
台车架与支腿铰接，以克服轨道铺设误差造成的车轮受力不均。
起重小车运行机构为“三合一”驱动，起升机构采用变频调速系统，实现无级调速，使架梁作业平稳，提高了架梁作业的安全可靠性。
龙门吊各主要构件间均为螺栓或销轴联接，使龙门吊的运输、安装和转场作业方便、快速安全。
龙门吊的组拼与拆除1、龙门吊组拼顺序（1）安装前的准备。
包括安装用起重设备、工具、索具、仪器，零部件的点收、检测。
（2）结构件组装。
主要是主梁回平框架和支腿组装。
（3）运行走机构安装。
先在轨道上安装点处划出四个行走台车的相应位置，再进行行走台车吊装，并用楔块将行走台车稳固定位。
（4）U形门框安装。
将四根支腿和两根行走梁组装成两个U形门框，在门框上部加支撑横梁。
汽车吊吊点设在横梁中间，起吊后U形门框与运行台车连接。
用缆风绳稳固。
（5）主梁水平框架安装。
将两根箱型主梁和端梁组装成框架，放在支架上。
主梁的放置位置，以两台汽车吊在水平框架上挂钩后，不做过大旋转动作和变幅动作为宜。
汽车吊同步提升主梁水平框架，使其离支架10cm高后制动。
检查汽车吊制动器和栓挂吊具的可靠性，无误后，继续向上提升主梁至超过门腿上口法兰20~30cm后停止，慢速摆动吊臂调整主梁方位，使主梁与门腿的连接法兰对位，再次同步慢速下降主梁，当上下两片法兰相距约2cm时，汽车吊停止落钩。
利用锥销穿到入铰制螺栓孔中，使连接法兰精确对位。
最后，主梁水平框架下降，支承于支腿上，穿好联接螺栓。