反激电源变压器的设计计算
反激式变压器开关电源电路参数计算
反激式变压器开关电源电路参数计算
一、基本参数
1、变压器参数：
变压器由两个线圈构成，一个为高压线圈（H），另一个为低压线圈（L），均为叠加结构。
变压器的形状参数可表示为：VH：高压线圈的电压，VL：低压线圈的
电压，Nh：高压线圈匝数，Nl：低压线圈匝数，a：高压线圈电感与低压
线圈电感的比值，Lh：高压线圈电感，Ll：低压线圈电感。
变压器的负载特性可表示为：Rc：负载电阻，Xl：负载电抗，RL：灰
尘损耗，Xm：空载损耗，RL：空载电抗。
2、开关管参数：
开关管由长短两个极构成，一个为高压极（H），另一个为低压极（L）。
开关管的形状参数可表示为：VH：高压极的电压，VL：低压极的电压，Vt：开关管的阈值电压，Rt：开关管的阈值电阻，Ct：开关管的阈值电容，Rg：开关管的电阻，Cg：开关管的电容。
二、计算方法
1、确定变压器的输出电压：
根据变压器规格，计算其实际输出电压Vout：
Vout=VH*Nh/(Nh+Nl)
其中，VH为高压线圈的电压，Nh为高压线圈的匝数，Nl为低压线圈的匝数。
反激式开关电源变压器设计说明
2.6 计算一次绕组最大匝数Npri
Lpri 452*10-6
Npri = =
= 61.4匝 取Npri=62匝
AL 120*10-9
2.7 计算二次主绕组匝数NS1〔NS1为DC+5V绕组
Npri<V01+VD><1-Dmax> 62*<5+0.7>*<1-0.5>
Ns1=
=
= 2.78匝
Vin<min>Dmax
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
表二 变压器窗口利用因数
变压器情况
窗口
反激式变压器 一个二次绕组 两个或多个二次绕组 相互隔离的二次绕组 满足UL或CSA标准 满足IEC标准 法拉第屏屏蔽
1.1 1.2
1.3 1.4 1.1 1.2 1.1
用下式按变压器情况将各窗口利用因数综合起来 Knet=Ka.Kb…
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
变压器绕制结构如下：
0.06/3层 0.06/3层 0.06/3层 0.06/3层
偏置绕组 ½一次绕组 二次绕组 ½一次绕组
3mm
3mm 技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
2.11 计算变压器损耗
1铜损：Pcun = NnV* MLT*Rn>In2 MLT = 2E+2C=2*25.27+2*9.35=69.24mm
5+0.7
取13匝
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
2.9 检查相应输出端电压误差 Vsn
δVsn%=<< = *Ns’n-Vsn>/Vsn>*100% Nsn
反激式电源变压器设计(DCM断续式)
反激式电源变压器设计峰值电流：IP=2PO/Uin*Dmax*η单位；APO：输出功率。
Uin：最小直流输入电压。
Dmax：最大占空比。
一般为0.45.η：效率。
一次侧电感量：LP= (Vin*Dmax)^2/2*Pin*Fs*Krf 单位；HDcm: Krf=1 CCM: Krf=0.3-0.5一次侧匝数：NP=100*IP*LP/ BM *AEAE：平方厘米BM：高斯LP：UHIP: A二次侧匝数：NS=NP*（UO+UF）/URUR=UIN*DMAX/1-DMAXUO：输出电压。
UF：输出二极管压降。
UR；反射电压。
DMAX：最大占空比。
一般为0.45反馈匝数：NV=NS*（UV+UFV）/（VO+VF）NV：反馈圈数NS：次级圈数UV：反馈电压。
UFV：反馈二极管压降磁芯气隙：LG={（0.4/3.14）*IP*NP}/BMLG：磁路气隙，单位：CM。
BM：最大磁感应强度；单位：MT。
一次侧电流有效值：IPRMS=IP*√DMAX/3二次侧电流有效值：IPRMS=（2*IO/1-DMAX）*√DMA X/3最大磁通密度：BM=100*IP*LP/NP*AEAE：平方厘米BM：高斯LP：UHIP；安倍1特期拉=1000 毫特斯拉=10000高斯初级线径：OD=L*（BW-2*M）/NPL：初级层数BW：骨架宽度MMM：安全边距MM有效骨架宽度：BE=D*（B-2M）D=层数B=骨架宽度单位：MM导线外径DPM：DPM=BE/NP 单位；MM导线电流验证：J= 1.28*IRMS/DPM^2IRMS=有效值电流（Ａ）DPM=无绝缘线外径（MM）。
反激式开关电源变压器设计步骤及公式
反激式开关电源变压器设计步骤及公式(4种计算方法比较)1.确定已知参数: （主要PWM方式）确定已知参数:（主要RCC方式）来自现代高频开关电源实用技术1,确定系统规格输出功率:输入功率: P୧=输入平均电流: Iୟ୴ൌሺౣሻ同左边占空比D୫ୟ୶=୲=0.5 f୫୧୬:25KHz输入直流电压Vୈେ=√2Vୟୡ在了解输出功率后确定所需磁芯A p=A e*A w（cm4）Ae:磁芯中心柱横截面积(cm2)；A w:磁芯窗口面积(cm2)最小AC输入电压:V ACMIN,单位:V最大AC输入电压:V ACMAX,单位:V输入电压频率:f L,50Hz or 60Hz输出电压:V O,最大负载电流:I O输出功率:P O,单位:WIo:Po=Vo*Ioη:0.85P୧ൌP୭η2.峰值电流1T=10000G s输入峰值电流:Iൌכሺౣሻ对于BUCK(降压),推挽,全桥电路K=1.4对于半桥和正激K=2.8对于Boost,BUCK-Boost和反激K=5.5 I୮ൌ2כP୭כTηכV୧୬ሺ୫୧୬ሻכt୭୬A e*A w>כଵలଶככ౩כౣכஔכౣכౙ(cmସ) ；Ae是磁芯截面积（cm2）,Aw是磁芯窗口面积（cm2）；f的单位为Hz，Bm的单位为Gs，取(1500)不大于3000Gs，δ导线电流密度取:2～3A/mmଶ ，K୫窗口填充系数取0.2～0.4，Ｋc磁芯填充系数，对于铁氧体该值取1IୋൌP୧V୧୬୫୧୬IൌIୟ୴D୫ୟ୶כ2T୭୬ൌଵD୫ୟ୶(uint:µs)1S=106µsLൌౣכ୍ౌే(µH)3.计算初级电感因所以t୭୬ൌDכTൌଵଶכ若f取25KHz,则t୭୬为20μS选磁芯也可用公式Fosc<50KHz S=1.15*√Po(cmଶሻFosc<60KHz S=0.09*√Po(cmଶሻFosc>=60KHz S=0.075*√Po(cmଶሻNPൌౌכ୍ౌేככ10L P:mH; ΔB:260mT;A e:mm2NsൌሺV୭Vୈሻכሺ1െD୫ୟ୶ሻכNV୧୬୫୧୬כD୫ୟ୶NaൌሺVୟVୟୈሻכሺ1െD୫ୟ୶ሻכNV୧୬୫୧୬כD୫ୟ୶L =ሺౣሻכୈ୍ౌేכ౩ౙ其中L 单位:H f:Hz 电压:V, 电流:A匝比：n=ሺౣሻ=౩౦4. 计算初级匝数初级电感:L ୮ൌሺౣሻכ୲୍౦检验磁芯正规名牌磁性材料的Bm 不得大于3000Gs ，国产杂牌不大于2500Gs 更保险A 值是在磁芯上绕1000匝测得(美国)则N ൌ1000ටౌై此式中L 单位为mH变压器次级圈数：Ns>୬כ୍౦כ౦ୗכౣ*10其中S 为磁芯截面积，Ｂ୫值为3000Gs若A 值是用100匝测得且单位是nH/N ଶ,则N ൌ100ටౌై此式中L 单位为mH,A 单位为mH/N ଶ,在计算时要将A 的值由nH 转换为mH 后再代入式中计算;例如:某A 值为1300 nH/N ଶ, L 值为2.3mH,则A =1300nH/N ଶ=1.3 mH/N ଶ代入中计算得N 为133T 初级匝数为:Np=౩୬B(max) = 铁心饱合的磁通密度(Gauss)Lp = 一次侧电感值(uH) Ip = 一次侧峰值电流(A) Np = 一次侧(主线圈)圈数 Ae = 铁心截面积(cm2 )B(max) 依铁心的材质及本身的温度来决定，以TDK Ferrite Core PC40为例，100℃时的B(max)为3900 Gauss ，设计时应考虑零件误差，所以一般取3000~3500Gauss 之间，若所设计的power 为Adapter(有外壳)则应取3000 Gauss 左右，以避免铁心因高温而饱合，一般而言铁心的尺寸越大，Ae 越高，所以可以5. 匝比n=౩ౌ=ሺౣሻ晶体管的基极电流I =୍౦୦ూు6. 次级绕组匝数N ୱ=N *n N ୱଵ=౦כሺାౚሻכሺଵିୈౣ౮ሻሺౣሻכୈౣ౮多路输出时N ୱ୶=ሺ౮ାౚ౮ሻכ౩భభାౚభ其中x 代表几路I ୰୫ୱൌI √27. 原边供电绕组N ୟ=N ୱכ在多路输出时Vo 为主输出电压计算线径（包括初级次级）同左边8. 选择磁芯型号要满足,磁芯中心柱截面积S=0.09*√Po (cm ଶሻ或满足公式A=A ୣכA ୵ൌכଵలଶככ౩כౣכஔכౣכౙ(cm ସ ) ；Ae 是磁芯截面积（cm 2）,Aw 是磁芯窗口面积（cm 2）；f 的单位为Hz ，Bm 的单位为Gs ，取(1500)不大于3000Gs ，δ导线电流密度取:2～3A /mm ଶ ，K ୫窗口填充系数取0.2～0.4，Ｋc 磁芯填充系数，对于铁氧体该值取1做较大瓦数的 Power 。
反激变压器设计步骤及变压器匝数计算教学内容
反激变压器设计步骤及变压器匝数计算1. 确定电源规格..输入电压范围Vin=85—265Vac;.输出电压/负载电流:Vout1=5V/10A,Vout2=12V/1A;.变压器的效率ŋ=0.902. 工作频率和最大占空比确定.取:工作频率fosc=100KHz, 最大占空比Dmax=0.45.T=1/fosc=10us.Ton(max)=0.45*10=4.5usToff=10-4.5=5.5us.3. 计算变压器初与次级匝数比n(Np/Ns=n).最低输入电压Vin(min)=85*√2-20=100Vdc(取低频纹波为20V).根据伏特-秒平衡,有: Vin(min)* Dmax= (Vout+Vf)*(1-Dmax)*n.n= [Vin(min)* Dmax]/ [(Vout+Vf)*(1-Dmax)]n=[100*0.45]/[(5+1.0)*0.55]=13.644. 变压器初级峰值电流的计算.设+5V输出电流的过流点为120%;+5v和+12v整流二极管的正向压降均为1.0V. +5V输出功率Pout1=(V01+Vf)*I01*120%=6*10*1.2=72W+12V输出功率Pout2=(V02+Vf)*I02=13*1=13W变压器次级输出总功率Pout=Pout1+Pout2=85W1/2*(Ip1+Ip2)*Vin(min)*Ton(max)/T= Pout/Ip1=2*Pout/[ŋ(1+k)*Vin(min)*Dm ax]=2*85/[0.90*(1+0.4)*100*0.45]=3.00AIp2=0.4*Ip1=1.20A5. 变压器初级电感量的计算.由式子Vdc=Lp*dip/dt,得:Lp= Vin(min)*Ton(max)/[Ip1-Ip2]=100*4.5/[3.00-1.20]=250uH6.变压器铁芯的选择.根据式子Aw*Ae=Pt*106/[2*ko*kc*fosc*Bm*j*ŋ],其中: Pt(变压器的标称输出功率)= Pout=85WKo(窗口的铜填充系数)=0.4Kc(磁芯填充系数)=1(对于铁氧体),变压器磁通密度Bm=1500 Gsj(电流密度): j=5A/mm2;Aw*Ae=85*106/[2*0.4*1*100*103*1500Gs*5*0.90] =0.157cm4考虑到绕线空间,选择窗口面积大的磁芯,查表:EER2834S铁氧体磁芯的有效截面积Ae=0.854cm2 它的窗口面积Aw=148mm2=1.48cm2EER2834S的功率容量乘积为Ap =Ae*Aw=1.48*0.854=1.264cm4 >0.157cm4 故选择EER2834S铁氧体磁芯.7.变压器初级匝数及气隙长度的计算.1).由Np=Lp*(Ip1-Ip2)/[Ae*Bm],得:Np=250*(3.00-1.20)/[85.4*0.15] =35.12 取Np=36 由Lp=uo*ur*Np2*Ae/lg,得:气隙长度lg=uo*ur*Ae*Np2/Lp=4*3.14*10-7*1*85.4mm2*362/(250.0*10-3mH)=0.556mm 取lg=0.6mm2). 当+5V限流输出,Ip为最大时(Ip=Ip1=3.00A),检查Bmax. Bmax=Lp*Ip/[Ae*Np]=250*10-6*3.00/[85.4 mm2*36]=0.2440T=2440Gs <3000Gs因此变压器磁芯选择通过.8. 变压器次级匝数的计算.Ns1(5v)=Np/n=36/13.64=2.64 取Ns1=3Ns2(12v)=(12+1)* Ns1/(5+1)=6.50 取Ns2=7 故初次级实际匝比:n=36/3=129.重新核算占空比Dmax和Dmin.1).当输入电压为最低时: Vin(min)=100Vdc.由Vin(min)* Dmax= (Vout+Vf)*(1-Dmax)*n,得:Dmax=(Vout+Vf)*n/[(Vout+Vf)*n+ Vin(min)]=6*12/[6*12+100]=0.4182).当输入电压为最高时: Vin(max)=265*1.414=374.7Vdc.Dmin=(Vout+Vf)*n/[(Vout+Vf)*n+ Vin(max)]=6*12.00/[6*12.00+374.7]=0.1610. 重新核算变压器初级电流的峰值Ip和有效值Ip(rms).1).在输入电压为最低Vin(min)和占空比为Dmax条件下,计算Ip值和K值.设Ip2=k*Ip1.实际输出功率Pout'=6*10+13*1=73W1/2*(Ip1+Ip2)*Vin(min)*Ton(max)/T= Pout'/ŋ (1)K=1-[Vin(min)* Ton(max)]/(Ip1*Lp) (2)由(1)(2)得:Ip1=1/2*{2*Pout'*T/[ŋ* Vin(min)*Ton(max)]+Vin(min)* Ton(max)/Lp}=0.5*{2*73*10/[0.90*100*4.18]+100*4.18/250.0}=2.78AK=1-100*4.18/[2.78*250]=0.40Ip2=k*Ip1=2.78*0.40=1.11A2).初级电流有效值Ip(rms)=[Ton/(3T)*(Ip12+Ip22+Ip1*Ip2)]1/2=[0.418/3*(2.782+1.112+2.78*1.11)] 1/2=1.30A11. 次级线圈的峰值电流和有效值电流计算:当开关管截止时, 变压器之安匝数(Ampere-Turns NI)不会改变,因为∆B并没有相对的改变.因此开关管截止时,初级峰值电流与匝数的乘积等于次级各绕组匝数与峰值电流乘积之和(Np*Ip=Ns1*Is1p+Ns2*Is2p).由于多路输出的次级电流波形是随各组负载电流的不同而不同, 因而次级电流的有效值也不同.然而次级负载电流小的回路电流波形,在连续时接近梯形波,在不连续时接近三角波,因此为了计算方便,可以先计算负载电流小的回路电流有效值.1).首先假设+12V输出回路次级线圈的电流波形为连续,电流波形:1/2*[Is2p +Is2b]*toff/T=I02 (3)Ls1*[Is2p –Is2b]/toff=V02+Vf (4)Ls2/Lp=(Ns2/Np)2 (5)由(3)(4)(5)式得:Is2p=1/2*{2*I02/[1-D]+[V02+Vf]*[1-D]*T*Np2/[Ns22*Lp]}=0.5*{2*1/[1-0.418]+[12+1]*[1-0.418]*10*362/[72*250]}=5.72AIs2b =I01/[1-D]-1/2*[V01+Vf]*[1-D]*Np2/[Ns22*Lp]=1/0.582-0.5*13*0.582*10*362/[72*250]=-2.28A <0因此假设不成立.则+12V输出回路次级线圈的电流波形为不连续, 电流波形.令+12V整流管导通时间为t’.将Is2b=0代入(3)(4)(5)式得:1/2*Is2p*t’/T=I02 (6)Ls1*Is2p/t’=V02+Vf (7)Ls2/Lp=(Ns2/Np)2 (8)由(6)(7)(8)式得:Is2p={(V02+Vf)*2*I02*T*Np2/[Lp*Ns22]}1/2={2*1*[12+1]*10*362/[72*250]} 1/2=5.24At’=2*I02*T/ Is2p=2*1*10/5.24=3.817us2).+12V输出回路次级线圈的有效值电流:Is2(rms)= [t’/(3T)]1/2*Is2p=[3.817/3*10] 1/2*5.24=1.87A3).+5v输出回路次级线圈的有效值电流计算:Is1rms= Is2(rms)*I01/I02=1.87*10/1=18.7A12.变压器初级线圈和次级线圈的线径计算.1).导线横截面积:前面已提到,取电流密度j=5A/mm2变压器初级线圈:导线截面积= Ip(rms)/j=1.3A/5A/mm2=0.26mm2变压器次级线圈:(+5V)导线截面积= Is1(rms)/j=18.7A/5A/mm2=3.74 mm2(+12V)导线截面积= Is2(rms)/j=1.87A/5A/mm2=0.374mm22).线径及根数的选取.考虑导线的趋肤效应,因此导线的线径建议不超过穿透厚度的2倍.穿透厚度=66.1*k/(f)1/2 k为材质常数,Cu在20℃时k=1.=66.1/(100*103)1/2=0.20因此导线的线径不要超过0.40mm.由于EER2834S骨架宽度为22mm,除去6.0mm的挡墙宽度,仅剩下16.0mm的线包宽度.因此所选线径必须满足每层线圈刚好绕满.3).变压器初级线圈线径:线圈根数=0.26*4/[0.4*0.4*3.14]=0.26/0.1256=2取Φ0.40*2根并绕18圈,分两层串联绕线.4).变压器次级线圈线径:+5V: 线圈根数=3.74/0.1256=30 取Φ0.40*10根并绕3圈, 分三层并联绕线. +12V: 线圈根数=0.374/0.1256=3 取Φ0.40*1根并绕7圈, 分三层并联绕线.5).变压器绕线结构及工艺.。
开关电源反激式变压器计算公式与方法
开关电源反激式变压器计算公式与方法公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]原边电感量：Lp =(Dmax * Vindcmin)/ (fs * ΔIp)开关管耐压：Vmos =Vindcmax+开关管耐压裕量(一般用150V)+Vf*反激电压(Vf)的计算: Vindcmin * Dmax = Vf *（1- Dmax）原边与副边的匝比：Np / Ns = Vf / Vout原边与副边的匝比：Np / Ns = (Vdcmin * Dmax)/ [Vout * (1-Dmax)]原边电流：[1/2 * （Ip1 + Ip2）] * Dmax * Vindcmin = Pout / η磁芯：AwAe = (Lp * Ip2^2 * 10^4 / Bw * Ko * Kj) *原边匝数：Np = (Lp * Ip^2 * 10^4 )/ (Bw * Ae)气隙：lg = π * Np^2 * Ae * 10^-8 / LpLp:原边电感量, 单位：HVindcmin:输入直流最小电压,单位：VDmax:最大占空比: 取值~Fs:开关频率 (或周期T),单位：HzΔIp:原边电流变化量,单位：AVmos:开关管耐压，单位：VVf:反激电压：即副边反射电压，单位：VNp:原边匝数,单位：T)Ns:副边匝数,单位：T)Vout:副边输出电压,单位：Vη:变压器的工作效率Ae:磁芯截面积,单位：cm2Ip2:原边峰值电流，单位：ABw:磁芯工作磁感应强度，单位：T 取值~Ko:窗口有效用系数，根据安规的要求和输出路数决定，一般为～Kj:电流密度系数，一般取395A/ cm2(或取500A/cm2)Lg:气隙长度，单位：cm变压器的亿裕量一般取150V什么是反激电压假定原副边的匝比为n，在原边开关管截止时，开关管的高压端电压为Vin(dc)+nVo, nVo即为反激到原边的电压。
反激变压器的详细公式的计算
单端反激开关电源变压器设计单端反激开关电源的变压器实质上是一个耦合电感，它要承担着储能、变压、传递能量等工作.下面对工作于连续模式和断续模式的单端反激变换器的变压器设计进行了总结。
1、已知的参数这些参数由设计人员根据用户的需求和电路的特点确定，包括：输入电压V in、输出电压V out、每路输出的功率P out、效率η、开关频率f s(或周期T)、线路主开关管的耐压V mos。
2、计算在反激变换器中,副边反射电压即反激电压V f与输入电压之和不能高过主开关管的耐压，同时还要留有一定的裕量(此处假设为150V）.反激电压由下式确定：V f=V Mos-V inDCMax-150V反激电压和输出电压的关系由原、副边的匝比确定.所以确定了反激电压之后，就可以确定原、副边的匝比了。
N p/N s=V f/V out另外，反激电源的最大占空比出现在最低输入电压、最大输出功率的状态，根据在稳态下，变压器的磁平衡，可以有下式：V inDCMin•D Max=V f•（1-D Max)设在最大占空比时，当开关管开通时，原边电流为I p1，当开关管关断时，原边电流上升到I p2。
若I p1为0，则说明变换器工作于断续模式，否则工作于连续模式。
由能量守恒，我们有下式：1/2•(I p1+I p2)•D Max•V inDCMin=P out/η一般连续模式设计，我们令I p2=3I p1这样就可以求出变换器的原边电流，由此可以得到原边电感量：L p= D Max•V inDCMin/f s•ΔI p对于连续模式，ΔI p=I p2-I p1=2I p1；对于断续模式，ΔI p=I p2 .可由A w A e法求出所要铁芯：A w A e=(L p•I p22•104/B w•K0•K j)1.14在上式中，A w为磁芯窗口面积，单位为cm2A e为磁芯截面积，单位为cm2L p为原边电感量，单位为HI p2为原边峰值电流，单位为AB w为磁芯工作磁感应强度，单位为TK0为窗口有效使用系数，根据安规的要求和输出路数决定，一般为0。
反激式开关电源变压器的计算
反激式开关电源变压器的计算反激式开关电源的基本原理是通过开关管的开关动作，使得输入电压在变压器初级侧产生一个脉冲波，然后通过变压器将脉冲波变换到次级侧，最后通过滤波电路得到稳定的直流输出电压。
因此，反激式开关电源中的变压器扮演着非常重要的角色。
在进行反激式开关电源变压器的计算时，首先需要确定变压器的输入和输出电压。
输入电压通常是市电的交流电压，可以根据具体的应用要求来确定。
输出电压通常是设备所需的直流电压，也可以根据具体的应用要求来确定。
其次，需要确定变压器的变比。
变比是指变压器的初级侧和次级侧的匝数之比。
变比的选择需要考虑到输入输出电压的比例以及变压器的额定功率。
变比通常可以通过如下公式进行计算：变比=输出电压/输入电压变压器的额定功率可以通过如下公式进行计算：额定功率=输出电压×额定电流额定电流通常可以通过如下公式进行计算：额定电流=额定功率/输出电压确定了变压器的输入和输出电压、变比以及额定功率后，接下来需要计算变压器的匝数。
变压器的匝数需要满足输入输出电压的比例以及变比的条件。
变压器的匝数可以通过如下公式进行计算：Np/Ns=Vp/Vs=变比其中，Np表示变压器初级侧的匝数，Ns表示变压器次级侧的匝数，Vp表示变压器初级侧的电压，Vs表示变压器次级侧的电压。
在实际计算中，需要考虑变压器的磁通饱和以及线圈的电流。
变压器的磁通饱和会导致输出电压的不稳定，线圈的电流应该在变压器的额定电流范围内。
因此，需要根据具体的应用要求选择合适的变压器。
此外，还需要考虑变压器的损耗和效率。
变压器的损耗通常包括铜损和铁损两部分。
铜损是指线圈中的电流通过导线产生的电阻损耗，铁损是指磁芯中的磁通变化产生的涡流损耗和磁滞损耗。
效率是指输入功率和输出功率之间的比值，通常表达为百分比。
总结起来，反激式开关电源变压器的计算是一个复杂的过程，需要考虑输入输出电压、变比、功率、匝数、损耗和效率等因素。
通过合理的计算和选择，可以设计出稳定可靠的变压器，满足电子设备的电源要求。
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磁的基本理论
i
N
δ
+ V
-
φ2 φ1
φ3
安倍环路定律
法拉第电磁感应定律
磁通连续性定律
伏秒数相等 定义
φ＝B・Ae
磁路欧姆定律
B ＝μ・H ＝μ0μrH
磁阻R
2016（格力）《反激电源变压器设计计算》技术培训
变压器设计计算方法的掌握 (固定频率CCM)
Vin IP
T1
Id
Vo
Irms IP2 IP1
Dreset
Ddead
2016（格力）《反激电源变压器设计计算》技术培训
变压器设计计算方法的掌握 (固定频率DCM)
Fixed Frequ Dreset
IDS1 = 0 ，IDS2 = Δ IP = Ipk (DCM，Fixed fSW)
Driver
(Ton=D/fSW , Treset=Dreset×T)
IPAC=ΔIP × (D/3-D2/4)0.5
IPRMS=Δ IP × (D/3)0.5 ISAC=Δ IS × (Dreset/3-Dreset2/4)0.5 ISRMS=Δ IP × (Dreset/3)0.5 三角波几何计算
Vin
T1 通用原则
Vin
Vo
伏秒数相等原则（磁平衡） T1：耦合式储能电感
Np Ns
两种工作模式
固定频率： CCM~DCM 准谐振模式：CRM
工作模式选定法则
Naux
电气性能及功能 成本 EMI 效率 尺寸最优化 设计习惯
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Bmax <360mT
Pcore Ve PCV Pcv K fSW α ΔΒβ
2016（格力）《反激电源变压器设计计算》技术培训
变压器设计计算方法的掌握 (固定频率DCM)
设计总结
设计限制条件 1）磁芯不饱和 电源规格要求
fSW , VO , IO , Vin
Ve , Ae , ACW , AL, PCV , Rθ , BB
Example
LP
电感量定义
μ0 μe Ae le NP2 AL NP2
Ids
法拉第定理
Ε NP d dt NP Ae ΔB Δt Ε LP dI(LP) dt LP ΔIP Δt LP ΔIP ΔB NP Ae
Vds 600 90% 540V α(spike) 50V VO 24V Vinmax 264 2 373.3V NP/NS 4.8625
Vds Δ IP Δ IS IDSMAX IDMAX
Ids Id
伏秒数相等
Io
D
Vo Vin Vo
T
2Po LP 1 / fSW 2 η (VinD)
Vin
T1
Np
Id
Vo
IPAC=ΔIP × (D/3-D2/4)0.5
IPRMS=Δ IP × (D/3)0.5 ISAC=Δ IS × ISRMS=Δ IP × [(1-D)/3)0.5 [(1-D)/3-(1-D)2/4]0.5 三角波几何计算
Vin D T Vo (1 D) T Vo D Vin Vo
伏秒数相等
Vds IDS1 IDS2
Ids 2 Id
ID1
Po/η = ½(Ids1 – Ids2 )× LP × fsw 储能原则
2
ID2
Io
Po Ids1 Ids2 ΔIds Lp fsw η 2
假定目标-磁芯
假定目标-器件
VDSS , VRM De-rating, Spike
假定理想化条件
VF PSnubber=0 η =0.88?
2）变压器不过热
3）符合安规
4）其他个性化要求
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变压器设计计算方法的掌握 (CRM)
Po/η = ½ × ΔIP2 × LP × fsw Ids 2Po /(Lpηfsw)
假定目标-磁芯
假定目标-器件
VDSS , VRM De-rating, Spike
假定理想化条件
VF PSnubber=0 η =0.88?
设计限制条件
1）磁芯不饱和 2）变压器不过热 3）符合安规 4）其他个性化要求
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陈为老师资料
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360mT
B2 IP2
Vds 600 90% 540V α(spike) 50V VO 24V
t2
Bmax
Vinmax 264 2 373.3V B B1 IP IP1 B B IP NP/NS 4.8625 B2 B max IP2
Pcore V PCV Pcv K fSW α ΔΒβ
Po/η = ½ × ΔIP2 × LP × fsw Ids 2Po /(Lpηfsw) LS = LP × (NS/NP
)2
储能原则
Vds IDS2 = Ipk ID ID2 Io
变压器原理 D =？ Dreset =？
Ids Id ID1
IDS1
ΔIP = Vin/LP × Ton 电感充电上升 ΔIS = VO/LS × Treset 付边续流下降
Example
LP
电感量定义
μ0 μe Ae le NP2 AL NP2
Ids
法拉第定理
Ε NP d dt NP Ae ΔB Δt Ε LP dI(LP) dt LP ΔIP Δt LP ΔIP ΔB NP Ae
Vds 600 90% 540V α(spike) 50V VO 24V Vinmax 264 2 373.3V NP/NS 4.8625
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反激开关电源基本原理和电路拓扑 反激电源的实质 Q1 驱动开通时 → Np 储能充电 Q1 驱动关断时 → Ns 放电输出
反激电源的优点
Np
Ns
Q1 T1
结构简单低成本 小功率＜200W 宽电压输入范围 易实现隔离输出
非隔离方式 DC Boost PFC Converter
Ns
Ids
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变压器设计计算方法的掌握 (CRM)
原副边变比 选取方法
Vin VC NP NS
T1
Id
Vo
Np与磁芯的选取
VO NP VC NS Vds Vin VC α(spike) NP/NS f(Vds, Vin, Vo, α) VDS Vin α(spike) VO
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反激开关电源基本原理和电路拓扑
典型的反激开关电源原理图例
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典型的反激开关电源原理图例（原边）
2016（格力）《反激电源变压器设计计算》技术培训
典型的反激开关电源原理图例（副边）
纹波
动态负载响应 0~100% ← 85Vac →
假定理想化条件
VF PSnubber=0 η =0.88?
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变压器设计计算方法的掌握 (固定频率DCM)
Vin IP
T1
Id
Vo
Δ IS＝ID(PK) Irms Io
Iripple
Np
Ns
Ids
Driver
D Vds Δ IP Ids Δ IS Id Io
Io
Iripple
Np
Ns
Ids
Δ IP
Driver
Vds IDS1 ID1 IDS2
Ids Id
ID2
Io
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变压器设计计算方法的掌握 (固定频率CCM)
Fixed Frequency : fsw，T
； Duty： D
Driver
Vin × Ton = Vo × Toff
Bmax <360mT
Pcore Ve PCV Pcv K fSW α ΔΒβ
2016（格力）《反激电源变压器设计计算》技术培训
变压器设计计算方法的掌握 (CRM)
设计总结 电源规格要求
VO , IO , Vin Ve , Ae , ACW , AL, PCV , Rθ , BB
(Ids1 Ids2) Ids fsw
2Po Lpη
Po = Vo× Io
Vin
T1
Np
Id
Vo
ΔIds = Vin/LP × Ton
= Vin/LP ×D × fsw 电感电流爬升
Ns
Io = (Id1+ Id2) × (1-D)/2 梯形波平均值
= (Ids1+ Ids2)×(NP/NS ) × (1-D)/2
2016（格力）开关电源技术培训 田村(中国)上海技术研发中心 中国电源学会专家委员会 电源学会磁技术专业委员会 副所长 委员 委员
2016/3/12
邵革良
反激电源变压器的设计计算
Advanced Magnetics Technology
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变压器设计计算方法的掌握 (固定频率CCM)