筒仓计算书
筒仓计算说明书
筒仓计算说明书1.设计资料1.1贮料物理特性松散物料的性能参数储量荷载计算系数1.2分项系数的取值1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.41.2.3地震作用取1.31.3可变荷载组合系数1.3.1无风荷载参与组合时，取1.01.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.61.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。
1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；1.4.2独立筒仓计算：取0.81.4.3仓群计算取1.31.5 深仓储粮动态压力修正系数深仓储粮动态压力修正系数注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.11.6海伦的雪压和风压值房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。
C类指密集建筑群的大城市。
2.玉米2.1 仓的容积和外形尺寸图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维2.2 仓厚度的计算和检验图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图3.粉煤灰3.1仓的容积和外形尺寸图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图3.2 仓厚度的计算和检验图3.3圆锥漏斗内力计算示意图4.计算总结经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。
但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。
在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。
验算人：肖极木完成日期：2009.9.305.参考文献1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，20012.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发行，2004 54页—55页4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，2002 50页—54页。
钢板筒仓计算书
依据规范可知风压高度变化系数 取 1.46；
风荷载体形系数 取 0.8
风振系数 取 1.25
则风荷载标准值 计算雪荷载
=1.25*0.8*1.46*0.4=0.584KN/㎡
雪荷载标准值
屋面积雪分布系数，取 0.662
雪压基本值
取库顶自重 1750KN 其他设备重 50KN 荷载组合计算如下：
钢板厚度 t=16mm 共 2 节/1.5 米；t=14mm 共 4 节/1.5 米；t=12mm 共 4 节/1.5 米；t=10mm 共 4 节/1.5 米；t=8mm 共 4 节/1.5 米。钢板 t=8-10mm 厚度的钢板，单面坡口双面焊。钢板 t=12-16mm 厚度的钢板，双面坡口双面焊。
二、设计依据
1、《*********************灰渣综合利用项目》（河南建筑材料研究设计院有限公司） 2、《*******************项目中间地质勘查资料》（新乡市建筑设计研究院有限公司） 3、《钢筒仓技术规范》（GB50884-2013） 4、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012） 5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 6、甲方提供的其他资料 7、有关的法律法规、规范规程等
由于竖向有抗风柱和工字钢，其和仓壁的折算厚度 t 取为 0.1m； =0.137
=0.137*206000*0.1/22.25=126.84MPa 满足要求
b 在竖向压力及贮料水平向压力的共同作用下，
=0.186
=0.186*206000*0.1/22.25=172.2MPa
满足要求
由于有风时的 有地震时的 ，按有风时的 计算
钢板筒仓计算书
一、工程概况
*******************的 2×50000m3 钢结构粉煤灰储存库工程位于******************* 西侧。
该粉煤灰储存库采用落地式平底钢板筒仓结构形式，地道式出料通道；仓筒采用不等厚钢 板焊接拼装成型，水平肋采用槽钢，竖向抗风柱采用螺旋钢管内浇混凝土，并采用工字钢进行 加强。
170
12
③ 粉质粘土
6.6
178
④ 粉质粘土
15.6
385
⑤ 粉质粘土
8.6
201
⑥
残积土
25.0
680
⑦ 强风化泥灰岩
750
150
9.3
200
14
180
12.8
280
18
350
25
5、抗震设防烈度
本区抗震设防烈度为 8 度，设计地震分组为第一组。设计基本地震加速度值为 0.20g（其 中 g 为重力加速度），场地特征周期 0.35s。本工程抗震设防类别为丙类。
⑤、粉质粘土：黄褐色、浅红黄褐色，可塑-硬塑，局部夹杂大量钙质结核，粒径 0.5-5cm， 光泽反应为稍有光泽，无摇振反应，干强度和韧性中等偏高（部分孔底部见 5-1 层底砾，含有 块石及卵石夹杂姜石，干钻不能钻进）。层厚 0.5-3.4m，层底埋深 8.3-11.6m。
⑥、残积土：红黄、灰白、浅褐、褐黄等杂色，硬塑-坚硬，含有零星泥灰岩小角砾，见 有铁锰结核及钙质结核，局部夹杂有泥灰岩夹层，光泽反应为有关泽，无摇振反应，干强度、 韧性高。物质成分主要为蒙脱石、伊利石及水云母。具有较高的亲水性，当失水时收缩，甚至 龟裂，遇水膨胀隆起，自由膨胀率 45%，属弱等膨胀性土。层厚 1.3-7.8m，层底埋深 10.1-20.2m。
筒仓体积计算
筒仓桶面尺寸（长mm）桶面尺寸（宽mm）桶高度(mm)柱体体积上口尺寸（长mm）上口尺寸（宽mm）FF1-1106721341035023.566722317651765FF1-2106721341035023.566722317651765FF2-1106721341035023.566722317651765FF2-2106721341035023.566722317651765FF3213421341035047.133444617651765FF4213421341035047.133444617651765FF5(I21)213421341035047.133444617651765FF6213421341035047.133444617651765FF7213421341035047.133444617651765FF8213421341035047.133444617651765FF9213421341035047.133444617651765FF10213421341035047.133444617651765FF11213421341035047.133444617651765FF12213421341035047.133444617651765FF13213421341035047.133444617651765FF14213421341035047.133444617651765FF15213421341035047.133444617651765FF16213421341035047.133444617651765H1213421341035047.133444617651765H2213421341035047.133444617651765H3(I22)213410671035023.56672231778711H4(I23)213410671035023.56672231778711H5213421341035047.133444617651765H6213421341035047.133444617651765H718001035026.324191800H818001035026.324191800H918001035026.324191800H1018001035026.324191800I1213421341035047.133444617651765I10213410671035023.56672231768711I11213421341035047.133444617651765I12213410671035023.56672231768711I13213410671035023.56672231778711I14213410671035023.56672231768711I15213421341035047.133444617651765I16213421341035047.133444617651765I17213410671035023.56672231778711I18213410671035023.56672231778711I19213421341035047.133444617651765I2213421341035047.133444617651765I20213421341035047.133444617651765I3213410671035023.56672231778711I4213410671035023.56672231778711I5213421341035047.133444617651765I5213421341035047.133444617651765I7213421341035047.133444617651765I8213410671035023.56672231768711I9213410671035023.56672231778711P1213421341035047.133444617651765锥斗尺寸P2213421341035047.133444617651765 P3213421341035047.133444617651765 P4213421341035047.133444617651765 P5213421341035047.133444617651765 P6213421341035047.133444617651765 P718002134900034.570817651765 P818002134900034.570817651765 C1106721341035023.566722310672134 C2106710671035011.783361210671067 C3106710671035011.783361210671067 C4106721341035023.566722310672134 C5106721341035023.566722310672134 C6106710671035011.783361210671067 C7106710671035011.783361210671067 C8106721341035023.566722310672134体积（立方下口尺寸（长mm）下口尺寸（宽mm）高度(mm)桶面尺寸（长m）桶面尺寸（宽m）228.5457254126.77685684 1.067 2.134228.5457254126.77685684 1.067 2.134228.5457254126.77685684 1.067 2.134228.5457254126.77685684 1.067 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457210924.96346657 2.134 1.067457457210924.96346657 2.134 1.067457457254150.63212971 2.134 2.134457457254150.63212971 2.134 2.134457457254129.27266006 1.80457457254129.27266006 1.80457457254129.27266006 1.80457457254129.27266006 1.80762457254150.94918757 2.134 2.134914457152524.78639731 2.134 1.067762762254151.40300135 2.134 2.134914457152524.78639731 2.134 1.067914457152524.7910518 2.134 1.067914457152524.78639731 2.134 1.067914457254151.09201322 2.134 2.134914762254151.60955816 2.134 2.134914457254125.60673623 2.134 1.067914457254125.60673623 2.134 1.067762762254151.40300135 2.134 2.134914762203350.71468776 2.134 2.134914457254151.09201322 2.134 2.134914457254125.60673623 2.134 1.067914457254125.60673623 2.134 1.067914457254151.09201322 2.134 2.134762762203350.54942606 2.134 2.134762762254151.40300135 2.134 2.134914457152524.78639731 2.134 1.067914457152524.7910518 2.134 1.067457457254150.63212971 2.134 2.134斗尺寸457457254150.63212971 2.134 2.134 457457254150.63212971 2.134 2.134 457457254150.63212971 2.134 2.134 457457254150.63212971 2.134 2.134 457457254150.63212971 2.134 2.134 457457254138.06948511 1.8 2.134 457457254138.06948511 1.8 2.134 450450247026.16723104 1.067 2.134 450450247013.28276559 1.067 1.067 450450247013.28276559 1.067 1.067 450450247026.16723104 1.067 2.134 450450247026.16723104 1.067 2.134 450450247013.28276559 1.067 1.067 450450247013.28276559 1.067 1.067 450450247026.16723104 1.067 2.134桶高度(m)上口尺寸（长m）上口尺寸（宽m）下口尺寸（长m）下口尺寸（宽m）高度(m)锥斗体积10.35 1.765 1.7650.22850.457 2.5413.210135 10.35 1.765 1.7650.22850.457 2.5413.210135 10.35 1.765 1.7650.22850.457 2.5413.210135 10.35 1.765 1.7650.22850.457 2.5413.210135 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.7780.7110.4570.457 2.1091.396744 10.35 1.7780.7110.4570.457 2.1091.396744 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.800.4570.457 2.541 2.94847 10.35 1.800.4570.457 2.541 2.94847 10.35 1.800.4570.457 2.541 2.94847 10.35 1.800.4570.457 2.541 2.94847 10.35 1.765 1.7650.7620.457 2.5413.815743 10.35 1.7680.7110.9140.457 1.5251.219675 10.35 1.765 1.7650.7620.762 2.5414.26955710.35 1.7680.7110.9140.457 1.5251.21967510.35 1.7780.7110.9140.457 1.5251.224329 10.35 1.7680.7110.9140.457 1.5251.219675 10.35 1.765 1.7650.9140.457 2.5413.958569 10.35 1.765 1.7650.9140.762 2.5414.476114 10.35 1.7780.7110.9140.457 2.5412.040014 10.35 1.7780.7110.9140.457 2.5412.040014 10.35 1.765 1.7650.7620.762 2.5414.269557 10.35 1.765 1.7650.9140.762 2.0333.581243 10.35 1.765 1.7650.9140.457 2.5413.958569 10.35 1.7780.7110.9140.457 2.541 2.040014 10.35 1.7780.7110.9140.457 2.541 2.040014 10.35 1.765 1.7650.9140.457 2.541 3.958569 10.35 1.765 1.7650.7620.762 2.033 3.415981 10.35 1.765 1.7650.7620.762 2.541 4.269557 10.35 1.7680.7110.9140.457 1.525 1.219675 10.35 1.7780.7110.9140.457 1.525 1.224329 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.541 3.49868510.35 1.765 1.7650.4570.457 2.541 3.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.541 3.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.541 3.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.498685 10.35 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.4986859 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.4986859 1.765 1.7650.4570.457 2.5413.49868510.35 1.067 2.1340.450.45 2.472.600509 10.35 1.067 1.0670.450.45 2.471.499404 10.35 1.067 1.0670.450.45 2.471.499404 10.35 1.067 2.1340.450.45 2.472.600509 10.35 1.067 2.1340.450.45 2.472.600509 10.35 1.067 1.0670.450.45 2.471.499404 10.35 1.067 1.0670.450.45 2.471.499404 10.35 1.067 2.1340.450.45 2.472.600509筒仓物料容重（T/M^3)实测高度(M)桶部分体积椎部分体积物料体积重量FF1-11110.800524.363665 3.210134527.57379922.05904 FF1-2151-42 1.000142.579489 3.210134545.78962345.78962 FF2-11110.800238.025533 3.210134541.23566732.98853 FF2-21110.800047.133445 3.210134550.34357940.27486 FF31110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF41110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF5(I21)Corn(玉米)0.000 5.522.086687 3.498685125.5853720 FF61110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF71110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF81110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF91110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF101110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF111110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF121110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF131110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF141110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF151110.800047.133445 3.498685150.6321340.5057 FF160#N/A047.133445 3.498685150.63213#N/AH1047.133445 3.498685150.632130 H2047.133445 3.498685150.632130 H3(I22)Corn(玉米)0.0000.8243.399201 1.396744344.7959450 H4(I23)WB(麦麸)0.000 3.829.828412 1.396744331.2251560 H5047.133445 3.498685150.632130 H6047.133445 3.498685150.632130 H7047.1334450.176895147.310340 H8047.1334450.176895147.310340 H9047.1334450.176895147.310340 H10047.1334450.176895147.310340 I1CBS(玉米皮加0.5300#NUM!#NUM!#NUM! I10Corn(玉米)0.68810.701797 1.21967511.9214728.106601 I11FM(鱼粉)0.55 5.522.086687 4.269556826.35624314.49593I12CGELMS(玉米胚芽粕)0.679 6.218.898917 1.21967520.11859213.66052I13DDGS(玉米酒精糟)0.4210.644.401071 1.224329545.625419.20829I140#N/A047.133445 1.21967548.35312#N/AI15CGM(玉米蛋白0.725 6.915.711148 3.958568619.66971714.26054 I16RSM(菜籽粕)0.488 1.440.757906 4.476113645.2340222.0742 I17CSM(棉籽粕)0.5 1.440.757906 2.040013942.7979221.39896 I18MBM(肉骨粉)0.742 3.232.560785 2.040013934.60079925.67379 I19Corn(玉米)0.68 1.938.480928 4.269556842.75048529.07033 I2SOM(豆粕)0.6230.9342.898266 3.581243246.47950928.95673 I20Corn(玉米)0.68 2.237.114741 3.958568641.0733127.92985 I3FFSOM(油豆粕)0.57 5.211.726437 2.040013913.7664517.846877 I4RBF(米糠)0.408 4.712.864926 2.040013914.90494 6.081215 I5Corn(玉米)0.68 1.440.757906 3.958568644.71647530.4072 I5Corn(玉米)0.68142.579489 3.415981545.9954731.27692 I7Corn(玉米)0.688.29.7910054 4.269556814.0605629.561182 I8CSM(棉籽粕)0.5 6.915.711148 1.21967516.9308238.465412 I9LS(细石粉) 1.2 3.929.373016 1.224329530.59734636.71681 P147.133445 3.498685150.632130P247.133445 3.498685150.632130 P347.133445 3.498685150.632130 P447.133445 3.498685150.632130 P547.133445 3.498685150.632130 P647.133445 3.498685150.632130 P740.985604 3.498685144.4842890 P840.985604C1FM-R(鱼粉-乳0.48110 1.494313 1.4943130.71727 C2011.783361 1.499404413.2827660 C3011.783361 1.499404413.2827660 C4023.566722 2.600508726.1672310 C5023.566722 2.600508726.1672310 C6011.783361 1.499404413.2827660 C7011.783361 1.499404413.2827660 C8whey(乳清粉)23.566722 2.600508726.1672310。
混凝土筒仓仓壁及漏斗计算
筒仓内径d n =25m 筒仓高度h n =29.4m筒仓类型(h n /d n <1.5)浅仓筒库壁厚d=250mm 漏斗高度(至锥顶)h h =12.50m 漏斗角度α=45°漏斗密度γm ＝25kN/m³储料名称小麦储料密度γ=8kN/m³内摩擦角φ=25°摩擦系数μ=0.4钢筋牌号HRB400钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm²混凝土强度等级C 30水平钢筋排数n=2排钢筋相对粘结特性系数νi = 1.0混凝土轴心抗拉强度f tk = 2.01N/mm²筒壁水平钢筋保护层c=25mm钢筋弹性模量E S =2.00x105N/mm²侧压力系数0.406水力半径 6.25m 竖向压力修正系数 1.2基本组合永久荷载分项系数γG = 1.2基本组合(活荷控制):贮料分项系数γQ1= 1.3准永久组合:准永久系数Ψq1= 1.0构件受力特征系数αcr = 2.7最大裂缝控制宽度ωmax ≤0.2mm 筒库信息储料信息材料信息计算参数钢筋混凝土筒仓计算k=tan 2(45°-φ/2)=ρ=d n /4=C v =s 61218181829.4C h 1.612 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0000.1440.2680.3730.3730.3730.534P h,k 19.48138.96258.44458.44458.44495.458N 316.570633.139949.709949.709949.709######A s,all 879.3601758.7202638.0802638.0802638.080######A s1439.680879.3601319.0401319.0401319.040######直径101212141422间距200175150125100100A s1392.699646.270753.9821231.5041539.380######A s,all 785.3981292.5411507.9642463.0093078.761######ρte 0.0030.0050.0060.0100.0120.030取0.0100.0100.0100.0100.0120.030P n =ξP v0.703N s 243.515487.030730.545730.545730.545######σs 310.053376.801484.458296.607237.286156.948Ψ0.6790.7530.8300.6600.6530.826ωmax0.8580.893 1.1220.4260.2900.184配筋不足配筋不足配筋不足配筋不足裂缝超限满足P f 22.20984.506181.107181.107181.107442.002P f,Δ22.20962.29896.6010.0000.000260.895实配钢筋受拉钢筋配筋率仓壁s 深处水平压力仓底竖向压力受拉钢筋不均匀系数裂缝宽度(mm)配筋是否满足总摩擦力(KN/m)区间摩擦力(KN/m)漏斗法向压力注:ξ=cos2α+ksin2α=准永久组合拉力(KN)漏斗径向力T r =ΣW/2πr 0sin α钢筋应力(N/mm²)漏斗环向力Tc=P v (Cos 2α+kSin 2α)r 0/Sin α受拉钢筋配筋率ρte =A s,all /A te (小于0.01时取0.01)裂缝间纵向受拉钢筋不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk /ρte σs (0.2<Ψ<1)最大裂缝宽度ωmax =αcr Ψσs (1.9C s +0.8d eq /ρte )/E s 单边配筋量(mm²/m)轴心受拉配筋计算A s =N/f y 准永久组合钢筋应力σs =N s /A s,all 有效受拉混凝土截面面积A te =d*1000水平压力(kPa)P v =γs(浅仓)基本组合筒壁拉力(KN/m)基本组合:筒壁拉力N=γQ1P h d n /2全截面配筋量(mm²/m)准永久组合:筒壁拉力N s =Ψq1P h d n /2计算深度(m)P h =C h P h,k =C h γρ(1-e -μks/ρ)/μ (深仓)水平压力修正系数P h =k γs(浅仓)(1-e-μks/ρ)P v =C v P v,k =C v γρ(1-e -μkhn/ρ)/μk (深仓)筒壁内力及配筋计算计算公式。
钢板筒仓计算
仓底或漏 斗顶面的 仓底或漏 斗顶面以 上的总竖 向摩擦 力：Pf =
ts
AS b
t
ts
3
12
IS b
AStes2 AS bt
t3
12
179.20 (kPa) 104.59 (kN/m)
加劲肋参数
规格
水平加劲肋 垂直加劲肋
规格
L70X5 I14
抗拉强度确定壁厚 t(mm)
2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0
Cf
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
0.2
2 mm
Ch
1.000 1.232 1.581 1.929 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
Ph (kN/m2) Np (kN/m) Nv(kN/m)
抗风计算ts(mm) 抗风折算厚度ts(mm) 抗拉折算厚度ts(mm)
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
抗压折算厚度 ts(mm)
4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2
间距
截面形心高度hz0
面积AS
钢板筒仓计算
计算压力(N)
13996.3 21592.6 29188.9 36785.2 44381.4 51977.7 59574.0 67170.3 74766.6 82362.9
间距
截面高度 截面形心高度h-z0 面积AS
惯性矩IS
1500
70
1600
100
50.9 50
687 1430
322000 2450000
9<450 合格 7.3<450 合格 6.7<450 合格 6.2<450 合格
最小应力 (N/mm2)
-3.4<450 合格 -5.2<450 合格 -5.7<450 合格 -3.9<450 合格 -2.8<450 合格
-2<450 合格 -1.8<450 合格 -1.3<450 合格 -1.1<450 合格 -0.9<450 合格
实际厚度 t(mm)
局压计算
5.0 5.0 6.0 9.0 12.0 15.0 17.0 20.0 22.0 24.0
集中荷载设计值 F(kN) 作用点以上高度(mm) 临界应力(N/mm2) 局压应力(N/mm2) 加劲肋最小高度(mm)
100.0
150.0 1.0 9.5
17850.0
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
1.000 1.138 1.498 1.858 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000
0.00 12.13 56.01 116.16 172.31 216.73 258.50 297.76 334.68 369.38
粮仓特种结构课程设计计算书
特种结构课程设计计算书一、计算参数1.平面组合形式：2×3排列2.筒仓储料品种：稻谷3.筒仓内径：12米4.筒仓装粮高度：26米5.混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB335。
6.粮食设计参数稻谷的重力密度为6kN/m3，内摩擦角为35°。
7.地震设防烈度6度；风载按当地情况查取。
二、筒仓的结构选型1.筒仓的仓壁、筒壁及角锥形漏斗宜采用等厚度截面，其厚度为：直径小于或等于15m的圆形筒仓仓壁厚度：t=d n/100+100=12000/100+100=220mm厚度可以取250mm2.圆形筒仓仓顶可采用钢筋混凝土梁板结构。
3.仓顶板厚度为150mm三、筒仓结构上的荷载仓壁上作用的荷载主要有仓顶板自重、女儿墙自重（G1k+G2k），女儿墙高度为1.3m。
G1k+G2k=25×3.14×6.22×0.15+1.3×25×0.2×3.14×12.2=701.633kN四、筒仓仓壁配筋计算1.仓壁配筋计算仓壁厚度为250mm，混凝土保护层厚度为30mm。
具体计算见附件一。
2.仓壁裂缝宽度验算具体计算见附件二。
五、锥形漏斗配筋计算1.锥形漏斗配筋计算锥形漏斗壁与水平方向的夹角为60º锥形漏斗出粮口直径d1=500mm锥斗的高度h n=（d n-d1）·tan50°/2=9.96m具体计算见附件三2.锥形漏斗径向裂缝宽度验算具体计算见附件四。
3.锥形漏斗环向裂缝宽度验算具体计算见附件五。
附表三锥形漏斗配筋计算表附表四锥形漏斗径向裂缝宽度验算附表五锥形漏斗环向裂缝宽度验算。
筒仓计算说明书
筒仓计算说明书1.设计资料1.1贮料物理特性松散物料的性能参数储量荷载计算系数1.2分项系数的取值1.2.1永久荷载分项系数：对结构不利时，取1.2；筒仓抗倾覆计算，取0.9 1.2.2可变荷载分项系数：储粮荷载去1.3；其它可变荷载取1.41.2.3地震作用取1.31.3可变荷载组合系数1.3.1无风荷载参与组合时，取1.01.3.2有风荷载参与组合时，粮食荷载取1.0；其它可变荷载取0.61.3.3有地震作用参与组合时，粮食荷载取0.9；地震作用取1.0；雪荷载取0.5；风荷载不计，楼面可变荷载：按实际考虑时取1.0；按等效均部荷载时取0.6。
1.4钢板筒仓的风载体型系数可按如下取值1.4.1仓壁稳定计算：取1.0；1.4.2独立筒仓计算：取0.81.4.3仓群计算取1.31.5 深仓储粮动态压力修正系数深仓储粮动态压力修正系数注：hn/dn>3时，表中Ch应乘以1.11.6海伦的雪压和风压值房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。
C类指密集建筑群的大城市。
2.玉米2.1 仓的容积和外形尺寸图 2.1 胶结料二维图图 2.2 仓壁厚为10mm的三维2.2 仓厚度的计算和检验图2.3 圆锥漏斗内力计算示意图3.粉煤灰3.1仓的容积和外形尺寸图3.1 粉煤灰二维图图3.2 仓壁厚为10mm的三维图3.2 仓厚度的计算和检验图3.3圆锥漏斗内力计算示意图4.计算总结经过这次200t的筒仓设计，让我掌握了基本的筒仓外形尺寸计算、仓壁强度和稳定性的验算。
但是由于仓上没有建筑，忽略了一些可变荷载作用于仓壁单位周长上的竖向压力，没有准确的计算出。
在验算强度时，由于不知道加劲肋的尺寸，无法计算出加劲肋组合构建的截面强度计算。
验算人：肖极木完成日期：2009.9.305.参考文献1.国家粮食局. 粮食钢板筒仓. 北京：中华人民共和国建设部，20012.JB/T4735—1997《钢制焊接常压容器》99页—123页3.中国煤炭建设协会. 钢筋混凝土筒仓设计规范. 北京：新华书店北京发行，2004 54页—55页4.陈宜通、盛春芳、陈润余. 混凝土机械. 北京：中国建材工业出版社，2002 50页—54页。
筒仓体积计算
筒仓容积计算
V3 m3 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 1116.2271
r
9.504
r1
5.77
h
5.976
V4 m3 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 114.58631
r
4.274
r1
1.85
h
3.699
V5 m3 V=3.14r2h r
64.4799 1.85
36299.465 37751.444
t
5948.8085
h=VX/(3.14*(17.764^
H1 m 2-1.85^2))
3.9744246
VX
m3
3895.3765
H2
13.784932
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2004年06月08日
筒仓容积计算
4 筒堆煤3万吨时高度
H3
筒仓底部高度为9.7m,底部标高为5.3,顶部标高为47.7
30914.752 17.764 可降低 31.2 6m
335.29548 1.85 可降低 31.2 6m
30579.457 31802.635
四 筒仓容积 V 筒仓实际堆煤重量
筒仓分段堆 五 煤重量高度
筒仓底部堆 1 煤重量为
2 筒堆煤1万吨时高度 圆柱体体积
3 筒堆煤2万吨时高度
m3 V=VA+VB t
h
6
VA m3 V=V1-V2+V3-V4-V5 5720.0082
GA t
5948.8085
三 上部环形锥
1 圆柱体 半径 圆柱体高度
2 圆柱体 半径 圆柱体高度
水泥罐计算书
哈大梁场200t水泥筒仓设计计算书1、设计依据：1、《粮食钢板筒仓设计规范（GB50322-2001）》2、《钢筋混凝土筒仓设计规范(GB5007-2003)》3、《钢结构设计规范（GB50017-2003）》4、《冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）》5、《钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）》6、《建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）》7、哈大客运专线12#梁场指挥部提供的地质水文等资料。
2、各项参数：1、水泥计算参数：容重：γ=16KN/m3；内摩擦角：φ=30°；水泥与仓壁的摩擦系数：μ=0.3；侧压力系数：k=；筒仓内径：d n；仓内储存料计算高度：h n；筒仓水平净截面的水力半径：ρ=d n/42、深仓计算修正系数：深仓贮料水平压力修正系数：C h；深仓贮料竖向压力修正系数：C v；3、风荷载参数计算风力：v=35.6m/s4、仓体自重：G=15t3、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算1、计算模型2、风荷载强度计算：风荷载强度计算：其中基本风压：风载体形系数：K1=0.8风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0W=0.8×1.0×1.0×792.1=634Pa3、风力计算：A1=0.85×0.82=0.697m2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍F1=634×0.697×1.5=666N作用高度：H1=10+11+0.82/2=21.41mA2=(4.2+0.063×2) ×11.0=47.6m2F2=634×47.6=作用高度H1=10+11+0.82/2=21.41m作用高度：H2=10+11/2=15.5mA3=(4.326+0.289)/2×3.4=7.8 m2F3=634×7.8=4945N作用高度：H3=10-3.4/3=8.87mA4=3.85×1.5×0.4=2.31 m2F4=634×2.31=1465N作用高度：H4=4.25+1.5/2=5m4、倾覆力矩计算：稳定力矩计算：假定筒仓绕AB轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M稳2。
钢板筒仓计算
间距
截面形心高度hz0
面积AS
惯性矩IS
间距
截面形心高度hz0
500
50
1000
140
面积AS
500 2150
惯性矩IS
15000 7120000
压应力 (N/mm2)
0.2 0.9 2.7 5.2 8.6 12.6 17.3 22.5 28.3 34.7
竖向稳定临界应 力
16 合格 24.9 合格 31.7 合格 37.5 合格 41.2 合格 43.9 合格 46.2 合格 48.1 合格 49.8 合格 51.3 合格
S（m） e-μk s /ρ
1.30 2.60 3.90 5.20 6.50 7.80 9.10 10.40 11.70 13.00
0.0 0.9 2.2 3.5 4.8 6.1 7.4 8.7 10.0 11.3
1.000 0.947 0.874 0.806 0.743 0.686 0.632 0.583 0.538 0.496
抗风计算ts(mm) 抗风折算厚度ts(mm) 抗拉折算厚度ts(mm)
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
4.0
27.7
3.0
抗压折算厚度 ts(mm)
4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2 4.2
筒仓计算书阳光
φ17筒仓基础计算书一、计算数据及条件1、《粮食钢板筒仓设计规范》（GB50322-2001）2、筒仓规格：17×16，3、物料：大豆γ＝7.5KN/M34、抗震设防烈度：六度场地类别为Ⅱ类二、采用的结构形式：内外两圈梁柱框架结构三、荷载计算1、钢板仓自重：q=13 KN/M2、锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2四、锥斗计算锥斗受上部仓内粮食活荷载平面标准值:pvk=130KN/ m2锥斗板受斗内粮食活荷载平面标准值pvk=γh=7.5×6/3=15KN/ m2锥斗板受粮食总活荷载平面标准值：pvk=130+15=145KN/ m2换算成锥斗板斜面荷载：145×cos35°=119KN/ m2锥斗板自重:25×0.45=11.25KN/ m2上段锥斗取１米板带，锥斗两端固支用3d3s计算M 支座=286.4 kN.m M跨中=143.2kN.mV=311.5kN根据经验系数，锥斗两端不能完全固支，可折减0.85M支座=286×0.85=243KN.m/m上段锥斗取１米板带，锥斗两端简支根据混凝土下册P6912-43,12-44 M跨中＝pln2/8, 可近似采用M跨中＝(145×1.3+11.25×1.2)×4×4 /10=323KN.m/m,V=(145×1.3+11.25×1.2)×cos35×4/2=331KN/ M上部支座配筋AsB＝Mb/(0.9fyh0)＝243000000/(0.9×360×400)＝1875mm2/m下部跨中配筋As＝M/(0.9fyh0)＝323000000/(0.9×360×425)＝2347mm2/m故上段锥斗板的上径向配：III20@140 As＝2243mm2/mIII22@150 As＝2533mm2/m故上段锥斗板的下径向配：III18@180 As＝1413mm2/m板环向分布筋：φ14@200As＝770mm2/m>0.15%×1000×450=675mm2/m五、基础设计：1.估算基础形式：采用筏板基础时基础埋深3.2m,整板基础上部传来荷载:（1）钢板仓自重：W1=13×2×3.14×8.5=694KN（2）物料重：W2=3.14×8.52×（16+6/3）×7.5=30626KN （3）回填土：W3=3.14×10×10×2.2×18=12434KN（4）底板自重：W4=3.14×10×10×1×25=7850KN1)计算地基承载力：W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN基础地面压力P= W总/A=69665/(3.14×10×10)=222kpa基础承载力修正：f＝fk＋ηd×γ×(d-0.5)=160+2×20×(3.2-0.5)=268kpa>p能满足2）计算底板配筋W总＝（W1+W2+W3+W4）×1.35=69665KN地基反力：p＝W总/A=69665/(3.14×10×10)=222KN/m2a)基础整板计算（取1m板带）示意图如下：最大变形(+) 171.3mm x=10最大变形(-) -18.9mm x=5最大弯矩(+) 980.3kN.m x=6最大弯矩(-) -795.7kN.m x=10最大剪力(+) 888kN x=14最大剪力(-) -888kN x=6计算的最大弯矩980kN.mb）配筋构件为受弯构件，受弯矩980kN.m。
筒仓体积计算表
13.674425 18.974425 28.725575 23.484932 28.784932 18.915068 33.29544 38.59544 9.1045598
第2页
共4页
2004年06月08日
筒仓容积计算
圆锥体
第3页
共4页
2004年06月08日
筒仓容积计算
第4页
共4页
2004年06月08日
1.04
V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 7238.1191 17.466 13.27 9.7 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 2455.2718 13.27 9.504 5.976 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 1116.2271 9.504 5.77 5.976 V=(3.14h(r2+r12+rr1))/3 114.58631 4.274 1.85 3.699 V=3.14r h
H1 VX H2 H3
h=VX/(3.14*(17.764^2-1.85^2))
筒仓底部高度为9.7m,底部标高为5.3,顶部标高为47.7 因此 筒仓堆煤高度1万时高度为 由下而上 标高为 自上而下 筒仓堆煤高度2万时高度为 由下而上 标高为 自上而下 筒仓堆煤高度3万时高度为 由下而上 标高为 自上而下
m3
V=3.14r2h
m3 t
V=V1-V2
四
筒仓容积 V 筒仓实际堆煤重量
m3 t
V=VA+VB
36299.465 37751.444
五
筒仓分段堆煤重量高度 1 筒仓底部堆煤重量为 2 筒堆煤1万吨时高度 圆柱体体积 3 筒堆煤2万吨时高度 4 筒堆煤3万吨时高度 t m m3 5948.8085 3.9744246 3895.3765 13.784932 13510.761 23.59544 23126.146
筒仓计算书
第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
水泥罐计算书
水泥罐计算书哈大梁场200t 水泥筒仓设计计算书一、 设计依据：1、 《粮食钢板筒仓设计规范（GB50322-2001）》2、 《钢筋混凝土筒仓设计规范(GB5007-2003)》3、 《钢结构设计规范（GB50017-2003）》4、 《冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）》5、 《钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）》6、 《建筑钢结构焊接技术规程（JGJ81-2002）》7、 哈大客运专线12#梁场指挥部提供的地质水文等资料。
二、 各项参数： 1、水泥计算参数： 容重：γ=16KN/m 3； 内摩擦角：φ=30°；水泥与仓壁的摩擦系数：μ=0.3； 侧压力系数：k=()()2245φ-tg ； 筒仓内径：d n ；仓内储存料计算高度：h n ；筒仓水平净截面的水力半径：ρ=d n /42、深仓计算修正系数：深仓贮料水平压力修正系数：C h ； 深仓贮料竖向压力修正系数：C v ；3、风荷载参数计算风力：v=35.6m/s4、仓体自重：G=15t三、 空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、计算模型0.821110F 1F 2F 3F 44.20.0630.063H 4H H H 3214.251.53.4A BCDEF1.6241.6242、风荷载强度计算：风荷载强度计算：0321W K K K W ⋅⋅⋅= 其中 基本风压：Pav W 1.7926.16.356.1220===风载体形系数：K1=0.8 风压高度变化系数：K2=1.0地形、地理变化系数，按一般平坦空旷地区取K3=1.0 W=0.8×1.0×1.0×792.1=634Pa3、风力计算：A 1=0.85×0.82=0.697m 2，考虑仓顶护栏等，提高1.5倍 F 1=634×0.697×1.5=666N作用高度：H 1=10+11+0.82/2=21.41m A 2=(4.2+0.063×2) ×11.0=47.6m 2F 2=634×47.6=作用高度H1=10+11+0.82/2=21.41m 作用高度：H 2=10+11/2=15.5m A 3=(4.326+0.289)/2×3.4=7.8 m 2 F 3=634×7.8=4945N作用高度：H 3=10-3.4/3=8.87m A 4=3.85×1.5×0.4=2.31 m 2 F 4=634×2.31=1465N 作用高度：H 4=4.25+1.5/2=5m4、倾覆力矩计算：mt F M i ⋅=⨯+⨯+⨯+⨯=⋅=∑14.235146587.849455.153017841.21666h i 41倾稳定力矩计算：假定筒仓绕AB 轴倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩M 稳1，另一部分是水泥仓立柱与基础连接螺栓抗拉产生的稳定力矩M 稳2。
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第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。
=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。
即EI 1P1λ=37565，EI 1N1λ=－1.39N2. 基础底板的挠度计算：（1） 由荷载σ=171.00 KN/m 2所产生的挠度：EI 2σλ2=－38248×88.44900.171=-14538(2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度：EI 2N2λ=1.39N（3）由σ0M =2024×88.44900.171=769 KN.m 而引起的挠度：EI 2σλ02M =31404×2024769=11932(4) 由NM 0=－0.069N 而引起的挠度：EI 2NM 02λ=－1.07N由公式：P1λ－N1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.11193239.114538EI NN -++-I 2:I 1=5.04:1解方程得：N=26185 KN 3. 库底板的弯矩计算：空仓底板上的压力：P=25×0.7×1.2=21 KN/m2, 基底压力：σ =356.92 KN/m21. 仓底板的挠度计算：由于P=21 KN/m 2所产生的挠度：EI 1P1λ=37565×85.44121=1785环向力N 作用而引起的挠度： EI 1N1λ=－1.39N2. 基础底板的挠度计算：（1）由荷载σ=356.92 KN/m 2所产生的挠度：EI 2σλ2=－38248×88.44992.356=-30345（2）由荷载P N=0.0724N 所产生的挠度：EI 2N2λ=1.39N（3）由σ0M =2024×88.44992.356=1606 KN.m 而引起的挠度：EI 2σλ02M =31404×20241606=24918(4) 由NM 0=－0.069N 而引起的挠度：EI 2NM 02λ=－1.07N由公式：P1λ－N1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.11785EI N -=207.12491839.130345EI NN -++-I 2:I 1=5.04:1解方程得：N=1968 KN 3. 库底板的弯矩计算：4. 基础板的弯矩计算：三种情况下的荷载值列于下表，表内单位为KN.m:四、 库底板、柱、基础配筋计算： 1. 库底板配筋计算：(1) 在X/R=0.37处有最大的负弯矩M r =-501 KN.m ，已知板厚h=800mm,h 0=765mm,混凝土用C30,钢筋用Ⅱ钢，f cm =16.5 N/mm 2,取b=1000 mm,f y =310 N/mm 2。