您的位置：360文档中心› 结构胶计算实例及说明

结构胶计算实例及说明

合集下载

结构胶计算

结构胶计算

一、荷载1、标高(1).风荷W k:作用在幕墙上W:作用在幕墙上βgz:20.000m 高处阵μf=1.2248×(βgz=0.8×(1 + 2μμz:20.000m 高处风μz=0.318×( Z/10μs:风荷载体型系对于建筑μs外-1.8对于建筑μs内-0.2 μs1（A）:局部a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长A：玻璃面板面积1.25×3=3.750LgA=Lg3.750=0.574根据《建筑结对于板块面积Lg3.μs1(A)=μs1=-1.μs=-1.γw:风荷载作用分W k=βgz×μz×μ=2.392×0.62×W=γw ×W k标高20.000米标准层大面处玻璃幕墙设计计算书=1.4×3.700 =(2).自重采用(8+1.52G AK:玻璃板块平均G A:玻璃板块平均γG:自重荷载作用G AK=25.6×(8+8+6+G A = γG ×G AK=1.2×0.717 =(3).地震q EAK:垂直于玻璃幕q EA:垂直于玻璃幕β:动力放大系α:水平地震影响γE:地震作用分项q EAK=β× α×G AK=5.0×0.12×=0.430 kN/m^2q EA=1.3×0.430 =二、玻璃1. 玻璃的强度采用(8+1.52校核依据: σ≤ f g = 84.0σ外2≤ f g = 84.0σ内1≤ f g = 84.0σ内2≤ f g = 84.0q k:玻璃所受组合q:玻璃所受组合荷载采五洲风q k=W k + 0.5q EAk=3.7 + 0.5 ×q=W+ 0.5q EA=5.18 + 0.5 ×q ik:分配到各单片q i:分配到各单片a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长ψ:玻璃板面跨中t1:外夹层外片t2:外夹层内片t3:内夹层外片t4:内夹层内片t e12:外层夹胶玻璃t e12 =( t13 +t23 )1/3=(8^3 +8^3=10.08mmt e34:内层夹胶玻璃t e34 =( t33 +t43 )1/3=(6^3 +6^3=7.56 mmt e:整块中空玻璃t e =0.95×(t e123 +=0.95 ×(=10.77mmσi:各单片玻璃所E:玻璃的弹性模θi:参数q1k =1.1×q k ×t e123=1.1×3.915×1.514五洲风q 2k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2q 3k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2q 4k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2q 1 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 2 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 3 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2q 4 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2θ1 =q 1k ×a 4/(E×=1.514×10^-3×=12.54θ2 =q 2k ×a 4/(E×=1.514×10^-3×=12.54θ3 =q 3k ×a 4/(E×0.581×=15.20θ4 =q 4k ×a 4/(E×=0.581×10^-3×=15.20ηi :折减系数，可η1=0.95η2=0.95η3=0.94η4=0.948mm 厚外夹层σ1 =6×ψ×q 1×a 2=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层8mm 厚外夹层σ2 =6×ψ×q 2×a 2=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层6mm 厚内夹层σ3 =6×ψ×q 3×a 2=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层6mm 厚内夹层σ4 =6×ψ×q 4×a 2=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层2. 玻璃的挠度玻璃最ν:泊松比，取μ:挠度系数，按a:玻璃短边边长W k :玻璃所受风荷θ:参数θ =W k ×a 4/(E×=3.700×10^-3×=9.33η:折减系数，可D:玻璃弯曲刚度D =E×t e 3/[12=72000×10.77^3=7802112Nmmu:玻璃跨中最大u =μ×Wk×a 4×=0.01116×3.700=12.47mm12.47mm <双夹胶中空玻三、幕墙1. 按风荷载和(1) 风载荷作用C s1:风载荷作用下W:设计值q EA :水平地震作用a:矩形分格短边f 1:结构胶在风荷C s1=( W +0.5 ×=(5.180+= 17.06mm取18.00(2) 自重效应胶由于玻璃自重胶缝宽度计算C s2:永久载荷作用q G :幕墙玻璃单位a:矩形分格短边b :矩形分格长边f 2:结构胶在永久C s2=q G × a × b /=0.860×1.250= 37.94mm取18.00(3) 硅酮结构密a)温度变化所t s :结构胶粘结厚H:玻璃面板高度 θ:风荷载标准值θ:风荷载标准值风荷载标准值本工程为钢筋《建筑抗震设—计算得到：θ=3x1/30δ:硅酮结构密封的伸长率:t s=θ×H×1000/=0.0100×3.000=28.57mm取10.00b)温度变化所ts2=u s2/[δ2u S2=ΔT(α铝- 式中t s2——u s2——温度变根据《建筑气广州地区极端38.7，38.7+10广州地区极端00-10=-10考虑玻璃表面变化幅度ΔT——温度变α铝——铝合α玻——玻璃b——玻璃面板δ2——硅酮结 计算得到：uS2=ΔT(α铝-59×ts1=u s2/[δ1（2+δ=2.55345 /[0.125= 9.613 mm(4) 胶缝强度验C s:胶缝选定宽度t s:胶缝选定厚度(a) 短期荷载和W:风荷载设计值a:矩形分格短边σ1=W ×a ×0.5/C s=5.180×1.250×= 0.180N/mm^2(b) 短期荷载和B:玻璃面板宽度H:玻璃面板高度t:玻璃厚度 t =σ2=12.8×H ×B×= 12.8×3.000×= 0.010N/mm^2(c) 短期荷载和σ=(σ12+σ22)0.5=(0.180^= 0.180N/mm^2结构胶强度可5.铝压压块采用6063-铝合金压码间300mm 截面形状（宽x压码50 mm压块中心钻直压码的截面特压块中心处的A 0=(L -d)×160mm^2压块中心处的W=(L-d)t 2/183mm^3a)1个压块和固Tap=q×△S ×a =5.460×300× 压块两侧接触19 mmM =(2铝合金压块中心处截V=Tap/2=2047/2= 1024 N由弯距引起的σ1=M/W =19449/1 83=106由剪力引起的τ=1.5V/A 1.5×1024/16折算应力：σ=(σ12+3τ2)0.5=(106.088^3+3×铝压码的强度6.压块固玻璃框压块采（1）螺钉旋合螺孔位置，幕n=t/p=6/1=6式中n——螺钉t——幕墙立柱p——螺纹的螺(2)不锈钢螺钉螺纹承受的最落纹承受的最式中F W——螺20 47τ——螺纹承σW——螺纹承k2——螺纹各k2=6p/d=6x1.0/ p——螺纹的螺h——螺纹牙的d1——外螺纹b——螺纹牙根n——螺钉的旋a)不锈钢螺钉τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×25.387万鑫 .五洲风b)不锈钢螺钉σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2c)铝型材螺纹τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2d)铝型材螺纹σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2计算结果，不均小于其强度一、荷载1、标高(1).风荷W k:作用在幕墙上W:作用在幕墙上βgz:20.000m 高处阵μf=1.2248×(βgz=0.8×(1 + 2μμz:20.000m 高处风μz=0.318×( Z/10μs:风荷载体型系对于建筑μs外-1.8对于建筑μs内-0.2 μs1（A）:局部a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长A：玻璃面板面积1.25×3=3.750LgA=Lg3.750=0.574根据《建筑结对于板块面积Lg3.μs1(A)=μs1=-1.μs=-1.γw:风荷载作用分W k=βgz×μz×μ=2.392×0.62×W=γw ×W k标高20.000米标准层大面处玻璃幕墙设计计算书=1.4×3.700 =(2).自重采用(8+1.52G AK:玻璃板块平均G A:玻璃板块平均γG:自重荷载作用G AK=25.6×(8+8+6+G A = γG ×G AK=1.2×0.717 =(3).地震q EAK:垂直于玻璃幕q EA:垂直于玻璃幕β:动力放大系α:水平地震影响γE:地震作用分项q EAK=β× α×G AK=5.0×0.12×=0.430 kN/m^2q EA=1.3×0.430 =二、玻璃1. 玻璃的强度采用(8+1.52校核依据: σ≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ外2≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ内1≤ f g= 84.0(JGJ102-2003σ内2≤ f g= 84.0(JGJ102-2003q k:玻璃所受组合q:玻璃所受组合荷载采用 S W +五洲风标准层大面处q k =W k +0.5q EAk=3.7 +0.5 ×q =W+0.5q EA=5.18 +0.5 ×q ik :分配到各单片q i :分配到各单片a:玻璃短边边长b:玻璃长边边长ψ:玻璃板面跨中t 1:外夹层外片t 2:外夹层内片t 3:内夹层外片t 4:内夹层内片t e12:外层夹胶玻璃t e12 =( t 13 +t 23 )1/3=(8^3 +8^3=10.08mm t e34:内层夹胶玻璃t e34 =( t 33 +t 43 )1/3=(6^3 +6^3=7.56 mm t e :整块中空玻璃t e =0.95×(t e123 +=0.95 ×(=10.77mm σi :各单片玻璃所E:玻璃的弹性模θi :参数q 1k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2(JGJ102-2003五洲风标准层大面处q 2k =1.1×q k×t e123=1.1×3.915×=1.514kN/m^2(JGJ102-2003q 3k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2(JGJ102-2003q 4k =q k ×t e343×=3.915×7.56^3=0.581kN/m^2(JGJ102-2003q 1 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2(JGJ102-2003q 2 =1.1×q ×t e123=1.1×5.460×=2.112kN/m^2q 3 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2(JGJ102-2003q 4 =q ×t e343×=5.460×7.56^3=0.810kN/m^2(JGJ102-2003θ1 =q 1k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=1.514×10^-3×=12.54θ2 =q 2k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=1.514×10^-3×=12.54θ3 =q 3k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=0.581×10^-3×=15.20θ4 =q 4k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=0.581×10^-3×=15.20ηi :折减系数，可η1=0.95η2=0.95η3=0.94η4=0.948mm 厚外夹层σ1 =6×ψ×q 1×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层8mm 厚外夹层σ2 =6×ψ×q 2×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=32.20N/mm^28 mm 厚外夹层6mm 厚内夹层σ3 =6×ψ×q 3×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层6mm 厚内夹层σ4 =6×ψ×q 4×a 2(JGJ102-2003=6×0.110×=21.71N/mm^26 mm 厚内夹层2. 玻璃的挠度玻璃最ν:泊松比，取μ:挠度系数，按a:玻璃短边边长W k :玻璃所受风荷θ:参数θ =W k ×a 4/(E×(JGJ102-2003=3.700×10^-3×=9.33η:折减系数，可D:玻璃弯曲刚度D =E×t e 3/[12(JGJ102-2003=72000×10.77^3=7802112Nmmu:玻璃跨中最大u =μ×Wk×a 4×(JGJ102-2003=0.01116×3.700=12.47mm12.47mm <双夹胶中空玻三、幕墙1. 按风荷载和(1) 风载荷作用C s1:风载荷作用下W:设计值q EA :水平地震作用a:矩形分格短边f 1:结构胶在风荷C s1=( W +0.5 ×( JGJ 102-2003=(5.180+= 17.06mm取18.00(2) 自重效应胶由于玻璃自重胶缝宽度计算C s2:永久载荷作用q G :幕墙玻璃单位a:矩形分格短边b :矩形分格长边f 2:结构胶在永久C s2=q G × a × b /( JGJ 102-2003=0.860×1.250= 37.94mm取18.00(3) 硅酮结构密a)温度变化所t s :结构胶粘结厚H:玻璃面板高度 θ:风荷载标准值θ:风荷载标准值风荷载标准值本工程为钢筋《建筑抗震设—计算得到：θ=3x1/30δ:硅酮结构密封的伸长率:t s=θ×H×1000/=0.0100×3.000=28.57mm取10.00b)温度变化所ts2=u s2/[δ2u S2=ΔT(α铝- 式中t s2——u s2——温度变根据《建筑气广州地区极端38.7，38.7+10广州地区极端00-10=-10考虑玻璃表面变化幅度ΔT——温度变α铝——铝合α玻——玻璃b——玻璃面板δ2——硅酮结 计算得到：uS2=ΔT(α铝-59×ts1=u s2/[δ1（2+δ=2.55345 /[0.125= 9.613 mm(4) 胶缝强度验C s:胶缝选定宽度t s:胶缝选定厚度(a) 短期荷载和W:风荷载设计值a:矩形分格短边σ1=W ×a ×0.5/C s=5.180×1.250×= 0.180N/mm^2(b) 短期荷载和B:玻璃面板宽度H:玻璃面板高度t:玻璃厚度 t =σ2=12.8×H ×B×= 12.8×3.000×= 0.010N/mm^2(c) 短期荷载和σ=(σ12+σ22)0.5=(0.180^= 0.180N/mm^2结构胶强度可5.铝压压块采用6063-铝合金压码间300mm 截面形状（宽x压码50 mm压块中心钻直压码的截面特压块中心处的A 0=(L -d)×160mm^2压块中心处的W=(L-d)t 2/183mm^3a)1个压块和固Tap=q×△S ×a =5.460×300× 压块两侧接触19 mmM =(Tap/2)(204铝合金压码计心处截V=Tap/2=2047/2= 1024 N由弯距引起的σ1=M/W =19449/1 83=106由剪力引起的τ=1.5V/A 1.5×1024/16折算应力：σ=(σ12+3τ2)0.5=(106.088^3+3×铝压码的强度6.压块固玻璃框压块采（1）螺钉旋合螺孔位置，幕n=t/p=6/1=6式中n——螺钉t——幕墙立柱p——螺纹的螺(2)不锈钢螺钉螺纹承受的最落纹承受的最式中F W——螺20 47τ——螺纹承σW——螺纹承k2——螺纹各k2=6p/d=6x1.0/ p——螺纹的螺h——螺纹牙的d1——外螺纹b——螺纹牙根n——螺钉的旋a)不锈钢螺钉τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2钢螺钉σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2c)铝型材螺纹τ=F W/(k2×π×=2047.31 25/(1×=25.387 N/mm^2d)铝型材螺纹σW=3×F W×h/(k2×=3×2047.31=47.361 N/mm^2计算结果，不均小于其强度。

(完整版)玻璃幕墙基本荷载和中空玻璃结构胶计算书1

(完整版)玻璃幕墙基本荷载和中空玻璃结构胶计算书1

玻璃幕墙荷载和中空玻璃结构胶设计计算书计算:校核:审核:XXX装饰工程公司xxxx年xx月xx日目录一、计算依据及说明 (1)1.工程概况说明 (1)2.设计依据 (1)3.基本计算公式 (3)二、荷载计算 (5)1.风荷载标准值计算 (5)2.风荷载设计值计算 (8)3.水平地震作用计算 (8)4.荷载组合计算 (8)三、中空玻璃结构胶计算 (9)1.结构胶宽度计算 (9)2.结构胶厚度计算 (9)3.结构胶强度计算 (10)[强度计算信息][产品结构]设计计算书一、计算依据及说明1.工程概况说明工程名称:[工程名称]工程所在城市:北京市工程所属建筑物地区类别:C类工程所在地区抗震设防烈度:八度(0.2g)工程基本风压:0.45kN/m2工程强度校核处标高:10m2.设计依据3.基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;[工程名称]按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 8.1.1-2 采用风荷载计算公式: wk =βgz×μsl×μz×w其中: wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 条文说明8.6.1取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz =1+2gI10(z10)(-α)其中g为峰值因子取为2.5，I10为10米高名义湍流度,α为地面粗糙度指数 A类场地: I10=0.12 ,α=0.12B类场地: I10=0.14 ,α=0.15C类场地: I10=0.23 ,α=0.22D 类场地: I10=0.39 ,α=0.30μz ---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定, 根据不同场地类型,按以下公式计算: A 类场地: μz =1.284×(Z 10)0.24B 类场地: μz =1.000×(Z 10)0.30C 类场地: μz =0.544×(Z 10)0.44D 类场地: μz =0.262×(Z 10)0.60本工程属于C 类地区μsl ---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取定 w0---基本风压,按全国基本风压图,北京市地区取为0.45kN/m 2(3).地震作用计算: q EAk =β E ×α max ×GAk其中: qEAk ---水平地震作用标准值 β E ---动力放大系数,按 5.0 取定αmax ---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度(0.05g): αmax =0.04 7度(0.1g): αmax =0.08 7度(0.15g): αmax =0.12 8度(0.2g): α max =0.16 8度(0.3g): α max =0.24 9度(0.4g): αmax =0.32北京市地区设防烈度为八度(0.2g),根据本地区的情况,故取αmax =0.16 GAk ---幕墙构件的自重(N/m 2) (4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用： γ G SG +γw ψ w Sw +γE ψ E SE +γT ψ T ST各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震 水平荷载标准值: qk =Wk +0.5×qEAk ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合 水平荷载设计值: q=1.4×Wk +0.5×1.3×qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4二、 荷载计算1. 风荷载标准值计算Wk : 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2) z : 计算高度10mμ z : 10m 高处风压高度变化系数(按C 类区计算): (GB50009-2012 条文说明8.2.1) μ z =0.544×(z 10)0.44=0.544 由于0.544<0.65,取μz =0.65I 10: 10米高名义湍流度,对应A 、B 、C 、D 类地面粗糙度，分别取0.12、0.14、0.23、0.39。

白云牌超高性能结构胶设计、施工手册

白云牌超高性能结构胶设计、施工手册

白云牌超高性能硅酮结构胶设计与施工手册由于当前高层或者超高层建筑日益增多，而高层或超高层建筑外幕墙多采用隐框或者半隐框玻璃幕墙，玻璃板块大，其所受风荷载和自重荷载大，此情况下仅采用符合GB16776-2005《建筑用硅酮结构密封胶》的硅酮结构胶很难满足工程的设计要求，外幕墙结构胶宽厚度值易超过JGJ102-2003《玻璃幕墙工程技术规范》的相关规定。

如采用白云牌超高性能结构胶进行超规范设计，设计计算与施工应按照如下事项进行：一 结构胶宽度设计计算1.1硅酮结构胶的粘接宽度C s 应按照《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003规定： 非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第 2、3款计算的较大值。

（1）、在风荷载作用下，粘接宽度C S 应按下式计算： Cs=12000f wa（1） 式中 W — 作用在计算单元上的风荷载设计值（Kpa ）； a — 矩形玻璃板的短边和长边长度（mm ）f1—硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值。

(2)、在风荷载和水平地震作用下，粘接宽度C S 应按下式计算： Cs=(W+0.5qE). a2000.f1 (2)式中 W — 作用在计算单元上的风荷载设计值（Kpa ）； qE —作用在计算单元上的地震作用设计值（Kpa ）f1—硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值。

(3)、在玻璃永久荷载作用下，粘接宽度C S 应按下式计算： Cs=qGab2000(a+b).f2 (3)式中 qG —幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（Kpa ）；a、b—分别为矩形玻璃板的短边和长边长度（mm）;f2—硅酮结构密封胶在永久荷载或地震作用下的强度设计值。

1.2硅酮结构密封胶的强度设计值f1，f2的取值注意事项：高层或超高层建筑隐框或半隐框玻璃幕墙，应采取附加的安全措施，如设计计算时将f1取0.4N/mm2，玻璃左右两端应设置安全夹、铝合金扣板等，防止风荷载与地震荷载作用导致玻璃的坠落；如设计计算时将f2取0.02N/mm2，玻璃上下两端应设置两个铝合金或不锈钢托条、带钩托盘、金属件等，防止因重力荷载作用过大导致玻璃的坠落。

结构胶计算1

结构胶计算1

结构胶计算
1、对于竖向隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框间硅酮结构密封胶的粘接宽度Cs，应按受力
1.1、在风荷载作用下，粘结宽度Cs
Cs7.00mm
w 1.40kN/m2
a2000.00mm
f10.20N/mm2
1.2、在风荷载和水平地震作用下，粘结宽度Cs
Cs7.00mm
w 1.40kN/m2
a2000.00mm
q E0.20kN/m2
f10.20N/mm2
1.3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度Cs
Cs21.99mm
q G0.26kN/m2
a2000.00mm
b3500.00mm
f20.01N/mm2
2、对于水平倒挂的隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框间硅酮结构密封胶的粘接宽度Cs，应
Cs1730.80mm
w 1.40kN/m2
q G43.20kN/m2
a800.00mm
f10.20N/mm2
f20.01N/mm2
3、对于隐框、半隐框玻璃幕墙中玻璃和铝框间硅酮结构密封胶的粘接厚度t s，应按下列公式计算。

3.1、在风荷载作用下，粘结宽度Cs
t s11.21mm
u s 6.36kN/m2
θ0.0018rad
h g3500.00mm
δ0.15
按受力情况分别按下列规定计算。

s，应按下式计算。

应按下列公式计算。

幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算

幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算

一、0.55KN/m 238.7m B 类风压高度变化系数m Z : 1.5421.502.00=2×1.542×1.5×0.55 2.54KN/m 2风荷载标准值w K :玻璃高度H:1800mm 玻璃宽度W:1100mm 玻璃的短边长度a:1100mm 玻璃的长边长度b:1800mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶长期强度允许值f 2:0.007N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)=2.54×1100/(2000×0.14)10.0mm 玻璃实际厚度t:8mm 玻璃材料体积密度r V :25.6KN/m 3玻璃面密度r=r V t :0.20KN/m 2C S =r ab/[2000(a+b)f 2]10.0mm B 、在玻璃自重作用下，结构胶的粘结宽度： =0.2×1100×1800/[2000×(1100+1800)×0.007]风荷载体型系数m S :瞬时风压的阵风系数b Z :风荷载标准值:w K =b Z m Z m S w 0横隐竖明幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算基本风压w 0:计算高度处离地面距离:地面粗糙度类别:结构胶计算:A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：C S 最小值:10.0mmC 、温度变化作用下粘结厚度计算取年最大温差D T:80o C 铝材的线膨胀系数a A : 2.35×10-5玻璃的线膨胀系数a G :1.0×10-5(a A -a G )×b×D T1.9mm 结构胶的温差变位承受能力d:10%结构胶粘结厚度=1.9/[0.1×(2+0.1)]^0.5 4.2mm t S 最小值:(不小于6mm) 6.0mm二、玻璃的宽度b:1100mm 玻璃的高度h:1800mm 1/450[D U]=h/a ×3+315.0mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:7.5mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:7.5mm2C 1(1+h/b×C 2/C 1)=2×7.5×(1+1800/1100×7.5/7.5)39.5mm 满足平面内变形要求=(2.35-1)×10^(-5)×1800×80则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]: =1800/450×3+3幕墙平面内变形性能计算：主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :则有玻璃与铝框的相对位移量m S:)2(δδm +=SS t。

结构胶计算公式范文

结构胶计算公式范文

结构胶计算公式范文结构胶是一种能够在常温或稍高温度下固化形成强的粘接剂。

它主要由高分子聚合物以及辅助剂组成。

结构胶具有优异的强度、抗剥离强度和耐化学腐蚀能力，广泛应用于建筑、汽车、电子等领域。

结构胶的性能直接影响着胶接结构的可靠性和耐用性。

在结构胶的设计和研发过程中，有许多重要的计算公式需要用到。

下面将介绍一些常用的结构胶计算公式。

1.接触角计算公式：结构胶在固定表面上的涂布性能与接触角有关。

接触角越小，结构胶对表面的附着力越好。

接触角的计算公式如下：cosθ = (γsv- γsv)/γsl其中，θ为接触角，γsv为固体-气体表面张力，γsl为液体-气体表面张力。

接触角越小，胶液在表面上的润湿性越好。

2.流变学计算公式：结构胶在涂布或挤出过程中会发生流变学变化，需要对其黏度进行测定和计算。

流变学常用的计算公式有：剪切应力=粘度（剪切速率）其中，剪切应力和粘度可以通过实验测定得到。

3.拉伸强度计算公式：结构胶的拉伸强度是指在拉伸过程中，胶接接头会因为外力而断裂的最大承受能力。

拉伸强度的计算公式如下：σ=F/A其中，σ为拉伸强度，F为胶接接头断裂前作用在试样上的最大力，A为断裂前试样的初始横截面积。

4.载荷传递效率计算公式：结构胶在胶接过程中，起到承载和传递载荷的作用。

载荷传递效率可以通过接触板材边缘的分析计算得到，计算公式如下：η=Fs/Fa其中，η为载荷传递效率，Fs为结构胶固化后能够承受的最大剥离力，Fa为结构胶未固化时能够承受的最大剥离力。

5.硬化时间计算公式：结构胶的硬化时间是指结构胶固化成为强固的过程所需的时间。

硬化时间受环境温度、湿度等因素的影响。

硬化时间的计算公式如下：TS = TS0 * exp(-Ea/RT)其中，TS为硬化时间，TS0为标准化硬化时间，Ea为活化能，R为气体常数，T为温度。

这些计算公式主要用于结构胶的设计和应用过程中，可以帮助工程师了解和评估结构胶的性能，以提高胶接结构的可靠性和耐用性。

异形玻璃硅酮结构胶的计算

异形玻璃硅酮结构胶的计算

异形玻璃硅酮结构胶的计算硅酮结构胶在建筑幕墙中已有几十年的应用经验。

笔者查阅了相关资料，结构胶应用于玻璃幕墙始于1970年，距今约44年。

国内隐框玻璃幕墙起步于20世纪八十年代，距今约30年。

玻璃通过结构胶粘结在高层建筑上是比较"大胆"的做法，但几十年的实践经验证明，这种做法是安全的。

当前，结构胶计算理论比较成熟。

《玻璃幕墙工程技术规范》-2003中5.6.1至5.6.5条对结构胶的计算方法做了较详细的说明。

但此计算方法有条件限制，在特定条件下存一些特殊问题，首先，计算对象是矩形玻璃面板的结构胶，但工程中经常遇到三角形板、梯形板、圆形板、多边形板；其次，面板应垂直或水平放置，而实际工程中经常遇到倾斜幕墙；再其次，在一些特定条件下计算宽度、厚度总是不能满足设计要求。

本文针对异形玻璃结构胶如何计算，部分特定条件下如何处理做了研究。

不当之处欢迎指正。

硅酮结构密封胶计算考虑受拉、受剪两方面，荷载考虑永久荷载、临时荷载两种。

其强度值按现行国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776规定拉伸强度值不低于0.6N/mm2，总安全系数不小于4.0。

《玻璃幕墙工程技术规范》-2003荷载计算时风荷载分项系数取1.4，地震荷载分项系数取1.3，所以结构胶材料分项系数为4/1.4约为3.0。

基于此，《玻璃幕墙工程技术规范》-2003规定：临时荷载作用下受拉和受压强度设计值f1均取0.2N/mm2。

永久荷载下受拉和受压强度设计值f2按经验取1/20，即0.01N/mm2。

《玻璃幕墙工程技术规范》中的风荷载作用下结构胶宽度计算公式是基于双向板荷载分配理论，考虑面板中结构胶最大拉应力推倒出来的。

《玻璃幕墙工程技术规范》条文说明摘录由以上图5.2我们看到，玻璃短边承受荷载区为三角形，长边承受荷载区为梯形，结构胶承受的最大拉应力在短边中点及长边中间段。

计算公式推倒时是选取结构胶最大拉应力区域进行，考虑风荷载作用下结构胶最大拉应力推倒的。

全玻璃幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算

全玻璃幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算

一、风荷载标准值w K :1.00KN/m 2玻璃宽度b:1325mm玻璃高度h:2550mm 玻璃短边长度a:1325mm玻璃长边长度b:2550mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)=1×1325/(2000×0.14) 4.7mmC S 最小值:4.7mmB 、设防烈度地震作用下粘结厚度计算1/6502550mmh/a ×311.8mm 结构胶的地震变位承受能力d :41%结构胶粘结厚度 =0.65×11.8/[0.41×(2+0.41)]^0.57.7mm二、玻璃的宽度b:1325mm 玻璃的高度h:2550mm全玻璃幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算结构胶计算:(采用GE4400双组份结构胶)A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：玻璃自重由横梁承担 =2550/650×3主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :幕墙平面内变形性能计算：玻璃高度h :则有玻璃上下端的相对位移量m S:ddm)2(65.0d d m +=SS t1/650[D U]=h/a ×311.8mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:3mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:3mm2C 1(1+h/b×C 2/C 1)=2×3×(1+2550/1325×3/3)17.5mm 满足平面内变形要求则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]: =2550/650×3主体结构为框架结构,结构的层间位移值a :。

中空玻璃结构胶计算

中空玻璃结构胶计算

关于中空玻璃结构胶粘接宽度计算目前经常会遇到在全隐工况下中空玻璃下订单时无法准确标定中空玻璃结构胶粘接宽度的情况。

而常规保守的做法是标定中空玻璃与铝附框的粘接宽度，给企业的正常经营带来很大不便甚至成本增加。

国家相关规范也未就该问题有明确的说明。

为此在充分理解现有规范的基础上总结出如下计算方式，供同行共同验证其正确性或仅作抛砖引玉。

1、依据JGJ102-2003规范P33页，作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配到两片玻璃上：1) 直接承受风荷载作用的单片玻璃：1K W ＝1.1K W 323131t t t ＋ ―――――（1）2) 不直接承受风荷载作用的单片玻璃：2K W ＝K W 323132t t t ＋ ―――――（2）2、依据JGJ102-2003规范P27页，在风荷载作用下粘接宽度C S 应按下式计算：S C ＝12000f Wa ―――――（3） 式中：S C ─── 硅酮结构密封胶的粘接宽度（mm）；W ─── 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN／m 2）； a ─── 矩形玻璃板的短边长度（mm）；1f ─── 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2 N／m 2。

上述公式仅用来计算中空玻璃整体与铝附框粘接时的结构胶宽度计算。

3、中空玻璃用在全隐幕墙或全隐开启扇上的受力分析：中空玻璃内外片玻璃结构胶的粘接宽度计算有别于中空玻璃整体粘接到铝附框上的计算。

其主要原因在于中空玻璃中空层内的空气可以传递由外片玻璃传到内片玻璃的荷载，即能明显反映出中空层空气在工作状态下其体积和压强的关系。

而中空玻璃整体粘接到铝附框时的计算是基于玻璃室内所面对的房间内空气不会由于玻璃的挠曲变形而产生房间内空气的体积和压强的明显变化，即可以认定工况下房间内恒为1个标准大气压。

中空玻璃外片外侧的风荷载设计值应为1.4K W ，即（3）式中的W 值，既然在校核中空玻璃内片玻璃强度时可以引用规范中的（2）式那么就可以认为在工况下中空玻璃空气层的压强设计值就是1.42K W 。

(模板)结构胶的应用与计算

(模板)结构胶的应用与计算

1 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算基本参数：1：计算点标高：88m ；2：玻璃分格尺寸：宽×高=B ×H=1100mm ×1380mm ；3：幕墙类型：全隐框玻璃幕墙4：年温温差：80℃；1.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算：(1)水平力作用下结构胶粘结宽度：C s1：风荷载和地震作用下结构胶粘结宽度最小值(mm)；w k ：风荷载标准值(N/mm2)；q EAk ：地震作用标准值(N/mm2)，对于不等片合片的中空玻璃，取外片重量，其它情况，取组成板块的玻璃总重量，按公式5.3.4[JGJ102-2003]计算； a ：矩形分格短边长度(mm)；f 1：结构胶的短期强度允许值，取0.2N/mm2；C s1=(1.4×w k +0.5× 1.3×q EAk )×a/2f 1 ……5.6.3-2[JGJ102-2003]=(1.4×0.001364+0.5×1.3×0.000246)×1100/2/0.2=5.691mm(2)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与铝框间)： C s2：自重效应下玻璃与铝框间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G1：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s2=q G1ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000415×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=12.701mm(3)自重效应(永久荷载)作用下胶缝宽度的计算(玻璃与玻璃间)： C s3：自重效应下玻璃与玻璃间结构胶粘结宽度最小值(mm)；q G2：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值(N/mm2)，分项系数取1.35；a ：分格短边长(mm)；b ：分格长边长(mm)；f 2：结构胶的长期强度允许值，取0.01N/mm2；C s3=q G2ab/2(a+b)f 2 ……5.6.3-3[JGJ102-2003]=0.000207×1100×1380/2/(1100+1380)/0.01=6.335mm实际玻璃与铝框间胶缝宽度取8mm.玻璃与玻璃间胶缝宽度取8mm.1.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：(1)玻璃与铝框间温度作用下结构胶粘结厚度：u s1：在年温差作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；b ：玻璃板块最大边(mm)；Δt ：年温差：80℃a 1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a 2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；u s1=b Δt(a 1-a 2)=1380×80×(2.3-1)×10-5=1.435mmt s1：温度作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10%t s1=u s1/(δ1(2+δ1))0.5=1.435/(0.1×(2+0.1))0.5=3.131mm(2)地震作用下结构胶粘结厚度：u s2：在地震作用下玻璃与玻璃附框型材相对位移量(mm)；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值(rad)；(取值见表20[GB/T21086-2007])h g ：幕墙玻璃面板高度(mm)；u s2=θh g ……5.6.5-2[JGJ102-2003]=1/550×1380=2.509mmt s2：地震作用下结构胶粘结厚度计算值(mm)；δ2：地震作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5%t s2=u s2/(δ2(2+δ2))0.5 ……5.6.5[JGJ102-2003]=2.509/(0.125×(2+0.125))0.5=4.868mm实际玻璃与铝框间胶缝厚度取6mm.玻璃与玻璃间胶缝厚度取6mm.1.3 结构胶设计总结：按5.6.1[JGJ102-2003]规定，硅酮结构胶还需要满足下面要求： 1：粘接宽度≥7mm ；2：12mm ≥粘接厚度≥6mm ；3：粘接宽度大于厚度，但不宜大于厚度的2倍，但是在实际情况下，不大于厚度的3倍是可以的；综合上面计算结果，本工程设计中玻璃与铝框间结构胶不满足规范要求。

全隐框幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算

全隐框幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算

一、荷载取值依据:0.55KN/m 240.5m B 类风压高度变化系数m Z : 1.5651.502.00=2×1.565×1.5×0.55 2.58KN/m 2玻璃高度H:1800mm 玻璃宽度W:1200mm 玻璃的短边长度a:1200mm 玻璃的长边长度b:1800mm 结构胶短期强度允许值f 1:0.14N/mm 2结构胶长期强度允许值f 2:0.007N/mm 2结构胶的粘结宽度C S :C S =w K a/(2000f 1)=2.58×1200/(2000×0.14)11.1mm 玻璃实际厚度t:12mm 玻璃材料体积密度r V :25.6KN/m 3玻璃面密度r :r =r V t=25.6×0.0120.31KN/m 2A 、在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度：B 、在玻璃自重作用下，结构胶的粘结宽度：地面粗糙度类别:风荷载体型系数m S :瞬时风压的阵风系数b Z :风荷载标准值:w K =b Z m Z m S w 0全隐框幕墙结构胶及幕墙平面内变形计算结构胶计算:基本风压w 0:计算高度处离地面距离:《建筑幕墙工程技术规程(玻璃幕墙分册)》DBJ08-56-96C S =r ab/[2000(a+b)f 2]15.8mm C S 最小值:15.8mmC 、温度变化作用下粘结厚度计算取年最大温差D T:80o C 铝材的线膨胀系数a A : 2.35×10-5玻璃的线膨胀系数a G :1.0×10-5(a A -a G )×b×D T1.9mm结构胶品牌:G.E4400(4000)结构胶的温差变位承受能力d:12.5%结构胶粘结厚度=1.9/[0.125×(2+0.125)]^0.5 3.8mmD 、设防烈度地震作用下粘结厚度计算主体结构类型:砌体填充墙框架结构1/4501800mmh/a ×312.0mm 结构胶的地震变位承受能力d:41%玻璃高度H/玻璃宽度W: 1.5查表可得胶缝折减系数j :0.65结构胶粘结厚度=1800/450×3主体结构为框剪结构,结构的层间位移值a : =(2.35-1)×10^(-5)×1800×80玻璃高度H:则有玻璃与铝框的相对位移量m S: =0.31×1200×1800/[2000×(1200+1800)×0.007]则有玻璃与铝框的相对位移量m S:)2(δδm +=S S t=0.65×12/[0.41×(2+0.41)]^0.57.8mm t S 最小值:(不小于6mm)7.8mm二、玻璃的宽度b:1200mm 玻璃的高度h:1800mm 1/450[D U]=h/a ×312.0mm 玻璃与左、右边框的平均间隙C 1:7.5mm 玻璃与上、下边框的平均间隙C 2:7.5mm2C 1(1+h/b×C 2/C 1)=2×7.5×(1+1800/1200×7.5/7.5)37.5mm 满足平面内变形要求=1800/450×3幕墙平面内变形性能计算：主体结构为框剪结构,结构的层间位移值a :则有玻璃与铝框的相对位移量[D U]:)2(δδjm +=SS t。

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素

不同形状玻璃板片结构胶胶宽的计算方法和结构性接口设计的考虑因素来源:2011年会论文集作者:周文亮日期:2011-4-25页面功能[字体：大中小] [打印] [投稿] [评论] [ 转发] [啄木鸟]本文作者：周文亮康子键结构胶宽度的计算考量玻璃板片或者附框上与硅酮结构胶相接触的尺寸叫做粘结宽度。

通常情况下，结构胶施打于玻璃板片的后面，主要用来承受风荷载引起的拉伸应力（如图1）。

被业内普遍接受的结构胶强度设计值（风荷载下）是138KPa，这个取值是基于结构胶的安全系数考虑，一般的结构胶要求具有5倍以上的安全系数，要远大于玻璃和铝型材的安全系数（2-3倍）。

经过20多年的实践证明，该取值还是比较保守的。

梯形荷载分布理论梯形荷载分布理论是基于板片的各个区域在风荷载作用下的挠曲会沿对应的区域分布，而不是保持整个板片平整。

这种基于近似的板片变形行为的结构胶受力原理已经被工业上广泛接受。

图2显示的是实际尺寸的玻璃板块在风荷载作用下发生向外挠曲的照片。

板片挠曲的情况与四条角平分线分成的几个区域相对应（如图3）。

最大的挠曲发生在如图中M-N虚线所示上。

在板片上任何地方所承受的风荷载都会传递到与此点距离最近边的结构胶上。

所以，板片的四周上各点所受的拉伸应力是不相同的。

最大的应力出现在板片的短边中点（如图4，O、P点）和长边上q到r 和s到t区域里。

图5比较了结构胶在假设板片保持平整（平板理论）和受梯形荷载分布理论两种不同情况下的预受应力。

可以看出，结构胶在梯形荷载分布理论下比平板或非变形板片要承受更大的应力。

结构密封胶粘结的区域必须能承受发生的最大应力。

为了计算这个应力和最小结构胶胶宽，任意选取了承受最大荷载的区域和结构胶，用阴影表示在图4中。

不同形状板片的计算矩形板块对于给定的风压，风荷载作用于阴影部分的力是由风压和阴影部分面积决定的。

风荷载作用力=风荷载值*Y*1/2短边长结构胶所能承受的力是由结构胶设计强度和粘接面积决定的。

幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念

幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念

幕墙系统中结构胶计算方法和设计概念在整个历史发展过程中，玻璃结构装配引入外墙和幕墙行业已经有超过30年的历史了。

玻璃的结构装配中，通常使用具有高强度，高持久性的结构密封胶把玻璃黏接在幕墙框架上。

这种玻璃结构装配的概念的引入，在外墙框架玻璃结构的设计上给予了设计师和建筑师更多的自由，而且在全球范围内改变了对建筑的审美观念。

在设计和计算结构胶的数值时，它需要能够承受在玻璃上所受到的各种载荷。

在结构装配被引入以后，形成了一些基本的经验计算公式，这些公式已经被幕墙和结构装配行业的设计师和核算师所信赖。

这种公式其实是从工程学上的概念得来的，即在幕墙框架上的玻璃所受到的各种载荷等于黏接玻璃的结构胶所产生的抵抗强度。

因此，假如施加的载荷取风压在玻璃表面上压力，抵抗强度取施工长度方向上的结构胶所承受的强度，那根据施加的载荷等于抵抗的强度这个工程学概念，结构胶的施工宽度可以从下面的公式得出：这个基本的经验公式在玻璃结构装配开始的时候就被用来估计或者计算结构胶的注胶宽度，而且在这个行业里面已经被广泛接受。

由于这个经验公式已经在大量国内外项目上使用，有这样的支持，这个提供结构胶设计的经验公式一直没有改变过，成功地在各种环境条件下使用了10多年。

另外一方面，这个公式计算出来的结构胶宽度拥有非常高的安全系数，在这个行业里面也是无庸置疑的。

在现在的建筑设计中，为了减少浪费并且提供具有亲和力的设计和建筑材料，合理设计和价值工程的概念已经被广泛应用。

设计师和各种材料供应商现在有责任采取行动来平衡合理设计安全系数，提高材料质量，而并不是建筑质量跟随项目预算那么不确定。

当然结构胶的设计和使用也没有例外。

为了取得这个平衡，结构胶宽度的设计也需要经历价值工程概念的审核。

因此，假如结构胶宽度的设计公式带来了材料过份的，不必要的浪费，那我们就必须对于这个公式进行重新审核。

为了进行重新审核，我们必须分析一下现在的经验公式。

结构胶的宽度计算是由一个函数组成，这个函数包括建筑设计风压（DWL）,最长短边长度（W）和结构胶的设计强度（SDS）。

结构胶用量计算

结构胶用量计算

结构胶用量计算
计算结构胶的用量需要考虑以下几个因素：
1. 胶水覆盖面积：首先需要确定需要使用结构胶的表面面积，即胶水需要覆盖的面积。

2. 胶水厚度：确定胶水需要涂抹的厚度。

通常情况下，每平方米的胶水厚度为2-3毫米。

3. 胶水密度：结构胶的密度可以从产品说明或相关资料中获得，一般为1.2-1.4克/立方厘米。

4. 结构胶的覆盖率：根据产品说明或相关资料可以获得结构胶的覆盖率。

覆盖率是指胶水可以涂抹的表面面积与胶水实际用量之间的比例。

计算公式如下：
结构胶用量 = 覆盖面积 ×胶水厚度 ×胶水密度 / 覆盖率
例如，如果需要涂抹的表面面积为10平方米，胶水厚度为2
毫米，胶水密度为1.2克/立方厘米，覆盖率为80%：
结构胶用量 = 10平方米 × 2毫米 × 1.2克/立方厘米 /80% = 3克。

结构胶计算实例及说明

结构胶计算实例及说明

结构胶计算实例及说明结构胶是广泛应用于工业、建筑、汽车等领域的一种粘合剂，具有优良的耐热、耐寒、耐化学腐蚀、耐老化、粘接强度高等特点。

下面将通过三个计算实例来说明结构胶的应用及计算方法。

计算实例1：钢板和铝合金板的结构胶粘接假设有一种结构胶被用于钢板和铝合金板的粘接，两个板的尺寸分别为100mm×100mm×10mm，胶缝宽度为1mm。

结构胶的粘接强度为30MPa。

我们需要计算该粘接所能承受的最大剪切力。

解析：粘接所能承受的最大剪切力可以通过结构胶的面积和粘接强度来计算。

结构胶的面积等于胶缝宽度乘以两个板的长度，即1mm×100mm=100mm²。

所以，最大剪切力等于粘接面积乘以粘接强度，即100mm²×30MPa=3000N。

计算实例2：汽车挡风玻璃的结构胶粘接假设一辆汽车的挡风玻璃使用结构胶进行粘接，挡风玻璃的尺寸为1000mm×500mm×5mm，胶缝宽度为2mm。

结构胶的粘接强度为20MPa。

我们需要计算该粘接所能承受的最大拉伸力。

解析：计算实例3：金属管道的结构胶粘接假设一段金属管道的外径为100mm，内径为80mm，管道壁厚为5mm。

结构胶的粘接强度为40MPa。

我们需要计算该粘接所能承受的最大剪切力。

解析：粘接所能承受的最大剪切力可以通过结构胶的面积和粘接强度来计算。

结构胶的面积等于管道外径减去内径再乘以管道壁厚，即(100mm-80mm)×5mm=100mm²。

所以，最大剪切力等于粘接面积乘以粘接强度，即100mm²×40MPa=4000N。

通过以上三个计算实例，我们可以看出结构胶的应用非常广泛，并且具有很高的粘接强度。

在实际应用中，我们需要根据具体的材料尺寸、粘接方式、胶缝宽度等因素进行计算，以确保粘接的可靠性和安全性。

此外，还需要注意在实际使用时遵守粘接剂的使用说明，以达到最佳的粘接效果。

结构胶计算实例及说明

结构胶计算实例及说明

结构胶计算实例及说明文档编制序号：[KKIDT-LLE0828-LLETD298-POI08]结构胶计算玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。

1、基本参数胶的短期强度设计值： f 1= N/mm 2胶的长期强度设计值： f 2=mm 2年温差最大值: △T=80℃铝型材线膨胀系数: a 1=×10-5玻璃线膨胀系数: a 2=×10-5 （以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=硅酮结构密封胶地震效应变位承受能力δ2=θ：主体结构的平面变形性能，取θ=1/500（在招标文件里可以找到这些数据）2、胶的粘结宽度胶在风荷载和地震作用下的粘结宽度S 1qa 7.1561300C 23.26mm 2000f 20000.2⨯===⨯，取C S =24.0 mm 。

(q 为风荷载和地震荷载的组合设计值)知识延伸：1、在风荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算；式中 C S 硅酮结构密封胶的粘结宽度（ｍｍ）W 作用在计算单元上的风荷载设计值（KN/m 2）a 矩形玻璃板的短边长度（ｍｍ）f 1 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取mm 2。

2、在风荷载和水平地震作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：E S 1(w 0.5q )a C 2000f +=(本工程就是用的这个公式，q w 0.5qE =+在荷载计算 里面会有详细介绍)式中ｑE 为作用在计算单元上的地震作用设计值（KN/ｍ2）。

3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S 应按下式计算：式中 ｑG 幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m 2）;ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取 N/mm2。

4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。

  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。

结构胶计算
玻璃采用结构胶与铝合金框粘接，主要承受温度和组合荷载。

1、基本参数
胶的短期强度设计值： f1=0.2 N/mm2
胶的长期强度设计值： f2=0.01N/mm2
年温差最大值: △T=80℃
铝型材线膨胀系数: a1=2.35×10-5
玻璃线膨胀系数: a2=1.0×10-5（以上基本参数可以在计算书第二部分、基本参数及主要材料设计指标里找到）另外根据厂家提供的数据，得到以下参数：
硅酮结构密封胶温差效应变位承受能力δ1=0.125
θ
2
C)
S
1
式中C S
W
a
f1
2
式中ｑE
3、在玻璃永久荷载作用下，粘结宽度C S应按下式计算：
式中ｑG幕墙玻璃单位面积重力荷载设计值（KN/m2）;
ａ、ｂ分别为矩形玻璃的短边和长边长度（ｍｍ）；
ｆ2硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值，取0.01 N/mm2。

4、水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘结宽度C S应按下式计算：
非抗震设计时，可取第1、3款计算的较大值；抗震设计时，可取第2、3款计算的较大值。

（根据玻璃幕墙规范
5.6）
3、胶的粘结厚度（胶的粘结厚度包过两种情况1、在温度作用下的粘结厚度2、在地震作用下的粘结厚度，取两者中的较大值。

其中玻璃幕墙规范5.6.5中指的就是硅酮结构密封胶在地震作用下的粘结厚度）
玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：
U S1 =b·△T·(a1-a2)
=2000×80×(2.35×10-5-1.0×10-5)
=2.16m
（b 为玻璃面板长边△T 为年温差a1 为铝型材线膨胀系数a2为玻璃线膨胀系数）年温差作用下结构胶粘结厚度：
S1
t===4.2mm，取5.0mm。

（
1
δ硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率，在温度作用下一般取0.125）
U S
（ｕ
θ
（
h g
S1
t
(t s
1
δ0.4）。

相关文档
最新文档