建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范经典课件(PPT44页)
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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2019)
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
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常用密目式安全立网全封闭式 双排脚手架的设计尺寸（m）
注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，包括下列荷载：
2+2(kN/m2)为二层装修作业层施工荷载标准值；2×0.35(kN/m2)为二
层作业层脚手板自重荷载标准值。
•
Nl=NlW+NO
• 强度：
σ =Nl/ AC ≤0.85 f
• 稳定：
Nl / φ A ≤0.85 f
• 式中 ：Nl—连墙件轴向力设计值(kN);NlW—风荷载产生 的连墙件轴向力设计值;NO—连墙件约束脚手架平面外 变形所产生的轴向力(kN),单排架取2,双排架取3；σ——
连墙件应力值（N/mm2）；AC——连墙件的净截面面积
斜道脚手板构造应符 合下列规定：人行斜道和 运料斜道的脚手板上应每 隔 250~300mm 设 置 一 根 防 滑木条，木条厚度宜为 20~30mm。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
3、脚手架缺纵扫地杆。
纵向扫地杆
纵向扫地杆
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纵向扫地杆应采用 直角扣件固定在距底座 上皮不大于200mm处的 立杆上。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
13、脚手架搭设人员未系安全带。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
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常用密目式安全立网全封闭式 双排脚手架的设计尺寸（m）
注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，包括下列荷载：
2+2(kN/m2)为二层装修作业层施工荷载标准值；2×0.35(kN/m2)为二
层作业层脚手板自重荷载标准值。
•
Nl=NlW+NO
• 强度：
σ =Nl/ AC ≤0.85 f
• 稳定：
Nl / φ A ≤0.85 f
• 式中 ：Nl—连墙件轴向力设计值(kN);NlW—风荷载产生 的连墙件轴向力设计值;NO—连墙件约束脚手架平面外 变形所产生的轴向力(kN),单排架取2,双排架取3；σ——
连墙件应力值（N/mm2）；AC——连墙件的净截面面积
斜道脚手板构造应符 合下列规定：人行斜道和 运料斜道的脚手板上应每 隔 250~300mm 设 置 一 根 防 滑木条，木条厚度宜为 20~30mm。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
3、脚手架缺纵扫地杆。
纵向扫地杆
纵向扫地杆
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纵向扫地杆应采用 直角扣件固定在距底座 上皮不大于200mm处的 立杆上。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
13、脚手架搭设人员未系安全带。
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第二部分 扣件式钢管脚手架 JGJ130-2019
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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范1 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。
1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。
1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。
1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。
2 术语、符号2.1 术语2.1.1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。
2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。
2.1.3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心受压状态,简称满堂脚手架。
2.1.6 满堂扣件式钢管支撑架fastener steel tuber full hall formwork support在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2019) 共127页
该起事故的直接原因是 装饰公司在阳台栏杆和石材 施工过程中将南、北两面外 墙脚手架连墙件拆除，东西 两侧连墙件也所剩不多，致 使架体失稳整体坍塌。
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第二部分 扣件式钢管脚手架
JGJ130-2019
在安阳市火葬厂门口，不谙世事的小俊 伟（1岁半）在妈妈的怀里哭泣。他的父亲
在事故中死亡。
•
Nl=NlW+NO
• 强度：
σ =Nl/ AC ≤0.85 f
• 稳定：
Nl / φ A ≤0.85 f
• 式中 ：Nl—连墙件轴向力设计值(kN);NlW—风荷载产生 的连墙件轴向力设计值;NO—连墙件约束脚手架平面外 变形所产生的轴向力(kN),单排架取2,双排架取3；σ——
连墙件应力值（N/mm2）；AC——连墙件的净截面面积
• 3、取消双管立杆。双管立杆脚手架的经济性不好，在 施工现场已经很少使用，这次修订中予以取消。
• P373 5.3.5之3；5.3.8。
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第二部分 扣件式钢管脚手架
• （二）连墙件方面
• 1、取消柔性连墙件。脚手架柔性连墙件的做法粗糙， 可靠性差，不符合安全要求，这次修订中予以取消。
• 2019年11月6日，西安市南大街西安百货公司 一栋正在施工的大楼外墙上十几米高的脚手架突 然发生坍塌，砸伤了过往的群众。
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4
第二部分 扣件式钢管脚手架
JGJ130-2019
案例
2019年5月27日,
事故发生在大风中
狂风暴雨袭击了宾阳
县城，在财政路口，
一栋在建楼房的脚手
架发生了坍塌事故，
斜道脚手板构造应符 合下列规定：人行斜道和 运料斜道的脚手板上应每 隔 250~300mm 设 置 一 根 防 滑木条，木条厚度宜为 20~30mm。
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第二部分 扣件式钢管脚手架
JGJ130-2019
在安阳市火葬厂门口，不谙世事的小俊 伟（1岁半）在妈妈的怀里哭泣。他的父亲
在事故中死亡。
•
Nl=NlW+NO
• 强度：
σ =Nl/ AC ≤0.85 f
• 稳定：
Nl / φ A ≤0.85 f
• 式中 ：Nl—连墙件轴向力设计值(kN);NlW—风荷载产生 的连墙件轴向力设计值;NO—连墙件约束脚手架平面外 变形所产生的轴向力(kN),单排架取2,双排架取3；σ——
连墙件应力值（N/mm2）；AC——连墙件的净截面面积
• 3、取消双管立杆。双管立杆脚手架的经济性不好，在 施工现场已经很少使用，这次修订中予以取消。
• P373 5.3.5之3；5.3.8。
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第二部分 扣件式钢管脚手架
• （二）连墙件方面
• 1、取消柔性连墙件。脚手架柔性连墙件的做法粗糙， 可靠性差，不符合安全要求，这次修订中予以取消。
• 2019年11月6日，西安市南大街西安百货公司 一栋正在施工的大楼外墙上十几米高的脚手架突 然发生坍塌，砸伤了过往的群众。
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第二部分 扣件式钢管脚手架
JGJ130-2019
案例
2019年5月27日,
事故发生在大风中
狂风暴雨袭击了宾阳
县城，在财政路口，
一栋在建楼房的脚手
架发生了坍塌事故，
斜道脚手板构造应符 合下列规定：人行斜道和 运料斜道的脚手板上应每 隔 250~300mm 设 置 一 根 防 滑木条，木条厚度宜为 20~30mm。
精选建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范PPT98页
连墙件图示
连墙件图示
6.4.7 当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在45º～60º之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后再拆除。6.4.8 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。
事故现场实测
扣件未正火
3 构配件
3.1 钢管3.1.1 脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。3.1.2 脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。3.2 扣件3.2.1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N· 悬挑脚手架用型钢
3.5.1 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。3.5.2用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。
6.3 立杆
6.3.1 每根立杆底部宜设置底座或垫板。6.3.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.3.7 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。
连墙件图示
6.4.7 当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在45º～60º之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后再拆除。6.4.8 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。
事故现场实测
扣件未正火
3 构配件
3.1 钢管3.1.1 脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。3.1.2 脚手架钢管宜采用Φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。3.2 扣件3.2.1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N· 悬挑脚手架用型钢
3.5.1 悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。3.5.2用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。
6.3 立杆
6.3.1 每根立杆底部宜设置底座或垫板。6.3.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。6.3.7 脚手架立杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。
2024年建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。
22.
脚手架宽度 scaffold width
脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为立杆外皮至墙面的距
离。
23.
步距 lift height
上下水平杆轴线间的距离。
24.
立杆纵（跨）距 longitudinal spacing of tube
脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。
12.
可调托撑 adjustable forkhead
插入立杆钢管顶部，可调节高度的顶撑。
13.
水平杆 horizomtal tube
脚手架中的水平杆件。沿脚手架纵向设置的水平杆为纵向水平杆；油墨脚手架
横向设置的水平杆为横向水平杆。
14.
扫地杆 bottom reinforcing tube
贴近楼（地）面，连接立杆根部的纵、横向水平杆件；包括
纵向扫地杆、横向扫地杆。
15.
连墙件 tie member
将脚手架架体与建筑物主体构件连接，能够传递拉力和压力的构件。
5
16.
连墙件间距 spacing of tie member
脚手架相邻连墙件之间的距离。包括连墙件竖距、连墙件横距。
17.
横向斜撑 diagonal brace
与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。
3
1 总则
1．0．1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策，确保 施工人员安全，做到技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范。 1．0．2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚 手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管 支撑架的设计、施工及验收。 1．0．3 扣件式钢管脚手架施工前，应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力 进行设计计算，并应编制专项施工方案。 1．0．4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收，除应符合本规范的规定外，尚应符合 国家现行有关强制性标准的规定。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
立杆横距
脚手架横向相邻立杆之间的轴 线距离，单排脚手架为外立杆 轴线至墙面的距离。
精选课件
8
基本术语
主节点
立杆、纵向水平杆、横向水平 杆三杆紧靠的扣接点。
精选课件
9
钢管规格
脚手架钢管宜采用φ48.3×3.6mm钢管。（参考欧洲标 准EN12811-1:2003对脚手架用管公称外径的规定。）
每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。（为确保施工安 全和运输方便，一般情况，单双排脚手架横向水平杆最大 长度不超过2.2m，其他杆最大长度不超过6.5m。）
精选课件
41
构造要求----脚手板
3、竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应 对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵 向水平杆上。 4、作业层端部脚手板探头长度应取 150mm，其板的两端均应 固定于支承杆件上。
精选课件
42
构造要求----立杆
6.3.1 每根立杆底部宜设置底座或垫板。 6.3.2 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直 角扣件固定在距钢 管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫 地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 6.3.3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向 扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1mm。 靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm（图 6.3.3）。
单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平 杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm； 3、当使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应 用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，
应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应 小于180mm。 6.2.3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且 严禁拆除。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
2005-8-8
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
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（4） 脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。 4．2．2 装修与结构脚手架作业层上的施工均布活荷载标准值，应按表4.2.2采用；其他用途脚手架 的施工均布活荷载标准值，应根据实际情况确定。
表4.2.2 施工均布活荷载标准值
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2005-8-8
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
页码，4/45
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页码，2/45 2005-8-8
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
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连接脚手架与建筑物的构件。 2．1．36 刚性连墙件 采用钢管、扣件或预埋件组成的连墙件。 2．1．37 柔性连墙件 采用钢筋作拉筋构成的连墙件。 2．1．38 连墙件间距 脚手架相邻连墙件之间的距离。 2．1．39 连墙件竖距 上下相邻连墙件之间的垂直距离。 2．1．40 连墙件横距 左右相邻连墙件之间的垂直距离。 2．1．41 横向斜撑 与双排脚手架内、外立杆或水平杆斜交呈之字形的斜杆。 2．1．42 剪刀撑 在脚手架外侧面成对设置的交叉斜杆。 2．1．43 抛撑 与脚手架外侧面斜交的杆件。 2．1．44 脚手架高度 自立杆底座下皮至架顶栏杆上皮之间的垂直距离。 2．1．45 脚手架长度 脚手架纵向两端立杆外皮间的水平距离。 2．1．46 脚手架宽度 双排脚手架横向两侧立杆外皮之间的水平距离，单排脚手架为外立杆外皮至墙面的距离。 2．1．47 立杆步距（步） 上下水平杆轴线间的距离。 2．1．48 立杆间距 脚手架相邻立杆之间的轴线距离。 2．1．49 立杆纵距（跨） 脚手架立杆的纵向间距 2．1．50 立杆横距 脚手架立杆的横向间距，单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。 2．1．51 主节点 立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。 2．1．52 作业层 上人作业的脚手架铺板层。 2．2 符号
《扣件式钢管脚手架安全技术规范》
2020/12/15
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2020/12/15
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脚手架主节点（即立 杆、纵向水平杆、横向 水平杆三杆紧靠的扣接 点）处必须设置一根横 向水平杆用直角扣件扣 接且严禁拆除。主节点 处两个直角扣件的中心 距不应大于150mm。在 双排脚手架中，横向水 平杆靠墙一端的外伸长 度不应大于立杆横距的 0.4倍，且不应大于 500mm；作业层上非主 节点处的横向水平杆， 宜根据支承脚手板的需 要等间距设置，最大间 距不应大于纵距的1/2。
4、底排立杆、扫地杆、剪刀撑均漆黄黑或红白相间色。
2020/12/15
杆件设置应符合以下规定：
1、脚手架立杆与纵向水平受力。
2、立杆接长除在顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对 接。搭接时搭接长度不小于1m，且不少于三只旋转扣件紧固。
3、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆。 4、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。 5、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。当采用对 接扣件连接时，纵向水平杆的对接扣件应交错布置。当采用搭接时，纵向 水平杆搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件 盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm. 6、横向水平杆两端各伸出扣件盖板边缘长度不应少于100mm，并应 尽量保持一致。 7、相邻杆件搭接、对接必须错开一个档距，同一平面上的接头不得 超过50%.
2020/12/15
2020/12/15
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2020/12/15
2020/12/15
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1、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 2、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直 间距不应大于建筑物的层高，且不应大于4m。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范PPT课件
2+2+2× 0.35 (kN/m2)
3+0.35 3+2+2× 0.35
(kN/m2)
(kN/m2)
脚手架允 许搭设高
度[H]
2.0
1.5
1.5
1.5
50
1.8
1.5
1.5
1.5
32
1.8
1.5
1.5
1.5
50
1.8
1.2
1.5
1.2
30
1.8
1.5
1.5
1.5
38
1.8
1.2
1.5
1.2
22
2.0
02 双排脚手架的 结构性能及其规 范修订内容
02 双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
1. 双排脚手架的结构性能
在作用极限荷载时
• 双排脚手架结构的可能破坏形式
• 是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整体失稳或脚手架较大步距间立 杆段的局部弯曲失稳二种形式。
➢ 通常情况下：脚手架的破坏表现为前一种形式，其承载力由平面外大波整体 失稳时的承载力值确定。
5.与建筑结构荷载规范的 内容统一
➢ 将作用于脚手架上的水平风荷载 标准值的计算公式形式由： wk=0.7μz·μs·w0（w0取n=50） 修改为： wk=μz·μs·w0（w0取 n=10）。
01 规范修订的主要内容
6.系数调整
➢ 将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
计算项目 纵向、横向水平杆强度与变形
01 规范修订的主要内容
7.轴向力调整
➢ 将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 由单排架取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2019)-PPT课件
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本次规范修订的主要内容
1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管 尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2019）的规定，将原 标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为 0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时， 可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用， 本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要 求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水 平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs· w0（w0取 n=50）修改为： wk=μz·μs· w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为 0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架 取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;
连墙件强度与稳定
双排架，风荷载+3.0kN
8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定， 此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
连墙 件设 置 立杆 横距 lb 步距 h 下列荷载时的立杆纵距la(m)
双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
• 1、双排脚手架的结构性能 • 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏 形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整 体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失 稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为 前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时 的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过 二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体 整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上 减小步距的方法来避免。 • 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步 距。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ1302011)讲稿
西山煤电安全培训综合楼工程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）讲 稿山西西山金信建筑有限公司第六工程公司《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）讲稿一、本次规范修订的主要内容新规范是从2005年就开始对（JGJ130-2001）规范修订后的结果，本次规范修订的主要内容有：1.修订了钢管规格。
取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。
2.对钢管壁厚的下差更严格。
将原规定壁厚下差限值为0.5mm 改为0.36mm 。
当所用钢管的壁厚不符合规范规定时，可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。
3.双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用，本次修订中予以取消。
4.脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修订中予以取消。
5.与建筑结构荷载规范的内容统一。
将作用于脚手架上的水平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz ·μs ·w 0（w 0取n=50）修改为： wk=μz ·μs ·w 0（w 0取n=10）。
6.将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为0.9。
7.将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架取3kN 改为2kN，双排架取5kN改为3kN。
在表4.3.1荷载效应组合中有所体现。
8.根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定，此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
6.1.1-1 常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）注：1.表中所示2+2+2×0.35(kN/m)，包括下列荷载： 2+2(kN/m)为二层装修作业层施工荷载标准值；2×0.35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范)
环境污染。
载荷计算
01
02
03
静载计算
根据施工过程中的静载情 况，如施工设备、材料和 人员等，计算脚手架的静 载。
动载计算
考虑施工过程中的动载情 况，如风载荷、地震载荷 等，计算脚手架的动载。
载荷组合
根据实际情况，将静载和 动载进行组合计算，确定 脚手架的最终载荷。
结构设计
杆件设计
根据载荷计算结果，选择合适的 杆件材料和规格，进行杆件的结
感谢您的观看
检查清理
对拆除的脚手架进行检查清理， 分类回收利用材料，确保其符 合环保要求。
05
使用与维护
使用规定
01
02
03
04
脚手架搭设应由专业人 员操作，操作人员应经 过专业培训，持证上岗。
脚手架搭设前应进行设 计计算，并按照相关规 范进行安全技术交底。
脚手架应选用合格的扣 件、钢管等材料，并确 保其质量符合相关标准。
拆除流程
拆除扣件和脚手板
从顶部开始，逐层拆除扣件和 脚手板，注意保持稳定性和平 衡性。
拆除斜杠和底座
最后拆除斜杠和底座，注意保 持整体结构的稳定性。
准备工作
清理施工现场，确保地面平整、 坚实，准备好拆除工具和安全 防护用品。
拆除横杆和立杆
按照从上到下的顺序，逐层拆 除横杆和立杆，注意避免倒塌 和倾覆。
构设计。
连接设计
确定合适的连接方式和材料，保证 脚手架的整体稳定性和安全性。
基础设计
根据地质勘察结果和载荷要求，设 计脚手架的基础结构，确保稳定性。
03
脚手架材料
钢管规格
钢管应采用外径48mm、 壁厚3.5mm的焊接钢管， 也可根据工程需要采用其 他规格的钢管。
载荷计算
01
02
03
静载计算
根据施工过程中的静载情 况，如施工设备、材料和 人员等，计算脚手架的静 载。
动载计算
考虑施工过程中的动载情 况，如风载荷、地震载荷 等，计算脚手架的动载。
载荷组合
根据实际情况，将静载和 动载进行组合计算，确定 脚手架的最终载荷。
结构设计
杆件设计
根据载荷计算结果，选择合适的 杆件材料和规格，进行杆件的结
感谢您的观看
检查清理
对拆除的脚手架进行检查清理， 分类回收利用材料，确保其符 合环保要求。
05
使用与维护
使用规定
01
02
03
04
脚手架搭设应由专业人 员操作，操作人员应经 过专业培训，持证上岗。
脚手架搭设前应进行设 计计算，并按照相关规 范进行安全技术交底。
脚手架应选用合格的扣 件、钢管等材料，并确 保其质量符合相关标准。
拆除流程
拆除扣件和脚手板
从顶部开始，逐层拆除扣件和 脚手板，注意保持稳定性和平 衡性。
拆除斜杠和底座
最后拆除斜杠和底座，注意保 持整体结构的稳定性。
准备工作
清理施工现场，确保地面平整、 坚实，准备好拆除工具和安全 防护用品。
拆除横杆和立杆
按照从上到下的顺序，逐层拆 除横杆和立杆，注意避免倒塌 和倾覆。
构设计。
连接设计
确定合适的连接方式和材料，保证 脚手架的整体稳定性和安全性。
基础设计
根据地质勘察结果和载荷要求，设 计脚手架的基础结构，确保稳定性。
03
脚手架材料
钢管规格
钢管应采用外径48mm、 壁厚3.5mm的焊接钢管， 也可根据工程需要采用其 他规格的钢管。
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《建筑施工扣件式钢管脚手架安 全技术规范》（JGJ130-2011）
规范修订的背景
• 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历 了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论 后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
• 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管 理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内 容应适应变化。
• 和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规 范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
• 施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。 在技术上亟待给予指导和规范。
• 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
本次规范修订的主要内容
1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管 尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原 标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为 0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时， 可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用， 本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要 求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水 平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取 n=50）修改为： wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为 0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架 取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;
1.2
1.5
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1.5
1.2
脚手架允 许搭设高
度[H]
50 32 50 30 38 22 43 24 30 17
注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，包括下列荷载： 2+2(kN/m2)为二层装修作业层 施工荷载标准值；2×0.35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。 3、地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo =0.4kN/m2 。
8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定， 此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
连墙 件设
置
二步 三跨
三步 三跨
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
立杆 横距
lb 1.05
1.3
1.55
1.05
1.30
步距 h
1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80
• 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步 距。
双排脚手架的整体失稳
• 2、双排脚手架的设计计算公式
• 立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由
于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其
底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心
受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手
表4.3.1 荷载效应组合
计算项目 纵向、横向水平杆强度与变形 脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁
的强度、稳定与变形
立杆稳定
连墙件强度与稳定
荷载效应组合 永久荷载+施工荷载 1永久荷载+施工荷载 2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载） 1永久荷载+可变荷载（不含风荷载） 2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载） 单排架，风荷载+2.0 kN 双排架，风荷载+3.0kN
双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
• 1、双排脚手架的结构性能
• 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏 形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整 体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失 稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为 前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时 的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过 二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体 整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上 减小步距的方法来避免。
• 在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承 载力设计值可以由公式：N•A•f 计算。式
中：—轴心受压构件的整体稳定系数，A— 轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强 度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定 承载力极限值／（R •s ），式中：γR—钢材 的抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分 项系数的总和。
• 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构 计算分析确定，可以表达为：•A• fy 。根据建筑施
• 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的 构造和计算内容。
• 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相 关的内容。包括结构体系、构造要求、荷 载取值、设计计算等。规范中将此类支架 体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、 横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。
架立杆稳定性的计算公式为：N f ；式中：N— •A
脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架立杆的
橫截面面积，f—钢材的设计强度值。 —轴心受
压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳
定因素的换算长细比λ0查表或由公式：
确
7320
2 0
定； ， 0
l0 i
• l0=k•m•h，其中：k—计算长度附加系数， m—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它 们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根 据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳 定性。
2+0.35 (kN/m2)
2.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8
下列荷载时的立杆纵距la(m)
2+2+2×0.35 (kN/m2)
3+0.35 3+2+2×0.35
(kN/m2)
(kN/m2)
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1.51.5Fra bibliotek1.5
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规范修订的背景
• 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）的编写工作于1986年开始，经历 了调研、统计、实验研究、结构分析、总结和讨论 后，于1993年定稿上报，2001年修改后批准实施。
• 规范使用期内国家的建设规模、建筑工地的安全管 理和脚手架使用等方面都发生了很大变化，规范内 容应适应变化。
• 和本规范配套的相关规范在内容作了修订，使本规 范在内容上应作出修改，和相关规范协调。
• 施工现场高大支架和模板工程数量增多，事故频发。 在技术上亟待给予指导和规范。
• 2005年开始对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技 术规范》（JGJ130-2001）规范的修订工作。
本次规范修订的主要内容
1、修订了钢管规格。取消φ51×3.0钢管；为符合《焊接钢管 尺寸及单位长度重量》（GB/T 21835-2008）的规定，将原 标准中φ48×3.5的脚手架用钢管改为φ48.3×3.6。 2、对钢管壁厚的下差更严格。将原规定壁厚下差限值为 0.5mm改为0.36mm。当所用钢管的壁厚不符合规范规定时， 可以按钢管的实际尺寸进行设计计算。 3、双管立杆脚手架的经济性不好，在施工现场已经很少使用， 本次修订中予以取消。 4、脚手架柔性连墙件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要 求，本次修订中予以取消。 5、与建筑结构荷载规范的内容统一。将作用于脚手架上的水 平风荷载标准值的计算公式形式由：wk=0.7μz·μs·w0（w0取 n=50）修改为： wk=μz·μs·w0（w0取n=10）。 6、将荷载效应组合表中的可变荷载组合系数由0.85提高为 0.9。 7、将连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力由单排架 取3kN改为2kN，双排架取5kN改为3kN ;
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1.2
脚手架允 许搭设高
度[H]
50 32 50 30 38 22 43 24 30 17
注：1、表中所示2+2+2×0.35(kN/m2)，包括下列荷载： 2+2(kN/m2)为二层装修作业层 施工荷载标准值；2×0.35(kN/m2)为二层作业层脚手板自重荷载标准值。 2、作业层横向水平杆间距，应按不大于la/2设置。 3、地面粗糙度为B类，基本风压Ｗo =0.4kN/m2 。
8、根据施工现场脚手架应采用密目式安全立网全封闭的安全管理规定， 此次修订内容中弱化了开敞式脚手架，对常用脚手架的允许搭设高度做了调整。
连墙 件设
置
二步 三跨
三步 三跨
常用密目式安全立网全封闭式双排脚手架的设计尺寸（m）
立杆 横距
lb 1.05
1.3
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步距 h
1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80 1.5 1.80
• 影响脚手架结构承载力的主要因素：跨距和排距、 连墙件的布置方式和间距，立杆的截面面积和步 距。
双排脚手架的整体失稳
• 2、双排脚手架的设计计算公式
• 立杆稳定性计算是脚手架计算的主要内容。由
于扣件的偏心距很小，脚手架有一定高度，其
底部立杆接近轴心受力构件，计算时视为轴心
受压构件。以不组合风荷载为例，规范中脚手
表4.3.1 荷载效应组合
计算项目 纵向、横向水平杆强度与变形 脚手架立杆地基承载力型钢悬挑梁
的强度、稳定与变形
立杆稳定
连墙件强度与稳定
荷载效应组合 永久荷载+施工荷载 1永久荷载+施工荷载 2永久荷载+0.9（施工荷载+风荷载） 1永久荷载+可变荷载（不含风荷载） 2永久荷载+0.9（可不荷载+风荷载） 单排架，风荷载+2.0 kN 双排架，风荷载+3.0kN
双排脚手架的结构性能及其规范修订内容
• 1、双排脚手架的结构性能
• 在作用极限荷载时，双排脚手架结构的可能破坏 形式是以连墙件为反弯点的脚手架平面外大波整 体失稳或脚手架较大步距间立杆段的局部弯曲失 稳二种形式。通常情况下，脚手架的破坏表现为 前一种形式，其承载力由平面外大波整体失稳时 的承载力值确定。如果脚手架的步距过大（超过 二米），立杆段的局部稳定承载力可能低于架体 整体失稳时的承载力。这种情况通常由在构造上 减小步距的方法来避免。
• 在钢结构设计规范中，轴心压杆的稳定承 载力设计值可以由公式：N•A•f 计算。式
中：—轴心受压构件的整体稳定系数，A— 轴心压杆的毛截面面积，f—钢材的设计强 度值。轴心压杆的稳定承载力设计值=稳定 承载力极限值／（R •s ），式中：γR—钢材 的抗力分项系数，γR=1.165，γs—荷载分 项系数的总和。
• 脚手架立杆的极限承载力值通过结构实验或结构 计算分析确定，可以表达为：•A• fy 。根据建筑施
• 9、增加了悬挑脚手架挑梁结构及其锚固的 构造和计算内容。
• 10、补充了与满堂脚手架和满堂支撑架相 关的内容。包括结构体系、构造要求、荷 载取值、设计计算等。规范中将此类支架 体系划分为满堂脚手架（顶部荷载通过纵、 横向水平杆传至立杆）和满堂支撑架（顶 部荷载通过立杆顶端的可调顶撑传至立杆） 二种体系。满堂支撑架根据剪刀撑的间距 （5m）细分为普通型满堂支撑架和加强型 满堂支撑架。
架立杆稳定性的计算公式为：N f ；式中：N— •A
脚手架立杆的轴力设计值；A—脚手架立杆的
橫截面面积，f—钢材的设计强度值。 —轴心受
压构件的整体稳定系数，由考虑脚手架整体稳
定因素的换算长细比λ0查表或由公式：
确
7320
2 0
定； ， 0
l0 i
• l0=k•m•h，其中：k—计算长度附加系数， m—考虑整体稳定因素的计算长度系数，它 们可以通过规范查得。h—立杆的步距。根 据以上公式，可以验算计算部位立杆的稳 定性。
2+0.35 (kN/m2)
2.0 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.0 1.8 1.8 1.8
下列荷载时的立杆纵距la(m)
2+2+2×0.35 (kN/m2)
3+0.35 3+2+2×0.35
(kN/m2)
(kN/m2)
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