中美规范关于地震波的选择与框架_核心筒结构弹塑性时程分析_赵作周
比较与转换(中美抗震规范)
地震分组(震源类型) 周期 地震烈度(地震分区) 地震动参数区划图(地震分区图) 反应谱曲线 地震作用设计方法
第一部分 地震规范基本概念介绍
建(构)筑物设防类别(或风险级别)
标准 类别
GB50011
UBC
使用经批准的地震
甲类
安全性评价的结果 且高于本地区的设
重要设施
《Uniform Building Code 》 UBC-1997 (地方性)
UBC-1997
美国的东南部
国际南方建筑法 规委员会
美国的西部
国际建筑公务员 委员会
IBC 《 International Building Code 》 IBC-2009 统一了NBC,SBC ,UBC IBC-2000 IBC-2003 IBC-2006 IBC-2009
震设计思想。三水准设 防目标即所谓的“小震
避免主结构破坏和人员
建造抗震建筑物提供最
和结构部分,包括永远
设防目标
(多遇地震)不坏,中 震(基本烈度地震)可
伤亡,并不限制损坏或 维护功能丧失程度。
低标准”。
附在结构上的非结构组 件、结构支撑物和附属
修,大震(罕遇地震) 不倒”
结构都要设计并建为可 抵 抗 满 足 ASCE7 要 求 的
中国规范与美国ASCE7/IBC都提供了地震动的参数区划图,只有提供 这些参数,才能依此绘制出用来进行抗震设计的反应谱曲线或地震影 响系数曲线。
第一部分 地震规范基本概念介绍
地震烈度(地震分区)
全美国 美国土木工程师学会
NBC 《The BOCA National Building Code 》 (地方性,基于 ASCE7编制)
地震波对混凝土框架结构弹塑性动力分析的影响
地震波对混凝土框架结构弹塑性动力分析的影响摘要:本文在对地震波生成方法的基础上,对地震波对框架结构的混泥土建筑的弹塑性进行动力分析。
除此之外,本文在分析地震波对框架结构弹性影响之外,为未来框架结构的建筑的建造和设计提供可资参考的建议。
关键词:地震波;混凝土;弹性;建筑近十年来,随着高层建筑和复杂结构的发展,我国的设计人员越来越多地采用时程分析法进行抗震设计。
许多设计人员发现,在时程分析计算中往往由于所选择的地震波不同,致使对同一建筑物在相同强度下的不同地震输人的计算结果差异很大,与采用底部剪力法或振型分解反映谱法的计算结果也有很大出人。
通常,这种差别可高达数倍甚至十几倍!因此,如何估计和控制这种差别成为时程分析法的重要问题,而解决这种问题的关键除了保证计算模型的合理性和计算方法本身的精度之外,还有输人地震波如何选用。
一、地震波的概念、成因与危险性1.1、地震波的概念、成因。
一般而言,地震波是由构造地震所产生,然而其它自然现象也能生成地震波,例如风。
人为的活动也能造成地震波,例如爆炸。
对于地球内部构造的了解,地震波扮演了一个不可缺的角色。
根据弹性回跳理论,造成地震的原因是断层破裂。
断层破裂时,两侧的岩体会相对移动,并释放出累积的能量。
大部分的能量在克服摩擦力中损失,并以热能呈现,另一部分能量则造成岩体快速的位移,形成弹性波,释放到附近的地壳中。
当岩体快速位移时,所产生的推力会形成压缩波,即所谓的P波,沿着断层面的相对位移则形成剪力波,即所谓的S波。
由斯涅尔定律得知,波在穿越不同物质时,会产生折射、反射以及极端状况下的全反射,并且偏向低速介质的法线。
当地震波由地壳内往近地表的风化层传递时,由于波速降低,造成地震波折射时容易进入近地表。
这种现象在地震波来源靠近地表时,会更加明显。
而地震波进入近地表的低速层之后,只要产生全反射,震波便会被局限在低速层中,形成陷波(Trapped Wave)。
不同的陷波会互相干涉,造成地层共振并形成驻波(Standing Wave)在地表传递,也就是表面波。
中美抗震规范地震作用的比较分析
devel叩ed
to
பைடு நூலகம்
using tIle
Americ锄code IBC—2009
其中丁为结构基本自振周期,死为长周期的拐点周期。 此外,C。不应小于0.01,且对应于处在|s,≥0.69 区的结构,C。还不应小于下式值:
C。=O.5SI/(肜,)
(9)
从基底剪力公式可看出:1)中美两国规范对结构 延性的处理方法不同,美国规范允许选用延性好的结 构体系来降低地震作用,同时规定R值越大的结构, 需满足更为复杂的构造措施,如混凝土结构抗震构造 措施需满足Acl318第21章的相关要求,钢结构抗震 构造措施需满足AISC34l的相应要求。而中国规范 则不允许选择不同的延性结构来降低地震作用。2) 中美规范对重要建筑的设防概念不同,美国规范对重 要结构,通过提高其地震作用的方法来提高设防标 准。我国规范除对甲类建筑要求其地震作用应按高 于本地区设防烈度计算外,对乙类建筑则只要求提高 抗震措施而不提高地震作用,这是因为中国规范从我 国目前的经济水平出发,采用较为经济有效的方法对 重要建筑提高设防标准。 为了便于比较,本文给出了我国丙类建筑(即标 准设防类,对应于美国规范的结构重要性系数,= 1.0)在中国7度一9度区,同时按GB 5001l-2010和 IBc—2009计算所得最大基底剪力值,见表10。
Ⅲ
0.12 O.15 O.18 O.15 0.19 0.23 0.17 0.2l
(7) (8)
结构动力弹塑性分析地震波的选取原则
地震波的选取方法
地震波的选取方法2010-10-20 22:32:00| 分类:默认分类|举报|字号订阅建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)的5.1.2条文说明中规定,正确选择输入的地震加速度时程曲线,要满足地震动三要素的要求,即频谱特性、有效峰值和持续时间要符合规定。
频谱特性可用地震影响系数曲线表征,依据所处的场地类别和设计地震分组确定。
这句话的含义是选择的实际地震波所处场地的设计分组(震中距离、震级大小)和场地类别(场地条件)应与要分析的结构物所处场地的相同,简单的说两者的特征周期Tg值应接近或相同。
特征周期Tg值的计算方法见下面公式(1)、(2)、(3)。
加速度有效峰值按建筑抗震设计规范(GB 50011-2001)中的表5.1.2-2采用。
地震波的加速度有效峰值的计算方法见下面公式(1)及下面说明。
持续时间的概念不是指地震波数据中总的时间长度。
持时Td的定义可分为两大类,一类是以地震动幅值的绝对值来定义的绝对持时,即指地震地面加速度值大于某值的时间总和,即绝对值|a(t)|>k*g的时间总和,k常取为0.05;另一类为以相对值定义的相对持时,即最先与最后一个k*amax之间的时段长度,k一般取0.3~0.5。
不论实际的强震记录还是人工模拟波形,一般持续时间取结构基本周期的5~10倍。
说明:有效峰值加速度EPA=Sa/2.5 (1)有效峰值速度EPV=Sv/2.5 (2)特征周期Tg = 2π*EPV/EPA (3)1978年美国ATC-3规范中将阻尼比为5%的加速度反应谱取周期为0.1-0.5秒之间的值平为Sa,将阻尼比为5%的速度反应谱取周期为0.5-2秒之间的值平均为Sv(或取1s附近的平均速度反应谱),上面公式中常数2.5为0.05组尼比加速度反应谱的平均放大系数。
上述方法使用的是将频段固定的方法来求EPA和EPV,1990年的《中国地震烈度区划图》采用了不固定频段的方法分析各条反应谱确定其相应的平台频段。
中美地震作用计算参数比较及锅炉钢结构抗震选型(精)
钢结构 2016 年第 4 期第 31 卷总第 208 期
等: 中美地震作用计算参数比较及锅炉钢结构抗震选型 胡海林,
版为 IBC 2012 。ASCE ( The American Society of Civil Engineers) 协会最新版标准 ASCE / SEI 7 - 10[3]提供 了结构设计要求及荷载条件并与 IBC 2012 协调一 致, 而 UBC 已经停止更新 ( 最新版是 UBC 97 ) 。 但 因为 UBC 较强的影响力, 目前仍有国家的抗震设计 规范较多地参考了 UBC 标准。 这些设计规范的抗 震部分主要提供了地震作用的计算, 构件和节点校 核还需要按照美国相关结构设计规范 ANSI / AISC 341 - 10 360 - 10 1. 1
表2美国规范场地类别岩土类别剪切波速ms1ascesei710ubc97硬岩1524asa岩石7621524bsb高密土及软质岩石365762csc硬土183365dsd软黏土183ese需要特别研究fsf表3中国规范场地类别岩土类别剪切波速ms1gb500112010岩石800i0坚硬土及软质岩石500800i1中硬土250500i1或ii中软土150250i1或ii或iii软弱土150i1或ii或iii或iv2地震反应谱计算的比较中美规范规定的地震反应谱具有相似的形状都是关于结构的自振周期和水平加速度的函数关系曲线如图1图3所示分别是我国规范gb5001120107美国规范ascesei7103和ubc971规定的反应谱曲线
标准与规范
T s 为周期参数; 注: T 为结构自振周期; T0 、 Ca 、 C v 为设计反应谱加速度参数 。 图3 美国规范 UBC 97
中美混凝土抗震设计规范对比
中美混凝土抗震设计规范对比1概述近来我国在国际上承担的工程项目越来越多,很多国家和地区都要求采用美国规范设计,因此有必要学习美国规范,并了解美国规范与我国规范间的差异。
本文对比了中美两国规范中关于荷载组合、抗震设计基本原则(主要对比抗震设防目标和水准、建筑设计和建筑结构的规则性这两方面的内容)、抗震设计方法这三方面的内容。
对比的规范介绍如下:1、ASCE/SEI 7-10:是按概率极限状态设计原则和结构可靠度理论编制的,统一了美国各种结构设计规范的基本设计原则和荷载取值标准(包括地震作用的取值标准)及荷载效应的组合原则和计算公式、荷载分项系数及组合系数的取值规定等,类似于我国的荷载规范,并包括了类似于我国抗震规范中的抗震设防标准、地震动参数及地震作用的取值标准等内容。
2、UBC 97:Uniform Building Code, UBC——《统一建筑规范》是美国第一个带有建筑抗震内容的规范,第一版于1927年出版,由“国际建筑官员协会”(International Conference of Building Officials,即ICBO)出版发行,主要用于美国西部各州,是被广泛采用的规范之一。
3、IBC-2003:IBC规范第一版于2000年颁布,每三年修订一次,自此, 其他3本通用规范便不再更新, IBC 规范逐渐成为了美国全国唯一的通用建筑规范。
IBC规范的颁布与实施,取代了UBC、SBC和NBC等规范,从而使美国的新建建筑规范达到了统一。
在抗震设计方面,IBC大多引用了ASCE 7-10的内容。
可以把IBC视为一个规范门户,由它通向各个专门规范。
4、《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010):《建筑抗震设计规范》是中华人民共和国国家标准,由中华人民共和国住房和城乡建设部主编。
按该规范进行抗震设计的建筑,其基本的抗震设防目标是:当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时,主体结构不受损坏或不需修理可继续使用;当遭受相当于本地区抗震设防烈度的设防地震影响时,可能发生损坏,但经一般性修理仍可继续使用;当遭受高于本地区抗震设防烈度的罕遇地震影响时,不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。
中美建筑抗震设计中几个问题的讨论
① 抗震设计参数
抗 震 体 系类型 结构的用途类别
最大考虑地震动 参数区划图
场地类别=D
屈曲约束支撑钢 框架体系
R=8,Cd=5
医院为IV类 I=1.5
SS=1.5g, S1=0.6g
Fa=1.0, Fv=1.5
SMS=1.5g,SM1=0.9g
SDS=1.0g,SD1=0.6g
结构自振周期T
构建设计反应谱
0.00 1.49 2.30 3.80
梁端最大 延性系数 1.33
0.00 4.30 2.17 5.70
梁端最大 延性系数 平均值 1.41
0.00 4.70 3.33 7.39
中震
大震 超大震
中国
美国 中国 美国 中国
美国
2.28
3.46
3.29
4.45
f) 滞回耗能
滞回耗能(kN•m)
中震 89.63 大震 313.81 超大震 535.46
中国模型
45
美国模型
模型 柱端出铰率 出铰率平均 值 0.00% 0.00% 梁端出铰率 出铰率平均 值 19.94%
中震 大震 超大震
中国
27.08%
美国
中国 美国 中国 美国
0.00%
10.00% 8.33% 31.67% 8.33%
0.00%
4.52% 6.19% 13.57% 7.38%
0.00%
问题提出的背景
中美抗震设防思想比较
目录
地震作用计算 抗震设计方法 结构体系与计算模型 几个算例
2
问题提出的背景
对规范条 文有效性 的反思
对美、日 等抗震先 进国家做 法的考察
4
结构抗震设计时程分地震波的选择
(1 )设计用地震记录的选择和调整用规范的确定性方法和地震危险性分析方法所确定的设计地震动参数,是选择天然地震加速度记录的依据。
(一)实际地震记录的选择方法选择地震记录应考虑地震动三要素,即强度(峰值)、频谱和持续时间对某一建筑的抗震设计,最好是选用该建筑所在场地曾经记录到的地震加速度时间过程。
但是,这种机会极少。
为此,人们只能从现有的国内外常用的地震记录中去选择,尽可能挑选那些在震级、震中距和场地条件等方面都比较接近设计地震动参数的记录。
他的文章给出了相应的地震数据的记录目录。
(二)实际地震记录的调整1.强度调整。
将地震记录的加速度值按适当的比例放大或缩小,使其峰值加速度等于事先所确定的设计地震加速度峰值。
即令其中a(为记录的加速度值为调整后的加速度值;A众为设计地震加速度峰值为记录的加速度峰值。
这种调整只是针对原记录的强度进行的,基本上保留了实际地震记录的特征。
也就是所说的(强度修正。
将地震波的加速度峰值及所有的离散点都按比例放大或缩小以满足场地的烈度要求)2.频率调整考虑到场地条件对地震地面运动的影响,原则上所选择的实际地震记录的富氏谱或功率谱的卓越周期乃至形状,应尽量与场地土相应的谱的特性一致。
如果不一致,可以调整实际地震记录的时间步长,即将记录的时间轴拉长”或缩短”以改变其卓越周期而加速度值不变也可以用数字滤波的方法滤去某些频率成分,改变谱的形状。
另外,为了在计算中得到结构的最大反应,也可以根据建筑结构基本自振周期,调整实际地震记录的卓越周期,使二者接近。
这种调整的结果,改变了实际地震记录的频率结构,从物理意义上分析是不合理的。
另外,在测定场地土和建筑结构的卓越周期时,运用不同的测试仪器和测试技术,往往得到不同的结果。
即使是对同一个测试结果,在频谱上确定卓越周期时,不同的分析方法也会导致不同的结果。
有的选取谱的第一个峰值所对应的周期作为卓越周期,有的选最大峰值时的,也有的取某一段周期等,很不一致。
中美建筑规范抗震相关条文的比较研究
1、震级分级和地震烈度标准中国采用地震烈度指标来衡量地震对不同地区的 影响程度,将地震烈度分为12个等级,其中1级表示基本烈度,12级表示极烈 度。而日本采用震度指标,将地震烈度分为0-6度的标准,其中0度表示无感觉, 6度表示强烈震动。
2、房屋建筑结构抗震设计要求中国建筑抗震设计主要依据建筑结构类型、场 地条件、震级等因素进行。对于一般建筑,应按烈度指标进行抗震设计,并按 照“小震不坏、中震可修、大震不倒”的原则进行结构安全性能评估。日本则 在抗震设计中注重建筑结构的整体性,针对不同类型建筑制定不同的抗震设计 标准,如钢结构、混凝土结构等。
收集资料的方法
通过查阅相关文献、官方网站、标准规范等途径,收集并整理了中美两国建筑 抗震规范的相关条文和资料。
比较分析的方法
采用定性和定量相结合的方法,对中美两国的建筑抗震规范进行比较分析。首 先,对两国规范的基本原则、主要内容、应用范围等进行梳理和总结;其次, 运用表格、图表等形式,对两国规范中的关键指标进行定量比较;最后,结合 实际工程案例,分析两国规范在实际应用中的差异及其原因。
一、背景地震是一种难以预测的自然灾害,给人类社会带来巨大的损失。中国 和日本在地震方面的经历尤为深刻,因此两国均制定了相应的建筑抗震规范。 建筑抗震规范是指在对地震动特性、建筑结构特性及地震烈度等因素综合考虑 的基础上,对建筑结构的设计、施工、验收等环节进行规定的标准。
二、中日建筑抗震规范抗震设计 比较
3、灾害应对措施的差异中日建筑抗震规范在灾害应对措施方面也存在差异。 中国主要依靠结构本身的防护措施来减少地震对建筑物的影响,而日本则更注 重利用被动控制技术如隔震、减震等来降低地震能量对结构的作用。
四、建议
1、加强国内建筑抗震规范的建设虽然中国建筑抗震规范在不断发展和完善, 但与日本等发达国家相比仍存在一定差距。因此,建议加强国内建筑抗震规范 的建设,提高规范的实用性和可操作性,同时加强国际合作与交流,借鉴国外 先进经验和技术。
中美标准地震反应谱对比分析
中美标准地震反应谱对比分析李俊义;吴灵宇;胡亚东【摘要】依据现行的中国抗震规范GB 50011-2010和美国规范ASCE/SEI 7-10,绘制并对比同一场地的地震反应谱曲线,得出中美标准反应谱之间的对应关系,供设计人员参考.【期刊名称】《水泥技术》【年(卷),期】2018(000)004【总页数】5页(P37-41)【关键词】结构抗震设计;美国规范;地震反应谱对比【作者】李俊义;吴灵宇;胡亚东【作者单位】天津水泥工业设计研究院有限公司,天津300400;天津水泥工业设计研究院有限公司,天津300400;天津水泥工业设计研究院有限公司,天津300400【正文语种】中文【中图分类】TU2022015年,天津水泥工业设计研究院有限公司签署了印尼某水泥生产线建设合同,业主要新建一条完整的5 000t/d水泥生产线。
根据合同要求,烧成窑尾、窑中、生料库、熟料库、水泥库、辊磨基础按美国标准设计,其余车间按中国标准设计。
因此,熟悉中国和美国规范地震反应谱的取值,对合同的执行有着非常重要的作用。
1 中美规范抗震设防目标中国建筑抗震设计规范GB 50011-2010以三个水准为抗震设防目标,即“小震不坏,中震可修,大震不倒”。
根据国内统计分析,以50年内超越概率为63%的地震烈度为第一水准烈度,即多遇地震(小震);以50年内超越概率为10%的地震烈度作为第二水准烈度,即设防烈度(中震);以50年内超越概率为2%~3%的地震烈度作为第三水准烈度,称为罕遇地震(大震)。
当遭遇第一水准烈度时,建筑处于正常使用状态,从抗震角度分析结构为弹性体系,采用弹性反应谱进行弹性分析;当遭遇第二水准烈度时,结构进入非弹性阶段,但非弹性变形或结构体系的损坏控制在可修复的范围;当遭遇第三水准烈度时,结构有较大的非弹性变形,但控制在规定的范围内,以免倒塌。
中国规范要求采用二阶段设计实现上述三个水准的设防目标。
通过第一阶段设计-承载力验算,取第一水准的地震动参数,计算结构的弹性地震作用标准值和相应的地震作用效应,使结构既满足了在第一水准下具有必要的承载力可靠度,又满足了第二水准的损坏可修的目标。
中美规范地震作用计算的对比
情况2: GB500112010 ASCE7-10 7度设计地 设计地震分 震加速度值 组为第三组 0.1g E类场地
则:ASCE
情况3 GB500112010 ASCE7-10 8度设计地 设计地震分 震加速度值 组为第三组 0.2g B类场地
1对比规范介绍:
中国规范:GB50011-2010 中国抗震设计规范 JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程
主要对比章节为: GB50011-2010:3基本规定 5 地震作用和结构抗震验算
2.中美抗震设计反应谱的比较:
GB-50011
ASCE7-10
反应谱处理: 对反应谱的比较需要在统一的基准上完成,由于 美国规范的设计谱是考虑结构塑性性能的非线性谱,而 我国规范的设计普为小震的弹性谱,二者不具有直接的 可比性. 我国规范采用多遇和罕遇地震作为设计地震动 参数,罕遇地震相当于50年超越概率为2%-3%的抗震设防 水准,与美国地震动参数区划图中提供的2500年重现期 的谱加速度的抗震设防谱加速度进行对比。设防水平取7 度(0.1g)和8(0.2g)2种情况得到相对应参数如下表:
美国规范ASCE7-10做了相应规定: 直接采用弹塑性反应谱理论,直接取设计地震(50年超越概率 为10%)进行结构的抗震承载力验算和变形验算,在计算地震作用时就 考虑了结构的塑性耗能要求。 在设计地震作用下,允许结构进入非弹性工作阶段,可以有轻 微的损坏,并通过结构反应调整系数 R 来折减弹性地震作用,即考虑 了结构的弹塑性变形能力在弹性反应谱中的折减。由于结构反应调整 系数与结构的位移延性有关,因此,并不需要按设计地震水准下的峰 值反应加速度来确定结构的设计地震力,而是取不同的结构自振周期 段的结构反应调整系数 R ,以降低后的峰值反应加速度作为设计峰值 反应加速度,并由此确定设计地震力。 [1]
中美抗震规范的地震作用计算与钢筋混凝土结构抗震措施的比较研究共3篇
中美抗震规范的地震作用计算与钢筋混凝土结构抗震措施的比较研究共3篇中美抗震规范的地震作用计算与钢筋混凝土结构抗震措施的比较研究1随着科技的不断进步,地震对于人类的威胁越来越大。
为了保障建筑物在地震中的安全性,各个国家都推出了相应的抗震规范。
本文将比较中国和美国的抗震规范,并分析两国在钢筋混凝土结构抗震设计方面的差异。
一、地震作用计算1.1 中国的地震作用计算中国的抗震规范中,地震作用的计算主要依据近地地震动参数和结构自重参数得出。
具体的计算方法比较复杂,但一般可以通过以下公式来计算:F=K_L*C_D*C_F*W其中,F表示地震作用力,K_L表示地震性质系数,C_D表示结构方向系数,C_F表示地震频率系数,W表示结构自重。
1.2 美国的地震作用计算美国的地震作用计算与中国有一些区别,主要采用了离散点分析法,并以地震谱作为计算依据。
在计算的过程中,需要考虑到地震的成分方向,地形和场地条件等因素。
具体计算方法比较繁琐,主要方程如下:V=E.R其中,V表示地震作用力,E表示地震分布,R表示结构可靠度。
二、钢筋混凝土结构抗震措施2.1 中国的钢筋混凝土结构抗震措施中国的抗震规范主张采用抗震等级进行结构安全设计。
同时,还规定了一系列的抗震措施,比如在结构的构造和连接方式上要符合规范要求,钢筋混凝土的抗震设计要按照强度等级来进行,以保证结构在地震中的稳定性。
2.2 美国的钢筋混凝土结构抗震措施美国的抗震规范中也设有抗震等级的概念。
同时,针对钢筋混凝土结构抗震设计,美国要求建筑物的柱子和梁等悬挂部位必须采用预应力设计和型钢构件,以增强极限状态下的抗震性能。
三、比较分析从上述内容可以看出,中国和美国在地震作用计算方面有一定的差异,中国的计算方法相对工程而言较为简单,而美国则采用了更加精细化的计算方法。
另外,在钢筋混凝土结构抗震措施方面,两国的规范存在一些不同,如美国更加倾向于采用预应力设计和型钢构件来确保结构的稳定。
中美规范地震作用及抗震构造措施的对比分析
中美规范地震作用及抗震构造措施的对比分析摘要:在中、美两国规范中,都通过抗震构造措施来保障结构的延性,以保证在强烈地震作用下不发生严重的破坏。
本文对地震作用计算及若干构造要求进行了细致的对比分析,对我国工程技术人员了解我国规范同美国规范的对比,方便设计人员使用美国规范具有一定的积极作用。
关键词:中国规范,美国规范,抗震,配筋率,锚固长度规范在结构设计方面起着重要的指导作用,同时也反映着一个国家和地区技术和经济的发展水平。
我国与美国、欧洲相比,有着不同的历史背景,在设计中欧美国规范的可靠度水平比中国高。
国际工程在我国总包项目中所占的份额越来越大,由于美国规范在国际工程设计中的认知度相对较广,本文通过系统的研究中、美规范相关条文,同时阅读了大量的相关文献,对中、美规范地震作用计算及抗震构造措施进行了细致全面的对比分析,得出了一些有价值的结论,对广大工程技术人员加深中、美规范的认识和理解,增强我国建筑设计业的国际竞争实力,设计出安全适用、技术先进、经济合理的精品工程具有一定的积极意义。
1 地震加速度、水平地震剪力的对比现代抗震设计理论的发展开始于20世纪初,并一直受到各国的高度重视,随着人们对地震特性和结构动力特性理解的不断加深,抗震设计理论也在不断发展和完善。
但由于各国在地域性、经济条件和抗震设防思想等方面存在差异,各国抗震设计规范的具体规定也存在许多不同之处。
以美国为代表的经济发达国家拥有较完整的相关抗震理论和标准,其抗震设计思想比较先进,我国抗震规范的设防水平相比而言仍处于较低水平[1]。
对两国抗震设计方法加以比较能够反映出新世纪两国抗震设防的安全水平,为抗震设计、研究工作提供参考价值(中美规范相关地震参数见表1.1、1.2)。
表1.1 中国规范地震设计参数[2]表1.2 美国规范地震设计参数[3]美国抗震设计规范中的有效峰值加速度(EPA),在给定的重现期内,有效峰值加速度由短周期谱反应加速度除以2.5得,而Ts对应中国反应谱曲线中特征周期Tg:因此可以根据以上公式换算出对应于美国规范给出相应短周期(0.2s)和长周期(1s)谱反应加速度的地区对应中国规范的设计基本地震加速度值和特征周期。
浅谈中美抗震设计规范系列参数的认识
通过对中美抗震设计规范系列参数比较,分析中美抗震规范之间的差异,为 设计工作者参与海外项目设计提供思路,以便更好的理解美国抗震规范。 1. 结构抗震的基本设计思路
中国《抗规》“ 三水准”的抗震设防目标为:小震不坏,中震可修,大震不 倒。为简化计算,《抗规》采用“二阶段”设计法:第一阶段,按小震作用效应 和其他荷载效应的基本组合验算结构构件的承载能力,以及在小震作用下验算结 构弹性变形;第二阶段,在大震作用下验算结构的弹塑性变形 。第一阶段的设 计保证结构满足第一水准抗震设防目标的要求,第二阶段的设计保证满足第三水 准抗震设防目标的要求,至于第二水准抗震设防目标的要求,《抗规》是以概念 设计和抗震构造措施加以保证的。
地震影响
6度
7度
8度
9度
多遇地震
0.04
0.08(0.12) 0.16(0.24)
0.32
设防地震
0.12
0.23(0.34) 0.45(0.68)
0.90
罕遇地震
0.28
0.50(0.72) 0.90(1.20)
1.40
注:7、8 度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为 0.15g 和 0.30g 的地 区。
中国《抗震规范》规定:50 年内超越概率约为 63%的地震烈度为对应于‘众 值’的烈度,称为“多遇地震”(小震);50 年超越概率约 10%的地震烈度,称 为“设防地震”(中震);50 年超越概率 2%~3%的地震烈度,称为“罕遇地震” (大震)。其水平地震影响系数最大值根据其烈度确定。
水平地震影响系数最大值αmax
经场地修正后的加速度参数 SMS 和 SM1 为: SMS=Fa*Ss ;SM1=Fv* S1
关于中美规范在地震波选择方面的探讨
小结:按照《抗规》选地震波步骤
按照地震动的三要素(幅值,频谱,持时)来选
频谱特性------《抗规》或者双频段控制方法
幅值
------加速度最大值调幅
持时
-------结构基本周期的5-10倍
数量
-------3组或7组
1.美国规程ASCE7-10中选择地震波的步骤
当地最大考虑地震
当地最大考虑地震(MCE):综合考虑了该 地区附近各断层和潜在震源可能发生的不 同震级地震的概率,并以谱加速度的形式 给出对应于不同超越概率的地震动强度[5]。 “反综合”过程[6] 震级,断层距,震源机制
3.不同选波方法得出的地震波选择集
参考文献[7]
赵作周等在文献[7]的研究指出,基于《抗规》的选波方法(选择集A),地 震波的平均反应谱在[0.1 ,Tg]以及[T1-dt T1, T1 +dt T2]两个周期范围内与
设计反应谱接近,而在其他范围则相差较大; 基于ASCE 7-10的选波方法(选
表5.1.2-1
1、地震波的数量
《抗规》与《高规》相关规定:采用时程分析法时,应按建筑场地 类别和设计地震分组选用实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线, 其中实际强震记录的数量不应少于总数的2/3[1] [2].
2、地震波反应谱及加速度时程要求
《抗规》5.1.2条规定:多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应 与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线的统计意义上相符, 其加速度时程的最大值可按表5.1.2-2采用[1]。
美国-----地震波调幅系数 (系数适用于多个方向)
(2).要实现的目标不同 中国-----结构------选取地震波离散性小,数量少
在实际工程设计中 对所设计结构或既 有结构的抗震性能 进行校核与检验[5]。
弹塑性时程分析用地震波选取的基本原则1
弹塑性时程分析用地震波选取的基本原则2010-06-06 20:14:20| 分类:结构设计相关| 标签:高层建筑地震地震波地震资料|字号大中小订阅地震动具有强烈随机性,分析表明,结构的地震反应随输入地震波的不同而差距很大,相差高达几倍甚至十几倍之多。
故要保证时程分析结果的合理性,必须合理选择输入地震波。
归纳起来,选择输入地震波时应当考虑以下几方面的因素:峰值、频谱特性、地震动持时以及地震波数量,其中,前三个因素称为地震动的三要素。
1、峰值调整地震波的峰值一定程度上反映了地震波的强度,因此要求输入结构的地震波峰值应与设防烈度要求的多遇地震或罕遇地震的峰值相当,否则应按下式对该地震波的峰值进行调整。
A′(t) = (A′max/A max) A (t)其中,A′(t) 和A′max分别为地震波时程曲线与峰值,A′max取设防烈度要求的多遇或罕遇地震的地面运动峰值; A (t) 和Amax分别为原地震波时程曲线与峰值。
2、频谱特性频谱即地面运动的频率成分及各频率的影响程度。
它与地震传播距离、传播区域、传播介质及结构所在地的场地土性质有密切关系。
地面运动的特性测定表明,不同性质的土层对地震波中各种频率成分的吸收和过滤的效果是不同的。
一般来说,同一地震,震中距近,则振幅大,高频成分丰富;震中距远,则振幅小,低频成分丰富。
因此,在震中附近或岩石等坚硬场地土中,地震波中的短周期成分较多,在震中距很远或当冲积土层很厚而土质又较软时,由于地震波中的短周期成分被吸收而导致长周期成分为主。
合理的地震波选择应从两个方面着手:1) 所输入地震波的卓越周期应尽可能与拟建场地的特征周期一致。
2) 所输入地震波的震中距应尽可能与拟建场地的震中距一致。
3、地震动持时地震动持时也是结构破坏、倒塌的重要因素。
结构在开始受到地震波的作用时,只引起微小的裂缝,在后续的地震波作用下,破坏加大,变形积累,导致大的破坏甚至倒塌。
有的结构在主震时已经破坏但没有倒塌,但在余震时倒塌,就是因为震动时间长,破坏过程在多次地震反复作用下完成,即所谓低周疲劳破坏。
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American methods and elasto-plastic time history
analysis of frame-core wall structures
ZHAO Zuozhou1 ,HU Yu1,2 ,QIAN Jiaru1 ( 1. Key Laboratory of Civil Engineering Safety and Durability of China Ministry of Education,Tsinghua University, Beijing 100084,China; 2. China Aviation Planning and Construction Development Co.,Ltd,Beijing 100120,China)
弹塑性时程分析是预测结构地震响应以及评估 结构抗震性 能 较 为 有 效 的 方 法,已 被 多 国 相 关 设 计 规范中采用。我国 GB 50011—2010《建筑抗震设计 规范》( 以下简称《抗规》) [1]中要求对高度超限以及 平面或者 竖 向 不 规 则 的 建 筑 等 进 行 弹 塑 性 变 形 验 算,检验其在 罕 遇 地 震 作 用 下 的 层 间 位 移 角 是 否 满 足规 范 弹 塑 性 层 间 位 移 角 的 限 值 要 求。 美 国 《Guidelines for performance-based seismic design of tall buildings》[2]中,要 求 评 估 高 层 建 筑 结 构 在 最 大 考 虑 地震( maximum considered earthquake,MCE) 作用下的 弹塑性时程 响 应,验 证 结 构 在 大 震 作 用 下 不 发 生 倒 塌,结构变形在可接受范围内。
建筑结构地震弹塑性时程分析包括: 结构弹塑 性分析模型 的 建 立、地 震 动 输 入 和 结 构 的 弹 塑 性 动 力响应计 算。 对 于 结 构 的 弹 塑 性 分 析 模 型,目 前 已 有较多的研究,文 献[3]介 绍 了 基 于 纤 维 模 型 理 论, 适用于框架-核心筒结构抗震性能评估的弹塑性分析 模型,并进 行 了 大 量 的 试 验 验 证。 对 于 地 震 波 的 选 择,我国《抗规》与 JGJ 3—2010《高层建筑混凝土结 构技术规程》[4]( 以下简称《高规》) 中要求输入的多 条地震波的平均反应谱与设计反应谱在统计意义上 相符。美国规程 ASCE 7-10[5]中要求输入的多组地 震波的平均反应谱在 0. 2T1 ~ 1. 5T1 范围内不低于设 计反应谱,其中 T1 为结构的一阶自振周期。而在实 际工程中,对 上 述 规 范 条 文 和 地 震 波 的 选 择 却 有 不 同的处理方法。
Abstract: Recommended criteria about earthquake ground motion selection in Chinese and American seismic design codes were introduced and typical selection methods in engineering practice were listed. The response spectrum features of ground motion selected and modified by different methods were compared. The study indicates that the methods suggested in Chinese and American codes both aim to select ground motion whose spectrum is consistent with the prescribed design response spectrum. The difference is that Chinese method scales the peak ground acceleration ( APG) of a record to a prescribed value,but American method modifies the record to provide the best match to the spectral shape of the design response spectrum over a period range of interest,with irregular APG of scaled ground motions. The elasto-plastic responses of two similar frame-core wall structures designed in accordance with Chinese and American design codes respectively are studied in this paper,where seven pairs of ground motions were selected and modified by Chinese suggested methods as the input ground motion records. The elasto-plastic time history analysis results illustrate that under the rare earthquake action of 8 intensity,the seismic responses of Chinese design structure and American design structure are nearly the same in the beginning,while the damages of two structures become different on account of the reinforcement layout and amount variations in the later period; the maximum drift ratio of Chinese design project is 1. 03 ~ 1. 17 times that of American design project,the maximum plastic rotation of coupling beams of Chinese design project is 0. 67 ~ 0. 98 times that of American design project,the strain distribution along structure height of shear walls is similar,but the shear wall damage of Chinese design project is severer than that of American design project because the reinforcement yield stain of American design project is 1. 2 times that of Chinese design project. Keywords: Chinese and American design codes; seismic ground motion selection; elasto-plastic time history analysis; frame-core wall structure; seismic performance
本文作者依据中美相关抗震设计规范中有关地 震波选择的相关条文以及工程实践中常采用的选波 方法,对比按 不 同 方 法 所 选 择 的 地 震 波 的 地 面 峰 值 加速度 APG 及反应谱特性。以按中美抗震设计规范 分别设计的同 一 座 框 架-核 心 筒 结 构 为 研 究 对 象,采 用文献[3]中提出的分析方法进行结构建模,并按照 《抗规》中建议方法选择 7 组地震加速度记录并进行 结构的弹塑 性 动 力 时 程 分 析,比 较 结 构 在 相 同 强 度 地震作用下的损伤顺序、损伤程度,评估其抗震能力 异同,从而比较中美两国建筑抗震设计规范的差异。
建筑结构学报 Journal of Building Structures 文章编号: 1000-6869( 2015) 02-0010-09
第 36 卷 第 2 期 2015 年 2 月 Vol. 36 No. 2 Feb. 2015
002
DOI: 10. 14006 / j. jzjgxb. 2015. 02. 002
中美规范关于地震波的选择与框架 - 核心筒
结构弹塑性时程分析
赵作周1 ,胡 妤1,2 ,钱稼茹1 ( 1. 清华大学 土木工程安全与耐久教育部重点实验室,北京 100084;
2. 中国航空规划建设发展有限公司,北京 100120)
摘要: 简述了中美两国抗震设计规范中有关地震波选择的相关条文,列举了工程实践中常用的选波方法,并对选出的地震 波反应谱特性进行了比较。中美两国规范中建议的选波方法均要求选择能与规范的设计反应谱相一致的地震波,不同之 处为中国规范是将地震波峰值加速度调幅至规范规定值,而美国规范是将某一周期范围内地震波反应谱调幅至与设计反 应谱接近,调幅后的地震波峰值加速度无明显规律。按照中美两国抗震设计规范分别设计了两栋相似框架-核心筒结构,建 立了两结构的弹塑性分析模型。根据中国规范建议方法选择出 7 组地震波,进行弹塑性时程分析。分析结果表明: 在相应 于中国 8 度罕遇地震的多组地震波作用下,中美两国规范设计方案在地震作用初期地震响应基本一致,在后期由于结构配 筋形式与配筋数量等差异,结构损伤程度不同; 按中国规范设计方案的最大层间位移角为按美国规范设计方案的 1. 03 ~ 1. 17 倍,连梁最大塑性变形为按美国规范设计方案的 0. 67 ~ 0. 98 倍,剪力墙应变沿层高的分布接近,美国规范设计结构纵 筋的屈服应变是中国规范设计方案的 1. 2 倍,按中国规范设计方案的剪力墙损伤程度重于按美国规范设计的剪力墙。 关键词: 中美规范; 地震波选择; 弹塑性时程分析; 框架-核心筒结构; 抗震性能 中图分类号: TU973. 14 文献标志码: A