热工计算公式及参数
混凝土热工计算
混凝⼟热⼯计算混凝⼟热⼯计算：依据《建筑施⼯⼿册》（第四版）、《⼤体积混凝⼟施⼯规范》（GB_50496-2009）进⾏取值计算。
砼强度为：C40 砼抗渗等级为：P6砼供应商提供砼配合⽐为：⽔：⽔泥：粉煤灰：外加剂：矿粉：卵⽯：中砂155: 205 : 110 : 10.63 : 110 : 1141 : 727⼀、温度控制计算1、最⼤绝热温升计算T MAX= W·Q/c·ρ=(m c+K1FA+K2SL+UEA)Q/Cρ式中：T MAX——混凝⼟的最⼤绝热温升；W——每m3混凝⼟的凝胶材料⽤量；m c——每m3混凝⼟的⽔泥⽤量，取205Kg/m3；FA——每m3混凝⼟的粉煤灰⽤量，取110Kg/m3；SL——每m3混凝⼟的矿粉⽤量，取110Kg/m3；UEA——每m3混凝⼟的膨胀剂⽤量，取10.63Kg/m3；K1——粉煤灰折减系数，取0.3；K2——矿粉折减系数，取0.5；Q——每千克⽔泥28d ⽔化热，取375KJ/Kg；C——混凝⼟⽐热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝⼟密度，取2400（Kg/m3）；T MAX=（205+0.3×110+0.5×110+10.63）×375/0.97×2400T MAX=303.63×375/0.97×2400=48.91（℃）2、各期龄时绝热温升计算Th（t）=W·Q/c·ρ（1-e-mt）= T MAX（1-e-mt）；Th——混凝⼟的t期龄时绝热温升（℃）；е——为常数，取2.718；t——混凝⼟的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变。
根据商砼⼚家提供浇注温度为20℃，m值取0.362Th（t）=48.91（1-e-mt）计算结果如下表：3、砼内部中⼼温度计算T1（t）=T j+Thξ（t）式中：T1（t）——t 龄期混凝⼟中⼼计算温度，是该计算期龄混凝⼟温度最⾼值；T j——混凝⼟浇筑温度，根据商砼⼚家提供浇注温度为20℃；ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表T1（t）=T j+Thξ（t）=20+ Thξ（t）计算结果如下表：由上表显⽰，砼中⼼温度最⾼值出现在第三天。
(新)混凝土热工计算
混凝土热工计算：依据《建筑施工手册》（第四版）、《大体积混凝土施工规范》（GB_50496-2009）进行取值计算。
砼强度为：C40 砼抗渗等级为：P6砼供应商提供砼配合比为：水：水泥：粉煤灰：外加剂：矿粉：卵石：中砂155: 205 : 110 : 10.63 : 110 : 1141 : 727一、温度控制计算1、最大绝热温升计算T MAX= W·Q/c·ρ=(m c+K1FA+K2SL+UEA)Q/Cρ式中：T MAX——混凝土的最大绝热温升；W——每m3混凝土的凝胶材料用量；m c——每m3混凝土的水泥用量，取205Kg/m3；FA——每m3混凝土的粉煤灰用量，取110Kg/m3；SL——每m3混凝土的矿粉用量，取110Kg/m3；UEA——每m3混凝土的膨胀剂用量，取10.63Kg/m3；K1——粉煤灰折减系数，取0.3；K2——矿粉折减系数，取0.5；Q——每千克水泥28d 水化热，取375KJ/Kg；C——混凝土比热，取0.97[KJ/（Kg·K）]；ρ——混凝土密度，取2400（Kg/m3）；T MAX=（205+0.3×110+0.5×110+10.63）×375/0.97×2400T MAX=303.63×375/0.97×2400=48.91（℃）2、各期龄时绝热温升计算Th（t）=W·Q/c·ρ（1-e-mt）= T MAX（1-e-mt）；Th——混凝土的t期龄时绝热温升（℃）；е——为常数，取2.718；t——混凝土的龄期（d）；m——系数、随浇筑温度改变。
根据商砼厂家提供浇注温度为20℃，m值取0.362Th（t）=48.91（1-e-mt）计算结果如下表：3、砼内部中心温度计算T1（t）=T j+Thξ（t）式中：T1（t）——t 龄期混凝土中心计算温度，是该计算期龄混凝土温度最高值；T j——混凝土浇筑温度，根据商砼厂家提供浇注温度为20℃；ξ（t）——t 龄期降温系数，取值如下表T1（t）=T j+Thξ（t）=20+ Thξ（t）计算结果如下表：由上表显示，砼中心温度最高值出现在第三天。
热工计算公式及参数
热工计算公式及参数热工计算是指通过一系列公式和参数来计算热量、功率、效率等热力学参数的过程。
热工计算在工程设计、能源管理和热力学研究等领域起着重要的作用。
本文将介绍一些常用的热工计算公式和参数。
1.热功率计算公式：热功率（Q）是表示单位时间内传输的热量的物理量。
常用的热功率计算公式如下：Q=m×c×ΔT其中，Q表示热功率，m表示物体的质量，c表示物体的比热容，ΔT表示物体的温度变化。
2.传热系数计算公式：传热系数（k）是表示单位时间内在单位面积上传输的热量的物理量。
常用的传热系数计算公式如下：k=Q/(A×ΔT)其中，k表示传热系数，Q表示传输的热量，A表示传热面积，ΔT表示温度差。
3.热效率计算公式：热效率（η）是指燃烧设备、热交换设备或热动力系统中实际产生的热量与理论上可能产生的最大热量之比。
常用的热效率计算公式如下：η=(实际产生的热量/理论可能产生的最大热量)×100%4.压力与体积关系公式：热工系统中的工质一般按照多种状态方程进行描述，其中最常用的是理想气体状态方程：PV=nRT其中，P表示压力，V表示体积，n表示物质的摩尔数，R表示气体常数，T表示温度。
5.比容与温度关系公式：比容（v）是指单位质量的物质占据的体积。
对于理想气体，比容与温度的关系可以用热力学公式来表示：v=(R×T)/P其中，v表示比容，R表示气体常数，T表示温度，P表示压力。
6.热辐射传热计算公式：热辐射传热是指两个物体之间通过热辐射方式传输热量的过程。
常用的热辐射传热计算公式如下：Q=ε×σ×A×(T1^4-T2^4)其中，Q表示传输的热量，ε表示发射率，σ表示热辐射常数，A表示辐射面积，T1和T2分别表示两个物体的温度。
7.热导率计算公式：热导率（λ）是指单位时间内通过单位厚度、单位面积的热流量。
常用的热导率计算公式如下：λ=(Q×L)/(A×ΔT)其中，λ表示热导率，Q表示传输的热量，L表示传热路径的长度，A表示传热的面积，ΔT表示温度差。
金属热工计算步骤及公式
金属热工计算步骤及公式
本文档介绍了金属热工计算的基本步骤和常用公式。
金属热工计算是工程设计和热处理过程中的重要环节，它能帮助工程师评估金属材料的热稳定性及冷却、加热过程中的能量变化。
步骤
步骤一：确定系统参数
在进行金属热工计算前，首先需要确定以下系统参数：
1. 金属材料的物理性质，如热导率、比热容、密度等；
2. 系统的初始温度和目标温度；
3. 外界环境的温度和导热系数等参数。
步骤二：计算能量转移
能量转移是金属热工计算的核心内容，可以通过以下公式进行计算：
1. 热传导方程（Fourier定律）：
其中，q为单位时间内的热流量，k为金属材料的热导率，A 为传热面积，dT/dx为温度梯度。
2. 热传导路径的效率（布尔曼修正因子）：
其中，T1为初始温度，T2为目标温度，Ts为稳定态温度。
步骤三：计算温度变化
基于能量转移的计算结果，可以通过以下公式计算金属材料的温度变化：
其中，q为单位时间内的热流量，l为传热路径的长度。
结论
通过以上步骤，我们可以得到金属材料的温度变化情况，从而
评估其热稳定性并优化冷却、加热过程。
金属热工计算对于工程设
计和热处理过程具有重要意义，可以提高生产效率和产品质量。
请注意，以上给出的公式和步骤仅为金属热工计算的基础内容，实际应用中可能需要考虑更多因素和复杂性。
具体情况请根据实际
需求进行进一步的分析与计算。
冬季施工方案热工计算
冬季施工方案热工计算(一)混凝土搅拌、运输、浇筑温度计算1、混凝土拌合物温度计算⑴计算公式To=0.92(m t√Γe+nisTs+∕nw/‰÷r0>7i)+4.2Γ.(mw-GM i a-ωfi tnκ)C“(6W‰Zα+WngTi)一α(6W‰+ω8m s)/4.2m w+0.92(w<<>+/ns÷τ‰+rrv)式中：To——混凝土拌合物温度(C)Ts——掺合料的温度(C)TLe——水泥温度(C)K——砂子温度(℃)Tn——水的温度(C)m»r --- 拌合水用量(kg)mce--- 水泥用量(kg)m ----- 掺合料用量(kg)m.w --- 砂子用量(kg)11V --- 石子用量(kg)Wsa --- 砂子的含水率(％)Wg --------- 石子的含水率(％)C H——水的比热容[kJ/(kg∙K)]Q——冰的溶解热(kj/kg)；当骨料温度大于OC时：C卬=4.2,G=O;当骨料温度小于或等于0℃时：C H-=2.1,α=335;⑵计算参数⑶计算结果2、混凝土拌合物出机温度计算⑴计算公式Ti=To-OAe(To-T)p式中：Tl——混凝土拌合物出机温度（C）TP——搅拌机棚内温度（C）⑵计算参数⑶计算结果3、混凝土拌合物运输至浇筑地点时的温度计算⑴计算公式Tz=T∖-Δ7）-Xrb△7；=（M+0.032MX（TL北）AT） 3.6AT Z）W∆n>=4<υ×----- -XΔ/ι×t2× ----------- -0.04+S c,∙α∙θ∕-九式中：T2——混凝土拌合物运输与输送到浇筑地点时温度（℃）ΔT;——采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低（C）∆7l——采用泵管输送混凝土时的温度降低（C）ΔTι——泵管内混凝土的温度与环境气温差（C）£——室外环境气温（C）ħ——混凝土拌合物运输的时间（h）t2——混凝土在泵管内输送时间（h）n——混凝土拌合物运转次数Cc——混凝土的比热容［kJ/（kg・K）］Pe--- 混凝土的质量密度（kg∕m3）2b——泵管外保温材料导热系数［W/（m∙K）］心——泵管外保温层厚度（In）Dl——混凝土泵管内径（m）IX一一混凝土泵管外围直径（包括外围保温材料）（III）①——透风系数a一一温度损失系数Or1）：当用混凝土搅拌车输送时，a=0.25；当用开敞式大型自卸车时，a=0.20；当用开敞式小型自卸车时，α=0.30；当用封闭式自卸车时，a=0∙10;当用手推车时，α=0.50o⑵计算参数⑶计算结果4、考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土浇筑完成时的温度计算⑴计算公式FCcnuT2+CfinfTf+CsnisTxTy= -------- -- -------ιrhCCm<+cm+cx式中：73——混凝土浇筑完成时温度(℃)Cf -- 模板的比热容[kJ/(kg∙K)]Cs——钢筋的比热容[kJ/(kg・K)]m4——每立方米混凝土的重量(kg)πy --- 每立方米混凝土相接触的模板重量(kg)in、-每立方米混凝土相接触的钢筋重量(kg)Tf一一模板的温度(°C),未预热时可采用当时的环境温度(C)；T.——钢筋的温度(°C),未预热时可采用当时的环境温度。
冬季施工砼热工计算
冬季施工砼热工计算外墙厚度：300mm地下室层高：4.8m顶板厚度：200mm底板厚度：400mm水泥品种：普通硅酸盐水泥混凝土配合比：C30P6水泥：280砂：747石：1070掺合料：133外加剂：43.9水：180混凝土养护初温的计算书一、混凝土入模温度1、计算公式式中：T1 -- 混凝土拌合物出机温度(℃)；T2 -- 混凝土伴合物运输到浇筑时温度(℃)；-- 采用装卸式运输工具运输混凝土时的温度降低(℃)； T a -- 混凝土伴合物运输时环境温度(℃)；t1 -- 混凝土伴合物自运输到浇筑时的时间(h)；n -- 混凝土伴合物运转次数。
α -- 温度损失系数(h-1):当用混凝土搅拌车输送时，α = 0.25；当用开敞式大型自卸车时，α = 0.20；当用开敞式小型自卸车时，α = 0.30；当用封闭式自卸车时，α = 0.10；当用手推车时，α= 0.50。
-- 采用泵管输送混凝土时的温度降低(℃)；-- 泵管内混凝土的温度与环境气温差(℃)；t2 -- 混凝土伴在泵管内输送时间(h)；c c -- 混凝土的比热容[kJ/(kg.K)]；p c -- 混凝土的质量密度(kg/m3)；λb -- 泵管外保温材料导热系数(W/(m.K))；d b -- 泵管外保温层厚度(m)；D l -- 混凝土泵管内径(m)；D w -- 混凝土泵管外围直径(包括外围保温材料)(m)；w -- 透风系数。
2、计算参数1、混凝土现场出机温度T0 = 12℃；（对商品砼提出技术要求）2、温度损失系数α= 03、混凝土拌合物运输时的环境温度T a = -4℃；4、选择运输工具为：封闭式自卸车；5、混凝土拌合物运转次数n = 0；6、混凝土拌合物自运输到浇筑的时间t1 = 0(h)7、混凝土伴在泵管内输送时间t2 = 0.05(h)8、混凝土的比热容c c = 0.96[kJ/(kg.K)]9、混凝土的质量密度p c = 2400(kg/m3)10、泵管外保温材料导热系数λb = 58(W/(m.K)泵管外不保温11、泵管外保温层厚度d b = 0.01(m)12、混凝土泵管内径D l = 0.105(m)13、混凝土泵管外围直径(包括外围保温材料)D w = 0.125(m)14、透风系数w = 1.315、混凝土拌合物运输到浇筑时温度T2 = 10.17℃。
冬期施工热工计算
冬期施工热工计算1、混凝土拌和物的温度计算：T0=[0.9(W C T C+W S T S+W G T G)+4.2T W(W G-P S·W S-P G·W G)+C1(P S W S T S +P G W G T G)-C2(P S W S+P G W G)]÷[4.2W W+0.9(W C+W S+W G)]------------1 式中:T0----混凝土拌和物的温度(℃)；W W、W C、W S、W P-----水、水泥、砂、石的用量（㎏）；T W、T S、T G、T P-----水、水泥、砂、石的温度(℃)；P S、P G-----砂、石的含水率（%）C1、C2----水的比热（kJ/kg.K）及熔解热(kJ/kg)当骨料温度＞0℃时，C1=4.2, C2=0;当骨料温度≤0℃时，C1=2.1, C2=335.2、混凝土拌和物的出机温度计算：T1=T0-0.16(T0-T b) ------------------------------------------------------2 式中:T1----混凝土拌和物的出机温度(℃)；T b----拌和机棚内温度(℃)。
3、混凝土拌和物经运输至成型完成时的温度计算：T2=T1-（αt+0.32n）(T1-Tα) ----------------------------------3 式中:T1----混凝土拌和物经运输至成型完成是的温度(℃)；t------混凝土自运输至浇筑成型完成的时间(h)n-----混凝土转运次数;Tα----运输时的环境温度(℃)；α-----温度损失系数(h m-1),当混凝土搅拌运输时,α=0.25;当用开敞式大型自卸汽车时, α=0.20; 当用开敞式小型自卸汽车时,α=0.30; 当用封闭式自卸汽车时, α=0.10; 当用手推车时, α=0.50。
4、考虑模板和钢筋吸热影响, 混凝土成型完成时的温度计算：T3=(C C W C T2+C T W T T T+C G W G T G)÷(C C W C+C T W T+C G W G) ---------4 式中:T3----考虑模板和钢筋吸热影响, 混凝土成型完成时的温度(℃)；C C、C T、C G-----混凝土、模板材料、钢筋的比热容（KJ/㎏·K）；W C-----每立方米混凝土的质量（㎏）；W T、W G-----与每立方米混凝土相接触的模板、钢筋的质量（㎏）；T T、T G--------模板、钢筋的温度，未预热者可采用当时的环境温度(℃)。
热工计算
附录A 热工计算根据实际工程情况，本热工计算假设以当地冬期施工时平均温度为－15℃的情况下进行计算。
应用中可根据实际情况进行调整。
C20混凝土配合比，每立方米混凝土中，水156kg温度60℃，砂742kg温度15℃,石1268kg温度15℃，水泥274kg温度10℃，搅拌棚内温度10℃，砂含水率2%，石含水率1%。
A.1 混凝土组成材料热工计算A.1.1 混凝土拌合物的温度公式T0=[0.92(m ce T ce+m sa T sa+m g T g)+4.2T w(m w-w sa m sa-w g m g)+c1(w sa m sa T sa+w g m g T g)-c2(w sa m sa +w g m g)]÷[4.2 m w+0.9(m ce+m sa+m g)] (A—1) A.1.2 砼拌合物的出机温度T1= T0-0.16（T0- T i）(A—2) A.1.3砼拌合物经运输至成型完成时的温度公式T2= T1-(αt1+0.032n)（T1- T a）(A—3) A.1.4砼的入模温度T3=(C c m c T2+C f m f T f+C s m s T s)/( C c m c+C f m f+C s m s) (A—4) A.1.5符号意义T0—砼拌合物的理论温度（℃）m ce、m w、m sa、m g—每1m3砼中水泥,水，砂,石的用量（kg）T ce、T sa、T g、T w—水泥，砂,石，水的温度（℃）w sa、w g—砂.石的含水率（%）c1—水的比热（KJ/kg.k）及溶解热（KJ/kg）c2—冰的溶解热（KJ/kg）当骨料温度>0℃时，c1=4.2, c2=0≤0℃时，c1=2.1, c2=335T1—砼拌合物的出机温度（℃）T i—搅拌机棚内温度（℃）T2—砼经运输、成型后损失的温度（℃）α—温度损失系数(h-1)采用开敞式自卸翻斗车运输时α=0.30采用砼搅拌车运输时运输时α=0.25采用开敞式大型自卸汽车运输时α=0.20采用封闭式自卸汽车运输时α=0.10采用开敞式人力手推车α=0.50t1—砼运输至浇筑的时间n—砼倒运次数T a—室外温度T3—砼的入模温度m c—1m3砼的重量m s、m f—与1m3砼相接触的钢筋、模板重量C c—砼比热容,普通砼取0.92kJ/kg.K；C f—模板比热容,钢材取0.48kJ/kg.K；C s—钢筋比热容,取0.48kJ/kg.K；T f、T s—模板、钢筋的温度,未预热时可取当时环境温度。
热工基础公式总结
热工基础公式总结我们今天要讲的热工基础公式是由下列公式组成的：传热：气体在加热状态下，受热过程中所需要的热量的数量；传热速率：气体在一定温度下的速度；对流换热：气体在流动状态下所需要的能量；辐射换热：温度、压强、辐射热导率、辐射热容等。
主要研究热量从热载体向热能传热的过程及其对周围环境温度和压力的影响问题。
一、基本公式物体加热后，由于热载体中的气体交换，使热量从热载体向外传递到所需要的热能，即热量损失。
有热量损失）的过程称为传递过程。
能量损失的大小，由下列公式计算：其中 w为物体的平均温度, m为热载体中的固体与液体的比热。
m为传热介质中固体液体的粘度; m为流体压强; mn为流体导热系数; m为物体表面温度。
换热系数 e表示气体从容器内向外传递热量时所需的热量。
换热系数 e为热力学中常取值即常压下流动介质的平均温度; m为空气中的相对湿度, m为空气流动速度计算值, m为空气质量系数, q为大气压力, w为换热系数的最大值, q 为气体蒸发时在介质内的体积。
二、基本定理当热量从热载体中向外部辐射时，其散布热和辐射热均为等量相等的能量，也就是其辐射热量与其外辐射热之比。
如果把外辐射（辐射能）的相和比值乘以系数 l,则该热量与外辐射（辐射能）的相和比值即为辐射热量与辐射（辐射能）的相和比值。
计算如下：其中 a表示外热载体散布功; b表示内热量交换; c表示内热辐射所需要的能量; d表示外辐射所需要的热功率; e表示辐射功率与外热核质量有关; f表示辐射质量与内热核质量有关; f表示辐射导热系数。
在加热方式选择上，加热速度主要受辐射热影响的有如下几种形式：①以辐射换热；②对流换热形式（由内热而外热）转对流换热或热辐射换热形式（由外辐射而内辐射）转变为由热辐射热转化而引起的传热形式（由外辐射而内辐射）等等方式。
计算时不考虑热管及其连接的设备的热阻问题。
计算结果与实际结果如下：c、计算值不与实际值相近而小于实际值时叫做偏差; d为热管中各热传递单位的面积所需热量; h表示不同热传递单位的相当量大小; c表示不同相当量大小单位之间的传递率; d表示单位相变面积所需传递率。
混凝土热工计算公式
冬季施工混凝土热工计算步骤冬季施工混凝土热工计算步骤如下：1、混凝土拌合物的理论温度：T0=【0.9（mceTce+msaTsa+mgTg）+4.2T(mw+wsamsa-wgmg)+c1(wsamsaTsa+wgmgTg)-c2(wsamsa+wgmg)】÷【4.2mw+0.9(mce+msa+mg)】式中T0——混凝土拌合物温度（℃）mw、mce、msa、mg——水、水泥、砂、石的用量（kg）T0、Tce、Tsa、Tg——水、水泥、砂、石的温度（℃）wsa、wg——砂、石的含水率（%）c1、c2——水的比热容【KJ/（KG*K）】及熔解热（kJ/kg）当骨料温度＞0℃时，c1=4.2，c2=0；≤0℃时，c1=2.1，c2=335。
2、混凝土拌合物的出机温度：T1=T0-0.16（T0-T1）式中T1——混凝土拌合物的出机温度（℃）T0——搅拌机棚内温度（℃）3、混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度：T2=T1-(at+0.032n)（T1-Ta）式中T2——混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度（℃）；tt——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间；a——温度损失系数当搅拌车运输时，a=0.254、考虑模板及钢筋的吸收影响，混凝土浇筑成型时的温度：T3=（CcT2+CfTs）/( Ccmc+Cfmf+Csms)式中T3——考虑模板及钢筋的影响，混凝土成型完成时的温度（℃）；Cc、Cf、Cs——混凝土、模板、钢筋的比热容【kJ/（kg*k）】；混凝土取1 KJ/（kg*k）；钢材取0.48 KJ/（kg*k）；mc——每立方米混凝土的重量（kg）；mf、mc——与每立方米混凝土相接触的模板、钢筋重量（kg）；Tf、Ts——模板、钢筋的温度未预热时可采用当时的环境温度（℃）。
根据现场实际情况，C30混凝土的配比如下：水泥：340 kg，水：180 kg，砂：719 kg，石子：1105 kg。
砂含水率：3%；石子含水率：1%。
纤维材料热工计算步骤及公式
纤维材料热工计算步骤及公式
1. 简介
本文档旨在介绍纤维材料的热工计算步骤及相关公式。
2. 热工计算步骤
下面是纤维材料热工计算的一般步骤：
- 步骤1：确定热工计算的目标和要求。
- 步骤2：收集材料参数和热工性质数据。
- 步骤3：根据特定问题选择适当的热传导模型和计算方法。
- 步骤4：进行热传导计算，计算热流、温度分布、热阻等。
- 步骤5：根据计算结果评估纤维材料的热工性能。
3. 相关公式
以下是一些常用的纤维材料热工计算公式：
- 热传导方程：用于描述热能在纤维材料内的传导过程。
一般形式为:
q = -k * A * (dT/dx)
其中，q是单位时间内通过纤维材料传导的热量，k是热导率，A是传导方向上的横截面积，dT/dx是温度梯度。
- 热阻计算公式：用于计算纤维材料的热阻。
R = L / (k * A)
其中，R是热阻，L是纤维材料的长度。
4. 总结
本文档提供了纤维材料热工计算的步骤和常用公式。
在进行纤
维材料热工计算时，需要明确目标和要求，收集相关数据，选择适
当的计算方法并应用相应的公式。
这些步骤和公式可以帮助评估纤
维材料的热工性能。
以上为纤维材料热工计算步骤及公式的简要介绍，希望对您有
所帮助。
热工计算
热工计算步骤第一步：首先分析物料的性质，通过查找各有机物的热值可以计算出三废（固废、废液、废气）的热值。
特殊情况：知道废液的COD（COD指的是废液的化学耗氧量，单位：g/L）可以计算出废液的热值Q=3.28*COD(单位：kcal/kg),本公式只适合废液。
第二步：知道三废的热值可以计算出需要空气量和生成的烟气量，具体理论公式如下：1、对于固废（Q为固废的热值，单位：kcal/kg；α为空气过剩系数；m为固体的重量，单位：kg/h）（1）固废燃烧所需的理论空气量：A O=1.01*Q/1000+0.5(单位：Nm3/kg)（2）固废燃烧所需的实际空气量：A= A O*α(单位：Nm3/kg)（3）固废燃烧所需的实际总空气量：A总= A*m(单位：Nm3/ h)（4）固废燃烧所需的理论烟气量：G O=0.89*Q/1000+1.65(单位：Nm3/kg)（5）固废燃烧所需的实际烟气量：G= G O +A O*（α-1）(单位：Nm3/kg)（6）固废燃烧所需的实际总烟气量：G总= G*m(单位：Nm3/ h)2、对于废液（Q为废液的热值，单位：kcal/kg；α为空气过剩系数；m为废液的重量，单位：kg/h）（7）废液燃烧所需的理论空气量：A O=0.203*Q*4.18/1000+2(单位：Nm3/kg)（8）废液燃烧所需的实际空气量：A= A O*α(单位：Nm3/kg)（9）废液燃烧所需的实际总空气量：A总= A*m(单位：Nm3/ h)（10）废液燃烧所需的理论烟气量：G O=0.265*Q*4.18/1000+2(单位：Nm3/kg)（11）废液燃烧所需的实际烟气量：G= G O +A O*（α-1）(单位：Nm3/kg)（12）废液燃烧所需的实际总烟气量：G总= G*m(单位：Nm3/ h)3、对于废气（Q为废气的热值，单位：kcal/Nm3；α为空气过剩系数；m为废气的重量，单位：Nm3/h）（13）废气燃烧所需的理论空气量：A O=0.2*Q*4.18/1000+0.03(单位：Nm3/Nm3)（14）废气燃烧所需的实际空气量：A= A O*α(单位：Nm3/Nm3)（15）废气燃烧所需的实际总空气量：A总= A*m(单位：Nm3/ h)（16）废气燃烧所需的理论烟气量：G O= A O+0.98-0.03*Q*4.18/1000(单位：Nm3/Nm3)（17）废气燃烧所需的实际烟气量：G= G O +A O*（α-1）(单位：Nm3/Nm3)（18）废气燃烧所需的实际总烟气量：G总= G*m(单位：Nm3/ h)第三步：根据三废的总热值和生成总烟气量可以确定烟气焓，根据烟气焓表大致可以确定烟气温度是否达到燃烧温度要求，假如达不到要求还需加助燃燃料（如：柴油、重油、天然气、助燃溶剂等）1）三废（固废、废液、废气）的总热值Q总=Q* m（单位：kcal/h）公式中Q指三废（固废、废液、废气）的热值，单位：kcal/kg（Nm3）；m指三废（固废、废液、废气）的处理量，单位：kg（Nm3）/h2）生成总烟气量G总（上面第二步中已经求得）3）生成的烟气焓=总热值/总烟气量=Q总/G总（单位：kcal /Nm3）4）单位换算：1kcal /Nm3=4.18kj/Nm35)。
热工计算
混凝土搅拌、运输、浇筑温度计算1、混凝土拌合物温度按下式计算：T o=[0.92*(m ce*T ce+m sa*T sa+m g*T g)+4.2*T w(m w-w sa*m sa-w g* m g)+C1*(w sa*m sa*T sa+w g*m g*T g)-C2*(w sa*m sa+w g*m g)]÷[4.2*m w+0.9*(m ce+m sa+m g)]式中：T o——混凝土拌合物温度（℃）m ce——水泥用量（kg）m w——水用量（kg）m sa——砂用量（kg）m g——石用量（kg）T w——水的温度（℃）T ce——水泥温度（℃）T sa——砂温度（℃）T g——石温度（℃）w g——石含水率%w sa——砂含水率%C1——水的比热容（kj/kg.k）C2——冰的溶解热(kj/kg)当骨料温度大于0℃时，C1=4.2，C2=0；当骨料温度小于或等于0℃时，C1=2.1 C2=335；2、混凝土拌合物出机温度按下式计算：T1= T o-0.16(T o-T i)式中T1——混凝土拌合物出机温度（℃）；T i——搅拌机室内温度（℃）。
3、混凝土拌合物运输到浇筑时温度按下式计算：T2=T1-(a*t1+0.032n)*(T1-T a)T2——混凝土浇筑温度℃t1——混凝土运输至浇筑的时间，取1.5小时n——混凝土拌合物运转次数，取1次T a——混凝土拌合物浇筑环境温度；a——温度损失系数4、考虑模板和钢筋的吸热影响，混凝土浇筑成型完成时的温度按下式计算：T3=(C c*m c*T2+C f*m f*T f+C s*m s*T s)÷(C c*m c+C f*m f+C s*m s) T3——考虑模板和钢筋吸热影响，混凝土浇筑成型完成时的温度℃C c——混凝土的比热容（kj/kg.K）；C f——模板的比热容（kj/kg.K）；C s——钢筋的比热容（kj/kg.K）；m c——每m3混凝土的重量（kg）；m f——每m3混凝土相接触的模板重量（kg）；m s——每m3混凝土相接触的钢筋重量（kg）；T f——模板的温度，未预热时可采用当时的环境温度（℃）T s——钢筋的温度，未预热时可采用当时的环境温度（℃）5、设当日气温为-5℃，C40混凝土每立方米的材料用量为：水泥470kg，水180kg，砂子735kg，碎石1040kg。
混凝土热工计算书
混凝土热工计算书一、冬期施工的已知条件工程使用的全部是顺城搅拌站商品砼，所以要求混凝土经过运输成型后的温度为10℃—20℃。
二、热工计算：1、当施工现场温度为-5℃时混凝土因钢模板和钢筋吸热后的温度：T3=（G n C n T2+G m C m T m）/（G n C n+G m C m）=（2400×1×10+279×0.48×5）/（2400×1+279×0.48）=9.2℃T3：混凝土在钢模板和钢筋吸收热量后的温度（℃）G n：1m³混凝土为2400KgG m：1m³混凝土相接触的钢模板和钢筋的总重量为279KgC n：混凝土比热，取1KJ/KgKC m：钢材比热，取0.48 KJ/KgKT2：混凝土经过搅拌、运输、成型后的温度（℃）T m：钢模板、钢筋的温度，即当时大气温度（℃）混凝土浇筑完毕后的温度为9.2℃经计算得:（1）当混凝土经过运输成型后的温度为10℃当施工现场温度为0℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为9.47℃当施工现场温度为-5℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为9.2℃当施工现场温度为-10℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为8.94℃当施工现场温度为-15℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为8.67℃（2）当混凝土经过运输成型后的温度为15℃当施工现场温度为0℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.79℃当施工现场温度为-5℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.53℃当施工现场温度为-10℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.27℃当施工现场温度为-15℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为14.01℃（3）当混凝土经过运输成型后的温度为20℃当施工现场温度为0℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.94℃当施工现场温度为-5℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.68℃当施工现场温度为-10℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.41℃当施工现场温度为-15℃时,混凝土浇筑完毕后的温度为18.15℃2、设：室外平均气温t p=-5℃，室外最低温度-15℃，砼浇灌后的初始温度t0=10℃。
大体积砼热工计算
混凝土的热工计算1）最大绝热温升：根据计算公式，T h=m c Q/cp(1-e-mt)其中：T h—混凝土最大绝热温升值m c—每m3水泥用量，取370Q—每公斤水泥水热（3），取Q=375E—常数，e=2.718m—与水泥品种、浇筑时与温度有关的经验系数，取0.340t—混凝土浇筑后至计算时的天数(d)取3d(3d时水化热温度最大)c—混凝土的热比,取c=0.97kJ/(kg.k)p—混凝土质量密度,取R=2400kg/m3。
T h=370×375/0.97×2400×1 =59.6(℃)2）混凝土中心计算温度：○1混凝土浇筑温度按5℃考虑：T1(t)=T j+T h·ξ(t) =5+59.6×0.522=36.1(℃) ○2混凝土浇筑温度按10℃考虑：T1(t)=T j+T h·ξ(t) =10+59.6×0.522=41.11(℃) 其中：T j————混凝土浇筑温度（℃）ξ(t)——t龄期降温系数c混凝土表层温度混凝土表面保温层的传热系数β=1/（∑Si/λi+1/βq）=1/（0.03/0.14+1/23）=3.88 3）混凝土虚厚度h1=K（λ/β）=0.666×（2.33/3.88）=0.4 混凝土计算厚度砼计算厚度：H=h+2h1=1.4+2×0.4=2.2m采用保温材料厚度2cm4）混凝土表层温度○1施工期间大气平均温度5℃考虑:T2(t)=T q+4h’(H-h’)[T1(t)-T q]/H2=5+4×0.4×1.8×[41.11-5]/2.2×2.2=26.5(℃)○2施工期间大气平均温度按10℃考虑:T2(t)=T q+4h’(H-h’)[T1(t)-T q]/H2=10+4×0.4×1.8×[41.11-10]/2.2×2.2= 31.5 (℃)T2(1)———混凝土表层(表面下50～100㎜处)温度T q ———施工期间大气平均温度h’———混凝土虚厚度(h’=k×λ/β)T1(t)———混凝土中心温度根据计算当混凝土浇筑温度按10℃考虑，施工期间大气平均温度按5℃考虑时混凝土中心计算温度与混凝土表层温度之间最大温差为41.11℃-26.5℃=14.6℃小于25℃。
C40P12大体积混凝土热工计算,自动计算,带公式
五、 外约
龄期（d） E（t）（×104）
混凝土各 个龄期弹 性模量
3
0.770
7 1.522
9 1.807
14 2.332
21 2.764
Et T 1
(t)
S ht
பைடு நூலகம்
RK
式中：E（t）－各龄期混凝土弹性模量 α－混凝土线膨胀系数 1×10-5/℃ ΔT(t)－各龄期混凝土最大综合温差 μ－混凝土泊松比，取定0.15 Rk－外约束系数,取定0.35 Sh(t) －各龄期混凝土松弛系数
一、各龄期混凝土收缩变形值：
M1 1.10
M2 1.10
M3 1.11
M4 1.45
M6 0.88
M7 1.05
M8 0.68
M9 1.30
M10 0.88
M11 1.01
积 1.41
n
y(t)
0 y
(1
e
0.01t
)
Mi
i 1
龄期（d） M5
3 1.09
7 1.00
9 0.96
14 0.93
21 0.93
0.056604 3.564025 42.43286
3.15*104 N/mm2 2000 mm
100*10-2 N/mm3 1*10-5
2*10-4
3.15*1010 N/m2 2m
100*107 N/m3 1*10-5
2*10-4
0.578996
14
21
Ty(t)（℃） T(t）（℃）
1.81 58.8
ΔT（℃）
41.5
3.81 63.7 46.7
4.65 64.1 47.8
热工计算公式及参数
热⼯计算公式及参数附录⼀建筑热⼯设计计算公式及参数(⼀)热阻的计算1.单⼀材料层的热阻应按下式计算：式中R——材料层的热阻，㎡·K/W；δ——材料层的厚度，m；λc——材料的计算导热系数，W/(m·K)，按附录三附表3.1及表注的规定采⽤。
2.多层围护结构的热阻应按下列公式计算：R＝R1＋R2＋……＋Rn(1.2)式中R1、R2……Rn——各材料层的热阻，㎡·K/W。
3.由两种以上材料组成的、两向⾮均质围护结构（包括各种形式的空⼼砌块，以及填充保温材料的墙体等，但不包括多孔粘⼟空⼼砖），其平均热阻应按下式计算：(1.3)式中——平均热阻，㎡·K/W；Fo——与热流⽅向垂直的总传热⾯积，㎡；Fi——按平⾏于热流⽅向划分的各个传热⾯积，㎡；（参见图3.1）；Roi——各个传热⾯上的总热阻，㎡·K/WRi——内表⾯换热阻，通常取0.11㎡·K/W；Re——外表⾯换热阻，通常取0.04㎡·K/W；φ——修正系数，按本附录附表1.1采⽤。
图3.1 计算图式修正系数φ值附/注：(1)当围护结构由两种材料组成时，λ2应取较⼩值，λ1应取较⼤值，然后求得两者的⽐值。
(2)当围护结构由三种材料组成，或有两种厚度不同的空⽓间层时，φ值可按⽐值/λ1确定。
(3)当围护结构中存在圆孔时，应先将圆孔折算成同⾯积的⽅孔，然后再按上述规定计算。
4.围护结构总热阻应按下式计算：Ro＝Ri＋R＋Re(1.4)式中Ro——围护结构总热阻，㎡·K/W；Ri——内表⾯换热阻，㎡·K/W；按本附录附表1.2采⽤；Re——外表⾯换热阻，㎡·K/W，按本附录附表1.3采⽤；r——围护结构热阻，㎡·K/W。
内表⾯换热系数αi 及内表⾯换热阻Ri 值注：表中h 为肋⾼，ｓ为肋间净距。
5.空⽓间层热阻值的确定(1)不带铝箔，单⾯铝箔、双⾯铝箔封闭空⽓间层的热阻值应按附表1.4采⽤。
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附录一建筑热工设计计算公式及参数(一)热阻的计算1.单一材料层的热阻应按下式计算：式中R——材料层的热阻，㎡·K/W；δ——材料层的厚度，m；λc——材料的计算导热系数，W/(m·K)，按附录三附表3.1及表注的规定采用。
2.多层围护结构的热阻应按下列公式计算：R＝R1＋R2＋……＋Rn(1.2)式中R1、R2……Rn——各材料层的热阻，㎡·K/W。
3.由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌块，以及填充保温材料的墙体等，但不包括多孔粘土空心砖），其平均热阻应按下式计算：(1.3)式中——平均热阻，㎡·K/W；Fo——与热流方向垂直的总传热面积，㎡；Fi——按平行于热流方向划分的各个传热面积，㎡；（参见图3.1）；Roi——各个传热面上的总热阻，㎡·K/WRi——内表面换热阻，通常取0.11㎡·K/W；Re——外表面换热阻，通常取0.04㎡·K/W；φ——修正系数，按本附录附表1.1采用。
图3.1 计算图式修正系数φ值附表1.1λ2/λ1或/λ1φ0.09～0.19 0.20～0.39 0.40～0.69 0.70～0.99 0.86 0.93 0.96 0.98注：(1)当围护结构由两种材料组成时，λ2应取较小值，λ1应取较大值，然后求得两者的比值。
(2)当围护结构由三种材料组成，或有两种厚度不同的空气间层时，φ值可按比值/λ1确定。
(3)当围护结构中存在圆孔时，应先将圆孔折算成同面积的方孔，然后再按上述规定计算。
4.围护结构总热阻应按下式计算：Ro＝Ri＋R＋Re(1.4)式中Ro——围护结构总热阻，㎡·K/W；Ri——内表面换热阻，㎡·K/W；按本附录附表1.2采用；Re——外表面换热阻，㎡·K/W，按本附录附表1.3采用；r——围护结构热阻，㎡·K/W。
内表面换热系数αi 及内表面换热阻Ri 值注：表中h 为肋高，ｓ为肋间净距。
5.空气间层热阻值的确定(1)不带铝箔，单面铝箔、双面铝箔封闭空气间层的热阻值应按附表1.4采用。
(2)通风良好的空气间层热阻，可不予考虑。
这种空气间层的间层温度可取进气温度，表面换热系数可取11.63W/(㎡·K)。
外表面换热系数αe 及外表面换热阻Re 值(二)围护结构热惰性指标D 值的计算1.单一材料层的D 值应按下式计算：D ＝R·S(1.5)式中 R ——材料层的热阻，㎡·K/W；S ——材料的蓄热系数，W/(㎡·K)；空气间层热阻值[㎡·K/W]倾斜)垂直空气层地面吸热计算系数K值序号0.005 0.010.050.100.150.200.250.300.400.500.600.801.001.502.003.001 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6 1 7 1 8 0.20.30.40.50.60.70.80.91.11.21.31.41.51.－0.82－0.7－0.6－0.5－0.4－0.3－0.2－0.10.10.2－0.80－0.70－0.60－0.50－0.40－0.30－0.20－0.100.100.－0.80－0.69－0.59－0.49－0.39－0.29－0.19－0.100.090.－0.79－0.69－0.58－0.48－0.38－0.28－0.19－0.090.090.－0.78－0.68－0.57－0.47－0.37－0.27－0.18－0.090.090.－0.78－0.67－0.56－0.46－0.36－0.26－0.17－0.080.080.－0.77－0.66－0.55－0.45－0.35－0.25－0.16－0.080.080.－0.76－0.64－0.54－0.43－0.34－0.24－0.16－0.180.070.－0.73－0.61－0.51－0.41－0.31－0.22－0.14－0.070.070.－0.70－0.58－0.47－0.38－0.29－0.21－0.13－0.060.060.0.65－0.54－0.44－0.35－0.26－0.19－0.21－0.060.050.10－0.56－0.46－0.37－0.29－0.22－0.16－0.10－0.050.040.－0.47－0.39－0.31－0.24－0.18－0.13－0.08－0.040.040.－0.30－0.24－0.19－0.15－0.11－0.08－0.05－0.020.020.－0.18－0.15－0.12－0.09－0.07－0.05－0.03－0.010.010.－0.70－0.05－0.040.03－0.03－0.020.000.000.000.000.012.多层围护结构的D值应按下式计算：D＝D1＋D2＋……＋Dn＝R1S1＋R2S2＋……＋RnSn (1.6)式中R1，R2……Rn——分别为各层材料的热阻，㎡·K/W；S1，S2……Sn——分别为各层材料的蓄热系数，W/(㎡·K)，空气间层的蓄热系数取S＝O。
注：如某层有两种以上材料构成，则可按下式求得其平均导热系数：(1.7)然后按下式计算其平均热阻：该层的平均蓄热系数按下式计算：(1.8)式中F1，F2……Fn——按平行于热流方向划分的各个传热面，㎡；λ1，λ2……λN——各个传热面积上材料的导热系数，W/(m·k)。
(三)地面吸热指数B值的计算地面吸热指数B值，应根据地面中影响吸热的界面位置，按下列几种情况计算：1.影响吸热的界面在最上一层内，即当：(1.9)式中δ1——最上一层材料的厚度，m；α1——最上一层材料的导温系数，㎡/h；τ——人脚与地面接触的时间，取0.2H。
这时，B值可按下式计算(1.10)式中b1——最上一层材料的热渗透系数，W/(㎡··K)；λ1——最上一层材料的导热系数。
W/(m·K)；c1——最上一层材料的比热，W·h/(kg·K)；1——最上一层材料的容重，kg/。
2.影响吸热的界面在第二层内，即当：(1.11)式中δ2——第二层材料的厚度，m；α2——第二层材料的导温系数，㎡/h。
这时，B值可按下式计算：B＝b1(1＋K1，2) (1.12)式中K1，2——第1，2两层地面吸热计算系数，根据b2/b1和两值按附表1.5查得；b2——第2层材料的热渗透系数，W/㎡··K)。
3.影响吸热的界面在第二层以下，即按(1.11)式求得的结果小于3.0，则影响吸热的界面位于第三层或更深处。
此时可仿照(1.12)式求出B2，3或B3，4等，然后按顺序依此求出B1，2值，这时式中的K1，2值应根据和值按附表1.5查得。
太阳辐射吸收系数ρ值序号外表面材料表面状况色泽ρ1 2 3 红瓦屋面灰瓦屋面石棉水泥瓦屋面旧旧红褐色浅灰色浅灰色0.700.520.754 5 6 7 8 91011 油毡屋面水泥屋面及墙面红砖墙面硅酸盐砖墙面石灰粉刷墙面水刷石墙面浅色饰面砖及浅色涂料草坪旧，不光滑不光滑新，光滑旧，粗糙黑色青灰色红褐色灰白色白色灰白色浅黄、浅绿色绿色0.850.700.750.500.480.700.500.80(四)室外综合温度的计算1.室外综合温度各小时值按下式计算：(1.13)式中tsa——室外综合温度，℃；te——室外空气温度，℃；I——水平或垂直面上的太阳辐射强度，W/㎡ρ——太阳辐射吸收系数，按附表1.6采用；αe——外表面换热系数，通常取23.26W/(㎡·K)。
注：tsa计算式中未考虑外表面的长波辐射散热，它对顶层房间的降温是有一定作用的。
2.室外综合温度平均值按下式计算：(1.14)式中——室外综合温度平均值，℃；——室外计算温度平均值，℃，按附录二附表2.2采用；＿Ｉ——水平或垂直面上太阳辐射强度平均值，W/㎡，按附录二附表2.4采用；ρ——太阳辐射吸收系数，按附表1.6采用；αe——外表面换热系数，W/(㎡·K)。
3.室外综合温度波幅按下式计算：At·sa＝(Ate＋Ats)β(1.15)式中At·sa——室外综合温度波幅，℃；Ate——室外计算温度波幅，℃，按附录二附表2.2采用；Ats——太阳辐射当量温度波幅，℃，按下式计算：(1.16)Imax——水平或垂直面上太阳辐射强度最大值，W/㎡，按附录二附表2.4采用；＿Ｉ——水平或垂直面上太阳辐射强度平均值，W/㎡，按附录二附表2.4采用；αe——外表面换热系数，W/(㎡·K)；β——相位差修正系数，根据Ate与Ats的比值以及φte与φl之间的差值按附表1.7采用；φte——室外空气温度最大值出现时间，通常取15:00；φl——太阳辐射强度最大值出现时间。
通常取：水平及南向12:00，东向8:00，西向16:00；ρ——太阳辐射吸收系数，按附表1.6采用。
(五)围护结构总衰减倍数和总延迟时间的计算1.多层围护结构的总衰减倍数按下式计算：(1.17)式中νo——围护结构的总衰减倍数；ΣD——围护结构的热惰性指标，按本附录(二)的规定计算；ai，ae——分别为内、外表面换热系数，W/(㎡·K)，S1，s2……Sn——由内到外各层材料的蓄热系数，W/(㎡·K)，这气间层取S＝O；y1，y2……yn——由内到外各层材料外表面蓄热系数，W/(㎡·K)，按本附录(七)1的规定计算。
2.多层围护结构总延迟时间按下式计算：(1.18)式中ξo——围护结构的总延迟时间，h；ye——围护结构外表面（亦即最后一层外表面）蓄热系数，W/(㎡·K)；yi——围护结构内表面蓄热系数，W/(㎡·K)，按本附录(七)2的规定计算。
(六)室内空气到内表面的衰减倍数及延迟时间的计算1.室内空气到内表面的衰减倍数按下式计算：(1.19)2.室内空气到内表面的延迟时间按下式计算：(1.20)式中νi——内表面衰减倍数；ξi——内表面延迟时间，h；αi——内表面换热系数，W/(㎡·K)；yi——内表面蓄热系数，W/(㎡·K)。
(七)表面蓄热系数的计算1.多层围护结构各层的外表面蓄热系数，按下列规定由内到外逐层进行计算：如果任何一层的D≥1，则y＝S，即为该层材料的蓄热系数。
如果第一层的D1＜1，则：如果第二层的D2＜1，则：余类推，直到最后一层(第n层)：式中S1，S2…Sn——各层材料的蓄热系数，W/(m·K)；R1，R2…Rn——各层材料的热阻，㎡·K/W；y1，y2…yn——各层外表面蓄热系数，W/(㎡·K)；α——内表面换热系数，W/(㎡·K)。