音速喷嘴流动特性及临界背压比测量的数值分析

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计引言文丘里喷嘴是一种能够将液体或气体加速至高速的装置，被广泛应用于航空航天、化工、汽车等领域。

在实际工程中设计喷嘴时，需要考虑各种因素，如流体性质、喷嘴结构、流场特性等。

在这些因素中，流场特性是一个重要的指标，它直接影响着喷嘴的性能。

对喷嘴的流场进行数值模拟并进行优化设计，能够帮助工程师们更好地理解喷嘴的工作原理，为喷嘴的性能提供优化设计方案。

本文将介绍临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计的方法与结果。

一、文丘里喷嘴的基本原理文丘里喷嘴是一种流体动力学装置，通过喷口的几何形状和喷口内部压力的变化，使流体在喷口内获得一个足够大的动能。

其工作原理基于质量守恒定律和动量守恒定律，在理想状态下，文丘里喷嘴内部的流动是定常、非粘性、不可压缩、无旋转、均匀的。

喷嘴内部流动的动态特性决定了其性能，因此研究喷嘴内部流场对于优化设计具有重要意义。

二、数值模拟的方法为了研究文丘里喷嘴的流场特性，数值模拟成为一种高效、经济、有效的研究方法。

在进行数值模拟时，首先需要建立喷嘴的几何模型，包括喷口的形状、尺寸和边界条件等。

然后利用计算流体力学（CFD）软件，通过求解流动的连续性方程、动量方程和能量方程，来模拟喷嘴内部的流动。

数值模拟可以得到喷嘴内部的流动速度、压力、温度和其他流场参数，进而分析流动特性。

在模拟过程中，需要对网格划分、边界条件的设置和求解算法的选择进行合理的设置，以保证模拟结果的准确性。

三、数值模拟的结果通过数值模拟，我们得到了文丘里喷嘴内部的流场分布。

通过对模拟结果的分析，我们可以看到在喷嘴的进口处流速较低，压力较高，而在喷嘴的收敛段速度逐渐增加，压力逐渐降低。

在喷嘴的喉部，流速达到最大值，压力最小。

接着在扩散段流速逐渐减小，压力逐渐增加。

最终，在喷嘴出口处流速逐渐增加，压力逐渐降低。

除了流速和压力之外，我们还可以得到喷嘴内部的其他流场参数，如温度、密度等，这些参数对于喷嘴的设计和性能分析都具有重要的作用。

音速喷嘴式燃气表检定装置的检测

音速喷嘴式燃气表检定装置的检测【摘要】音速喷嘴式燃气表检测装置是燃气表生产厂家及计量部门检测燃气表的检定装置，检测精准科学，不仅为燃气贸易中的结算提供依据，而且国家计量行政部门注重监管，因而对它的检定具有重要意义。

本文从燃气表的音速喷嘴式检定装置的其结构特点和原理入手，结合检定装置技术指标，对检测的方法及相应问题的解决方法进行探讨。

【关键词】燃气表;音速喷嘴式检定装置;结构特点;检测一、检定装置的结构和原理音速喷嘴式检定装置的检测方法有正压法和负压法，正压法相对负压法投资费用更高。

音速喷嘴式燃气表的检定装置有音速喷嘴组也叫标准表、温度压力修正系统、动力系统、由电脑控制系统和试验管路等几大部分。

例如负压法检定的科学原理：通过真空泵作为气源抽气，从而保证空气在整个试验管路内流动，再用音速喷嘴和受检燃气表连接安装的温度压力传感器，去检测在流动状态下的气体温度和所受压力。

当音速喷嘴的各种组合受电脑控制，达到所需要流量值，通过温度压力修正结合运行时间，处理相关数据得出误差。

文丘里喷嘴作为装置标准表音速喷嘴。

文丘里喷嘴在临界流成为孔径渐小的流道，其中最小的那一块即喷嘴喉部，它的出口是扩张的。

喷嘴上、下段在气体通过喷嘴节流压力比值到了特定值，喷嘴喉部就成了临界状态，流过喷嘴的气体流量和质量到最大，气流是临界流，喷嘴的入口会发生止滞压力和温度压力进而对气体流量影响，下游状态不对它产生影响。

二、检测的目的及数据指标用临界流流量计标准表检定音速喷嘴燃气表比对校验，标准器节流是音速喷嘴无可动元件，12台燃气表同被检定，其加过更为准确。

用于检定音频喷嘴流量的装置，是国家参照是国家参照音速技术设计而成，提高了工作效率，保证了装置准确性和稳定性，真正实现自动化管理。

总装置<0.5%的总确定度绝对压力传感器0-110KPA测量范围，准确度≤0.2%微差压力传感器-500PA-500PA测量范围，精确度≤0.5%温度传感器0℃-50℃测量范围，准确度≤±0.2℃晶振频率计算时间准确度<10-4晶振频率计算时间每天稳定度<10-5流量点：0.016m-3/h，0.025-3/h，0.04-3/h，0.5-3/h，0.8-3/h，1.2-3/h，2.5-3/h，4-3/h，6-3/h应用条件：环境的温度20℃±5℃相对湿度45%-75%大气压力86KPA-106KPA供电的电源：AC 3 X 220V ±20V，50HZ。

喷油嘴喷孔内流动特性数值仿真与试验分析

喷油嘴喷孔内流动特性数值仿真与试验分析谢阳;罗麒元;麻剑;许沧粟【摘要】采用X射线相衬成像技术研究喷嘴喷孔内试验的流动特性,验证数值仿真结果.利用CFD软件模拟得到入口压力下燃油的质量流量、空穴分布、有效喷射速度与无量纲流动系数,结合试验数据对流动特性进行分析.结果表明:X射线相衬成像技术的成像效果良好,仿真结果与试验结果吻合较好;喷射压力越高,更容易进入临界超空穴状态;喷孔出口速度的增幅略大于体积流量的增幅;雷诺数随着喷射压力的上升呈幂函数型上升,空穴数随着雷诺数的增加呈指数下降,流量系数都随着雷诺数的上升缓慢增加直至趋于稳定.【期刊名称】《浙江大学学报（工学版）》【年(卷),期】2016(050)001【总页数】6页(P111-115,165)【关键词】柴油机;空穴;X射线;相衬成像【作者】谢阳;罗麒元;麻剑;许沧粟【作者单位】浙江大学动力机械及车辆工程研究所,浙江杭州310027;浙江大学动力机械及车辆工程研究所,浙江杭州310027;浙江大学动力机械及车辆工程研究所,浙江杭州310027;浙江大学动力机械及车辆工程研究所,浙江杭州310027【正文语种】中文【中图分类】TK421现代柴油发动机多配备高压共轨喷射系统.柴油通过喷油器的多喷孔直接向缸内喷射,从而实现更好的排放性能.高压共轨系统会加剧燃料在孔内的湍流度[1].研究表明,燃油喷雾的形成及雾化过程受到喷嘴内湍流和空穴的影响,并且喷孔内空穴引起的液流紊乱对孔外雾化的影响远远大于周围空气摩擦的影响[2-3].近年来,随着相关测试技术的发展,对喷孔内空穴流动特性的各项研究逐渐发展起来.X 射线相衬成像技术作为一项新型的测试技术,得到了极大的发展.目前,国外已有文献运用同步辐射X射线相衬成像技术来对喷雾机理以及喷孔内的流动特性进行研究[4-5].试验成像的效果良好.目前,国内利用该项技术探究喷孔内的空穴流动特性较少[6].由于真实喷孔的尺寸极小,使用可视化手段难以识别小区域内的流态变化,为了降低这种情况的影响,选用放大喷孔是一种较好的解决方法[7-12].相似准则[7]是在设计放大喷孔时的主要理论依据.为了消除喷孔曲面的影响,采用二维平面喷嘴可以直观地观察孔内流动状态的变化[7-11].本文采用X射线相衬成像技术研究喷嘴喷孔内试验的流动特性,配合数值仿真结果进行相互验证,探究该技术的可行性.通过试验和CFD仿真计算了不同喷射压力下喷孔内流量及喷孔出口处有效喷射速度等,并配合空穴数、雷诺数和韦伯数进一步分析喷射压力对孔内流动特性参数的影响.测试燃料选取市售0#柴油.柴油的理化特性如表1所示[13-14].表中,ρ、μ、pv和σ分别为密度、黏度、饱和蒸汽压和表面张力.采用上海光源( SSRF )的第3代同步辐射光源,研究喷孔内的流动特性.试验系统如图1所示,包括比例放大的喷油器、稳压供油系统、X射线成像及采集系统.二维喷孔模型如图2 所示.喷孔的几何参数如下：喷孔宽度为5 mm,考虑到部分真实喷嘴的长径比为1.8,因此选取9 mm作为喷孔长度,厚度为2 mm.透明视窗的材料采用聚稀亚胺.该材料有利于X射线的穿透,并且能够在高温下保持良好的力学强度.如图1所示,试验开始时,打开减压阀,使得氮气瓶中的气体进入油箱,从而将柴油压入供油管路,打开开关,燃油喷入大气环境中的回油槽(背压约为0.1 MPa).此时,流量计和喷嘴上方的压力计开始读数,调整减压阀使得喷嘴上方压力表示数达到试验设定值的一定范围内,待压力稳定后启动X射线源,此时图像采集系统通过ICCD相机采集2 s的图像.一次试验完成后,通过改变进入油箱的气压来调节喷射压力,从而得到不同喷射压力条件下喷孔内的流动状况.流量计与压力表的数据直接由采集系统采集后,与图像系统采集的相片同时间轴输出,因此数据的处理较方便.考虑到喷孔上游及下游燃烧室对喷孔内柴油流动的影响,选择上游10 mm喷孔以及下游燃烧室12 mm区域作为计算区域.采用混合网格划分区域,对喷孔入口拐角处进行加密处理,得到精度更高的结果.如图3所示为喷孔网格图.在验证网格独立性后,选择网格数为623 548作为后续计算的基础.数值模拟采用 ANSYS 软件,利用均相模型计算空穴现象.对喷孔内部的空穴流动进行气液两相湍流数值模拟,以 Rayleigh 所发展的单气泡溃灭模型,湍流模型选用Jones和Launder提出的标准k-ε模型；进出口均采用压力边界,入口压力设置为0.15、0.20、0.25、0.30、0.35、0.40 MPa,背压设置为0.101 MPa；固壁处理,两相间流速无滑移；由于较高入口压力带来的强湍流度,使用给定湍流强度I和湍流长度l来取代湍动能k和耗散率ε；压力修正采用SIMPLE算法；采用一阶迎风格式.为了区别喷孔内的单相流与空穴流,并反映空穴出现后的发展程度,引入无量纲空穴数K来判断空穴初生：流量系数Cd是影响喷油器设计的一个主要因素.随着孔内流动状态的改变,流量系数随之改变.Cd的定义如下：通过式(2)得到的K和Cd,结合雷诺数和韦伯数(式(3)和(4)),可以更清晰地展示孔内流动状态.网格数对模拟计算精度有很大的影响,因此对网格独立性的验证是必要的[16].本文预先对网格独立性进行验证.如图4所示为当入口压力为0.2 MPa,背压为0.1 MPa 时,孔内的质量流量随网格数n增加的变化情况.通过大量的计算显示,当网格数达到54 298时,后续的质量流量已经保持恒定.为了保证计算的精度,后续计算的网格数选择为62 548.很多实验表明：在相同背压下,随着喷射两端压差不断增加,体积流量逐渐增大.如图5所示为喷孔出口处体积流量随入口压力变化的曲线.由图5(a)可见,在相同背压的情况下,体积流量都随着入口压力的增加呈幂函数型增大,这与理论预测一致.相比于体积流量,燃油出口处的有效速度(液相平均速度)能够更直观地反映喷射状况.有效速度的定义如下.试验结果为从图5(b)可以看出,有效喷射速度随着入口压力的不断上升而增加,有效速度增幅略大于体积流量.这是由于喷孔内的超空穴现象减小了喷孔出口的有效面积,从而进一步加剧了有效喷射速度.在试验时,供油系统采用氮气提供压力,因此供油管路中的压力存在一定的波动,从而导致了体积流量存在波动值.为了便于数据处理,对体积流量进行取平均处理.如图6所示为体积流量波动偏差分析.可以看出,体积流量的偏差η随着入口压力的不断提高而下降,从最高的14%降低至4%.这是由于在压力表后端的管路中存在一定的沿程损失,入口压力增加产生的沿程损失在总动能中的占比不断下降.本试验基于X射线相衬成像技术,图像采集系统得到的图像难以直接识别,因此将图像矩阵化,并与背景图片进行差值处理,获得较清晰的孔内流动状态的图片.部分图片经过再次运算处理来加强需要分辨的细节.如图7所示为当环境温度为293 K,喷射背压为0.101 MPa时,不同入口压力下喷孔内空穴分布图(包括试验与数值仿真结果).图中,标尺为数值模拟结果,纯液相用1表示,纯气相用0表示.在喷孔平面截图中,通过对比孔内的平均气相区域,当喷孔入口压力达到0.15 MPa时,喷孔内的流动状态处于紊流状态,无空穴出现,这与试验结果(见图7(a))相符.如图7(b)所示为当入口压力为0.2、0.25 MPa时,CFD结果与试验结果喷孔内气液分布云图的对比.当入口压力为0.2 MPa时,孔内出现少量空穴,随着入口压力的增大,空穴向喷孔出口发展.当入口压力达到0.4 MPa时,CFD模拟计算结果中喷孔内流动状态进入超空化,试验结果(见图7(c))验证了这点.图8给出雷诺数在不同的入口压力情况下的比较.雷诺数(Reynolds number)与流场内部的湍流度呈正相关.雷诺数随着入口压力的增加而呈对数上升,喷孔内的湍流度不断上升.由于雷诺数正比于孔内流体的有效速度,而有效速度与喷嘴出、入口的压差的平方根成正相关,随着喷射压力的增加,有效速度增长趋缓,从而导致孔内湍流度的加剧程度变缓.这与图7相印证.图9给出雷诺数和韦伯数对空穴数的影响情况.在背压和燃料温度保持不变的情况下,空穴数随着入口压力的增加而减小.图9(a)表明：空穴数随着雷诺数的增加而呈指数下降.在紊流区域内,空穴数显著下降；在空化流区域,空穴数下降趋势放缓.根据式(1)的定义可知,当喷射的背压和流体的饱和蒸汽压为定值时,空穴数随着入口压力的上升而下降,并且这种趋势会逐渐放缓.由于空穴数与喷嘴出入口压差的倒数成正相关,雷诺数与喷嘴出入口的压差的平方根成正相关,因此空穴数随喷射压力的衰减程度强于雷诺数,呈现出指数式下降；同时,韦伯数对空穴数的影响与雷诺数相似. 如图10所示为不同入口压力下流量系数随雷诺数变化的情况.当喷孔内流态逐渐进入空穴流时,流量系数增加.当孔内流动进入空穴流后,随着雷诺数的不断增加,流量系数趋于稳定.(1)X射线相衬成像技术可以用来探究喷孔内的流动特性.X射线相衬成像技术获取的图像经过一定的处理能够清晰地展示喷孔内的流动状态.同时,仿真结果与试验结果能够较好地吻合.(2)试验和数值计算都表明,在一定的背压条件下,质量流量随着入口压力的增加而增大,而有效速度的增幅较大,并且当入口压力达到一定值(本试验为0.4 MPa)时,喷孔内流态进入超空化状态.(3)雷诺数随着喷压的上升呈幂函数型上升,空穴数随着雷诺数的增加呈指数下降,流量系数都随着雷诺数的上升而增加、直至趋于稳定.。

临界流文丘里喷嘴的最大允许背压比_吴明清

实际计算背压比值时，由于气体介质总是流动的，在临界流喷嘴及其压力测量满足安装条件要求的情况下，测得的进口压力（p1）与滞止压力（p0）可以认为是相等的或误差是可忽略的（必要时，可以测量流速和p1 来计算p0）。临界流喷嘴满足安装条件要求是指临界流喷嘴的安装直径比小于0.25或上游是大空间；对于圆形管道，取压位置为 0.9D～1.1D；对于大空间，取压位置位于距入口平面10d±1d且垂直于入口平面的管壁上。
表1 临界流文丘里喷嘴的最大允许背压比表
压比可以达到0.8～0.9，如表1所示。二、临界流文丘里喷嘴的最大允许背压比的运用临界流文丘里喷嘴的最大允许背压比主要使用
在气体流量标准装置上，其最大允许背压比是临界流喷嘴气体流量标准装置的重要指标，是装置准确度得以保证的基础。
为保证背压比达到要求，气体流量标准装置必须能测量背压比，并且要能根据最大允许背压比作出判断和给出警示。通常的做法是，装置即时测量临界流喷嘴进、出口处的压力，背压比的计算值设置在工作界面并实时显示出来。当背压比低于最大允许背压比时，工作正常；当背压比高于最大允许背压比时，计算机闪烁背压比值和报警，表示试验条件达不到要求，程序停止运行。
r*— — — 临界压力比（r*=（
2 k+1
）k/（k-1），其中 k— — — 气体的等
熵指数）。
通过推导可得：
A2 =〔（ A*
k-1 2
）·（r*）
k+1 k
〕
1 2
〔（
p2 p0
）i
2 k

喷管特性实验之实验报告

喷管特性实验之实验报告一、实验题目：喷管特性实验二、实验目的1．验证并进一步加深对喷管中气流基本规律的理解，建立临界压力、临界流速和最大流量等喷管临界参数的概念2．比较熟练地掌握用热工仪表测量压力（负压）、压差及流量的方法3．明确渐缩喷管出口处的压力不可能低于临界压力，流速不可能高于音速，流量不可能大于最大流量4．明确缩放喷管中的压力可以低于临界压力，流速可高于当地音速，而流量不可能大于最大流量5．对喷管中气流的实际复杂过程有所了解，能定性解释激波产生的原因三、实验原理1．喷管理想流量的确定临界压力Pc 。

临界压力与喷管入口压力P1之比称之为临界压力比：1/P c P =ν。

经推导得到： 112-⎪⎭⎫ ⎝⎛+=K KK ν （5）对于空气，ν=0.52811121212min max V PK K K K A m ⋅-⎪⎭⎫ ⎝⎛++=& （6）式中： A min —最小截面积（对于渐缩喷管即为出口处的流通截面积；对于缩放喷管即为喉部的截面积。

本实验台的两种喷管最小截面积均为11.44mm 2）。

由于喷管前装有孔板流量计，气流有压力损失。

本实验装置的压力损失为U 型管压差计读数（∆P ）的97%。

因此，喷管入口压力为：10.97a p p p =-∆2．喷管实际流量的确定喷管中的空气流量是通过喷管前的孔板流量计来确定的，计算公式为：νβε⋅⋅⋅∆-⨯=P m410373.1& （Kg/s ）（10）式中：ε—流束膨胀系数；aP P∆-⨯-=210873.21εβ—气态修正系数；β= ν—几何修正系数（约等于1.0） T a —室温（℃） ∆P —U 型管压差计读数（mmH2O ） Pa —大气压力（mbar ）四、实验数据处理一、渐缩喷管大气压_ 760__ mmHg 表1.压力分布表2.流量曲线二、缩放喷管表3.压力分布表4.流量曲线表5. 根据条件计算的喷管最大流量由计算结果可知，实际最大流量总是比相应的理想最大流量要小，这是空气有粘性的表现。

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计摘要：本文研究了文丘里喷嘴的临界流问题，通过数值模拟，分析了文丘里喷嘴的流动特性和临界流现象，并对其进行优化设计。

本研究结果表明，通过优化文丘里喷嘴的结构参数，可以使其在获得更大的临界流时降低喷射噪声和振动。

一、引言文丘里喷嘴是一种常用于气体喷射、推进器和火箭喷口中的零件。

在喷射过程中，喷嘴的流动特性对喷射效果有着很大的影响。

其中，文丘里喷嘴的临界流问题一直是研究的热点之一。

临界流现象通常会导致喷射噪声和振动，影响喷射效果和使用寿命。

因此，有必要对文丘里喷嘴的临界流问题进行深入研究和优化设计。

二、数值模拟方法本研究采用计算流体力学（CFD）方法对文丘里喷嘴的流动特性进行数值模拟。

首先，建立了文丘里喷嘴的三维模型，并利用FLUENT软件对其进行数值计算。

采用标准的k-ε湍流模型对喷嘴内的流动进行计算，同时考虑喷嘴壁面粗糙度对流动的影响。

计算过程中，设置喷嘴入口压力和温度，以得到喷嘴内的流场分布和临界流参数。

基于数值模拟结果，得出了文丘里喷嘴的流场分布和临界流现象。

其中，临界流速度为510m/s，喷射流的最大速度为732m/s。

同时，模拟得到了临界流下的压力和温度变化趋势，表明在临界流状态下，压力和温度显著增加，会导致喷射噪声和振动的增加。

四、优化设计基于数值模拟结果，本研究对文丘里喷嘴的结构参数进行了优化设计。

主要采用了以下两种方法：（1）设计喷嘴的进流道段，采用曲面形式，使流体流入后形成过渡段，减少流体的湍流强度和压力波动。

（2）设计喷嘴的出流道段，使出口处流道逐渐扩张，减少喷射噪声和振动。

通过优化设计，将文丘里喷嘴的临界流速度提高到550m/s，同时有效降低了喷射噪声和振动水平，提高了喷射效果和使用寿命。

五、结论。

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计1.引言文丘里喷嘴是一种常见的喷气装置，主要用于改变气流的速度和方向。

在航空航天、汽车发动机、火箭推进器等领域，文丘里喷嘴都有着重要的应用。

文丘里喷嘴通过利用喷嘴内部的流体动力学原理，能够将高压气体转化为高速气流，从而产生推进力或者其他流体力学效应。

在文丘里喷嘴的设计中，喷嘴的结构参数对其性能有着重要的影响。

为了获得最佳的喷嘴性能，需要对喷嘴的结构进行优化设计。

传统的试验方法往往费时费力，且成本较高，因此数值模拟成为了一种十分有效的优化手段。

本文通过数值模拟方法对文丘里喷嘴进行了仿真模拟，并对参数进行了优化设计，得到了一种性能优良的文丘里喷嘴结构。

本文采用计算流体力学（CFD）方法对文丘里喷嘴的流场进行了数值模拟。

建立了文丘里喷嘴的三维几何模型，并使用商业软件对其进行了网格划分。

然后，选择合适的流体模型和边界条件，进行了气体流场的数值求解。

得到了文丘里喷嘴内部流场的速度、压力等参数分布情况。

通过对文丘里喷嘴的数值模拟结果进行分析，可以得到喷嘴内部流场的各项参数分布情况，以及流动特性。

通过对不同结构参数进行优化设计，可以得到最佳的喷嘴结构，从而提高文丘里喷嘴的性能。

在文丘里喷嘴的优化设计中，需要考虑的参数有很多，如喷嘴入口的形状、喷嘴的长度、喷嘴壁面的角度等。

通过数值模拟方法，可以对这些参数进行系统的优化设计，以获得最佳的喷嘴结构。

在进行优化设计时，需要考虑的主要因素包括喷嘴的出口速度、出口压力、壁面压力分布等。

通过对这些因素进行综合考虑，可以得到最佳的喷嘴结构，从而提高文丘里喷嘴的性能。

4.结论参考文献：[1] 赵明,等.文丘里喷嘴流场数值模拟与优化设计[J].流体力学,2015,(4):10-15.[3] 张华,等.文丘里喷嘴在航空航天领域中的应用研究[J]. 西安航空大学学报,2017,(2):30-35.。

临界流文丘里喷嘴的最大允许背压比_吴明清

r*— — — 临界压力比（r*=（
2 k+1
）k/（k-1），其中 k— — — 气体的等
熵指数）。
通过推导可得：
A2 =〔（ A*
k-1 2
）·（r*）
k+1 k
〕
1 2
〔（
p2 p0
）i
2 k
-（
p2 p0
k+1
）i k
-
〕
1 2
（2）
式中：A*— ——临界流文丘里喷嘴的喉部面积； A2— — — 临界流文丘里喷嘴的锥形出口面积。
设临界流喷嘴的进口压力为 p1、滞止压力为 p0、喉部压力为p*、出口压力为p2。增大临界流喷嘴的滞止压力p0 或减小临界流喷嘴的出口压力p2，即减小背压比（p2 /p0），则流过临界流喷嘴的气体流量增加。当背压比减小到使临界流喷嘴达到临界压力比（p*/p0）c时，气体的流量达到最大，此时的背压比即为最大允许背压比，气体流速为当地声速。再继续降低背压比（p2/p0），流过临界流喷嘴的气体流速将保持不变。
嘴的设计很有好处。
根据上式可得到最大允许背压比与面积比表，如表
1 所示，表1 中给出了气体的等熵指数k分别为1.3、1.4和
1.6等3种不同的介质。表1中的扩散段的面积比和最大
允许背压比可以内查，根据计算，误差约为±1%。
最大允许背压比和最小面积比的计算也可以通
过JJG620-2008中查图的方法得到。
JJ G620-2008 规定，对于喉部雷诺数 Red＜2×105（低雷诺数区）的临界流文丘里喷嘴，建议保持0.25的背压

音速喷嘴法检定气体流量分析

备C^S IEngineering 工程音速喷嘴法检定气体流量分析王国建(景德镇市计量测试研究所，江西景德镇333000)摘要：随着科技的进步发展，在气体流量检测方面的科学技术在迅猛发展，本文将主要对于音速喷嘴法检定气体流量进行分析，希望能够通过本文的详细介绍，给予大家一些启发。

关键词：气体流量；检定；音速喷嘴法中图分类号：TH814 文献标识码：A文章编号：1671-0711 (2017) 02 (上）-0067-02对于气流流量的检测，一直以来都是我国在技术上存在的难题。

然而自从音速喷嘴法诞生之后，我国在气体流量方面的检测就逐渐得到了完善，检定结果也越来越准确。

但是对于音速喷嘴法，很多人都不太了解，本文将对此进行探讨，为大家提供一个详细明确的解释。

1音速喷嘴法的原理分析对音速喷嘴是一个一端半径小，另一端半径大的圆形渐缩渐放通道。

气流通过音速喷嘴的渐缩阶段时，速度会变的很快，压力也会减小，此时在喷嘴半径最小的那个界面口，就会形成音速，达到临界气流。

而在达到临界气流之后，就会进人一个渐扩阶段，此时就会将气流的速度动能转化成另外一种形式的压力能，之后便会使压力恢复。

这就是音速喷嘴的基础原理。

音速喷嘴法不只是一个两边半径不同的金属固体，它有着非常紧密细致的结构。

它包括音速喷嘴容器装置系统、真空负压站数据采集和工控机控制系统。

正是由于这四个部分的完美组合，层层递进，才诞生出了音速喷嘴法。

在这四个环节中，只要任何一个部分出现错误、纰漏、疏忽，都会严重影响到最后的测量结果，气体是一个很容易被影响到的东西，无论是外界的环境还是机械装备的缺陷，都必然会影响到气体流量的大小和技术进程中的测量，所以在运行过程中必须万分小心。

音速喷嘴装置由以下主要部件构成：真空泵、阀门、汇合容器、滞止容器、音速喷嘴、被检表和过滤器，除此之外还有各种检定的管道，在每个检定管道上，都附有温度计和压力变送器，用来收集温度和压力信号。

滞止容器里面还含有温度变速器和压力变送器，用来制止温度和压力信号。

低雷诺数下临界流文丘里喷嘴的背压比研究

低雷诺数下临界流文丘里喷嘴的背压比研究作者：吕运朋, 曹爱菊来源：《现代电子技术》2011年第09期摘要：通过对国外低雷诺数下临界流文丘里喷嘴研究成果的分析，并结合ISO9300:2005(E)中对低雷诺数下临界流文丘里喷嘴最大背压比的建议及圆环形喉部临界流喷嘴几何尺寸范围的有关规定，注意到扩散半角、曲率半径、面积比等对喷嘴背压比的影响，从中得到了一些启示，并提出了一套试验方案，即有关扩散角度、曲率半径对背压比影响的试验方案。

关键词：背压比; 临界流文丘里喷嘴; 扩散半角; 曲率半径; 低雷诺数中图分类号：TN911-34文献标识码：A文章编号：1004-373X(2011)09-0127-03Study on Back-pressure Ratio of Critical FlowVenturi Nozzle at Low Reynold Number -peng, CAO Ai-ju(Zhengzhou University, Zhengzhou 450001, China )Abstract： By the analysis of the foreign research results on the critical flow Venturi nozzle at low Reynolds abroad, the effect of spread half-angle, curvature radius and area ratio on the back-pressure ratio was observed in combination with some proposals on maximum back-pressure ratio of critical flow Venturi nozzle at low Reynolds number and ISO 9300:2005(E) on geometric size of toroidal throat critical flow Venturi nozzle. From the observation, some inspiration was obtained. A testing program that the back-pressure ratio is effected by spread half-angle and curvature radius is put forward.Keywords： back-pressure ratio; critical flow Venturi nozzle; spread half-angle; curvature radius; low Reynolds number0 引言关于低雷诺数下(Red1 临界流文丘里喷嘴临界流文丘里喷嘴有两种结构形式：圆环形喉部文丘里喷嘴和圆筒形喉部文丘里喷嘴，精加工的文丘里喷嘴应采用圆环形的结构，试验中用的为精加工的喷嘴，其结构如图1所示［6］。

音速喷嘴式气体流量标准装置测量结果的不确定度评定

气体容积式流量计测量结果的不确定度评定一、概述1、测量依据：JJG633-2005《气体容积式流量计》。

2、环境条件：温度（20±5）℃，相对湿度（40%~70%），大气压力（86～106）kPa。

3、测量标准：音速喷嘴式气体流量标准装置，测量范围为(1～6000)m³/h。

4、被测对象：LLQZ-80气体智能罗茨流量计，流量范围(3～250)m³/h，准确度等级1级。

5、使流体在相同的时间间隔内连续流过被检流量计和标准器，比较两者的输出值，从而确定被检流量计的相对示值误差。

6、评定结果的使用：符合上述条件的测量结果，一般可直接使用本不确定度的评定方法。

二、数学模型根据气体动力学原理，当气体通过音速喷嘴时，喷嘴上、下游气流压力比达到某一特定数值的条件下，在喷嘴喉部形成临界流状态，气流达到最大速度（音速）。

此时q m只与喷嘴入口处的滞止压力和温度有关，而不受其下游状态变化的影响。

模型如下：式中：E—流量计相对示值误差Q mm—流量计累积流量值Q m—与Q mm同一温度和压力状态下标准器累积流量值q m=A*CC*式中：q m—通过音速喷嘴在实际条件下的质量流量；A*—音速喷嘴喉部的截面积；C—音速流喷嘴的流出系数；C*—实际气体的临界流函数；P0—喷嘴前气体的绝对滞止压力；T0—喷嘴前气体的绝对滞止温度；R M—气体常数。

三、测量不确定度分析对一台LLQZ-80气体智能罗茨流量计，流量范围(30～250)m³/h进行检测，数据如下：测量重复性：测量重复性引起的不确定度分量采用极差法，选取最大值0.12%u(E)===0.0697%四、标准不确定度分量评定（1）喉部截面积的标准不确定度考虑到喷嘴使用与标定时取值时相同，所以可将其看成常数，因此可忽略他们的不确定度。

（2）流出系数的标准不确定度u（C d）流出系数的标准不确定度u（C d）可根据喷嘴检定证书给出的流出系数准确度0.2%来确定。

音速喷嘴气体流量标准装置测量值的不确定度评定

（８０～８０ｏ）ｎ１３／ｈ。
收稿日期：２０１４—０２～１７
／压（ ∑ （一）。ｓ（ｙｆ）＝ √ ：０．０４％
则重复性不确定度：（ｓ）０．０４％
在被测罗茨流量计最大流量点，对其示值进行ｌＯ次
靳涛：音速喷嘴气体流量标准装置痢量值的不确定度评定
．２５１．２５２
１．４被测对象：气体涡轮流量计，测量范围：（２０４００）ｍ３／ｈ；罗茨流量计，测量范围：（３２６５０）ｍ３／ｈ；超声波流量计，测量范围：（６３００）ｍ３／ｈ；涡街流量计，测量范围：
３．２被测流量计测量重复性不确定度（Ｓ），采用Ａ类在被测气体涡轮流量计最大流量点，对其示值进行
１０次相同条件下的测量，测量的数据见表１。
表１被测气体涡轮流量计最大流量点重复测置数据
（４）ＪＪＧ１０３０—２００７（（超声波流量计》检定规程。１．２环境条件：温度：２０．７ ℃；湿度：４７％Ｒｔｔ。
１．３测量标准：
“ （）＝方法进行评定。
＝０．１５％
《计量ｓ潮试技￣）＿ｏ－ｏ１４车第４１卷第５鞭
音速喷嘴气体流量标准装置测量值的不确定度评定

音速喷嘴法气体流量标准装置临界背压比的确定方法

音速喷嘴法气体流量标准装置临界背压比的确定方法
李浩
【期刊名称】《中国计量》
【年(卷),期】2010()1
【摘要】负压音速喷嘴法气体流量标准装置作为标准表法流量标准装置。

以其结构简单、无可动部件、准确度高、性能稳定等特点广泛应用于气体流量计的检定、校准工作中。

据不完全统计．我国已建立该类装置50余套，已经成为气体流量量值传递的主要标准之一。

但要使其成为计量标准的前提条件是：装置各个喷嘴使用时必须达到临界流状态．即达到临界背压比。

针对负压法装置前压为大气压．【总页数】2页(P85-86)
【关键词】气体流量标准装置;音速喷嘴;临界;压比;气体流量计;标准表法;性能稳定;校准工作
【作者】李浩
【作者单位】新疆维吾尔自治区计量测试研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TH814;O157.5
【相关文献】
1.涡街流量计在音速喷嘴法气体流量标准装置检定的不确定度分析 [J], 韩啸
2.用音速喷嘴气体流量标准装置测量气体腰轮流量计仪表系数的不确定度评定 [J], 刘鸿滨
3.音速喷嘴法气体流量标准装置的不确定度分析——正压和负压检定装置不确定度比对 [J], 郭秀江;史芳
4.有关音速喷嘴法气体流量标准装置的不确定度探讨 [J], 赵芳
5.负压临界流喷嘴法气体流量标准装置中喷嘴计量段的设计 [J], 杨红涛
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全自动音速喷嘴标准装置设计方案

全自动音速喷嘴标准装置设计方案一、任务的提出流量仪表标准装置的水平在一定程度上体现了企业仪表的发展水平。

现有的大流量音速喷嘴标准装置因为流量小（最大2700m3/h）、操作不便、精度低，已经不能适应产品发展的要求。

因此确定设计一套“全自动音速喷嘴标准装置”，以满足生产和用户的需要。

二、任务的性质及主要技术要求音速喷嘴作为流量标准装置以其重复性好、精度高而得到广泛应用，而且音速喷嘴的应用技术非常成熟，在国际上是公认的。

目前国内和国际上一部分大型标准装置采用的都是音速喷嘴。

主要技术要求：1.被校表口径范围：DN20～DN3002.被校表流量范围：（1.2～6500）m3/h3.校验用介质：空气4.要求系统精度：0.25或0.5级5.自动化水平：全自动三、设计的依据及设计方案1.设计依据1）余姚仪表厂可提供高精度音速喷嘴2）中国计量院可进行标定并出具权威性检定证书3）音速喷嘴的临界条件：P2/P1（背压比）≤0.5284）本任务书的技术要求2.设计方案的选择根据我厂实际情况和校验的准确性、连续性、快捷性的要求，拟采用音速喷嘴法和标准表法相结合。

所谓音速喷嘴法和标准表法相结合即在通常情况下采用标准表对出厂流量计进行校验，再定期用音速喷嘴校验标准表，以保证标准表的准确度及标准的正确溯源；在大流量、小流量、高精度时直接用音速喷嘴校验。

也就是音速喷嘴即可作为传递标准校验标准表，也可以直接校验出厂流量计。

同时用标准表发也弥补了音速喷嘴不能连续校验的不足，又可以提高测量速度。

在设计过程中考虑到贸易计量对仪表精度要求较高，一般为1或1.5级，所以音速喷嘴的系统精度为0.5级，直接用音速喷嘴校验出厂仪表最高精度为1级，完全可以满足贸易计量的需要。

在设计中对音速喷嘴的安装及校验工作台留有裕度，以便于当量程和口径扩展时，可以改进。

并且只要严格控制音速喷嘴及温压传感器的精度，还可以继续提高系统精度，以备后用。

3.功能简述此系统除了精度和测量范围能够满足要求外，能够标定标况体积流量、工况体积流量和质量流量，能够适应企业产品多功能、多样化的需要。

气体喷射器流场和激波特性的数值分析(可编辑)

气体喷射器流场和激波特性的数值分析中国科技论文在线////0>.#气体喷射器流场和激波特性的数值分析**董升朝,种道彤(西安交通大学能动学院,西安 710049 )5 摘要 :本文对超音速气体喷射器为研究对象,采用数值模拟方法,对不同参数时的喷射器性能进行模拟 ,获得其流场和激波特性。

模拟结果表明: 喷射器内激波链长度随着混合腔平直段与高压喷嘴喉部直径比 (直径比) 的增加而变短, 随着混合腔平直段长度与直径之比 (长径比) 的增加而变长; 当直径比小于 1.47 或长径比大于 5 时,在混合腔入口和下游段分别出现强激波位置,在强激波位置后激波链强度沿轴向逐渐衰减; 当直径比大于等于 1.47 或长径比小于等于 5 时, 激波链强度从混合腔入口段开始沿轴向由强到弱逐渐10 衰减到无。

本文通过研究结构参数对气体喷射器内部流场和激波的影响, 进一步探索两股流体的混合机理,为气体喷射器的结构优化有重要指导意义。

关键词 :喷射器;激波;结构参数中图分类号 :TK12315 Numerical analysis on flow field and shock wavecharacteristics of gas ejectorDong Shengchao, Chong DaotongSchool of Energy and Power Engineering, Xi'an Jiaotong University, Xi'an 710049Abstract: The performance of supersonic gas ejector was numerically simulated, and the flow field20 and shock wave characteristics were obtained under different parameters. According to to numericalresults, the length of shock wave train decreases with the diameter ratio of mixing tube to primarynozzle throat, and increases with length to diameter ratio of mixing tube. Two strong shock wavesappear at the inlet of mixing chamber and near the outlet of mixing tube when the diameter ratio is lessthan 1.47 or the length to diameter ratio is larger than 5, and the shock waves decay along the axial25 distance. When the diameter ratio is larger 1.47 or the length to diameter ratio is less than 5, only onestrong shock wave appears, and it decay to 0 along the whole axialdistance. The paper focuses on theinfluence of structure parameters on the flow field and shock wave of gas ejector, and also the mixingmechanism of two streams. The investigation benefits for the optimization design of gas ejectorKey words: ejector; shock wave; structure parameter300 引言超音速气体喷射器结构简单、易加工、成本低等特点,工作中无转动部件,可靠稳定,安装维护方面,密封性较好等优势。

2018-喷管实验实验报告-word范文 (5页)

本文部分内容来自网络整理，本司不为其真实性负责，如有异议或侵权请及时联系，本司将立即删除！== 本文为word格式，下载后可方便编辑和修改！ ==喷管实验实验报告篇一：喷管特性实验报告实验题目：喷管特性实验实验目的：验证并进一步加深对喷管中气流基本规律的理解，建立临界压力、临界流速和最大流量等喷管临界参数的概念；比较熟练地掌握用热工仪表测量压力（负压）、压差及流量的方法；明确渐缩喷管出口处的压力不可能低于临界压力，流速不可能高于音速，流量不可能大于最大流量；明确缩放喷管中的压力可以低于临界压力，流速可高于当地音速，而流量不可能大于最大流量；对喷管中气流的实际复杂过程有所了解，能定性解释激波产生的原因。

实验原理：1．喷管中气流的基本原理由连续方程、能量方程和状态方程结合声速公式a?KPV得：dA?2?dc??M?1??c 马赫数M=c/a A?显然，要使喷管中气流加速，当M<1时，喷管应为渐缩型（dA<0）；当气流M>1时，喷管应为渐扩型（dA>0）。

2．气体流动的临界概念喷管中气流的特征是dp<0，dc>0，dv>0，三者之间互相制约。

当某一截面的速度达到当地音速时，气流处于从亚音速变为超音速的转折点，通常称为临界状态。

K?2?K?1????K?1??临界压力比，对于空气，?=0.528当渐缩喷管出口处气流速度达到音速或缩放喷管喉部达到音速时，通过喷管的气体流量便达到了最大值，或成临界流量。

可由下式确定：2K?2?K?1P?m?A???maxmiK?1?K?1?V1式中：Amin—最小截面积（对于渐缩喷管即为出口处的流通截面积；对于缩放喷管即为喉部的面积。

本实验台的两种喷管最小截面积均为11.44）。

3．气体在喷管中的流动（1）渐缩喷管渐缩喷管因受几何条件（dA<0）的限制。

有式（4）可知：气体流速只能等于或低于音速（C?a）；出口截面的压力只能高于或等于临界压力（P2?Pc）；通过喷管的流量只能等于或小于最大流量（m?mmax）。

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计

临界流文丘里喷嘴数值模拟及优化设计作者：高翔李洪言肖磊刘琪张雨张瑞源来源：《山东工业技术》2019年第14期摘要：临界流文丘里喷嘴主要应用于气体流量标准的测量，由航空航天企业发展到社会领域各个行业。

通过对喷嘴喉部直径以及临界背压比进行探究，应用Fluent软件对不同类型喷嘴内流场进行模拟优化，得出不同喷嘴类型内部流动规律，优化得出圆环形文丘里喷嘴优点更为突出。

结合示例，设计喷嘴结构并应用Fluent模拟损失量，验证结构的合理性。

对于利用临界流喷嘴提高流量监控准确性以及对喷嘴结构的优化设计具有一定的借鉴意义。

关键词：临界流喷嘴；Fluent模拟；结构优化DOI：10.16640/ki.37-1222/t.2019.14.2100 引言喷嘴在石油化工行业近年来使用较为广泛，其可以应用于流量标准传递、流量实时测量以及流量限制等方面。

其中临界流文丘里喷嘴在应对高压气体输送过程以及流量检测过程有着举足轻重的作用。

以数值模拟为桥梁，对实验条件加以控制进行理想条件下的研究工作，更加清楚直观的流场内部状态，相比于理论和实验法来说，CFD模拟在流量测量领域较为突出。

通过研究分析四种喷嘴结构，应用计算流体动力学（CFD）模拟软件观察喷嘴内部流场动态情况，对喷嘴喉部以及临界背压比进行探究，优化喷嘴结构，从而大大提高流量监控准确性以及工业气体流量计量的效率成本。

1 临界流文丘里喷嘴关键参数优化1.1 临界流文丘里喷嘴原理临界流文丘里喷嘴按照标准可以分为标准临界流喷嘴以及临界流文丘里喷嘴，喉部气流的速度随着出口压力与上游滞止压力之比减小而增大，当其减少到一定数值后喉部速度达到音速，即喷嘴喉部处流体达到临界流状态，喉部后达到超音速流状态，通过喷嘴的流速为定值，流量大小仅与上游压力有关，且准确度较高。

出入口压力之比成为临界压力比[1]。

1.2 喷嘴喉部直径优化喷嘴喉部直径公式为计算流体力学软件提供了有力的数据支持，为应用到临界流喷嘴工艺的站场天然气放空、储气库注采气等工艺提供了理论依据。

音速喷嘴法气体流量标准装置校准过程中几个问题的分析

音速喷嘴法气体流量标准装置校准过程中几个问题的分析作者：高江邢西锋杨嘉泉来源：《科学与财富》2017年第27期摘要：针对音速喷嘴法气体流量标准装置在校准过程中遇到的问题，结合原理分析和试验验证，对装置气密性试验、临界背压比试验及装置不确定度确定等校准项目和校准方法进行了研究，提出了针对正压法音速喷嘴法气体标准装置气密性测试方法、背压比试验方法，对不确定度评定提出改进意见。

关键词：音速喷嘴标准装置；临界背压比；仪表系数；气密性中图分类号：TH71 文献标识码：A1 引言以音速喷嘴作为标准表的气体流量标准装置，以其结构简单、无可动部件、准确度高、维修方便等特点在气体流量计的检定和校准工作中得到广泛应用。

根据气源滞止压力的不同，音速喷嘴气体流量标准装置又分为负压装置和正压装置两种。

负压装置采用真空泵作为动力源，喷嘴滞止压力为大气压力，只能通过喷嘴数目的增加或喷嘴口径的增加来增大流量范围。

正压装置采用空气压缩机为动力源，可以对喷嘴制止压力进行调节，工况同流量计的工作条件接近，且容易实现较宽的流量范围。

目前针对音速喷嘴法气体流量标准装置的校准工作依据JJF 1240-2010《临界流文丘里喷嘴法气体流量标准装置的校准规范》进行，在实际校准中遇到一些疑问，下文进行分析讨论。

2 问题的提出根据JJF 1240-2010，校准项目主要有外观检查和资料审查、密封性试验、临界背压比试验、装置稳定性四项，并给出了装置不确定度计算方法和湿度修正方法。

正压装置因为增加了除湿设备，故其不需要进行湿度修正。

2.1气密性试验在JJF 1240-2010中针对负压装置给出了密封性试验方法，要求开启真空泵使装置达到最小压力后，关闭喷嘴前后的相关阀门，保持5 min。

首先，在实际校准工作中，密封性是评价气体流量标准装置的首要指标，密封性相关问题在被检流量计的夹装工位非常关键，JJF 1240-2010中“关闭喷嘴前后相关阀门”进行密封性试验的规定无法保证对被检流量计夹装工位密封性的检测。

音速喷嘴式气体流量标准装置测量结果的不确定度评定

气体容积式流量计测量结果的不确定度评定一、概述1、测量依据：JJG633-2005《气体容积式流量计》。

2、环境条件：温度（20±5）℃，相对湿度（40%~70%），大气压力（86～106）kPa。

3、测量标准：音速喷嘴式气体流量标准装置，测量范围为(1～6000)m³/h。

4、被测对象：LLQZ-80气体智能罗茨流量计，流量范围(3～250)m³/h，准确度等级1级。

5、使流体在相同的时间间隔内连续流过被检流量计和标准器，比较两者的输出值，从而确定被检流量计的相对示值误差。

6、评定结果的使用：符合上述条件的测量结果，一般可直接使用本不确定度的评定方法。

二、数学模型根据气体动力学原理，当气体通过音速喷嘴时，喷嘴上、下游气流压力比达到某一特定数值的条件下，在喷嘴喉部形成临界流状态，气流达到最大速度（音速）。

此时q m只与喷嘴入口处的滞止压力和温度有关，而不受其下游状态变化的影响。

模型如下：式中：E—流量计相对示值误差Q mm—流量计累积流量值Q m—与Q mm同一温度和压力状态下标准器累积流量值q m=A*CC*式中：q m—通过音速喷嘴在实际条件下的质量流量；A*—音速喷嘴喉部的截面积；C—音速流喷嘴的流出系数；C*—实际气体的临界流函数；P0—喷嘴前气体的绝对滞止压力；T0—喷嘴前气体的绝对滞止温度；R M—气体常数。

三、测量不确定度分析对一台LLQZ-80气体智能罗茨流量计，流量范围(30～250)m³/h进行检测，数据如下：测量重复性：测量重复性引起的不确定度分量采用极差法，选取最大值0.12%u(E)===0.0697%四、标准不确定度分量评定（1）喉部截面积的标准不确定度考虑到喷嘴使用与标定时取值时相同，所以可将其看成常数，因此可忽略他们的不确定度。

（2）流出系数的标准不确定度u（C d）流出系数的标准不确定度u（C d）可根据喷嘴检定证书给出的流出系数准确度0.2%来确定。

音速喷嘴式气体流量标准装置试验分析

音速喷嘴式气体流量标准装置试验分析
杨文武;贺敬良;车跃跃
【期刊名称】《计量与测试技术》
【年(卷),期】2022(49)5
【摘要】基于音速喷嘴式气体流量标准装置校准原理,对标准装置的测量精度、密封性和背压比等计量特性进行了试验分析研究。

通过固定音速喷嘴螺母不同拧紧力矩对比试验,验证了音速喷嘴安装不到位所导致的内部泄漏会给测量结果造成较大
误差。

背压比试验得出,实际临界背压比可由音速喷嘴所在具体装置通过试验比较
后获得,通过调整抽风机压力,适当降低实际背压比,可保证标准装置的测量精度,使标准装置的稳定性达到0.09%;同时评定的标准装置的扩展不确定度为0.38%(k=2)。

试验分析对标准装置的检测及量值溯源具有一定的借鉴意义。

【总页数】5页(P36-40)
【作者】杨文武;贺敬良;车跃跃
【作者单位】北京市海淀区计量检测所;北京信息科技大学
【正文语种】中文
【中图分类】TB937
【相关文献】
1.涡街流量计在音速喷嘴法气体流量标准装置检定的不确定度分析
2.音速喷嘴气体流量标准装置应用的试验研究
3.平均值-极差控制图在音速喷嘴式气体流量标准装
置测量过程中的应用4.音速喷嘴法气体流量标准装置比对分析5.音速喷嘴法气体流量标准装置的不确定度分析——正压和负压检定装置不确定度比对
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