钢混烟囱爆破拆除
180m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除
180m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除李本伟;陈德志;张萍;康松;李克菲【摘要】介绍了在复杂环境中,采用控制爆破技术爆破拆除180 m钢筋混凝土烟囱的工程实例,论述了工程方案的确定,参数设计及主要安全措施.针对烟囱尺寸大、钢筋密、混凝土强度高的结构特点,预先开凿大尺寸导向窗减少了爆破面积.特别针对烟囱高度特别高,自重大的特点,针对性进行防护土堤的设计.通过多角度观察,确认防护土堤有效地控制了爆破次生灾害的产生.%Construction environment.,Chimney structure, Blasting scheme,Parameter design、Safety and protec tion measures and Blasting effect of 180 m chimneys' directional blasting will be introducedo Especially,The pro tective earth dam was design for its height and weight. The facts show that the protective earth dam can control the disasters availably.【期刊名称】《爆破》【年(卷),期】2011(028)004【总页数】5页(P57-60,68)【关键词】钢筋混凝土烟囱;爆破拆除;定向倾倒;触地振动;防护土堤【作者】李本伟;陈德志;张萍;康松;李克菲【作者单位】中钢集团武汉安全环保研究院有限公司,武汉430081;中钢集团武汉安全环保研究院有限公司,武汉430081;中钢集团武汉安全环保研究院有限公司,武汉430081;中钢集团武汉安全环保研究院有限公司,武汉430081;中钢集团武汉安全环保研究院有限公司,武汉430081【正文语种】中文【中图分类】TU746.51 工程概况1.1 工程环境待拆烟囱周围环境十分复杂，东边50 m为待拆除的厂房，南面190 m是围墙，450 m远处为厂房，西南距围墙150 m为巨能钢构，西边150 m为饲料厂，西北面120 m远处为饲料罐，北部10 m为待拆厂房，300 m处为高新公安分局。
烟囱拆除施工专项方案
本工程为拆除某工厂80米高烟囱，该烟囱结构为钢筋混凝土结构，拆除工程量较大，施工难度较高。
为确保拆除工程安全、顺利进行，特制定本专项方案。
二、施工组织1. 施工单位：XX拆除工程有限公司2. 施工班组：拆除施工班组3. 施工负责人：XXX三、施工工艺1. 拆除顺序：从烟囱顶部向下拆除，先拆除顶部结构，再拆除筒身，最后拆除基础。
2. 拆除方法：（1）顶部结构拆除：在烟囱顶部开一个U型槽，切断内部环向钢筋，用铁锤将U 型槽内烟囱壁逐渐破坏成小块，坠入地上。
（2）筒身拆除：在筒身沿开槽方向逐渐向两侧拓展，用钢钎、撬杆、铁锤将其拆除破坏。
（3）基础拆除：在基础部分，用空压机将烟囱打成小块，并用氧气切割机割掉烟囱内部的钢筋，使砖烟囱的基础逐步瓦解。
3. 拆除过程中注意事项：（1）拆除时，应设置安全网和防护栏等安全设施，以避免拆除物掉落伤人和施工人员坠落。
（2）拆除过程中，应严格控制砖块大小，确保在烟囱周围无管道、机械、设备等设备的情况下，可直接将砖块扔下。
（3）拆除过程中，应时刻注意施工人员的安全，确保施工人员正确佩戴安全帽、安全带等防护用品。
（4）拆除过程中，地面看护人员不得离开现场，确保拆除下来的砖块安全落地。
四、安全措施1. 施工人员安全：（1）施工人员必须经过专业培训，取得相应资质证书。
（2）施工人员必须正确佩戴安全帽、安全带等防护用品。
（3）施工人员应熟悉拆除工艺和安全操作规程。
2. 现场安全：（1）在烟囱周边全部搭设安全网，拆下的小块不得超过25cm×25cm左右。
（2）烟囱上部倒锥拆除时，用空压机打成小块，在用氧气切割机割掉钢筋。
（3）烟囱筒壁拆除时，在筒身内部下料，清理好砖烟囱剩下的主体部分。
（4）拆除脚手架，并将施工现场清理干净。
（5）施工过程中，如遇恶劣天气，应立即停止施工，确保人员安全。
3. 环境保护：（1）拆除过程中，产生的废渣应及时清理，避免对环境造成污染。
（2）拆除过程中，产生的噪音和粉尘应控制在国家规定范围内。
烟囱爆破拆除方案
炮兵团烟囱爆破拆除方案一、工程概况（一）烟囱结构烟囱底部周长12.3米，底部内径2.1米，底部外径3.94米，全壁厚(δ)为0.92 米，其中外壁(B)厚0.75米，隔热层(G)为0.05米，内衬(N)为0.12米，高度为42米，用红砖水泥沙浆砌筑，南侧有高1.0米、宽0.5米、距地面0.35米的掏灰口，北侧有高1.8米、宽1.1米，顶为拱形的烟道口。
（二）周围环境烟囱周围环境基本开阔。
烟囱距南侧围墙82米，距东侧库房79 米，距西侧一居民楼67米，距北侧库房39米。
二、爆破方案（一）确定倒塌方向根据现场情况，烟囱可分别选择向东、西、南三个方向倒塌，为减少作业量，降低成本，充分利用掏灰口和烟道口的空间，选择向西侧方向倒塌。
（二）确定切口的尺寸爆破部位选在距地面0.50米以上，不搭脚手架。
采用矩形缺口。
其尺寸如下：1.开口长度为周长的3/5或（0.65—0.67）即7.4 米2.开口高度为壁厚的1.5倍,即:0.92*1.5=1.4,取1.2(三)药孔的设置1、药孔深度：L=（0.67—0.68）*0.92，即0.62米。
2、药孔间距：A=（0.8—0.9）*0.62，即0.55米。
7.4米。
1.2米。
0.55米主爆区4.4米3、列距：B=0.85*0.5取0.4，排数为四排。
（四）单个装药量计算1、Q=KL:（1.6—1.85）*0.62=99—1152、Q=KABβ：(640—690)*0.5*0.4*0.623=117—127主爆区取120克分层装药，底部装70克上部装50克中间填塞30厘米，留40厘米的填塞长度。
副爆区取100克。
（五）起爆线路采用8号电雷管，串联起爆网络，起爆电源采用78式起爆器起爆。
（六）安全措施采用控制爆破定向倒塌折除烟囱，主要应考虑爆破地震对周围建筑的影响和个别碎块飞散对人员和设施产生的威胁。
1、经计算，爆破引起的质点振动速度，在安全范围内。
2、个别碎块的最大飞散距离，经计算为97米3、爆破前采用以下措施（1）在烟囱周围110米的地方派出警戒，该区域内的人员全部撤离，并指定参观人员的位置。
120 m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除
120 m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除洪卫良【摘要】为了研究矩形切口对高耸烟囱定向爆破精准性的影响,结合杭州钢铁厂120 m高钢筋混凝土烟囱的结构特点和周边环境,通过理论计算和采用有限元分析软件 ABAQUS数值模拟,并对爆破过程和爆后效果进行了分析.结果表明:爆破过程中矩形切口支撑部分断裂处位于切口中上部,断裂线为非直线形状,产生下坐后,因底部不平整未能形成平整底部铰链转动,同时在向下冲量的作用下,影响了烟囱的倒塌方向的精准性,矩形切口对高耸烟囱定向倒塌的可控性较差,不建议在较为复杂环境下采用;同时,利用ABAQUS显式动力分析,还可以较好的还原烟囱倒塌过程.通过数值模拟与实际监测数据的对比,对工程实践具有一定的指导意义.%In order to research the effect of rectangular notch on the precision of directional blasting of towering chimney,this paper combines the structure characteristics and surrounding environment conditions of the 120 m reinforced concrete chimney of Hangzhou iron and steel plant.Through the theoretical calculation and numerical simulation with finite element analysis software ABAQUS,the blasting process and effect are analyzed.The results show that the fracture of the rectangular notch support is located in the upper middle of the notch during the blasting process,and the fracture line is not straight.After the backlash,failure to form a flat bottom hinge rotation because of unevenness at the bottom.Meanwhile, under the action of the downward impulse,the precision of the chimney collapsing direction is affected.The rectangular notch is fixed to the towering chimney.The controllability of collapsing is poor,and it is notrecommended to be used in a more complexenvironment.Furthermore,this project use ABAQUS explicit dynamic analysis can better restore chimney toppling process,through a comparison of the numerical simulation and the actual monitoring data also has a certain guiding significance for engineering practice.【期刊名称】《工程爆破》【年(卷),期】2018(024)002【总页数】6页(P66-70,76)【关键词】钢筋混凝土烟囱;矩形切口;定向爆破;数值模拟【作者】洪卫良【作者单位】同济大学土木工程学院,上海200092;浙江物产民用爆破器材专营有限公司,杭州310011【正文语种】中文【中图分类】TD2351 工程概况因杭州钢铁厂转型升级，需要对分厂内一座钢筋混凝土结构烟囱实施爆破拆除。
180m高钢筋混凝土烟囱爆破拆除
ｄ ａ ｅ ａａｌ ｉ ｓ ｒ ａ ｉｂ ． ｓｔｓｖｌ ｙ
Ｋｅ ｒ ｓ： ｒｉｆｒｅ ｏ ｃｅｅｃ ｉ ｅ ；ｂａｔ ｇｄ ｍｏｉｏ ； ｉ ｃｉｎ ｌ ｕ ｙ ｗｏ ｄ ｅｎｏｃ ｄｃ ｎ ｒｔ ｈｍｎ ｙ ｌｓｉ ｅ ｌ ｉｎ ｄｒ ｔ ａ ｍｐ；ｔｕ ｈ ｏ ｖｂ ａｉｎ；ｐｏｅ — ｎ ｔ ｅ ｏ ｄ ｏ ｃ ｄ ｗ ｉｒｔｏ ｒｔｃ
ｔ ｅ ｅ ｒｈ ｄ ｍ ｉ ａｔ ａ Ｖ
１ 工 程 概 况
１ １ 工 程环境 ．
待拆烟囱周围环境十分复杂 ， 东边 ５ ０ｍ为待拆 除 的厂房 ， 面 １０ｍ 是 围墙 ，５ 远 处 为 厂 房 ， 南 ９ ４ ０ｍ 西 南距 围墙 １０ｍ 为 巨能 钢 构 ， 边 １０ｍ 为 饲料 ５ 西 ５ 厂， 西北 面 １０ｍ远处 为饲料罐 ， ２ 北部 １ ０ｍ为待拆 厂房 ，０ 处 为 高 新 公 安 分 局 。爆 破 周 边 环 境 示 ３０ｍ 意 图见 图 １ 。 １ ２ 烟 囱的 结构及 强 度 ． （ ） 构尺 寸 １结
第２卷 ８
第 ４期
爆
破
Ｖ０ ． ８ Ｎ ． １２ ｏ ４
Ｄｅ ． ０１１ ｃ２
２１ 年 ｌ ０１ ２月
ＢＬＡＳ ＮＧ ＴＩ
Ｄ Ｉ１ ．９ ３ ｊｉ ｎ １０ ４ ７ ２ １ ．４ ０ ５ Ｏ ：０ ３ ６ ／．ｓ ．０ １— ８ Ｘ．０ ０ ． １ ｓ １
１０Ｉ 高钢 筋 混 凝 土 烟 囱爆 破 拆 除 ８ ｌ ｌ
ｔ ｎ ｍｅ ｓ ｒ ｓ ａ ｄ Ｂ ａ ｔｎ ｆ ｃ ｆ１ ０ ｍ ｈ ｍｎ ｙ ’ｄ ｒ ｃｉ ｎ ｌ ｂ ａ ｔ ｇ ｗｉ ｅ ｉｔｏ ｕ ｅ 。 Ｅ ｐ ｃａｌ Ｔ ｅ ｐ ｏ ｉ ａ ｕ ｅ ｎ ｌｓｉ ｇ ｅｆ ｔｏ ８ ｃ ｉ ｅ ｓ ｏ ｅ ｉ ｔ ａ ｌ ｓ ｎ ｌ ｂ ｎｒ ｄ ｃ ｄ ｅ ｏ ｉ ｌ ｓ ｅｉｌ ｙ， ｈ ｒ — ｔｃ ｉｅ ｅ ｒ ａ ｗａ ｅ ｉ ｎ ｆｒ ｉ ｅｇ ｔａ ｄ ｗｅｇ ｔ Ｔ ｅ ｆｃ ｓ ｓ ｏ ｈ ｔｔ ｅ ｐ ｏｅ ｔ ｅ ｅ ｒ ａ ｃ ｎ ｃ ｎ ｒ ｌｔｅ ｅ ｔ ａ ｔ ｄ ｍ ｓ ｄ ｓｇ ｏ ｓｈ ｉ ｈ ｎ ｉｈ ． ｈ ａ ｔ ｈ ｗ ｔ ａ ｈ ｒ ｔｃ ｉ ａ ｔ ｄ ｍ ａ ｏ ｔ ｈ ｖ ｈ ｔ ｖ ｈ ｏ
100 m高钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除
ISSN 1671-2900CN 43-1347/TD采矿技术第16卷第6期Mining Technology,Vol.16,No.62016年11月Nov.2016 100 m高钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除于明亮，林大能，喻智，何松(湖南科技大学资源环境与安全工程学院，湖南湘潭市411201)摘要：介绍了应用定向倒塌爆破技术拆除1座100 m高钢筋混凝土烟囱的实例。
按照烟囱的实际结构和受力情况，重点分析了高耸烟囱拆除爆破的缺口形状、缺口参数、卸荷槽、爆破参数、定向窗开设等关键技术。
采取了有效的安全防护措施,基于安全考虑，对烟囱的稳定性和爆破危害效应进行了计算研究。
关键词：烟囱；定向爆破；矩形缺口；爆破参数1工程概况待拆废弃烟囱位于湘潭电化集团晨峰物流建设 场地,烟囱为钢筋混凝土筒式结构，烟囱总高度为 100 m,烟囱筒身采用200#砼整体滑模浇筑，内衬为75#红砖和25#石灰水泥混合砂浆砌筑，筒壁内有50 mm厚的空气隔热层。
竖向主钢筋为$20 mm、$18 mm、®16 mm;环向钢筋为 ®18 mm、®16 mm、®14 mm、$12 mm。
钢筋保护层为30 mm,间距均为200 mm。
实测爆破缺口部位烟囱周长25.3 m,混凝土壁 厚为40 cm,内衬红砖厚24 cm。
烟囱周围环境简 单，倒塌范围内，除正东方向有民居及地下线缆需要 保护外,其它建(构）筑物已经拆除，场地较开阔，拟 倒塌的东南方向300 m范围内没有保护对象。
2爆破技术设计2.1爆破方案待拆烟囱四周环境条件较好，有多个方向可供 倒塌。
考虑到为今后苛刻条件下高烟囱爆破积累经 验，同时顾及地下线缆的分布情况，采用“向东南方 向单向定向倒塌”方案。
2.2缺口设计目前国内在控爆拆除烟囱、水塔时常用的缺口 形式有长方形、梯形、倒梯形、斜形、反斜形和反人字 形等6种，其中梯形和长方形应用较多，效果较 好[1]。
120_m_高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术
ｄｏｉ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００１￣８３５２.２０２１.０３.００９１２０ｍ高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术❋李㊀飞㊀孙㊀飞㊀顾㊀云㊀刘㊀迪㊀刘勤杰㊀刘㊀新核工业南京建设集团有限公司(江苏南京ꎬ２１１１０２)[摘㊀要]㊀在１２０ｍ高钢内筒钢筋混凝土烟囱的爆破拆除中ꎬ综合考虑工程环境㊁自身结构特征㊁安全作业等因素ꎬ采用了底部爆破㊁定向倒塌的控制爆破方案ꎮ钢内筒预处理过程中ꎬ为确保底部切口预切除后钢内筒的稳定性及烟囱倒塌过程中钢筋混凝土筒体与钢内筒的整体性ꎬ在首层检修平台切口侧对称设置４道６股⌀１０ｍｍ的钢丝绳对钢内筒进行约束ꎮ爆破过程中ꎬ烟囱按预定方向顺利倒塌ꎬ各危害效应均控制在安全范围内ꎬ未出现异常情况ꎬ达到了预期的爆破效果ꎮ其经验可为类似爆破工程提供参考ꎮ[关键词]㊀钢内筒钢混烟囱ꎻ预处理ꎻ定向爆破[分类号]㊀ＴＵ７４６.５ＢｌａｓｔｉｎｇＤｅｍｏｌｉｔｉｏｎａｎｄＰｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆａ１２０ｍＨｉｇｈＲｅｉｎｆｏｒｃｅｄＣｏｎｃｒｅｔｅＣｈｉｍｎｅｙｗｉｔｈＳｔｅｅｌＩｎｎｅｒＣｙｌｉｎｄｅｒＬＩＦｅｉꎬＳＵＮＦｅｉꎬＧＵＹｕｎꎬＬＩＵＤｉꎬＬＩＵＱｉｎｊｉｅꎬＬＩＵＸｉｎＮｕｃｌｅａｒＩｎｄｕｓｔｒｙＮａｎｊｉｎｇＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＧｒｏｕｐＣｏ.ꎬＬｔｄ.(ＪｉａｎｇｓｕＮａｎｊｉｎｇꎬ２１１１０２) [ＡＢＳＴＲＡＣＴ]㊀Ａｉｍｉｎｇａｔｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ１２０ｍｈｉｇｈｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｗｉｔｈｉｎｎｅｒｓｔｅｅｌｃｙｌｉｎｄｅｒꎬｔｈｅｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｂｌａｓｔｉｎｇｓｃｈｅｍｅｏｆｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｃｏｌｌａｐｓｅｂｙｂｏｔｔｏｍｂｌａｓｔｉｎｇｗａｓａｄｏｐｔｅｄｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｇｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔꎬｉｔｓｏｗｎｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓꎬｓａｆｅｏｐｅｒａｔｉｏｎａｎｄｏｔｈｅｒｆａｃｔｏｒｓ.Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｅｎｓｕｒｅｔｈｅｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒａｆｔｅｒｔｈｅｐｒｅｒｅｓｅｃｔｉｏｎｏｆｂｏｔｔｏｍｉｎｃｉｓｉｏｎａｎｄｔｈｅｉｎｔｅｇｒｉｔｙｏｆｔｈｅｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｙｌｉｎｄｅｒａｎｄｔｈｅｓｔｅｅｌｉｎ￣ｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒｄｕｒｉｎｇｔｈｅｃｏｌｌａｐｓｅｏｆｔｈｅｃｈｉｍｎｅｙꎬｆｏｕｒ６￣ｓｔｒａｎｄｓｓｔｅｅｌｗｉｒｅｒｏｐｅｓｗｉｔｈｄｉａｍｅｔｅｒｏｆ１０ｍｍｗｅｒｅｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｌｙｓｅｔｏｎｔｈｅｉｎｃｉｓｉｏｎｓｉｄｅｏｆｔｈｅｍａｉｎｔｅｎａｎｃｅｐｌａｔｆｏｒｍａｔｔｈｅｆｉｒｓｔｆｌｏｏｒｔｏｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｈｅｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ.Ｉｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｂｌａｓｔｉｎｇꎬｔｈｅｃｈｉｍｎｅｙｃｏｌｌａｐｓｅｄｓｍｏｏｔｈｌｙａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｐｒｅｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄｄｉｒｅｃｔｉｏｎꎬａｎｄｅａｃｈｈａｚａｒｄｅｆｆｅｃｔｗａｓｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｗｉｔｈｉｎｔｈｅｓａｆｅｒａｎｇｅｗｉｔｈｏｕｔａｎｙａｂｎｏｒｍａｌｓｉｔｕａｔｉｏｎ.Ｔｈｅｅｘｐｅｃｔｅｄｂｌａｓｔｉｎｇｅｆｆｅｃｔｗａｓａｃｈｉｅｖｅｄꎬａｎｄｔｈｅｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｃａｎｐｒｏｖｉｄｅｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｂｌａｓｔｉｎｇｐｒｏｊｅｃｔｓ.[ＫＥＹＷＯＲＤＳ]㊀ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｗｉｔｈｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒꎻｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔꎻｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇ引言作为一种快速拆除楼房㊁烟囱㊁冷却塔等高耸建(构)筑物行之有效的手段ꎬ爆破为我国城镇化建设做出了突出的贡献ꎮ对于烟囱而言ꎬ目前常见的爆破结构主要为砖结构㊁钢筋混凝土(钢混)结构与钢结构等ꎮ虽然烟囱爆破已积累了丰富的成功经验ꎬ但对于钢内筒钢混烟囱而言ꎬ由于其自身综合了钢混烟囱与钢结构烟囱两者的结构特征ꎬ它的爆破拆除与已往的烟囱爆破工程有所不同ꎮ对其爆破拆除时ꎬ需结合现场实际工况ꎬ全面分析其结构力学特征ꎬ在此基础上对预处理及爆破参数进行精细化设计ꎬ这对现有爆破技术提出了挑战ꎮ１㊀工程概况１.１㊀项目概况㊀㊀该钢内筒钢混烟囱控制爆破拆除工程位于江苏省南通市海安市ꎮ因原场地用途调整ꎬ需对电厂内建(构)筑物进行整体拆除ꎮ场地内建有一座高度１２０ｍ的钢内筒钢混烟囱ꎮ其中ꎬ钢混筒身高度１２０第５０卷㊀第３期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.５０㊀Ｎｏ.３㊀２０２１年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀ＥｘｐｌｏｓｉｖｅＭａｔｅｒｉａｌｓ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｊｕｎ.２０２１❋收稿日期:２０２１￣０１￣２２第一作者:李飞(１９８０－)ꎬ男ꎬ学士ꎬ爆破高级工程师ꎬ主要从事工程爆破ꎮＥ￣ｍａｉｌ:１０２０４０３６１８＠ｑｑ.ｃｏｍ通信作者:孙飞(１９８９－)ꎬ男ꎬ硕士ꎬ工程师(采矿专业)ꎬ研究方向为爆炸与毁伤作用机理研究及其应用ꎮＥ￣ｍａｉｌ:１３２６６６２８８０＠ｑｑ.ｃｏｍｍꎬ钢内筒高度１２３ｍꎮ为确保拆除施工的安全ꎬ经综合对比ꎬ决定采取控制爆破方法对该烟囱进行拆除ꎮ烟囱的具体情况见图１ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(ａ)外观㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀(ｂ)内部图１㊀现场图Ｆｉｇ.１㊀Ｓｉｔｅｍａｐ１.２㊀工程环境爆破环境(图２)如下:东侧距离建材公司最近处约５８ｍꎬ距离某饲料公司最近处约８１ｍꎻ南侧距离场地内待拆锅炉房最近处约６０ｍꎬ距离场地内待拆配电房最近处约１２６ｍꎻ西侧距离立新河最近约１１７ｍꎻ北侧距离废弃电塔最近约１０６ｍꎻ倒塌方向距离通扬运河(已断航)最近约１４０ｍꎮ㊀图２㊀工程环境图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.２㊀Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｍａｐ(ｕｎｉｔ:ｍ)２㊀结构特征及总体爆破方案２.１㊀结构特征２.１.１㊀钢混烟囱结构特征待拆烟囱钢混筒体由筒壁构成ꎬ无隔热层和内衬ꎬ总质量约２０００ｔꎮ筒壁底部外径１０.５５ｍꎬ内径为９.７５ｍꎻ顶部外径为４.１０ｍꎬ内径为３.７０ｍꎮ筒体按一定斜率自底部至顶部渐变ꎬ筒壁混凝土标号为Ｃ３０ꎮ筒壁配筋分为环向配筋和竖向配筋ꎮ烟囱底部外侧环向配筋为⌀１６ｍｍꎬ间距２００ｍｍꎻ内侧环向配筋为⌀１４ｍｍꎬ间距２００ｍｍꎻ底部外侧竖向配筋为⌀１６ｍｍꎻ内侧竖向配筋为⌀１４ｍｍꎻ保护层３０ｍｍꎮ烟囱底部共开设３个孔洞ꎻ其中ꎬ１个根部人孔ꎬ２个烟道孔ꎮ２个烟道孔夹角１８０ʎꎬ沿根部人孔两侧对称ꎬ见图３ꎮ根部人孔底部标高＋０.００ｍꎬ宽１.５０ｍ㊁高２.４０ｍꎬ该处壁厚０.４０ｍꎮ２个烟道口底部标高均为＋４.３０ｍꎬ宽２.２０ｍꎬ高４.７０ｍꎬ壁厚０.４０ｍꎮ㊀㊀㊀㊀图３㊀底部人孔及烟道孔相对位置Ｆｉｇ.３㊀Ｒｅｌａｔｉｖｅｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｍａｎｈｏｌｅａｎｄｆｌｕｅｈｏｌｅａｔｂｏｔｔｏｍ㊀㊀烟囱筒壁内侧标高＋１.６５~＋２.９０ｍ处设置有牛腿ꎬ牛腿高１.２５ｍꎬ牛腿上部砌筑０.９０ｍ高砖砌体ꎬ见图４ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀图４㊀牛腿现场图Ｆｉｇ.４㊀Ｆｉｅｌｄｍａｐｏｆｃｏｒｂｅｌ２.１.２㊀钢内筒结构特征钢内筒采用钛钢复合板ꎬＱ２３５Ｂ钢板(基材)厚度为１０ｍｍ(４０ｍ以上)和１２ｍｍ(４０ｍ以下)ꎬ内筒内径为３.２ｍꎬ外筒设有厚度不小于８０ｍｍ的防腐保温层ꎬ外护板为厚度不小于０.４ｍｍ的彩钢板ꎮ６４ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５０卷第３期内筒全高设置环向加劲肋ꎬ间距为４.８ｍꎬ加劲角钢采用Ｌ７５ˑ７５ˑ６ꎬ总质量约１０５ｔꎮ烟囱筒壁内侧与钢内筒之间分别在１２０㊁７５㊁２５ｍ高度处设置平台ꎬ平台处均设置止晃装置ꎮ其中ꎬ２５ｍ平台作为检测和维修平台ꎬ同时也是直爬梯的起点ꎬ采用三角槽钢作为支撑ꎬ在内筒周边形成１ｍ宽的平台ꎬ上铺钢格栅ꎮ烟囱内部２５ｍ以下为环烟囱壁的钢爬梯ꎬ２５ｍ以上到７５ｍ平台为直爬梯ꎮ环形爬梯采用０４Ｊ４０１钢梯图集内Ｔ４Ｂ０７Ｃ￣３０ꎬ钢梯角度为４５ʎꎬ每上升３ｍ设置一个平台ꎬ沿内筒壁环形上升ꎬ到达２５ｍ处为止ꎮ直爬梯宽７００ｍｍꎬ外设护笼ꎬ每５ｍ设置休息平台ꎮ图５为２５ｍ平台的平面图ꎮ㊀㊀㊀㊀图５㊀２５ｍ平台平面布置图Ｆｉｇ.５㊀Ｌａｙｏｕｔｐｌａｎｏｆ２５ｍｐｌａｔｆｏｒｍ㊀㊀图６为钢内筒的底部现场图ꎮ㊀㊀㊀㊀㊀图６㊀钢内筒底部现场图Ｆｉｇ.６㊀Ｓｉｔｅｄｒａｗｉｎｇｏｆｔｈｅｂｏｔｔｏｍｏｆｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ２.２㊀总体爆破方案烟囱整体结构强度较高ꎬ综合分析经济技术指标后ꎬ确定采用定向倒塌爆破方案ꎻ定向倒塌后ꎬ再采用机械方法破碎解体[１￣３]ꎮ根据四周环境情况ꎬ结合烟囱自身结构特征ꎬ为确保周边建筑物的安全和烟囱充分解体ꎬ采用向北偏西２９ʎ方向定向倒塌的方式ꎬ即沿烟囱中心至根部人孔延长线方向倒塌ꎬ如图２所示ꎮ３㊀爆破切口参数选取根据烟囱特定位置㊁结构特点㊁爆破环境和工程要求ꎬ确保定向准确㊁施工方便和减少药孔数量ꎬ采用底部低位切口ꎮ切口高度为标高ʃ０.００ｍ以上０.５０ｍꎻ此外ꎬ筒壁外径Ｒ＝５.２１ｍꎮ切口采用正梯形[４￣６]ꎮ切口形式及位置见图７ꎬ倾斜角约为２６ʎꎮ㊀图７㊀爆破切口示意图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.７㊀Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｃｕｔ(ｕｎｉｔ:ｍ)３.１㊀爆破切口圆心角α根据烟囱自身的结构特点和实际受力情况ꎬ结合经验公式πＤ２ɤＬｐɤ２πＤ３ꎮ(１)切口对应的圆心角α为２２０ʎꎮ则切口长度为:Ｌｐ＝(α/３６０)２πＲ＝(２２０/３６０)ˑ２ˑ３.１４ˑ５.２１＝２０.０ｍꎮ根据经验ꎬ切口上沿长度取１４.５ｍꎮ３.２㊀爆破切口高度Ｈｐ的选取及校核对钢混烟囱而言ꎬ切口形成后ꎬ切口内裸露的竖向钢筋必须失稳ꎮ同时ꎬ还应使烟囱在倾倒至较大角度时ꎬ切口的上㊁下沿才闭合相撞ꎬ防止相撞时倾倒方向发生偏离[５￣８]ꎮ筒体倾倒至爆破切口闭合时ꎬ重心位置应偏移到切口标高处筒壁范围以外ꎮ根据以往经验ꎬ则ＨＰȡ(１６~１４)Ｄꎮ(２)式中:Ｈｐ为切口高度ꎬｍꎻＤ为切口处的直径ꎬｍꎮ按照式(２)计算ꎬ烟囱的最大切口高度为Ｈｐ＝１.７６~２.６４ｍꎻ根据实际情况及计算结果综合考虑ꎬ切口总高度取２.５０ｍꎮ７４２０２１年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀１２０ｍ高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术㊀李㊀飞ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀３.３㊀切口闭合时烟囱重心偏移距离的校核爆破切口闭合时ꎬ烟囱的重心必须偏移至烟囱筒体以外才能保证其可靠倾倒ꎮ爆破切口的闭合角β为β＝ｔａｎ－１ＨｐＲ－ｒｃｏｓα１２ꎮ(３)式中:Ｈｐ为爆破切口高度ꎻＲ㊁ｒ分别为烟囱底部的外径㊁内径ꎻα１＝２２０ʎꎮ将烟囱的参数代入式(３)ꎬ得β＝１９.８ʎꎮ闭合后ꎬ烟囱的重心偏移距离ｘ为ｘ＝[Ｚ２Ｃ＋(ｒｃｏｓα１２)２]１２ ｃｏｓ(ｔａｎ－１ＺＣ－ｒｃｏｓα１２－β)＋ｒｃｏｓα１２ꎮ(４)式中:ＺＣ为烟囱相对爆破切口位置的重心高度ꎬ取４８ｍꎮ将烟囱的参数代入式(４)ꎬ得ｘ＝１６.０８ｍꎻ烟囱重心偏移至筒壁以外的量为ｘ－Ｒ＝１０.８０ｍꎮ通过计算可以看出ꎬ烟囱的重心完全能够移至筒壁以外ꎮ因此ꎬ爆破切口高度的设计是合理的ꎮ４㊀预处理关键技术为减小一次齐爆药量ꎬ降低爆破规模ꎬ提高爆破安全性ꎬ使烟囱沿预定方向顺利坍塌并形成良好的破碎效果ꎬ在保证结构安全的前提下ꎬ进行预处理ꎮ４.１㊀钢混筒体预处理１)辅助导向窗开设位置及尺寸ꎮ爆破前应在切口范围内预先切除一部分ꎬ以提高烟囱倾倒的可靠性ꎮ根据待爆破拆除烟囱的结构特征ꎬ在切口中心线位置ꎬ以根部人孔为基础开设辅助导向窗ꎬ辅助导向窗底部标高＋０.００ｍ㊁高３.００ｍ㊁宽３.００ｍꎮ使用氧割将辅助导向窗洞口内的钢筋隔断ꎬ见图８ꎮ㊀㊀图８㊀钢混烟囱筒体预处理展开图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.８㊀Ｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙ(ｕｎｉｔ:ｍ)㊀㊀２)定向窗开设位置及尺寸ꎮ烟囱切口爆破前ꎬ在对称于倾倒轴线的切口两侧开设定向窗ꎬ定向窗宽１.５０ｍꎮ为保证定向窗开设方向准确及边沿整齐ꎬ爆破前先标定切口位置ꎬ后使用水钻钻割定向窗ꎬ见图８ꎮ３)爬梯和避雷针在缺口内的部分全部割断ꎮ４.２㊀钢内筒预处理１)为避免爆破时钢内筒底部附属的旋转内梯影响烟囱顺利倒塌ꎬ在爆破前ꎬ须将首层检查维修平台以下钢内筒的所有附属构件切割解体ꎬ并清运出烟囱ꎮ２)为避免爆破过程中钢内筒对钢混筒体产生反向支撑等不利现象ꎬ确保钢内筒能随着钢混结构筒体沿预定方向一同顺利倒塌ꎬ在钢内筒根部以上０.５ｍ处开设圆心角２７０ʎ㊁高１.２ｍ的正梯形切口ꎮ切口下沿弧长７.５ｍꎬ定位角４５ʎꎬ切口内沿切口中心线对称预留３条０.３ｍ宽的部分作支撑ꎬ切口中心线与烟囱切口中心线一致ꎬ具体尺寸见图９ꎮ㊀㊀图９㊀钢内筒根部预处理尺寸图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.９㊀Ｐｒｅｔｒｅａｔｍｅｎｔｄｉｍｅｎｓｉｏｎｄｒａｗｉｎｇｏｆｔｈｅｒｏｏｔｏｆｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ㊀㊀３)爆破前ꎬ为避免钢内筒底部预处理切口部位因自重发生屈服下坐等不利现象ꎬ在首层检查维修平台处增加钢混筒体与钢内筒的整体性约束ꎮ具体施工工序如下:在首层平台上部钢内筒０.５ｍ处ꎬ将规格２０ｃｍˑ２０ｃｍˑ１ｃｍ的钢板焊接至筒体外侧同一标高的圆周上ꎬ共焊接４块ꎬ每块间隔５４ʎꎬ待焊接牢固后ꎬ在钢板上焊接用于系挂钢丝绳的连接环ꎻ使用水钻在钢混筒体内侧相应位置钻设通孔ꎬ钻设水平位置较钢内筒焊接位置高１.５ｍꎻ使用６股⌀１０ｍｍ的钢丝绳ꎬ一端系挂于钢内筒外侧焊接的连接环上ꎬ另一端套上套筒ꎬ穿过烟囱筒壁上的钻孔ꎬ采用实心铁柱固定于筒壁外侧ꎻ使用张紧设备对４条６股钢丝绳进行张紧力调试ꎬ确保４条钢丝绳受力均匀ꎮ详见图１０ꎮ５㊀爆破参数设计５.１㊀筒体爆破切口参数确定㊀㊀最小抵抗线Ｗ取切口处烟囱壁厚δ的一半ꎬ即Ｗ＝δ/２ꎻ药孔间距ａ＝１.５ １.８Ｗꎬ取０.３５ｍꎻ药孔８４ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５０卷第３期㊀㊀１－钢混筒体ꎻ２－实心钢柱ꎻ３－套筒ꎻ４－６股⌀１０ｍｍ的钢丝绳ꎻ５－钢内筒ꎻ６－焊接块ꎻ７－连接环ꎻ８－首层检查维修平台ꎮ图１０㊀钢混烟囱与钢内筒整体性约束示意图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１０㊀Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｉｎｔｅｇｒａｌｃｏｎｓｔｒａｉｎｔｂｅｔｗｅｅｎｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙａｎｄｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ(ｕｎｉｔ:ｍ)排距ｂ＝(０.８５ １.００)ａꎬ取０.３５ｍꎻ药孔孔深Ｌ＝(０.６７~０.７０)δꎬ取０.２８ｍ(砖砌体及牛腿处适当取大)ꎻ单孔药量Ｑ１＝ｑａｂδꎬｇꎻｑ为单位体积耗药量(单耗)ꎬｋｇ/ｍ３ꎬ钢筋混凝土一般取１.５~２.０ｋｇ/ｍ３ꎮ筒体爆炸部位平面展开见图１１ꎮ㊀㊀图１１㊀筒体爆破部位平面展开图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１１㊀Ｅｘｐａｎｄｅｄｐｌａｎｏｆｔｈｅｂｌａｓｔｉｎｇｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｃｙｌｉｎｄｅｒ(ｕｎｉｔ:ｍ)５.２㊀钢内筒爆破切口参数确定在钢内筒预处理窗口之间预留３段０.３ｃｍ宽的部分的中间位置ꎬ各放置一列⌀３２ｍｍ的乳化炸药ꎬ与钢混筒体切口装药同时起爆ꎬ确保爆破时放置炸药部分发生屈服ꎬ使钢内筒能够随着钢混筒体沿着预定方向顺利倒塌ꎬ装药位置见图１２ꎮ㊀㊀图１２㊀钢内筒爆破部位平面展开图(单位:ｍ)Ｆｉｇ.１２㊀Ｅｘｐａｎｄｅｄｐｌａｎｏｆｔｈｅｂｌａｓｔｉｎｇｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｓｔｅｅｌｉｎｎｅｒｃｙｌｉｎｄｅｒ(ｕｎｉｔ:ｍ)㊀㊀该筒体爆破切口的装药参数见表１ꎮ钢内筒爆破切口共使用９０ｃｍ长的⌀３２ｍｍ乳化炸药ꎬ按１０ｇ/ｃｍ计算ꎬ共需乳化炸药０.９ｋｇꎮ筒体及钢内筒装药量共计３９.２ｋｇꎬ雷管数量４００发ꎮ５.３㊀起爆网路设计考虑到厂区内杂散电流及射频电干扰等原因ꎬ为确保起爆的安全可靠ꎬ采用导爆管毫秒延期雷管㊁导爆管及四通连接件组成的复合加强型起爆网路ꎮ另由于爆破总药量小ꎬ且装药分散ꎬ结合待爆破烟囱自身的结构特征ꎬ所有装药均采用３段毫秒延期雷管ꎬ不分段一次齐爆ꎮ表１㊀爆破参数Ｔａｂ.１㊀Ｂｌａｓｔｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ排数壁厚/ｍ抵抗线/ｍ孔深/ｍ孔距/ｍ孔数/个单孔药量/ｇ单耗/(ｋｇ ｍ－３)１０.７１０.３５０.５００.３５３４１５０１.７２２０.７１０.３５０.５００.３５３４１５０１.７２３０.７１０.３５０.５００.３５３６１５０１.７２４０.７００.３５０.４７０.３５３６１５０１.７５５０.６２０.３００.４２０.３５３８１５０１.９７６０.５００.２５０.３５０.３５３８１００１.６３７０.４００.２００.２８０.３５４０１００２.０４８０.４００.２００.２８０.３５３８１００２.０４ ９４２０２１年６月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀１２０ｍ高钢内筒钢混烟囱爆破拆除技术㊀李㊀飞ꎬ等㊀㊀㊀㊀㊀㊀６㊀爆破效果起爆５ｓ后ꎬ烟囱开始边下坐㊁边朝预定方向缓慢倾倒ꎻ第６ｓ后ꎬ下坐完成ꎬ此时ꎬ烟囱筒体重心已偏离出烟囱底部ꎬ继续朝预定方向加速倾倒ꎻ１２ｓ后ꎬ倒塌完毕ꎮ爆破后ꎬ经现场踏勘ꎬ烟囱筒体充分解体ꎬ钢内筒底部完全断开ꎬ倒塌方向准确无误ꎬ周围建(构)筑物完好无损ꎬ达到了预期的效果ꎮ７㊀结论１)针对本次爆破拆除的烟囱自身结构的特殊性ꎬ通过在钢内筒底部沿倒塌方向开设预处理切口㊁在检修平台处将钢混筒身与钢内筒使用钢丝绳连接等手段ꎬ避免了钢内筒在实施爆破前筒壁屈服失效而发生危险ꎬ同时也增强了爆破过程中钢混筒体与钢内筒倒塌趋势的一致性ꎮ实践证明ꎬ爆破过程中ꎬ钢内筒未对烟囱整体倒塌趋势产生不利影响ꎬ倒塌方向与设计倒塌方向的偏差在３ʎ以内ꎮ对类似工程在一定程度上具有指导意义ꎮ２)本次爆破拆除烟囱为钢内筒钢混烟囱ꎬ与常规钢混烟囱相比ꎬ爆破难度高ꎮ由于钢内筒的支撑作用ꎬ爆破后烟囱整体下坐发生时间较传统钢混烟囱延迟约３ｓꎮ根据以往经验ꎬ混凝土为脆性材料ꎬ烟囱爆破失稳后ꎬ通常会发生下坐现象ꎮ下坐完成之前这段时间是烟囱发生炸而不倒或偏离预定倒塌方向的关键时刻ꎬ钢内筒钢混烟囱自起爆至下坐完成时间较长ꎬ安全隐患概率较大ꎬ故对钢内筒钢混烟囱的爆破参数须结合自身结构特征进行精心设计ꎮ参考文献[１]㊀孙飞ꎬ龙源ꎬ纪冲ꎬ等.复杂环境下２００ｍ高烟囱爆破拆除及缓冲减振技术[Ｊ].工程爆破ꎬ２０１５ꎬ２１(５):６３￣６７.ＳＵＮＦꎬＬＯＮＧＹꎬＪＩＣꎬｅｔａｌ.Ｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ２００ｍｈｉｇｈｃｈｉｍｎｅｙａｎｄｂｕｆｆｅｒｄａｍｐｉｎｇｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｉｎｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｓ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓｔｉｎｇꎬ２０１５ꎬ２１(５):６３￣６７.[２]㊀董星ꎬ张哲ꎬ刘永强ꎬ等.１００ｍ钢筋混凝土烟囱定向爆破拆除实践与数值模拟[Ｊ].爆破ꎬ２０２０ꎬ３７(４):１００￣１０５ꎬ１１５.ＤＯＮＧＸꎬＺＨＡＮＧＺꎬＬＩＵＹＱꎬｅｔａｌ.Ｐｒａｃｔｉｃｅａｎｄｎｕ￣ｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆ１００ｍｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｂｙｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ].Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ２０２０ꎬ３７(４):１００￣１０５ꎬ１１５.[３]㊀洪卫良.１２０ｍ高钢筋混凝土烟囱爆破拆除[Ｊ].工程爆破ꎬ２０１８ꎬ２４(２):６６￣７０ꎬ７６.ＨＯＮＧＷＬ.Ｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ１２０ｍｔａｌｌｒｅｉｎ￣ｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓｔｉｎｇꎬ２０１８ꎬ２４(２):６６￣７０ꎬ７６.[４]㊀郑文富ꎬ张文龙ꎬ陈少辉.复杂环境下１２０ｍ高烟囱定向爆破拆除[Ｊ].探矿工程:岩土钻掘工程ꎬ２０１８ꎬ４５(１):８９￣９２.ＺＨＥＮＧＷＦꎬＺＨＡＮＧＷＬꎬＣＨＥＮＳＨ.Ｄｅｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ１２０ｍｃｈｉｍｎｅｙｉｎｃｏｍｐｌｅｘｅｎｖｉ￣ｒｏｎｍｅｎｔ[Ｊ].ＥｘｐｌｏｒｉｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ:Ｒｏｃｋ＆ＳｏｉｌＤｒｉｌ￣ｌｉｎｇａｎｄＴｕｎｎｅｌｉｎｇꎬ２０１８ꎬ４５(１):８９￣９２. [５]㊀褚怀保ꎬ徐鹏飞ꎬ叶红宇ꎬ等.钢筋混凝土烟囱爆破拆除倒塌与受力过程研究[Ｊ].振动与冲击ꎬ２０１５ꎬ３４(２２):１８３￣１８６ꎬ１９８.ＣＨＵＨＢꎬＸＵＰＦꎬＹＥＨＹꎬｅｔａｌ.Ｃｏｌｌａｐｓｅｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｌｏａｄ￣ｂｅａｒｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅｃｈｉｍｎｅｙｄｕｒｉｎｇｂｌａｓｔｉｎｇｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＶｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋꎬ２０１５ꎬ３４(２２):１８３￣１８６ꎬ１９８.[６]㊀梁书锋ꎬ王建国ꎬ李鹏飞ꎬ等.４０ｍ青砖烟囱定向控制爆破拆除技术[Ｊ].爆破器材ꎬ２０１８ꎬ４７(４):６０￣６４.ＬＩＡＮＧＳＦꎬＷＡＮＧＪＧꎬＬＩＰＦꎬｅｔａｌ.Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｏｆａ４０ｍ￣ｈｉｇｈｂｌａｃｋｂｒｉｃｋｃｈｉｍｎｅｙｂｙｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ].ＥｘｐｌｏｓｉｖｅＭａｔｅｒｉａｌｓꎬ２０１８ꎬ４７(４):６０￣６４. [７]㊀卢子冬ꎬ张世平.烟囱折叠拆除爆破切口高程与起爆时差优化模拟[Ｊ].工程爆破ꎬ２０１８ꎬ２３(４):８６￣９０.ＬＵＺＤꎬＺＨＡＮＧＳＰ.Ｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｎｏｔｃｈｅｌｅｖａｔｉｏｎａｎｄｉｎｉｔｉａｔｉｏｎｔｉｍｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｏｆｔｈｅｃｈｉｍ￣ｎｅｙｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎｂｙｆｏｌｄｉｎｇｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ].ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓ￣ｔｉｎｇꎬ２０１８ꎬ２３(４):８６￣９０.[８]㊀钱起飞.烟囱爆破定向倾倒力学分析及塌落振动研究[Ｄ].阜新:辽宁工程技术大学ꎬ２０２０.ＱＩＡＮＱＦ.Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｃａｌｌａｐｓｅｖｉｂｒａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｃｈｉｍｎｅｙｂｙｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｄ].Ｆｕｘｉｎ:ＬｉａｏｎｉｎｇＴｅｃｈｎｉｃａｌＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙꎬ２０２０.０５ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀爆㊀破㊀器㊀材㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀第５０卷第３期。
复杂环境下成功爆破拆除80m钢筋混凝土烟囱
复杂环境下成功爆破拆除80m钢筋混凝土烟囱摘要本文介绍了80m高钢筋混凝土烟囱的爆破拆除。
通过精心设计合理的爆破切口及爆破参数，并采取有效的防护措施，确保了烟囱按设计的方向倾倒。
关键词钢筋混凝土烟囱；爆破切口；定向倾倒1 工程概况某焦化厂因技术改造，需将原焦化厂20万t炼焦车间整体拆除，其中有2座80m高钢筋混凝土烟囱决定采用爆破方式拆除。
待拆除的2座烟囱东面距离煤气管道70m；南面是焦化新厂区，距离最近的设施20m；西面距离煤气管道35m；北面紧邻厂区道路，距离厂区围墙74m，围墙外侧为城区主干道。
爆区环境如图1所示。
图1 爆区环境示意图待爆破的2座钢筋混凝土烟囱筒身顶部直径Φ3750mm，壁厚320mm，竖向主筋Φ14@140，环行分布筋Φ14@165；筒身底部直径Φ7300mm，壁厚750mm，竖向主筋Φ20@140，环行分布筋Φ14@125；隔热层采用干容重r=500kg/m3的高炉水渣，厚120mm；内衬采用75#红砖、25#混合砂浆砌筑的砌体，底部厚240mm，上部厚120mm。
单座烟囱钢筋混凝土体积418.6m3，隔热层体积143.7m3，红砖内衬体积136.5m3，单座烟囱重量约1364t。
2爆破方案设计2.1爆破方案的选择用爆破方法拆除钢筋混凝土烟囱，通常有原地倒塌、定向倒塌和折叠倒塌三种方案。
根据本工程环境实际状况，确定采取定向倾倒方案，倒塌方向为东偏北30°，如图1。
2.2爆破切口设计2.2.1设计原则根据力学分析，实现烟囱顺利倒塌的切口尺寸应同时满足以下几个条件：1）在爆破形成切口瞬间，烟囱自重P作用在余留截面上的压应力必须小于筒壁抗压强度[σ压]；2）在烟囱倾倒切口闭合过程中，烟囱自重产生的倾覆力矩在余留截面上所产生的拉应力σ拉必须大于筒壁的抗拉强度[σ拉]；3）在烟囱倾倒，切口上下闭合时烟囱的重心偏移距离应大于切口处烟囱外半径。
2.2.2 切口形式参考国内工程实例，结合本工程烟囱结构形式，爆破切口形式选择倒梯形切口。
180m高钢筋混凝土烟囱的拆除爆破
收稿日期:2019-05-27 作者简介:郑桂初(1965-),男,工程师,从事爆破工程技术设计与管理。E-mail:1729512028@
EngineeringBlasting
2 拆除爆破方案
待拆烟囱为钢筋混凝土结构,上窄下宽,爆破
囱端部距离北侧电缆沟为30m。东北方向170m 处有电厂需保留继续使用的污水泵房,278m 有电 厂输电高压线,根据以往经验,必须合理控制爆破
时倾倒难度大,因此设计时应考虑防止烟囱坐而 后的倒塌长度,以确保拟保留建筑物及设施的安
工程爆破 ENGINEERINGBLASTING
文章编号:1006-7051(2019)06-0056-05
2019年12月第25卷第6期
180m 高钢筋混凝土烟囱的拆除爆破
郑桂初,王友新,段丽环,汪惠真,杨云天,林 峰,谢裕柱
(广东中人集团建设有限公司,广州 510515)
摘 要:为了安全、顺利地拆除复杂环境下的高耸烟囱,采用根部开设正梯形爆破切口的定向控制爆破技术予以拆除。在分析烟囱
Demolitionblastingof180mhighreinforcedconcretechimney
ZHENGGui-chu,WANGYou-xin,DUANLi-huan,WANGHui-zhen,YANGYun-tian,LINFeng,XIEYu-zhu (GuangdongZhongrenGroupConstructionCo.,Ltd.,Guangzhou510515,China)
高度、结构尺寸等特点的基础上,设计了爆破切口参数,同时采用导爆管雷管组成的分段延时起爆网路,并采取在倒塌方向上砌筑多 道减振土堤、铺设柔性缓冲层、开挖减振沟等安全措施来减小爆破振动。结果表明:爆破振动未对周边保护目标造成影响,此次拆除 爆破工作安全、可靠,达到预期目的,可为类似工程提供参考。
钢筋混凝土烟囱拆除爆破危害及防治措施
１ ０ ０ ｍ以上 的钢筋混凝土烟 囱， 其爆破倒塌 的水平 距离多为烟 囱高度的 １ ． ０～ １ ． １ 倍， 考虑到简体的爆 破前冲和滚落 ， 将安全距 离设置为烟 囱高度 的 １ ． ５
倍可满足爆破 安全要求。此外 ， 钢筋混凝土烟囱在
２ ８ ３
总第 ５ ７ ９期
现代 矿 业
Ｓ ｅ ｒ ｉ ａ ｌ Ｎ ｏ ． ５ ７ ９
现
代
矿
业
Ｊ ｕ ｌ ｙ ． ２ ０ １ ７
Ｍ０Ｄ ＥＲＮ ＭＩ ＮＩ ＮＧ
总第５ ７ ９ 期 ２ ０ １ ７ 年 ７月第 ７期
钢 筋 混凝 土烟 囱拆 除爆 破 危 害 及 防治 措施
李建 华 董晓宁 高立媛
（ １ ． 首钢 矿 业公 司 ； ２ ． 华 润 电力控股 有 限公 司 ； ３ ． 北京 首钢 矿 山建设 工程 有 限责任公 司）
爆 破粉尘 与 飞石 。
２ ． ２ 防 治措施
破手段拆除钢筋混凝土烟囱， 由于该类 烟囱筒体强 度高 ， 原 地坍 塌 的爆破 方 案不 适用 ， 宜 采用定 向倾 倒 或折 叠倾 倒 的爆 破方 案 ， 通过 去 除底部 支点 ， 依 靠烟 囱 自身重 力 作 用 ， 使 其 在 倒 塌 过 程 中触 地 解 体 （ 图 １ ） 。若 倒 塌 的场 地 有 限 ， 可采 用 折 叠 爆 破 （ 同 向折 叠、 双 向折 叠 ） 的倒 塌 方 式 ， 或 提 高 爆破 位 置 以减 小 爆 破体 触 地 范 围 。
摘 要 针 对 高耸构 筑物拆 除爆 破 的特 点 ， 分析 了拆 除爆破 中噪 声 、 振动、 飞石 、 粉 尘等爆 破危
害产 生 的原 因。在 此基 础 上 ， 以钢 筋混凝 土烟 囱为例 ， 分 析 了拆 除爆破 危 害及 相 应 的 防治措 施 ， 供
复杂环境下85 m两并立钢筋混凝土烟囱爆破拆除
复杂环境下85 m两并立钢筋混凝土烟囱爆破拆除涂胜;周献忠;胡方华【摘要】为解决两座近距离钢筋混凝土烟囱一次性爆破拆除施工中可能出现的安全隐患,采用多种技术手段,促使两座烟囱定向顺序倒塌.两座烟囱高度为85 m,采用不同的爆破切口参数,使2#烟囱快速倒塌.设计的爆破切口形状为梯形,切口部位距地面以上+0. 5 m标高处.梯形底部用取芯机开两个小角度定向窗,定向角度设计为30°.2#烟囱爆破切口高度较1#烟囱的爆破切口高度高,2#烟囱爆破切口弧长对应圆心角较1#烟囱大.采用非电微差导爆管雷管起爆网路,1#烟囱采用MS10段非电导爆管雷管孔外5次接力延时, 2#烟囱采用即发雷管连接,最后采用击发针击发起爆,使2#烟囱提前1#烟囱1900 ms起爆.【期刊名称】《爆破》【年(卷),期】2018(035)004【总页数】5页(P99-103)【关键词】两并立钢筋混凝土烟囱;定向顺序倒塌;拆除爆破;复杂环境【作者】涂胜;周献忠;胡方华【作者单位】中国葛洲坝集团第一工程有限公司,宜昌443002;葛洲坝京环科技有限公司,北京100020;中国葛洲坝集团第一工程有限公司,宜昌443002【正文语种】中文【中图分类】TU746.51 工程概况葛洲坝水泥厂(原三三〇水泥厂)内有两座高85 m钢筋混凝土烟囱需要拆除，两座烟囱相距8 m(净空距离)，烟囱东北方向33 m位置为山体，山下为河道整治项目，已进行施工。
东南方向28 m处和西方约50 m处各有一栋废弃厂房,西北方向20 m处已废弃厂房内有3000万元的设备未转移,距离公路约200 m，厂内居民楼已拆迁，剩余部分厂房正在拆迁施工。
两座烟囱的底部外径约7 m，最大周长为22 m，底部筒身壁厚0.6 m，其中钢筋混凝土烟筒厚0.3 m，砖内衬0.24 m，混凝土烟筒与砖内衬间隙约0.06 m。
1#烟囱顶部直径约3 m，烟囱内部中心部分有一长7 m高6 m厚0.37 m的砖结构墙体；2#烟囱顶部直径约4.5 m。
烟囱拆除专业技术施工方案
烟囱拆除专业技术施工方案一、工程概况与准备本次工程涉及某工业区域的一座旧烟囱拆除工作，烟囱高度约为XX米，结构主要为钢筋混凝土。
考虑到烟囱的高度和结构特点，我们将采用爆破拆除与机械拆除相结合的方式进行施工。
在施工前，我们已完成了现场勘察、图纸会审、施工方案编制等准备工作，确保施工顺利进行。
二、施工方法与流程施工准备：搭建施工围挡、安装防护网、准备拆除所需的机械设备和爆破器材等。
烟囱切割：采用高空作业车或脚手架进行烟囱的顶部切割，为爆破作业创造条件。
爆破作业：在烟囱底部设置爆破点，确保爆破力量分布均匀，避免对周围环境造成影响。
烟囱倒塌：控制爆破力度，使烟囱按预定方向倒塌，确保施工区域安全。
清理现场：使用挖掘机、装载机等机械设备对倒塌后的烟囱进行清理，确保施工现场整洁。
三、安全防护与措施设置安全警示标志，严禁非施工人员进入施工区域。
配备专职安全员，对施工过程进行全程监控，确保施工安全。
对爆破作业人员进行专业培训，确保爆破作业安全可控。
在施工区域周围设置防护网，防止烟囱碎片飞溅。
四、废弃物处理方案拆除后的烟囱废弃物主要包括钢筋混凝土碎块、砖石等。
我们将对废弃物进行分类处理，可回收利用的建筑材料将进行回收再利用，无法回收利用的部分将按照相关规定进行妥善处理，确保不对环境造成污染。
五、工人培训与装备工人培训：所有参与施工的工人将接受专业培训，包括高处作业安全、爆破作业规程、机械设备操作等内容，确保工人具备相应的技能和安全意识。
工人装备：为工人提供符合标准的安全帽、安全带、防护眼镜、防护服等个人防护装备，确保工人在施工过程中的安全。
六、应急预案与处置制定应急预案：针对可能出现的突发情况，如爆破失控、机械故障等，我们将制定详细的应急预案，明确应对措施和责任人。
应急处置：一旦发生突发情况，立即启动应急预案，组织人员进行抢险救援，确保人员安全和减少财产损失。
七、进度控制与监测制定施工进度计划：根据施工方案和现场实际情况，制定合理的施工进度计划，明确各阶段的任务和时间节点。
烟囱拆除爆破方式的选择及影响因素
烟囱拆除爆破方式的选择及影响因素一、烟囱的爆破拆除方式烟囱属于高耸构筑物，其结构特点是中心高，支承面积小，易于失稳，所以多数采用“定向倒塌”或“折叠倒塌”的方案，由于各因素的影响，一般不采用“原地座塌”方案。
“定向倒塌”的设计原理主要是在烟囱、水塔倾倒一侧的底部，将其支撑筒壁炸开一个大于周长1/2的爆破缺口，从而破坏其结构的稳定性，导致整个结构失稳和重心产生位移，在本身自重作用下形成倾覆力矩，迫使烟囱或水塔按预定方向倒塌，并使其倒塌在预定范围内。
“折叠倒塌”又分为“单向折叠倒塌”和“双向折叠倒塌”。
单向折叠倒塌的设计原理主要是在烟囱或水塔的底部和中间部位，在倾倒方向一侧，分别施爆上下两个缺口，爆破顺序是先上后下，爆破时间是上缺口起爆起，烟囱、水塔倾斜到20°～25°时，再起爆下缺口，时间约为1s左右。
双向折叠倒塌也是同样的机理，只是上下的两个爆破口开在左右两边。
二、实际情况下烟囱爆破及其影响因素烟囱实际爆破拆除时，一般受周围环境的影响较大，周围多数都有其他工业与民用建筑物存在。
当烟囱周围一个方向有一定的狭长场地，其长度即倒塌的水平距离不小于其高度的1.1～1.3倍，横向宽度应大于其最大直径的2.5～3.0倍时，可以使用“定向倒塌”爆破技术，定向爆破也是烟囱、水塔等高速建筑物爆破时最常用的爆破方式；当其倒塌方向上只具备“定向倒塌”距离一半或以上的场地时，最好选用“折叠倒塌”的拆除爆破技术。
由于烟囱的形状和制造材料各式各样，有钢筋混凝土烟囱、砖烟囱，又有圆形烟囱、方形烟囱等，其高度、内衬都是各不相同，拆除爆破时受烟囱自身的构造因素影响也非常大。
（一）当烟囱高度越高，爆破后的堆积场地面积、引起粉尘等都会增大，特别是爆破难度也会加大华电淄博热电有限公司甲站210m高钢筋混凝土烟囱，因节能减排要求拆除。
淄博地区即将进入全面供暖季节之际，为了确保电厂正常生产和按时供暖，确保东北方向距烟囱160m处2座冷却塔不受任何伤害等，该烟囱取消通常所用的一次性定向爆破的方案，而采用分次定向爆破拆除。
100m高钢筋混凝土烟囱分段双向折叠爆破拆除方案研究
100m高钢筋混凝土烟囱分段双向折叠爆破拆除方案研究摘要:本文主要针对100m高的钢筋混凝土烟囱爆破拆除的复杂环境,确定了两段双向控制爆破技术方案。
在理论分析与经验的基础上确定了上下时差,并采取了积极有效的防护措施,取得了较好的爆破效果,达到了设计要求,供同类工程参考。
关键词:复杂环境；两段双向；上下时差1、工程概述在某火电厂老厂及附属物的拆除工程中，有一座高度为100m的钢筋混凝土烟囱需要爆破，该烟囱位于主厂房西边33.3m处，烟囱南边19m处为一个待拆除输煤栈桥，40m处为厂区一仓库小院（待拆除），80m处为厂区围墙；西边13m处为厂区泵房。
周围环境图如1所示。
钢筋配筋：1-4m高处烟囱为双层钢筋：内层竖向钢筋为168φ12，外层竖向钢筋为160φ16，内层环向钢筋为φ12@150，外层环向钢筋：0-2.5m处为φ12@150，2.5-4m处为φ16@100；烟囱4.0m以上为单层钢筋，4-8.1m处，竖向钢筋为160φ16与150φ16两种，环向钢筋为φ16@150。
图1某电厂100m烟囱周围环境示意图2、烟囱分段双向折叠爆破设计双向折叠爆破拆除其原理是上下两个爆破缺口方向相反,延时起爆,在空中倾倒过程中完成双向折叠。
根据烟囱的结构，周围环境及倒向，在烟囱根部和中部分别设计一个定向爆破缺口。
在烟囱根部正南侧距地面0.5m处设计一个定向爆破缺口，在烟囱中部55米信号平台处正北侧设计一个定向爆破缺口。
从而破坏烟囱结构的稳定性，导致整个结构失稳和重心产生位移，在本身自重作用下形成倾覆力矩，迫使烟囱按预定方向倒塌（上部首先向整北倒塌，而后下部向正南方向倒塌）。
2.1爆破缺口参数设计分底部爆破缺口爆破参数与上部爆破缺口爆破参数分别计算。
2.1.1底部缺口爆破参数设计（1）炮孔深度l：l=(0.67～0.7)，mm式中：─烟囱壁厚，mm。
根部爆破缺口部位的壁厚为=420 mm，则孔深l=281.4～294mm。
热电厂120 m高钢筋混凝土烟囱拆除爆破
圆筒式烟囱较为常见，由下向上呈收缩状，其主要分为钢混和砖砌两种形式。
内部设有耐火砖内衬，内衬与内壁间设有隔热层。
烟囱通常较高，重心也相对较高，支撑面较小，受重力作用的影响也会出现失稳和倾倒等情况。
现阶段，拆除烟囱的方式主要采取机械、人工及定向爆破法，尽管定向爆破法的复杂性较强，但爆破的安全性和效率较高。
定向爆破拆除主要指在烟囱的高处爆破切割切口，在重力的影响下按照既定的方向失稳爆破。
1 工程概况待拆烟囱位于江苏省泰州经济开发区滨江工业园区港城西路2号金泰环保热电有限公司内，烟囱东侧32 m 处为引风机及布袋除尘设施，东南侧37 m 和64 m 处分别为锅炉房和主厂房，南侧66 m 处为待拆厂房，西侧86 m 处为储备油罐和冷却塔，西北侧239 m 处为天然气调压站，北侧67 m 处为干煤棚厂房，东北侧30 m 处为脱硫综合楼（见图1）。
图1 烟囱周边环境 （图片来源：作者自制）2 爆破拆除设计2.1 倒塌方向根据烟囱的周边环境并结合现场实地勘测，在西北方向有可倒塌空间，考虑到西侧储油罐和北侧干煤棚厂房的安全，最终选择西偏北34°为倒塌方向。
2.2 定位窗和定向窗烟囱切口爆破前，使用全站仪定位出烟囱倒塌中线，在倒塌中线两侧对称开设两个宽1.5 m 的定位窗，两定位窗之间开设一个宽3.0 m 的定向窗（见图2）。
定向窗采用镐头机开设，辅以人工修整和钢筋切除。
为保证定位角的准确性，定位窗采用水钻切割机沿定位窗边线进行切割并人工破除。
图2 烟囱设计平面图 （图片来源：作者自绘）2.3 预处理倒塌方向后侧距离锅炉房、综合楼等较近，为保证烟囱能够顺利倒塌并防止后坐，爆破前对烟囱内部的隔墙、避雷针、钢爬梯、照明系统及爆破切口内耐火砖进行人工拆除。
保留区域两个清灰孔和一个烟道使用钢筋混凝土进行封堵，并保证爆破前达到足够强度。
摘 要：为保证复杂环境下120 m 高钢筋混凝土烟囱能够安全顺利地拆除，采用烟囱底部0.8 m 处开设正梯形爆破切口的形式予以定向控制爆破拆除。
复杂环境下110m钢筋混凝土烟囱爆破拆除
复杂环境下110m钢筋混凝土烟囱爆破拆除
李运合
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2024(50)10
【摘要】采用定向倒塌爆破技术,对一座110m高的钢筋混凝土烟囱进行了爆破拆除。
针对烟囱的高耸结构和周围复杂环境特点,采用定向倒塌爆破方法,设计矩型爆破缺口,开定向窗和减荷槽,以确保烟囱按设计方向倒塌。
减荷槽(高2m,宽1.4m)用于减小烟囱受到的垂直向上的爆炸作用力,安全控制了倒塌方向。
通过精确控制爆破缺口的设计和参数,确保烟囱按预定方向安全倒塌,提高施工效率和质量,同时降低成本和对环境的干扰。
【总页数】5页(P60-63)
【作者】李运合
【作者单位】河南久联神威民爆器材有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TU375
【相关文献】
1.复杂环境下钢筋混凝土双烟囱爆破拆除技术
2.复杂环境下高位切口爆破拆除钢筋混凝土烟囱
3.复杂环境下钢筋混凝土烟囱拆除爆破
4.复杂环境下85 m两并立钢筋混凝土烟囱爆破拆除
5.矿石堆场复杂环境下80m钢筋混凝土烟囱爆破拆除
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钢筋混凝土烟囱控制爆破拆除
２ 爆 破 方 案
筒 形 高 茸 构 筑 物 爆 破 拆 除 是 利 用 炸 药 爆 炸 作
墩 ｂ＝Ｏ ３ ｍ ５
Ｏ＝ｑｂ ａ ３＝ １ ０ ×０． ３ ００ ４ Ｘ ０ ５×０ ５：７ ０ｇ
切 【 最 下 一排 加 强 装 药 ． 孔 为 ８ Ｅ Ｔ 每 Ｏ
切 【 如 图 ２一 ］
～
切 口长 度
Ｌ ＝【 ／ １ ２～２ ３ ＝２ ３ｘ３．４Ｘ３ ９＝８ ２ ／ ）Ｄ ／ １ ．ｍ
取 Ｌ 切＝８Ｏ ． ｍ
３３ 切 口高 度 ． 构 筑物 在倾 倒 过 程 中 ， 口 上 下沿 闭合 时 ， 心 切 重 移 动 距 离 应 大于 切 口下 沿 处 外 径 ：对 于 钢 筋 混 凝 土 结 构 ， 口口 合 后 ． 筑 物 继 续 倾 倒 的条 件 是 倾 覆 力 切 Ｉ 构
３ ５ 爆 破 参 数 及 装 药 量 ．
Ｗ ＝Ｏ ５ ｘ ５０＝０． ｍ ２５
ｌ＝０ ７８＝０ ７× ５ ０＝０ ５ ｌ ３ Ｉ ｌ
图 １ 爆 区 环 境 （ 位 ：ｔ 单 ｌ） ｉ
ａ＝０． ６＝０． ８ ８×５０＝０ ４ｍ
ｂ＝０ ５ａ＝０ ５×０． ８ ８ ４＝０ ３ ４ｍ
维普资讯
第 ５卷 ４
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钢 筋 混凝 土烟 囱控 制 爆 破 拆 除
湘 浸 工 学 皖 瓷 源 工 程 系 刘 小春
摘
唐 亦 武 李 晓 湘
要 ： 克 ３ ｍ 高 蜒 茸 混 箍 土 烟 囱控 钮 爆 破 际 二 程 ， 连 了爆 艰 方 囊 南 爆 破 设 计的 确 定 ， 破 ｛ 车 ８ 阚 爆 萎术难
烟囱拆除爆破18页
目录1 爆破设计依据 .................................................... ２2工程概况......................................................... ３2.1 施工环境.................................................. ３2.2 烟囱结构尺寸.............................................. ３2.3 拆除工程要求.............................................. ３3 爆破方案 ........................................................ ４4 爆破技术设计 .................................................... ５4.1爆破缺口设计................................................ ５4.2 孔网参数................................................... ６4.3 爆破网路................................................... ７4.4 爆前预处理................................................. ７5爆破安全防护..................................................... ８5.1飞石防护措施................................................ ８5.2铁轨防护措施................................................ ８5.3触地振动的控制.............................................. ８5.4 安全警戒................................................... ９6爆破安全校核..................................................... ９6.1爆破振动计算................................................ ９6.2触地振动计算................................................ ９6.3 倒塌条件计算............................................. １０6.4定向窗形成后支撑稳定性计算 ............................... １１7 施工组织管理 .................................................. １１7.1 项目经理部组成.......................................... １２7.2 项目经理部各职能部门职责................................ １２8 主要施工机械配备与计划........................................ １３9 劳动力配备及使用计划.......................................... １３10 确保安全生产的技术组织措施................................... １４10.1 安全目标................................................ １４10.2 安全施工技术组织措施.................................... １４11 工期及确保工期的技术组织措施................................. １４11.1 施工工期目标............................................ １４11.2 保证工期措施............................................ １４12 施工总进度计划表............................................. １６1 爆破设计依据⑴我单位对施工现场实地勘察、调查的资料。
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江西南昌发电厂210m烟囱爆破拆除总结1工程概况江西南昌发电厂为了响应国家降低能耗,节约能源,减少污染物排放量,改善空气质量的号召,积极推进“上大压小”的进程，决定对该厂1×125MW和1×135MW二台机组210m高钢筋混凝土烟囱采用控爆法拆除。
1.1 工程环境待拆除210m烟囱修建于1987年，位于江西南昌发电厂生产区中央，东西北三面均为保留建筑物和正在运行设备，其中：东侧距围墙25m，距铁路专线31.3m，距物流部生产和办公楼55m，距离煤堆场110m，距高压线192m，距七里村民房最近205m；南侧距厂区外围道路围墙291m，距高压线360m，距青山北路为450m；西侧距加工棚43m，距锅炉框架85m，距汽机房和厂用电室110.5m，距运行中的110KV升压站172m，距高压线276m，距斗门村民房300m，距厂前路最近点305m，距仓库363m；烟囱北侧距中电电力各部门办公楼75m，距要保留的输煤栈桥36m；倒塌范围为拆除区域，无地下管网。
周围环境示意图如图1。
1.2 烟囱的结构烟囱地面以上标高为210.00m，钢筋混凝土筒式结构。
在±0.00m标高处，烟囱外半径9.24m，内半径8.62m，壁厚0.62m，为双层钢筋网，±0.0～＋10.0m标高处竖向钢筋外层为φ22mm螺蚊钢间距150mm，内层为φ18mm螺蚊钢间距300mm，环向钢筋为外层为φ22mm螺蚊钢间距200mm，内层为φ14mm螺蚊钢间距200mm。
在＋210.00m标高处，烟囱外半径3.17m，内半径2.92m，壁厚0.25m；烟囱筒身采用300＃(130m标高以下)、250＃混凝土整体滑模浇筑，隔热层厚0.12m，内衬采用耐火砖砌筑，+10.00m以下无内衬，10.00m～57.50m内衬厚0.24m，57.50m以上内衬厚0.12m。
烟囱筒身在±0.00m标高处正北方向和正南方向各有一个相对于烟囱中心轴线互相对称的高2.00m，宽1.80m的出灰口，同向在＋10.00m标高处各有一个高7.00m，宽5.80m的烟道，如图2所示。
烟囱内部在＋10.00m标高处为多井字梁支撑的积灰平台，下部为钢制灰斗，多井字梁放在筒壁的牛腿上。
三个照明平台分别在105.00m、155.00m、203.75m。
筒身混凝土体积为2609m3，隔热层体积495m3，内衬体积847m3。
经计算烟囱重P约为9398.69吨，重心高度Zc为72m。
2爆破方案根据烟囱周围环境和现场测量，对烟囱的结构进行了认真分析，并充分考虑到厂方提出对斗门村民房、七里村民房、110KV升压站保护的要求，在确保安全的前提下，为缩短工期，降低成本，本次烟囱拆除采用采用＋0.5m开爆破切口向南偏西4°定向倒塌爆破方案。
3爆破技术设计3.1 爆破前预处理（1）清除出灰漏斗内余灰。
（2）爆破切开中部开凿拱形超大导向窗（图2）。
用啄木鸟以倾倒中心线为准向两侧开凿导向窗，导向窗下部为矩形宽8.0m，高6.8m，导向窗上部为宽8.0m，高3.2m的拱形结构以保证在结构足够可靠的前提下破坏积灰平台井字梁的结构，尽可能处理井字梁倒塌方向部分，并横梁切断。
（3）定向窗采用绳锯切割法（图3），必须保证两侧定向窗在同一高程。
（4）把烟囱的爬梯和避雷线从±0.00m～+10.00m全部割断。
图2 开凿拱形超大导向窗图3 绳锯切割法开定向窗3.2 爆破切口设计设计爆破切口形状为正梯形。
根据余留部分力学分析并结合类似烟囱拆除经验，切口圆心角取215°。
考虑到施工方便，切口开设在 +0. 5m处，此位置的烟囱外径D=18.44m，壁厚δ=620mm，烟囱切口弧长L=πD (215/360) =18.44π×215°/360°m=34.58m。
切口高度H=(1/6～1/4)D，D为切口处烟囱外径，D=18.44m，切口高度H=1/4D =4.61m，实际取H=5.2m。
定向窗为直角三角形，角度为30°，底边长3.5m，高为2.02m。
定向窗与烟道口关系见图4。
3.4 爆破参数设计（1）切口爆破参数+0.5m处切口：炮孔深度L=(0.6－0.85)δ，其中δ为爆破切口处的筒壁厚度，δ=620mm，L=0.37～0.53m，炮孔深度L取0.35m～0.45m(其中自底部起1、2、3、4、6、8、10、12、14排为0.45m，5、7、9、11、13、15排为0.35m，孔距a=0.45m，排距b=0.35～0.38m，单孔装药量Q=300～400g。
爆破总药量为192Kg。
（2）炮孔布置炮孔布置在爆破切口范围内，方向朝向烟囱中心，相邻排间炮孔采用梅花形布置, 爆破切口布设15排炮孔，共545孔。
3.5起爆网络采用以电子数码雷管为主、非电导爆管雷管为辅的综合复式起爆网络。
以导向窗为中心，将爆破切口从中往外划分为对称的3个区域Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ，如图5、7。
每孔装1发电子数码雷管和1~2发7m的非电毫秒延期导爆管雷管。
Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ区域内的炮孔：电子数码雷管的延期时间依次设置为20、40、60ms，非电毫秒延期导爆管雷管的段别采用MS-1、MS-1、MS-3。
孔内非电毫秒延期导爆管雷管底部4排炮孔装双发雷管、其余孔装单发雷管。
孔外非电毫秒延期导爆管雷管网络：双发雷管的炮孔复式交叉，与其余单发孔的雷管每20发为一组“大把抓”，采用MS-1双发连接雷管起爆，孔外的连接雷管再复式分组，用瞬发双发电雷管和双发延期时间为3ms的电子数码雷管总起爆。
网络总起爆的瞬发电雷管，采用串联的形式，连接至主起爆线上，用EF-300型起爆器起爆。
电子数码雷管的网络联接：切口分成对称的6个区，即东西向各3个区（Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ区），每一个区内的电子数码雷管，并联接入一区域线上，再用主线联入一块EBR-908型铱钵表中；总起爆非电导爆管雷管的电子数码雷管并入东向的Ⅲ区；在起爆站，6块EBR-908型铱钵表并联接入1台EBQ-908型主起爆器上，形成另一套起爆系统——电子数码雷管铱钵起爆系统。
起爆时，铱钵起爆系统先起爆，1S后，EF-300型起爆器起爆系统起爆如图6、8。
图例西Ⅰ区域网路西Ⅱ区域网路西Ⅲ区域网路Ⅰ区域网路Ⅱ区域网路图5 起爆区域及炮孔布孔示意图图6 电子数码雷管起爆网路示意图图7 起爆网路图图8 铱钵起爆系统A -A缓冲堤坝防尘水层无水侧帮无水侧帮缓冲堤坝防尘水层无水侧帮无水侧帮缓冲堤坝倾倒中心线A -A4安全技术措施4.1触地危害综合防护体系 4.2触地危害综合防护体系为减小烟囱倒塌时的触地振动和飞石飞溅，在烟囱倾倒中心线±6°范围内距烟囱根部中心90~224m 距离内垂直倾倒中心线堆筑8道缓冲堤坝，缓冲堤坝材料为煤灰、黄土、黄沙等，上宽2m ，下宽6m ，长39m ～75m ，高3m ，堤间间距为17m ～20m ，每两道缓冲堤坝之间开挖2m 深的减振-降尘辅助槽，该辅助槽在实际工作中变相提升了缓冲堤坝的高度和宽度，减振-降尘辅助槽开挖示意图见图2 。
为减小烟囱触地造成地面碎石的飞溅，缓冲堤坝堆筑的材料里面不能有碎块，用2层高强度防晒网整体覆盖缓冲堤坝使之形成一个整体，在堤坝的顶部和烟囱倾倒侧将黄沙扎口封闭的编织袋整齐堆放，铺设3层。
爆破前在辅助槽内注入0.50m 清水，烟囱触地时正面筒壁先接触水面，强大的能量使得水溅起甚至部分雾化，随后烟囱筒壁接触辅助槽底破碎并产生扬尘，粉尘在传播过程中受到先溅起水雾的阻碍，被控制在一个有限的范围内。
在倒塌方向的正前方，245m 处修筑一道高4m 宽6m 的防冲墙，以防止烟囱头部触地后前冲。
在缓冲堤坝两侧开挖2m 深、1.5m 宽、190m 长的减振沟，减振沟与防冲堤前的辅助槽闭合成U 型，将整个倒塌空间封闭起来，有效阻止烟囱倾倒是产生的触地振动的传播。
触地危害综合防护体系示意图见图9-12。
缓冲堤坝敷设设计图9 减振-降尘辅助槽开挖示意图图10 触地危害综合防护体系示意图图11 减振-降尘辅助槽图12 触地危害综合防护体系4.2切口爆破产生的飞石防护措施(1) 严格检查和验收炮孔质量；(2) 保证良好的填塞质量，炮孔堵塞时严禁堵塞物中夹杂碎石；(3) 根据现场试验结果，确定合适的装药量，避免超量装药；(4) 加强对装药部位的覆盖，采用多层柔性复合材料交叉近体防护，对装药部位20层密目安全网和3层土工布进行悬挂式覆盖，以防飞石的溢出。
防护施工总体示意图烟囱侧竖扎5层密目安全网1层土工布横扎5层密目安全网1层土工布竖扎5层密目安全网1层土工布横扎5层密目安全网防护施工俯视指导图网网竖扎密目安全网防护立面指导图安全网绑扎-扎接工艺指导图4.3其他安全技术措施（1）钻孔时用钢管，竹跳板搭脚手架，四周用安全防护网围住。
（2）测量要准确。
用经纬仪精确确定切口水平高度、倾倒中心线、切口和定向窗尺寸，并用红油漆在烟囱上标出。
（3）严格按爆破设计钻炮孔，不得擅自改变孔网参数和炮孔方向，装药前炮孔要检查、验收。
（4）加大警戒范围，为防止烟囱倒塌时碎块飞溅，人员安全距离为300m。
5 爆破振动测试与分析5.1 爆破测试仪器与结果本次测试采用了由成都中科测控有限公司生产的智能爆破测振仪TC-4850和IDTS3850对烟囱四周的民房建筑及厂房结构进行质点震动速度监测，以确保其安全性。
实测前将所有测振仪触发电平设置为0.02cm/s，即可采集到0.02cm/s--35.4cm/s范围内的振动信号。
表1为烟囱爆破震动测试结果。
图3为典型振动速度波形图。
表1 烟囱爆破震动测试结果2#测点X方向振动速度时程曲线2#测点Y方向振动速度时程曲线2#测点Z方向振动速度时程曲线图3 典型振动速度波形图5.2 测试结果分析（1）从波形图看，爆破引起的振动速度小于触地振动速度，频率大于触地振动。
（2）从表1可以看出最大振动速度在5#测点，为距烟囱70m的厂房，振速为1.467cm/s，升压站振速为 1.026cm/s，未超过爆破安全规程的要求。
其他测点距烟囱触地震动点的位置较远，振速均不大于0.72cm/s，远远小于砖混结构民房的安全振动速度2cm/s。
因此，邻近厂房和民房是安全的。
（3）一般厂房和民房的自振频率在1-3HZ，而本次爆破引起振动频率在3.3～11.1HZ之间，超过厂房和民房的自振频率，不会引起共振导致厂房和民房破坏。
6爆破效果及分析2012年2月12日10时30分随着指挥长的一声令下，烟囱根部喷出一团尘雾，烟囱先向预定方向略有倾斜，缓慢倾斜约9s，从10S开始加速，15S以后以更高速度倾倒落地,同时烟囱在90m处出现断裂,整个爆破历时18S，无后座现象。