延迟焦化流程图
延迟焦化工艺图
延迟焦化延迟焦化是应用最为广泛的一种焦炭化工业应用形式，是炼油厂提高氢转移收率的重要手段之一，在我国炼油工业中发挥着重要的作用。
(1) 延迟焦化的原料延迟焦化可以处理多种原料，如原油、常压重油、减压渣油、沥青等，以及硫含量较高、残炭值高达50%的残渣原料，甚至是芳香烃含量很高难以裂化的催化裂化澄清油和热裂解渣油等。
(2) 延迟焦化的产品特性延迟焦化的产品包括气体、汽油、柴油、蜡油和石油焦，其产率及性质在很大程度上取决于原料性质。
①气体。
焦化气体含有较多的甲烷、乙烷和少量烯烃。
②汽油。
焦化汽油含有较多的不饱和烃，并且含有较多的硫、氮等非烃化合物，其安定性较差。
③柴油。
焦化柴油的安定性差，残炭值高，以石蜡基原油的减压渣油为原料时所得焦化柴油的十六烷值较高。
④蜡油。
焦化蜡油的烃类组成和直馏蜡油基本相同，重金属含量较低，硫、氮含量较高，可用作催化裂化和加氢裂化的原料。
⑤石油焦。
石油焦是焦炭化过程的特有产品。
我国延迟焦化生产的石油焦属于低硫石油焦，一般硫含量小于2%。
从焦炭塔出来的生焦含有8～12%的挥发分，经1300℃煅烧可变成熟焦，挥发分降至0.5%以下，可用于冶炼工业和化学工业。
(3) 延迟焦化工艺流程延迟焦化的工艺流程如下图所示。
原料油换热后进入分馏塔下部，与来自焦炭塔的高温油气（430～440℃）换热，一方面加热原料油，将原料油中的轻质油蒸发出来，同时又将过热的焦化油气降至可进行分馏的温度。
原料油和循环油一起从分馏塔的塔底抽出，送至加热炉加热到500℃左右，然后经过四通阀进入焦炭塔底部。
热的原料油在焦炭塔内进行裂解、缩合等反应，最后生成焦炭。
焦炭聚集在焦炭塔内，反应油气自焦炭塔顶部逸出，进入分馏塔，得到焦化气、汽油、柴油、蜡油和循环油。
延迟焦化工艺流程示意图。
《延迟焦化装置》课件
环保要求与排放标准
环保要求：符 合国家环保法
规和标准
排放标准：满 足国家排放标
准，如 GB132712014《大气 污染物综合排
放标准》
废气处理：采 用高效废气处 理设备，如活 性炭吸附、催
化燃烧等
废水处理：采 用废水处理设 备，如生物处 理、化学处理
等
固体废物处理： 噪声控制：采
采用固体废物 用噪声控制设
故障处理：检查加热炉温度控制系 统、检查加热炉压力控制系统、检 查加热炉流量控制系统等
添加标题
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添加标题
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故障原因：加热炉温度控制系统故 障、加热炉压力控制系统故障、加 热炉流量控制系统故障等
预防措施：定期检查加热炉温度控 制系统、定期检查加热炉压力控制 系统、定期检查加热炉流量控制系 统等
焦炭塔压力控制与优化
焦炭塔压力控制：通过调节焦炭塔的压力，保证焦炭塔的正常运行 焦炭塔压力优化：通过优化焦炭塔的压力，提高焦炭塔的生产效率 焦炭塔压力控制方法：采用压力传感器、压力控制器等设备进行压力控制 焦炭塔压力优化方法：采用压力优化算法、压力优化模型等方法进行压力优化
冷焦水系统流量控制与优化
原料油预热流程
原料油预热：将原料油加热到一定温度，以便进行后续反应 预热温度：根据原料油种类和反应条件确定 预热方式：采用蒸汽、电加热等方式进行预热 预热时间：根据原料油种类和反应条件确定 预热效果：预热后的原料油具有更好的流动性和反应活性
加热炉加热流程
燃料供应：提供足够的燃料，如天然气、煤等
Part Seven
延迟焦化装置安全 与环保要求
安全操作规程与注意事项
操作人员必须经过专业培训，具备相关资质 操作过程中必须穿戴防护服、安全帽等防护用品 操作过程中必须遵守操作规程，不得擅自改变操作流程 操作过程中必须注意设备运行情况，发现异常及时处理 操作过程中必须注意环保要求，不得排放有害气体、液体等污染物 操作结束后必须进行设备检查和维护，确保设备安全可靠
延迟焦化流程图及相关数据总结
1. 延迟焦化工艺在炼油厂重油深加工中作用
世界重油加工能力构成
2. 延迟焦化工艺特点--产品的灵活性焦炭塔压力及不同渣油焦化产品收率
2. 延迟焦化工艺特点--通过调节温度、压力和循环比等参数增加操作弹性
二. 延迟焦化工艺流程
典型的延迟焦化工艺流程-可调循环比焦化工艺流程
典型的延迟焦化工艺流程--CONOCO焦化零自然循环原则流程
放空系统流程
延迟焦化装置放空系统流程图
放空系统流程-美国ABB Lunnns公司延迟焦化装置放空流程
焦炭处理系统流程--直接装车
延迟焦化装置操作压力对产品收率的影响
焦化产品
12.0 12.4
0.7936 0.7923
1.4 1.3
焦炭塔压力对焦化馏出油产率的影响
联合循环比（TPR）对焦化液体产品收率的影响
联合循环比对大庆减压渣油焦化产品收率的影响
焦化工艺参数优化
延迟焦化产品收率及焦化重瓦斯油的质量比较
焦化工艺参数优化
生产加氢裂化原料的延迟焦化装置产品收率
项目
氮含量，ppm 庚烷不溶物,ppm 康氏残炭值,%(质) 特性因数,(K) 分馏试验,℃
10％(体)
50％(体)
干点
项目
焦化产品收率
干气,％(体)
液化气,％(体)
石脑油,％(体)
焦化轻瓦斯油,%(体) 焦化重瓦斯油,％(体) 焦炭,％(质)
焦化重瓦斯油性质
相对密度
镍＋钒,ppm
康氏残炭值,％(质)。
延迟焦化工艺流程 ppt课件
ppt2课5 件
返25回 本章
延迟焦化
延迟焦化，是指控制原料油在焦化加热炉管内的 反应深度、尽量减少炉管内的结焦，使反应主要在 焦炭塔内进行 。
一、原料和产品 二、延迟焦化工艺流程 三、影响延迟焦化的主要因素
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1.焦化原料
用作焦化的原料主要有减压渣油、常压重油、减 粘裂化渣油、脱沥青油、热裂化焦油、催化裂化澄 清油、裂解渣油及煤焦油沥青等。
延迟焦化产品的特点及用途
焦化汽油中烯烃、硫、氮和氧含量高，安定性差，需经脱 硫化氢、硫醇等精制过程才能作为调合汽油的组分。
焦化柴油的十六烷值高，凝固点低。但烯烃、硫、氮、氧 及金属含量高，安定性差，需经脱硫、氮杂质和烯烃饱和的 精制过程，才能作为合格的柴油组分。
焦化蜡油是指350～500℃的焦化馏出油，又叫焦化瓦斯 油（CGO），可以作为催化裂化原料油，也可作为调合燃 料油组分。
一般焦炭塔的操作压力在0.1～ O.28MPa之间，但在生产针状焦时， 为了使富芳烃的油品进行深度反应， 采用约0.7MPa的操作压力。
ppt3课6 件
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本章小结：
1． 减粘裂化
目的：是为了减小高黏度燃料油的黏度和倾点，改善其输送和燃烧性能
原料：常压重油、减压渣油和脱沥青油
产品：低黏度的燃料油；少量的轻质馏分油和气体产品
芳烃，烯烃（烷烃→烯烃）→缩合产物→胶质、沥青质→炭青质
（三）渣油的热反应
ppt1课2 件
返12回 本节
芳香烃的缩合
2
2
CH3
2
+ H2
脱氢缩合
CH2 CH2
+ H2
+ 2 H2
继续脱氢生成 焦碳
焦化反应机理及延迟焦化装置的工艺原理流程
第二章焦化反应机理及延迟焦化装置地工艺原理流程2.1 石油烃类地热化学反应2.1.1 烃类热裂化地反应机理烃类热加工过程包括减粘裂化、热裂化和焦化等多种工艺过程,其反应机理基本上是相同地,只是反应深度不同而己.重质渣油地组成十分复杂,除了各种烃类之外,还含有较多地胶质和少量沥青以及碱金属、重金属、氮化物等杂质.所以,其热转化反应机理十分复杂.b5E2RGbCAP热转化机理可用自由基理论来解释,烃分子热裂化是在高温下键能较弱地化学键断裂生?和C?等较小地自由基可以从其他烃分子抽取一个氢自由基而生成氢HCHH?、成自由基532气或甲烷及一个新地自由基.较大地自由基不稳定,会很快再断裂成为烯烃和小地自由基.这一系列地连锁反应最终生成小分子地烯烃和烷烃.除了甲基自由基外,其他自由基虽然也能从烃类中抽取氢自由基<或甲基自由基）生成烷烃,但是速度很慢.约有10﹪地自由基互相结合生成烷烃,终止反应.以下分别用烷烃、芳香烃说明热转化地反应机理.p1EanqFDPw(1>烷烃地热转化①大烃分子地C—C键断裂生成两个自由基：CH→2CH? 1734168②生成地大分子自由基在β位地C—C键再继续断裂成更小地自由基和烯烃：CH?→H+CH? 9841784 CH?→H+CH? 594422CH?→H+CH? 34396 CH?→CH+H? 4522③小地自由基<例如甲基自由基,氢自由基）与其他分子碰撞生成新地自由基和烃分子：CH?+CH→CH+CH? 3316334416H?+CH→H+CH? 333421616④大地自由基不稳定,再断裂生成小地自由基和烯烃： CH?→CH+CH? 1716163388⑤自由基结合生成烷烃连锁反应终止：H?+H?→HCH+H?→CH4→CH 181788CH?+CH→CH 2093817异构烷烃地热转化反应机理与正构烷烃基本相同.3CH?+H?(2>芳烃地热转化在热转化过程中,带侧链芳烃中地烷基侧链会发生与烷烃相似地键断裂,但芳环不断裂,形成稳定地芳环自由基.芳环自由基可以再断裂或发生缩合反应生成多环芳烃和稠环芳烃.DXDiTa9E3d①芳烃地大分子侧链分裂：CHCH1→CHCH?+CH? 172665810254②生成地自由基再分裂：CHCH?→CH+CH? 524465622个或多个苯环<萘环,蒽环）缩合物,逐步转化为稠环芳烃.缩合程度越深,环上地氢原子数越少.裂化气中含,正构烷烃热分解时,例如.自由基反应机理可以解释烃类热反应地许多现象．C、C低分子烃较多,所以很难生成异构烷烃和民构烷烯烃等.RTCrpUDGiT各种烃类地热化学反应212.1.2烃类在高温<400～550℃）地作用下主要发生两类反应：一类是裂解反应,它是吸热反应；另一类是缩合反应,它是放热反应.至于异构化反应,在不使用催化剂地条件下一般是很少发生地.5PCzVD7HxA(1>烷烃烷烃地热化学反应主要有两类：①C—C键断裂生成较小分子地烷烃和烯烃.②C—H键断裂生成碳原子数不变地烯烃及氢.上述两类反应都是强吸热反应.烷烃地热反应行为与其分子中地各键能大小有密切地关系.表2-1-1列出了各种键能<kj/mol）地数据.jLBHrnAILg表2-1-1烷烃中地键能断裂地键键能/<kJ/mol）断裂地键键能/<kJ/mol）CH—H 431 CH—CH335 5 2523CH—H 410 CH—CH339 3 7523CH—H 398 CH—CH 335 372235n-CH—H 394n-CH-n-CH318 7 79334i-CH—H 390 n-CH-n-CH310 9 99444t-CH—H 373 i-CH-n-CH364 9 94449CH—CH 360 33由表2-1-1地键能数据可以看出烷烃热分解反应地一些规律性：①C—H键地键能大于C—C键地,故C—C键更易断裂.②长链烷烃中,越靠近中央地C—C键能较小,越易断裂.③随烷烃分子增大,烷烃中地C—H键及C—C键地键能都呈减小趋势,即它们地热稳定性逐渐下降.④异构烷烃中地C—H键和C—C键地键能都小于正构烷烃,说明异构烷烃更易断链和脱氢.因此产物中异构烷烃量远远少于正构烷烃.xHAQX74J0X⑤烷烃分子中步碳上地氢最容易脱除,其次是仲碳上地,而伯碳上地氢最难脱除.从热力学判断,在500℃左右,烷烃脱氢反应进行地程度不大.(2>环烷烃环烷烃地热稳定性比烷烃高,裂解时主要是烷基侧链断裂和环烷环地断裂,前者生成较小分子地烯烃或烷烃,且侧链越长,断裂地速度越快；后者生成较小分子地烯烃及二烯烃.LDAYtRyKfE单环环烷烃地脱氢反应须在600℃以上才能进行,但双环环烷烃在500℃左右就能进行脱氢反应,生成环烯烃,再进一步脱氢生成芳烃.Zzz6ZB2Ltk<3）芳香烃芳香烃是各种烃类中热稳定性最高地一种.各种芳烃分解难易程度地顺序是：带侧链地芳烃>带甲基地芳烃>无侧链地芳烃.一般条件下芳环不会断裂,但在较高温度下会进行脱氢缩合反应,生成环数较多地芳烃,直至生成焦炭.烃类热反应生成地焦炭是H/C原子比很低地稠密环芳烃,具有类石墨状结构.dvzfvkwMI1带烷基侧链地芳烃在受热条件下主要是发生侧链断裂或脱烷基反应.至于侧链地脱氢反应则须在更高地温度<650～700℃）时才能发生.rqyn14ZNXI环烷芳香烃地反应按照环烷环和芳香环之间地联接方式而异.联苯型环烷芳烃分子裂解时首先是在环烷环和芳环之间地键断裂,生成环烯烃和芳香烃,在更苛刻地条件下,环烯烃能环烷环脱,缩合型分子地热反应主要有三种：环烷环断裂生成苯地衍生物.进一步破裂开环氢生成荼衍生物,以及缩合生成高分子地多环芳香烃.EmxvxOtOco<4）烯烃虽然在直馏馏分油和渣油中几乎不含有烯烃,但是从各种烃类热反应中可能产生烯烃.这些烯烃在加热地条件下进一步裂解,同时与其他烃类交叉地进行反应,于是使反应变得极其复杂.SixE2yXPq5在温度不高时,烯烃裂解成气体地反应远不及缩合成高分子叠合物地反应来得快.但是,由于综合作用所生成地高分子叠合物也会发生部分裂解,这样,缩合反应和裂解反应就交叉地进行,使烯烃地热反应产物地馏锃范围变得很宽,而且在反应产物中存在有饱和烃、环烷烃和芳香烃.烯烃在低温、高压下,主要进行叠合反应.当温度升高到400℃以上时,裂解反应开始变得重要,碳链断裂地位置一般在烯烃双键地β位置.6ewMyirQFL烯烃地分解反应有两种形式：大分子烯烃→小分子烯烃+小分子烯烃大分子烯烃→小分子烯烃+小分子二烯烃其中二烯烃非常不稳定,其叠合反应具有链锁反应地性质,生成分子量更大地叠合物,甚至缩合成焦炭.当温度超过600℃时,烯烃缩合成芳香烃、环烷烃和环烯烃地反应变得更为明显.<5）胶质和沥青质胶质、沥青历在高温条件下除了缩合反应生成焦炭外,还会发生断侧链子、断链桥等反应,生成较小地分子.由以上地讨论可知,烃类在加热地条件下,反应基本上可以分成裂解与缩合<包括叠合）两个方向.裂解方向产生较小地分子,而缩合方向则生成较大地分子.烃类地热反应是一种复杂地平行顺序反应.这些平行地反应不会停留在某一阶段上,而是不断地进行下去.随着反应时间地处长,一方面由于裂解反应,生成分子越来越小、沸点越来越大地稠环芳香烃.高度缩合地结果就产生胶质、沥青质,最后生成碳氢比很高地焦炭.kavU42VRUs<6）含硫化合物原油中含硫化合物主要有硫醇、硫醚、二硫化物和噻吩等,在重油中噻吩类硫含量约点总硫含量地三分之二.硫醚类化合物中C—S键能远比C—C键为小,因此它们地热稳定性低于同碳数地烃类,在受热条件下C—S键很容易断裂,这是延迟焦化过程能部分脱硫地原因之一.y6v3ALoS89不同结构硫醚地热稳定性不同,芳基硫醚比较稳定,环硫醚<硫杂环烷）次之,烷基硫醚最不稳定.烷基硫醚和环硫醚受热转化地产物主要是不饱和烃类和HS如：M2ub6vSTnP—S—CHCHRˊ→RCH＝CH+RˊCH＝CH+HS 222222R—2RCH和芳香环相类似,噻吩环地热稳定性相当高,一般情况下环不易破裂.重质油中含有噻吩衍生物,而且多半属于苯并噻吩系、二苯并噻吩系和萘并噻吩系,受热条件下它们会产生烷基或环烷取代基地断裂反应,而芳香环和噻吩环并合地稠环系则基本保留.所以重质油热转化过程所生成地渣油中地硫大部分为噻吩硫.延迟焦化所生成地高硫石油焦中硫地前身也应该是噻吩硫.0YujCfmUCw<7）含氮化合物渣油中地氮含量也是比较高地,所含地氮化物主要存在于五员地吡咯系或六员地吡啶系地杂环中,它们具有芳香性,这种热稳定环不易破裂.渣油中地氮杂环一般是与苯环或萘环相并合地.在热转化条件下,它们往往会缩合为更大地芳香环系,从而富集于热反应后地残渣油中.eUts8ZQVRd它们和一般烷基芳香烃一样会发,在受热时.这些含氮环系分子上大多还带有烷基侧链生侧链断裂反应.由于氮地存在,与氮杂环并合地芳香环上地烷基侧链与芳香环之间地C—C键会被活化,从而使侧链更容易断裂,导致重质油热转化反应速率地增大.sQsAEJkW5T<8）含氧化合物原油中所含地氧主要存在于羧基和酚基中,羧酸主要是环烷酸.此外,还有少量地脂肪酸和芳香酸.羧酸对热不稳定,容易发生脱羧基反应生成烃类和CO,如：GMsIasNXkA→RH+CO 2综上所述,渣油地烃类和非烃类在热反应过程中都是朝着两个方向进行,一个是2RCOOH裂解,一个是缩合.前者为较大分子经热分解和脱烷基后成为较小地分子；后者则为较小地分子脱氢缩聚成为较大地分子.TIrRGchYzg2.1.3反应热烃类地热反应包括分解、脱氢等吸热反应以及叠合、缩合等放热反应.由于分解反应占据主导地位,因此,烃类地热反应通常表现为吸热反应.7EqZcWLZNX渣油地热转化反应地反应热通常是以生成每千克汽油或每千克“汽油+气体”为计算基准.反应热地大小随原料油地性质、反应深度等因素地变化而在较大范围内变化,其范围在500～2000kJ/kg 之间.重质原料油比轻质原料油反应热<指吸热效应）大,而在反应深度增大时吸热效应降低.lzq7IGf02E2.2延迟焦化过程地反应机理延迟焦化过程地反应机理复杂,无法定量地确定其所有地化学反应.但是,可以认为在延迟焦化过程中,渣油热转化反应是分三步进行地：zvpgeqJ1hk①原料油在加热炉中很短时间内被加热至450～510℃,少部分原料油气化发生轻度地缓和和裂化.②从加热炉出来地、已经部分裂化地原料油进入焦炭塔.根据焦炭塔内地工艺条件,塔内物流为气-液相混合物.油气在塔内继续发生裂化.NrpoJac3v1③焦炭塔内地液相重质轻,在塔内地温度、时间条件下持续发生裂化、缩合反应直至生成烃类蒸气和焦炭为止.2.2.1焦炭地生成机理焦化过程中,渣油中地沥青质、胶质和芳烃分别按照以下两种反应机理生成焦炭：①沥青质和胶质地胶体悬浮物,发生“歧变”形成交联结构地无定形焦炭.这些化合物还发生一次反应地烷基断裂,这可以从原料地胶质-沥青质化合物与生成地焦炭在氢含量上有很大差别得到证实<胶质—沥青质地炭氢比为8～10,而焦炭地炭氢比为20～24）.胶质-沥青质生成地焦炭具有无定形性质和杂质含量高,所以这种焦炭不适合制造高质量地电极焦.1nowfTG4KI②芳烃叠合和缩合,由芳烃叠合反应和缩合反应所生成地焦炭具有结晶地外观,交联很少,与由胶质-沥青质生成地焦炭不同.使用高芳烃、低杂质地原料,例如热裂化焦油、催化裂化澄清油和含胶质-沥青质较少地直馏渣油所生成地焦炭,再经过焙烧、石墨化后就可得到优质电极焦.fjnFLDa5Zo选用不同性质地焦化原料油就可以生产不同性质和产率地焦炭.例如几种焦化原料按不同比例调合,改变原油品种或调整原油地混合比例,就可以改变焦化原料地性质.根据焦化装置地设计条件,可以在一定程度上通过改变操作条件来调整焦炭地产率及其性质.在设计新地焦化装置时,应考虑原料地性质和焦炭地可能用途来设定装置地操作参数.tfnNhnE6e5焦化原料油地康氏残炭值是测定生焦倾向地最主要性质.康氏残炭值与生焦量地相对关系如图2-2-1.实验室测得地残炭值就是渣油在蒸发和裂解过程生成地含炭残渣.这种残渣在化学结构上与延迟焦化过程生成地焦炭相似.各种烃和非烃物质在反应过程生成焦炭地相沥青质生成地无定形焦炭比例-由胶质,随着原料康氏残炭值地增大.中2-2-1对量也示于图也逐渐增大.例如对于康氏残炭什为8﹪地原料,无定形焦炭约占总生焦量地16﹪；对康氏残炭什为24﹪地原料,此值约为40﹪.HbmVN777sL应该指出,图2-2-1中生焦线所示地焦炭产率略高于常规延迟焦化装置地生焦率.关于焦炭收率地计算参见本书6.1地内容.V7l4jRB8Hs2.2.2热转化反应地集总模型已经发表地许多预测焦化反应产品分析地经验公式,均有一定地使用局限性和误差.若要求精确预测减压渣油在不同反应条件下地热转化产物分布,就必须采用研究复杂地反应动力学所使用地集总方法.于是,把减压渣油分为6个反应集总组分<饱和烃、轻芳烃、重芳烃、软胶质、硬胶质和沥青质）,把热转化产物分为5个集总组分<气体、汽油、瓦斯没1、瓦斯油2和焦炭）,就可以建立减压渣油热转化11集总反应动力学模型.这套反应动力学模型地假设包括：83lcPA59W9①饱和烃之外地5个集总组分生成瓦斯油2和焦炭；②6个反应集总组分之间不相互发生反应；③所有地反应均符合一级反应动力学方程；④饱和烃集总组分裂解生成地中间馏分油与其他5个集总组分生成地中间馏分油进一步裂解时反应性能并不相同；⑤不同渣油地各个组分热转化动力学特性是接近于恒定地.减压渣油11集总反应动力学模型网络共包括了28个反应动力学参数.用大庆、鲁宁管输减压渣油地饱和烃、轻芳烃、重芳烃、较胶质、硬胶质和沥青质6个组分为原料,分别进行热转化反应实验.然后用实验地结果求取11集总反应动力学模型地参数,就可以用计算机预测热转化过程地产品分布.mZkklkzaaP用大庆、鲁宁管输减压渣油为原料,进行热裂解反应实验.比较实验结果与用集总模型计算结果证实,两种结果十分吻合.AVktR43bpw2.3延迟焦化地工艺流程延迟焦化装置由焦化、分馏<包括气体回收）、焦炭处理和放空系统几个部分组成.2.3.1焦化—分馏部分典型延迟焦化装置地焦化—分馏部分工艺流程如图2-3-1.焦化原料油先与焦化瓦斯油换热,然后进入焦化主分馏塔底问好地缓冲段,在塔底与循环油混合.由此用加热炉进料泵送入加热炉.混合原料在炉中被迅速加热并有部分汽化和轻度裂化.为保持所需地流速、控制停留时间和抑制炉管内结焦,需向炉管内注入蒸汽.加热炉出料后快速进入处于生焦过程地焦炭塔中.焦炭塔内地油蒸汽发生热裂化反应,重质液体则连续发生裂化和缩合反应,最终转化为轻烃和焦炭.全部油气从焦炭塔顶部逸出并进入主分馏塔.焦炭塔为间歇操作,交替进行生焦、除焦操作.需要有两组<2台或4台）焦炭塔进行轮换操作,即一组焦炭塔为生焦过程；另一组为除焦过程.ORjBnOwcEd从焦炭塔顶出来地油气进入焦化主分馏塔底部地缓冲段,用从上部洗涤段来地重瓦斯油冲洗和冷却,使循环油冷凝下来,循环油与新鲜原料油在塔底混合,用泵送入加热炉.焦化主分馏塔下部设重瓦斯油循环回流段,从循环回流塔盘抽出重瓦斯油,取出地回流热量用于预热原料油,发生蒸汽和<或）作为气体回收部分重沸器地热源.主分馏塔上部为轻瓦斯油精馏段从此抽出轻瓦斯油,经过在汽提塔内用蒸汽汽提后作为产品.塔顶产品为石脑油和焦化富气经过冷凝冷却和油水分离后,分出地富气经过焦化富气压缩机升压后送入气体回收部分,分离为液化石油气及燃料气.分离出地石脑油除了用做塔顶回流外,其余部分作为焦化石脑油产品送出装置.为了有效回收热量,也可用上部循环回流代替塔顶冷回流.分离出地含硫污水送至污水处理场进行处理.2MiJTy0dTT除焦周期地操作包括切换、吹汽、水24h.～16每一切换周期为,焦炭塔为周期操作冷、放水、开盖、切焦、闭盖、试压、预热和切换几道工序.gIiSpiue7A焦炭塔采用水力除焦,使用使用15～30Mpa地高压水进行焦炭层地钻孔、切割和切碎.将焦炭由塔底排入焦炭池中,经过脱水后运出装置.uEh0U1Yfmh焦化加热炉是装置地关键设备,对提高装置地运行周期、降低装置能耗起着重要作用.大型焦化加热炉分为几个管程.每组炉管设有独立地燃烧器和独立地流量温度控制系统等措施来保证加热炉地正常运转和延长操作周期.IAg9qLsgBX焦化气体回收一般采用吸收-稳定流程,其任务是进行油气分离,脱硫得到焦化干气、液化石油气和焦化石脑油<汽油）.WwghWvVhPE来自焦化主分馏塔顶回流油罐地油气经过用富气压缩机压缩后,送入吸收脱吸塔回收液+化石油气和石脑油.吸收脱吸塔用石脑油吸收富气中地C组分.吸收脱吸塔顶地物料是<C23++轻烃,也含水量少量地C组分,故需要在再吸收塔中用轻油吸收C组分.再吸收塔顶物料为33焦化干气<<C轻烃）,累过胺液脱硫后作为炼厂燃料气送出装置.吸收脱吸塔底地物料直接2进入脱丁烷塔.塔顶地液化石油气经过用胺液脱硫后送出装置或是再用C/C分离塔把C/C4334组分分离开来.脱丁烷塔底部地焦化石脑油<汽油）经过冷却后直接作为产品送出装置.典型地气体回收部分工艺流程见图2-3-2asfpsfpi4k2.3.2放空系统放空系统用于处理焦炭塔切换过程中从塔内排出地油气和蒸汽.为控制污染和提高气体收率,延迟焦化装置设有气体放空系统.典型地密闭式放空系统流程图如图2-3-3.焦炭塔生焦完毕后,开始除焦之前,需泄压并向塔内吹蒸汽,然后再注水冷却.此过程中从焦炭塔汽提出来地油气、蒸汽混合物排入放空系统地放空塔下部,用经过冷却地循环油从混合气体中回收重质烃经脱水后,可以将之送回焦化主分馏塔或作焦炭塔急冷油.放空塔顶排出地油气和蒸汽混合物经过冷凝、冷却后,在沉降分离罐内分离出污油和污水,分别送出装置.沉降分离罐分出地轻烃气体经过压缩后送入燃料气系统.ooeyYZTjj12.3.3焦炭处理系统<1）直接装车从焦炭塔排出地焦炭和除焦水直接落入装运焦炭地铁路货车中,除焦水和焦炭粉末从车底部流入污水池.污水由此进入澄清池从水中除去焦粉,净化后地水再循环使用.图2-3-4为直接装车和脱水系统地流程.BkeGuInkxI<2）焦池装车焦池装车系统流程如图2-3-5.除焦过程排出地焦炭和水经过溜槽排入一个混凝土制地储焦池中,在储焦池一侧设一个集水坑,流出地水经过一些可拆卸地篮筐<内装焦炭）把水中地焦粉收集下来.另外用循环水总产搅拌集水坑内地焦粉,用泥浆泵把集水坑内地粉浆排出.最后从折流沉降出地洁净水送入除焦水缓冲罐,以使循环使用.储焦池中经过脱水地焦炭用吊车装车外运.储焦池地尺寸根据焦炭塔地个数和出焦量确定.PgdO0sRlMo<3）储焦坑装车除焦过程排出地焦炭和水直接排入地下式混凝土储焦坑中.储焦坑地一侧或两侧有除焦水排出口.在排水口之前地底层焦炭起着过滤焦粉地作用,以便把从储焦坑排出水中地大部分焦粉过滤出去.然后,水中残存地焦粉在折流池内进行最后净化.净化地水送回除焦水罐,再重复使用.储焦坑内经过脱水地焦炭用高架式抓斗起重机装车运出.储焦坑地容量根据焦炭塔地生焦能力和需要地储焦天数设计.储焦坑装车系统流程见图2-3-6.3cdXwckm15上述几种焦炭处理系统均为敞开式系统,操作条件差,环境污染严重.<4）脱水罐脱水罐为全封闭焦炭脱水系统.焦炭塔排出地焦炭和除焦水首先经过焦炭塔下部地粉碎.分离出地水经过净化后循环使用.或直接落入）脱水罐进行沉降脱水<然后送入,机形成泥浆．脱水后地焦炭从脱水罐中放出,经过运输机送入运焦车中.根据焦炭塔和脱水罐相对位置地不同,可有两种布置形式：h8c52WOngM①泥浆式脱水罐.焦炭塔和脱水罐为并列式布置.从焦炭塔底部排出地焦炭和水经过粉碎机破碎成焦粉后直接排入位于焦炭塔下部地泥浆池中.由此再用泥浆泵把焦粉和水形成地泥浆送入与焦炭塔并列布置地脱水罐中.焦炭在脱水罐内沉降下来,分离出来地水排入泥浆池.系统内需用大量地水进行循环.脱水地焦炭最后从脱水罐底部经输送机运出或直接装车.在一台澄清罐内从水中最后分出残余地焦粉.净水再用于除焦.泥浆式脱水罐系统流程见图2-3-7.v4bdyGious②重力式脱水罐.焦炭塔排出地焦炭和除焦水经粉碎后直接靠重力流入位于焦炭塔下部地脱水罐内.焦炭和水混合物在罐内沉降后,水被排出.脱水地焦炭从脱水罐地底部排出,经带式运输机运出装车.排出地水仍含少量地焦粉.在澄清罐中进行最后地净化.重力式脱水罐系统流程见图2-3-8.J0bm4qMpJ9上述两种形式地脱水罐均为密闭式地洁净操作规程,污染少.其差别是泥浆式脱水罐需使用泥浆泵,用大流量循环水.重力式脱水罐则不需用泥浆泵,不需要大流量地循环水.但是,需要很高地焦炭塔框架构筑物.重力式脱水罐系统和泥浆式脱水罐地竖向布置分别见图2-3-9和图2-3-10.XVauA9grYP。
延迟焦化工艺过程
3.2.1 延迟焦化工艺过程延迟焦化工艺是焦炭化过程（简称焦化）主要的工业化形式，由于延迟焦化工艺技术简单，投资及操作费用较低，经济效益较好，因此，世界上85%以上的焦化处理装置都采用延迟焦化工艺。
延迟焦化工艺基本原理就是以渣油为原料，经加热炉加热到高温（500℃左右），迅速转移到焦炭塔中进行深度热裂化反应，即把焦化反应延迟到焦炭塔中进行，减轻炉管结焦程度，延长装置运行周期。
焦化过程产生的油气从焦炭塔顶部到分馏塔中进行分馏，可获得焦化干气、汽油、柴油、蜡油、重蜡油产品；留在焦炭塔中的焦炭经除焦系统处理，可获得焦炭产品（也称石油焦）。
减压渣油经焦化过程可以得到70%左右的馏分油。
焦化汽油和焦化柴油中不饱和烃含量高，而且含硫、含氮等非烃类化合物的含量也高。
因此，它们的安定性很差，必须经过加氢精制等精制过程加工后才能作为发动机燃料。
焦化蜡油主要是作为加氢裂化或催化裂化的原料，有时也用于调和燃料油。
焦炭（也称石油焦）除了可用作燃料外，还可用作高炉炼铁之用，如果焦化原料及生产方法选择适当，石油焦经煅烧及石墨化后，可用于制造炼铝、炼钢的电极等。
焦化气体含有较多的甲烷、乙烷以及少量的丙烯、丁烯等，它可用作燃料或用作制氢原料等石油化工原料。
从焦化过程的原料和产品可以看到焦化过程是一种渣油轻质化过程。
作为轻质化过程，焦化过程的主要优点是它可以加工残炭值及重金属含量很高的各种劣质渣油，而且过程比较简单、投资和操作费用较低。
它的主要缺点是焦炭产率高及液体产物的质量差。
焦炭产率一般为原料残炭值的1.4～2倍，数量较大。
但焦炭在多数情况下只能作为普通固体燃料出售，售价还很低。
尽管焦化过程尚不是一个很理想3的渣油轻质化过程，但在现代炼油工业中，通过合理地配置石油资源和优化装置结构，它仍然是一个十分重要的提高轻质油收率的有效途径。
近年来，对用于制造冶金用电极，特别是超高功率电极的优质石油焦的需求不断增长，对某些炼油厂，生产优质石油焦已成为焦化过程的重要目的之一。
延迟焦化装置工艺过程简述及工艺流程简图
延迟焦化装置工艺过程简述及工艺流程简图2.1 工艺流程简述原料渣油（包括催化油浆及常Ⅲ洗涤油等）从装置外来，进入原料缓冲罐（V1101），经原料油泵（P1101/1、2）抽出升压后，先与柴油换热至181℃(E1101/1、2)，接着与中段油换热至227℃(E1102/1、2)，最后与蜡油换热至289℃ (E1103/1～4)后分两路进入分馏塔，一路进入分馏塔(T1102) 下段换热区与来自焦炭塔(T1101/1、2)的高温油气接触换热，高温油气中的循环油馏分被冷凝，原料油与冷凝的循环油一起进入分馏塔底，另一路直接进入分馏塔底部。
分馏塔底油经辐射进料泵入口过滤器FI1102/1、2过滤后由辐射进料泵（P1102/1～2）升压后进入加热炉（炉1101），经对流室和辐射室加热至490～505℃出加热炉，经过四通阀进入焦炭塔（T1101/1、2）底部。
在焦炭塔内经过高温和长时间停留，原料油和循环油在焦炭塔内发生一系列复杂的裂解、缩合等反应，最后生成焦炭和油气。
生成的高温油气自焦炭塔顶逸出去分馏塔下段换热区，焦炭在塔内沉积生焦并储存在塔内。
当焦炭塔生焦到一定高度后停止进料，切换到另一个焦炭塔内进行生焦。
切换后，老塔用蒸汽进行小吹汽，将塔内残留油气吹至分馏塔回收，小吹汽结束后改大吹汽、给水进行冷焦，焦炭塔大吹汽、给水冷焦时产生的大量高温蒸汽及少量油气进入接触冷却塔（T1103），接触冷却塔底的污油由接触冷却塔底泵（P1112/1、2）抽出，经水箱冷却器（WC1105）冷却后，部分作为T1103顶回流，部分送入本装置污油罐经脱水后做急冷油回炼。
塔顶蒸汽及轻质油气经塔顶空冷器、水冷器后入接触冷却塔顶油气分离器（V1106）分离，分离出的污油送入本装置污油罐，污水经接触冷却塔顶污水泵（P1113/1、2）升压后送入冷焦水热水灌（V1401），不凝气进入低压瓦斯管网。
进入分馏塔（T1102）下段换热区的高温油气与原料油直接接触换热后，冷凝下来的循环油进入分馏塔底，大量油气经过5块洗涤板后进入蜡油集油箱以上进行分馏，从下往上分别切割出蜡油、柴油、汽油和富气等馏分。
延迟焦化反应部分ppt课件
一炉两塔流程
500℃左右
340~350℃
➢1.原油预热阶段：焦化原料(减压渣油)先进入 原料缓冲罐，再用泵送入加热炉对流段升温至 340~350 ℃ 左右。 ➢2.经预热后的原油进入分馏塔底，与焦炭塔产 出的油气在分馏塔内（塔底温度不超过400℃）换 热。 ➢作用：一方面把原料中的轻质油蒸出来，同时 又加热了原料（至390~395 ℃ 左右）。
对原料适应性强
•调节产品的灵活性较高 •投资较低，效益较高 •柴／汽比高 •组合工艺
• 焦化是以贫氢重质残油(如减压渣油、裂化渣 油以及沥青等)为原料，在高温(400~500℃)下 进行深度热裂化反应。
• 通过裂解反应，使渣油的一部分转化为气体烃 和轻质油品；由于缩合反应，使渣油的另一部 分转化为焦炭。
• 一方面由于原料重，含相当数量的芳烃，另一 方面焦化的反应条件更加苛刻，因此缩合反应 占很大比重，生成焦炭多。
1.生焦周期？ 2.急冷油？ 3.循环比？
4.甩油？
生焦周期？
•
指一台焦炭塔从开始生产到切换处
理所用的时间。
急冷油？
•
用于控制焦炭塔顶油气温度的油
品，一般选用焦化轻、重蜡油作为焦炭塔
由此可知，环烷烃主要是C－C均裂形成自由基。
⑤双分子形成自由基
2C2H4→·C2H3＋·C2H5 －272kJ/mol
(2)链的增长
①自由基夺氢：R·＋R’H→RH＋R’· H·＋R’H→H2＋R’·
夺氢难易程度：叔碳氢＞仲碳氢＞伯碳氢 ②自由基分解反应：分为为一个烯烃和小的新自由基 R·→R’·＋烯烃或R·→H·＋烯烃 β断链规则：·CH2－(α)CH2－(β)CH3→CH2=CH2+·CH3 β键易断裂，若自由基碳上无氢，β位上可以发生脱氢：
延迟焦化装置吸收稳定系统工艺与操作课件
按照停工计划逐步停止吸收稳定系统的运行，关闭相关 阀门和仪表。
对停工过程中出现的问题和情况进行记录和分析，及时 处理并采取预防措施。
PART 04
吸收稳定系统常见问题及 解决方案
吸收效果差
总结词
吸收效果差可能是由于吸收剂选择不当、吸收塔结构不合理、操作条件不合适等原因引起的。
详细描述
吸收剂应具备高溶解度、高选择性、低挥发性等特性，否则可能造成吸收效果不理想。吸收塔应具备适宜的填料 和喷淋系统，以保证良好的气液接触和均匀的温度分布。操作条件如温度、压力、流量等也需要根据工艺要求进 行合理设置。
塔盘改造
针对现有塔盘存在的问题 进行改造，以提高吸收效果。
增加再沸器
在吸收塔底部增加再沸器， 提高塔内温度，增强吸收 效果。
优化操作条件
操作压力
通过调整系统压力，改善吸收效果。
操作温度
合理设置操作温度，以提高吸收剂 的活性。
液气比
优化液气比，使吸收剂与气体充分 接触，提高吸收效率。
PART 06
气体泄漏可能是由于设备密封不良、管 道破裂、阀门故障等原因引起的。
VS
详细描述
应定期检查设备的密封性能，及时更换损 坏的密封件。同时，对管道和阀门进行定 期检修和维护，以确保其正常运转。在生 产过程中，应密切关注工艺参数的变化， 发现异常及时处理。
PART 05
吸收稳定系统优化与改进 建议
提高吸收剂性能
01
02
03
吸收剂的选择
针对延迟焦化装置的特定 工况，选择适合的吸收剂， 以提高吸收效果。
吸收剂的纯化
确保吸收剂的纯度，以降 低杂质对吸收系统的影响。
吸收剂的再生
采用有效的再生方法，使 吸收剂在循环使用过程中 保持较高的性能。
延迟焦化工艺流程(总4页)
延迟焦化工艺流程(总4页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除炼油厂的炼油工艺流程介绍上传时间：2009-07-31 12:03 点击：110正文：延迟焦化、加氢精制、制氢工艺流程工艺流程简述前言：根据济南炼油厂、海化集团等公司的延迟焦化装置、加氢装置、制氢装置的工艺流程整理而成。
并参考洛阳设计院、北京设计院、华西所提供材料。
一、100万吨/年延迟焦化装置本装置原料为减压渣油，温度为150℃，由常减压装置直接送入焦化装置内与柴油换热，换热后温度为170℃，进入原料油缓冲罐（D-101）。
原料油缓冲罐内的减压渣油由原料油泵抽出，与热蜡油经过两次换热再进加热炉对流段（Ⅱ）加热后分两股入焦化分馏塔（C-102）下段的五层人字挡板的上部和下部，在此与焦炭塔（C-101/1，2）顶来的油气接触，进行传热和传质。
原料油中蜡油以上馏分与来自焦炭塔顶油气中被冷凝的馏分（称循环油）一起流入塔底，在384℃温度下，用加热炉幅射进料泵抽出打入加热炉幅射段，在这里快速升温至500℃，然后通过四通阀入焦炭塔底。
循环油和原料油中蜡油以上馏分在焦炭塔内由于高温和长停留时间，产生裂解和缩合等一系列复杂反应，最后生成油气（包括富气、汽油、柴油和蜡油），由焦炭塔进入分馏塔，而焦炭则结聚在焦炭塔内。
从焦炭塔顶逸出的油气和水蒸气混合物进入分馏塔，在塔内与加热炉对流段来的原料换热，冷凝出循环油馏分，其余大量油气从换热段上升进入蜡油集油箱以上的分馏段，在此进行传热和传质过程，分馏出富气、汽油、柴油和蜡油。
焦化分馏塔油集油箱的蜡油经换热至90℃出装置进蜡油罐；另外引出两分路90℃冷蜡油作焦炭塔顶急冷油和装置封油用。
中段回流经中段回流蒸汽发生器发生蒸汽。
分馏塔顶回流从分馏塔抽出，经冷却后返回。
柴油从分馏塔进入汽提塔，经蒸汽汽提，柴油由汽油塔下部抽出，经换热冷却至70℃后分成两路，一路至加氢装置；另一路冷却至40℃进入柴油吸收塔作吸收剂来自压缩富气分液罐的富气进入柴油吸收塔下部，经吸收后，塔顶干气出装置进入全厂燃料气管网；塔底吸收油利用塔的压力（表）自压入分馏塔作回流。
延迟焦化技术PPT.
延迟焦化反应机理示意图
延迟焦化反应机理
正常焦化的反应一般可以认为分阶段进行： 第一阶段：在出加热炉前，原料油换热以 及在加热炉中短时间快速升温490℃～ 500℃，少量原料油气化并发生轻度的缓和 裂化。此时物流为气—液相混合物，这一 过程主要为吸热过程；第二阶段：从加热 炉出来已经部分裂化的原料油进入焦炭塔， 在塔内持续发生裂化、缩合反应，直至生 成油气和焦炭为止，此过程主要为放热过 程。
低温热利用没有，影响能耗降低。
操作影响因素
延迟焦化主要影响因素有三个，影响到 焦化产品分布和质量，也就是加热炉出 口温度、焦化塔顶压力、循环比。
温度
在一定的温度和循环比下，石油焦的收 率随反应温度升高而降低。 部分较重烃 类分子在低温下会留在焦化塔内转化为 石油焦，当温度升高时会变为油气由塔 顶逸出。 事实上，温度可调范围很小。 延迟焦化是一个绝热反应，炉出口温度 是焦化反应温度的控制点。
客户展示能够带给他哪些利益，以便顺理成章地进入到下一个环节。
品的收率。 心理状态
（2）自行车的铃、闸齐全并有效。
目前燃料石油焦的挥发分一般控制
发生骨折大多是因强力的冲击所引起。
在8~10%左右。
焦炭塔压力
焦炭塔压力下降有利于更重的烃组分气化 从焦炭塔逸出, 否则在高压下,这部分烃类 有可能留在焦化塔内转化为石油焦和轻烃. 利用延迟焦化最大量生产液体产品的经济 动力使生产燃料级石油焦的延迟焦化装置 采用尽可能低的焦炭塔压力. 目前焦化塔 的设计压力一般是 1.055kg/cm2g.实际操 作压力1.7kg/cm2g。
延迟焦化介绍
2005年11月 中国石化干部管理学院
延迟焦化
延迟焦化是通过热裂化将石油渣油转化 为液体和气体产品，同时生成浓缩的固 体炭材料-石油焦。 在该过程中通常使 用水平管式火焰加热炉加热至485~ 505oC的热裂化温度。由于反应物料在加 热炉管中停留时间很短，焦化反应被 “延迟”到加热炉下游的焦化塔内发生。 称为延迟焦化。
延迟焦化流程图及相关数据总结
1.延迟焦化工艺在炼油厂重油深加工中作用世界重油加工能力构成2.延迟焦化工艺特点--通过调节温度、压力和循环比等参数增加操作弹性不同循环比减渣焦化产品收二.延迟焦化工艺流程若呼给水一■n#屐的中瓦斯油不印箱典型的延迟焦化工艺流程-可调循环比焦化工艺流程典型的延迟焦化工艺流程--CONOCO焦化零自然循环原则流程放空系统流程延迟焦化装置放空系统流程图放空系统流程-美国ABB Lunnns 公司延迟焦化装置放空流程 滤器空冷器 分离罐d放宁塔甩油罐来去火炬或—.污油系统Y 去切焦水/冷焦水素建 * ---- -去污油系统 竺雪 ------- 1去分储塔蒸汽一 焦炭处理系统流程--直接装3.操作压力延迟焦化装置操作压力对产品收率的影响焦化原料焦化产品原油：威尔明顿原油焦化汽油,％（质） 12.0 12.4 实沸点（TBP ）切割温度,℃： 552相对密度d 15.6L 05360.79360.7923相对密度,d i5.6 ： 1.0536 硫含量,％（质） 1.4 1.3 康氏残炭值,％（质）：20.6 焦化瓦斯油,%（质） 37 3 33 3 硫,％（质）：2.4 相对密度醯A15.60.9402 0.9352 焦炭塔操作压力,MPa 0.10550.2461 硫含量,％（质） 1.8 1.8 产品收率焦炭,％34.6 37.8 干气和LPG,%（质）16.1 16.5 焦炭硫含量,%（质）2.42.4补充水去放空系统焦炭塔压力对焦化馏出油产率的影响联合循环比（TPR）对焦化液体产品收率的影响联合循环比对大庆减压渣油焦化产品收率的影响焦化工艺参数优化延迟焦化产品收率及焦化重瓦斯油的质量比较焦化工艺参数优化生产加氢裂化原料的延迟焦化装置产品收率。
延迟焦化工艺流程.pptx
延迟焦化工艺流程
想一想，练一练
1、延迟焦化工艺组成由有几种部分？
焦化部分
分馏部分
水力除焦部分
焦化气体回收和 脱硫
焦炭焙烧部分
2、延迟焦化过程主要设备有哪些？
加热炉
焦炭塔
分馏塔
谢谢观看
课程：石油炼制运行与操控 知识点：延迟焦化工艺流程
江苏省高校品牌专业——石油化工技术
所谓延迟是指将焦化油(原料油和循环油）经过加热炉加热迅速升温至焦化反应温度，在反应 炉管内不生焦，而进入焦炭塔再进行焦化反应，故有延迟作用，称为延迟焦化技术。
延迟焦化工艺流程
一、延迟焦化概述
原料：延迟焦化原料可以是重油、渣油、甚至是沥青。延迟焦化产物分为气体、汽油、 柴油、蜡油和焦炭。
优缺点：延迟焦化可处理残碳和金属含量很高的劣质原料，提高轻质油的收率和脱碳效 率；有操作连续化、处理量大、灵活性强、脱碳效率高、投资和操作费用低的优点。 缺点是低价值产品焦炭产率高，液体产品性质差。
延迟焦化原理流程图 1－加热炉；2－焦炭塔；3－分馏塔
延迟焦化工艺流程
二、延迟焦化工艺
焦化分馏塔的特点： ①塔的底部是换热段， 新鲜原料与高温反应 油气换热，同时把反 应油气中携带的焦炭 粉末淋洗下来； ②塔底油循环避免塔 底结焦和堵塞。
延迟焦化工艺流程
340 - 350℃
裂解和缩合
快速升温
三、主要焦化流程
脱水和储运系 统
蒸汽发生部 分
吹气放空系 统
焦炭焙烧部 分
延迟焦化工艺流程
二、延迟焦化工艺
在加热炉管中温度很高， 为了防止原料油在炉管中 结焦，必须向炉管中注水 提高原料油在炉管中的线 速度，减少原料油在炉管 中的停留时间（一般仅为 几秒钟），从而避免炉管 结焦，而将结焦过程延迟 在焦炭塔中进行。
第3章延迟焦化
3．蠕变
20g在400℃以上即可产生蠕变， ℃的蠕变极限为 的蠕变极限为56MPa. 20g在400℃以上即可产生蠕变，450 ℃的蠕变极限为56MPa. 以上即可产生蠕变
(五)焦炭塔顶部腐蚀原因 五 焦炭塔顶部腐蚀原因 1、顶部塔壁腐蚀较重的部位，其塔外壁均有焊接件， 顶部塔壁腐蚀较重的部位，其塔外壁均有焊接件， 因塔壁外焊接件处保温效果不好，传热较快， 因塔壁外焊接件处保温效果不好，传热较快，达不到结焦 温度，内壁无结焦层附着于塔壁，致使塔壁裸露而被腐蚀。 温度，内壁无结焦层附着于塔壁，致使塔壁裸露而被腐蚀。 2、塔的泡沫段内壁腐蚀较重是因为由于介质波动造 成冲刷，使得塔壁上附着的焦层被冲刷掉， 成冲刷，使得塔壁上附着的焦层被冲刷掉，从而造成较重 的腐蚀。 的腐蚀。
二、腐蚀原因
(一) 一 高温硫腐蚀的原因
１、高温硫腐蚀范围 高温硫对设备的腐蚀从240 ℃开始，随着温度升高而迅 开始， 高温硫对设备的腐蚀从 速加剧， 左右达到最高点，以后又逐渐减弱。因此, 速加剧，到480 ℃左右达到最高点，以后又逐渐减弱。因此 腐蚀发生的温度范围为240—500℃。 腐蚀发生的温度范围为 ℃ 2．高温硫腐蚀的过程 ． 详见第一章常减压装置
2.2 1.6 1.3 3.2
第五节
防
护
措
施
一、焦炭塔的防护措施 各炼油厂焦炭塔存在的缺陷表现为：塔体局部变形，焊 各炼油厂焦炭塔存在的缺陷表现为：塔体局部变形， 缝开裂及顶部腐蚀、防护措施主要为： 缝开裂及顶部腐蚀、防护措施主要为： (—)防止塔体变形和焊缝开裂措施 防止塔体变形和焊缝开裂措施
第六节
设备选材
轻微腐蚀：原料油总含硫量小于1.2%，酸值小于0.5mgKOH/g 轻微腐蚀：原料油总含硫量小于1.2%，酸值小于0.5mgKOH/g 1.2% 严重腐蚀：原料油总含硫量大于等于1.2%，酸值大于等于0.5mgKOH/g 严重腐蚀：原料油总含硫量大于等于1.2%，酸值大于等于0.5mgKOH/g 1.2%
延迟焦化工艺参数优化及操作控制
0.05MPa，液体收率平均增加1.3%，焦炭产率下降1%。国内 典型操作压力为0.15-0.2MPa，目前新设计的装置设计压力为 0.1MPa。 如果生产针状焦，应采用高压：1.03MPa以上。
操作压力对产品收率的影响
焦化原料 原油：威尔明顿原油 实沸点切割温度：552℃ 汽油收率/% 12.0 12.4 1.3 1.3
4.原料在焦炭塔内反应生成焦炭，聚积在焦炭塔 内，油气从焦炭塔顶出来进入分馏塔，不原料油
换热后，经过分馏得到气体、汽油、柴油和蜡油。
塔底循环油和原料一起再进行焦化反应。
焦化生成的焦炭留在焦炭塔内，通过水力除焦从
塔内排出。
延迟焦化装置所产气体、汽油，分别用气体压缩
机和泵送入吸收稳定部分进行分离得到干气及液
与塔底泵抽空。
④由于受换热流程中热流体温位限制，加热炉进料温度最高为330℃， 降低了加热炉进料泵苛刻度。
⑤焦化新鲜原料渣油不进入分馏塔内与高温油气接触，对稳定、提高蜡
油产品质量有利。 ⑥提高了调节循环比的灵活性，可实现零循环比操作。
2 降低焦化操作压力
延迟焦化发展趋是降低操作压力：当焦炭塔压力为
③低循环比使焦化炉进料油性质变差，残炭及沥青质含量增加， 炉管内结焦可能性及结焦速率增加。 ④ 当 循 环 比 ＜ 0.15 时 ， 主 分 馏 塔 下 部 换 热 段 温 度 可 能 升 高 到
390℃以上，将有裂化、综合反应发生，导致分馏塔下部结焦， 影响操作。
三、焦化工艺参数优化
1. 焦化循环比优化 国外常规焦化装置循环比小于0.15，低循环比焦化装置小于0.05， 此外还有单程焦化(零循环比)。 国内焦化装置循环比一般高于0.15，甚至高达0.4。如果要改造 为低循环比焦化，需要对分馏塔下部结构、蒸发段上部各回注取 热负荷的分配与焦化加热炉进行改造。对缺乏二次加工蜡油加氢 精制装置的炼厂，改造困难。 循环比增加，蜡油干点下降，中沸点馏分增加，质量得到改善。