螺栓连接端板厚度计算
端板厚度计算(简洁型)
螺栓等级（1：8.8级；2：10.9级）2螺栓直径（16；20；22；24；27；30）24H型截面高度：700弯距：436.2KN*M315N/mm^21.伸臂类端板：31.3mm2.两边支承类端板（端板外伸）：21.6mm3.三边支承类端板：17.4mm最大轴拉力设计值：183.7KN受拉承载力：180KN注意：螺栓偏小！螺栓预拉力：225KN螺栓排（对）数：4排假设对称布置螺栓间间距（依次输入）：1~2：1502~3：5403~4：150(mm)第二排螺栓轴拉力设计值：118.1KN 端板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条编制）端板的宽度b=250mm加肋板的宽度bs=0mm螺栓中心至腹板的距离e w =72mm螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =70mm螺栓的间距a =290mm2.无加劲肋类端板：24.1mm3.两边支承类端板：(1)端板外伸21.6mm√(2)端板平齐24.7mm√1.伸臂类端板：一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =183.7KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=31.3mm2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =183.7KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=24.1mm3.两边支承类端板： (1)端板外伸(7.2.9-3a )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =183.7KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=21.6mm(2)端板平齐(7.2.9-3b )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =183.7KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=24.7mm4.三边支承类端板：(7.2.9-4)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =183.7KN 118.1047 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1=端板厚度t =21.7mm17.36502结 论：端板厚度t =31.3mmbfNet tf6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥。
螺栓连接计算公式总结
螺栓连接计算公式总结螺栓连接是机械设计中常见的一种连接方式，其主要计算公式可以总结如下：1.螺栓直径与被连接件孔径的配合关系设计有预紧力的螺栓连接，如需要拆卸，则螺栓直径应与被连接件的孔径有一定配合关系。
一般可按下列公式计算：d ≤ D -（1~1. 5）S其中 d为螺栓直径；D为被连接件的孔径；S为配合安全系数，轻型为1.0~1.1，重型为1.1~1.2。
2.螺栓承载能力的计算螺栓的承载能力应按下式计算：N ≤ Ψ·Σmiu·d²/4×[σ]其中 N为螺栓所受的剪切力及拉力之和（N）；Ψ为接头系数，由试验方法确定，一般可取0.6~0.7；Σmiu为各被连接件（钢板）的抗剪面积（对粗制螺栓取miu=mi+0.175mi，其中mi为被连接件（钢板）的重量（kg），对精制螺栓则取miu=mi；d为螺栓直径（m）；[σ]为螺栓材料的许用应力（MPa）。
3.拧紧螺栓所需的轴向力的计算拧紧螺栓所需要施加的轴向力可按下式计算：Fj=π·d·Σmp·d/4×[σ]其中 Fj为拧紧螺栓所需要施加的轴向力（N）；d为螺栓直径（m）；Σmp为各被连接件接触部位的预紧面上的正应力的合力（N/㎡），一般可取Σmp=(0.7~1.0)σs；[σ]为螺栓材料的许用应力（MPa）。
4.装配时的顶紧力的计算装配时的顶紧力可按下式计算：Fk=π·d·(Pmax-Pmin)/[d×(2~3)×(σs-σb)]其中 Fk为装配时的顶紧力（N）；d为螺栓直径（m）；Pmax为预紧时所需的最小顶紧力（N）；Pmin为预紧时所需的最大顶紧力（N）；σs为螺栓材料的屈服极限（MPa）；σb为螺栓材料的强度极限（MPa）。
一般情况下取预紧应力的中间值。
要求装配后获得准确预紧力，最好使顶紧力小于或等于设计计算值。
根据顶紧力乘以相应的保险系数即为需要的拧紧力。
普通螺栓长度计算
普通螺纹长度计算
普通螺母要求螺栓要伸出螺母2～3扣，即螺牙外露2～3丝。
普通螺螺纹长度计算公式为：L计=L1+△L，其中L1是连接板层总厚度（mm），△L是附加长度(mm），具体计算方法如下：附加长度△L的计算公式为：△L=m+2s+ip：
m——单个螺母的厚度（mm)；
s——垫片的厚度(mm)，若果是1平垫加1弹簧垫则2S是平垫加弹簧垫的厚度；
i——变量;当L1≤70mm时，i取值为2,当L1>70mm时为，i取值为3;
p——螺纹的螺距(mm)。
根据以上公式计算出螺栓的计算长度；
根据计算长度确定螺纹的实际长度——L实。
当L1≤70mm时，按螺栓长度以5mm为一个规格的规定，将其个位数按2舍3入、7舍8入的原则，计算出实际长度L实；当L计>70mm 时，可按螺栓长度以10mm为一个规格的规定，将其个位数按4舍5入的原则，计算出实际长度L实。
螺栓副个部件名称如下图1：
图1:螺栓副部件图
以图2为例计算螺杆长度，计算过程如下：
取连接板总层厚度L1=70mm；
螺母厚度m=10.8mm；
采用双平垫，垫片厚度S=2mm；
因L1=70mm所以i=2；
螺纹直径p=1.25mm；
带上公式△L=m+2s+ip可得△L=10.8+2×2+2×1.25=17.3mm
由L计=L1+△L
可得L计=70+17.3=87.3即L计70mm，将其个位数按4舍5入的原则，个位数是7，则按10mm的规格取入，L实=90mm。
其它情况按以上步骤带入相应参数进行计算即可。
图2：M12 螺杆长度计算。
钢结构焊接、螺栓连接计算及实例讲解
第一节 钢结构的连接方法钢结构是由钢板、型钢通过必要的连接组成基本构件，如梁、柱、桁架等；再通过一定的安装连结装配成空间整体结构，如屋盖、厂房、钢闸门、钢桥等。
可见，连接的构造和计算是钢结构设计的重要组成部分。
好的连接应当符合安全可靠、节约钢材、构造简单和施工方便等原则。
钢结构的连接方法可分为焊缝连接、铆钉连接和螺栓连接三种(详见附图十三)。
一、焊缝连接焊接是现代钢结构最主要的连接方法。
其优点是不削弱构件截面（不必钻孔），构造简单，节约钢材，加工方便，在一定条件下还可以采用自动化操作，生产效率高。
此外，焊缝连接的刚度较大密封性能好。
焊缝连接的缺点是焊缝附近钢材因焊接的高温作用而形成热影响区，热影响区由高温降到常温冷却速度快，会使钢材脆性加大，同时由于热影响区的不均匀收缩，易使焊件产生焊接残余应力及残余变形，甚至可能造成裂纹，导致脆性破坏。
焊接结构低温冷脆问题也比较突出。
二、铆钉连接铆接的优点是塑性和韧性较好，传力可靠，质量易于检查和保证，可用于承受动载的重型结构。
但是，由于铆接工艺复杂、用钢量多，因此，费钢又费工。
现已很少采用。
三、螺栓连接螺栓连接分为普通螺栓连接和高强度螺栓连接两种。
普通螺栓通常用Q235钢制成，而高强度螺栓则用高强度钢材制成并经热处理。
高强度螺栓因其连接紧密，耐疲劳，承受动载可靠，成本也不太高，目前在一些重要的永久性结构的安装连接中，已成为代替铆接的优良连接方法。
螺栓连接的优点是安装方便，特别适用于工地安装连接，也便于拆卸，适用于需要装拆结构和临时性连接。
其缺点是需要在板件上开孔和拼装时对孔，增加制造工作量；螺栓孔还使构件截面削弱，且被连接的板件需要相互搭接或另加拼接板或角钢等连接件，因而比焊接连接多费钢材。
第二节 焊接方法、焊缝类型和质量级别一、钢结构中常用的焊接方法焊接方法很多，钢结构中主要采用电弧焊，薄钢板（mm t 3 ）的连接有时也可以采用电阻焊或气焊。
1．电弧焊电弧焊是利用焊条或焊丝与焊件间产生的电弧热，将金属加热并熔化的焊接方法。
m38螺栓连接板厚度100mm,长度计算
在现代工业生产中，螺栓连接是一种常见且重要的连接方式。
而在螺栓连接中，M38螺栓连接板的厚度和长度计算更是至关重要。
本文将从深度和广度的角度对相关内容进行全面评估，并撰写一篇有价值的文章，以帮助读者更加深入地理解这一主题。
### 1. M38螺栓连接板的厚度计算M38螺栓连接板的厚度计算是建立在承受载荷和安全系数的基础之上的。
我们需要明确螺栓连接板所承受的静态载荷和动态载荷，然后根据材料的强度和螺栓连接的设计原则来确定其厚度。
在实际工程中，还需要考虑到螺栓连接板的材料、受力情况和环境因素等多个方面，以确保其具备足够的承载能力和可靠性。
### 2. M38螺栓连接板的长度计算M38螺栓连接板的长度计算同样涉及到承受载荷和安全系数等多个因素。
在进行长度计算时，我们需要考虑到连接板的受力情况、承载方式和受力部位等因素，以确保其具备足够的受力面积和连接性能。
长度计算还需要结合螺栓的尺寸和布局等因素来综合考虑，以满足工程设计和使用要求。
### 3. 个人观点和理解在螺栓连接板的厚度和长度计算中，我个人认为安全性和可靠性是至关重要的。
通过合理的计算和设计，可以确保螺栓连接板具备足够的承载能力和抗张强度，从而保障工程结构的安全和稳定。
对于特殊工况和环境下的螺栓连接板，还需要考虑到耐腐蚀性和耐磨损性等特殊要求，以满足实际工程的使用需求。
### 总结回顾M38螺栓连接板的厚度和长度计算是一项复杂而又重要的工作。
在实际工程设计和应用中，我们需要全面考虑承载能力、安全系数、耐久性和可靠性等多个方面，以确保螺栓连接板具备良好的使用性能和工程效果。
通过合理的计算和设计，可以为工程结构的稳定和安全提供有力保障。
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期待本文可以帮助读者更全面、深刻和灵活地理解螺栓连接板的厚度和长度计算。
刚架轻型房屋结构柱顶水平位移验算
刚架轻型房屋结构柱顶水平位移验算1.1 位移验算梁、柱平均惯性矩c I =（0c I +1c I )/2=()44cm 89750cm 229500150000=+ b I =α201b b I I ++β0b I +γ220b b I I + =4cm 270600381008.171.4381008.1772381001330008.177.6⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯++⨯ =597034cmH=0.67W=0.67×(1ω+4ω)h =()kN 016.12k 4.1617.1735.0675.1067.0=+⨯⨯Nt ξ=c I L/h b I =168.459703675.106.2989750=⨯⨯ 柱顶水平位移 u=c EI Hh 123(2+t ξ)=()m m 168.4210897501006.2121067510016.124533+⨯⨯⨯⨯⨯⨯ =40.6mm<60h ⎪⎭⎫ ⎝⎛==mm 92.177mm 601067560h 满足要求。
1.2 梁跨中最大挠度验算梁跨中最大挠度为 180l =mm 28.152mm 44.164mm 18029600>= 满足要求。
第七章节点设计7.1 梁柱节点设计梁柱节点形式见下图。
图7.1 梁柱拼接节点7.1.1 连接螺栓计算采用10.9级，M24摩擦型高强螺栓，构件接触面经喷砂后涂无机富锌漆。
预拉力P=225kN，抗滑移系数查表得μ=0.4。
M=343.845kN·m，N=88.641kN·m，V=31.546kN·m顶排螺栓的拉力∑-=2i1em ax y'y'）（NMN=()()N 222223681269661634880281234810641.88-10845.343++++⨯⨯⨯⨯⨯ =76983N=71.98kN<0.8P (0.8P=0.8⨯225kN=180kN)第二排螺栓 2N =71.98kN 812696⨯=65.98kN 第三排螺栓 3N =71.98=⨯kN 81261658.40kN 第四排螺栓 4N =71.98kN 812348⨯=32.99kN 第五排螺栓 5N =71.98kN 81280⨯=7.58kN 第六排螺栓 6N =71.98⨯0=0所有螺栓的受剪承载力设计值()i f v 25.1n 9.0N P N -=∑μ=()()()()()()⎪⎭⎪⎬⎫⎪⎩⎪⎨⎧⨯⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎣⎡⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯2025.1-22558.725.1-22599.3225.1-22540.5825.1-22598.6525.1-22598.7625.1-2254.00.19.0kN =635.81kN实际剪力V=31.546kNv N =635.81kNv N V <满足要求。
普通螺栓连接构造和计算
连接件刚度越小撬力越大
影响撬力的因素较多，其 大小难以确定，规范采取 简化计算的方法，取 ftb=0.8f（f—螺栓钢材 的抗拉强度设计值）普通。螺栓连接构造和计算
Nt
N 2
Q 2
在构造上可以通过加强连接件的刚度的方法， 来减小杠杆作用引起的撬力，如设加劲肋，可 以减小甚至消除撬力的影响。
普通螺栓连接构造和计算
排
构件受拉力
16d0 或24t
沿对角线方向
——
顺内力方向
中心至构件 垂直
剪切或手工气割边
边缘距离 内力 轧制边、 自动气 高强度螺栓
方向 割或锯割边 其它螺栓
4d0 或8t
2d0 1.5d0 1.5d0 1.2d0
普通螺栓连接构造和计算
三、 普通螺栓连接的受力性能和计算
（一）螺栓连接的受力形式
F
F
（二）抗剪连接单栓承载力
A、对于高强度螺栓摩擦型连接 N
Nvb0.9nf P
4 高强度
3
螺栓
24 1
3 普通螺栓
式中：0.9—抗力分项系数γR的倒 数(γR=1.111);
nf—传力摩擦面数目; μ--摩擦面抗滑移系数; P—预拉力设计值.
普通螺栓连接构造和计算
2 1 O
N/2 N/2 a
δ
N
b
摩擦型高强度螺栓是通过板件间摩擦力传递内 力的，而摩擦力的大小取决于板件间的挤压力 （P）和板件间的抗滑移系数μ ； 板件间的抗滑移系数μ与接触面的处理方法和构 件钢号有关；
b1拼接板宽 n2度 2； 2截面上的螺 t1栓 拼数 接； 板
普通螺栓连接构造和计算
B、螺栓采用错列排列时:
1 1’
t1t
高强螺栓长度
在现实中我们会经常看高强度螺栓会与垫圈、螺母链接在一起使用，高强度螺栓一般不会单独使用，使用垫圈的作用是分散螺母所承受的压力，螺母则是需要和高强度螺栓一起使用。
那知道高强度螺栓长度是怎样计算的吗？现在就简单的介绍一下高强度螺栓长度的计算方法。
高强度螺栓连接必须严格控制螺栓的长度，所以需要清楚是怎样出计算螺栓长度。
扭剪型高强度螺栓的长度为螺头下支承面至螺尾切口处的长度；对高强大六角头螺栓应该再加一个垫圈的厚度。
在使用扭矩扳手安装螺栓前必须校正，其扭矩误差不得大于±5% ，合格后方准使用。
校正用的扭矩扳手，其扭矩误差不得大于±3% 。
高强度螺栓螺杆长度=2个连接端板厚度+一个螺帽厚度+2个垫圈厚度+3个丝口长度。
高强度螺栓长度一般计算式如下：
L=L＇＇＋△L
其中△L=M＋NS＋3P
式中L—高强度螺栓的长度；
L＇＇—连接板层总厚度；
△L—附加长度（mm），即紧固长度加长值；
M—高强螺母公称厚度；
N—垫圈个数，扭剪型高强度螺栓为1个，大六角头高强度螺栓为2个
S—高强度垫圈公称厚度
P—螺纹的螺距。
3P意思是螺栓露出3个丝扣长度。
高强度螺栓的紧固长度加长值=螺栓长度-板层厚度。
一般按连接板厚加表L的加长值，并取5mm的整倍数。
要注意的是常用的高强度螺栓分为扭剪型高强度螺栓和大六角头高强度螺栓，两者的长度计算略有不同，要清楚扭剪型高强度螺栓和大六角头高强度螺栓的在计算中不同的地方，不要混淆了。
柱脚底板厚度计算
柱脚底板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条 编制）端板钢材的抗拉强度设计值f =315N/mm^2端板的宽度b =250mm 加肋板的宽度bs =0mm 螺栓中心至腹板的距离e w =60mm 螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =90mm 螺栓的间距a =120mm1.伸臂类端板：(7.2.9-1)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=0.0mm2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =78.5KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=19.3mm3.两边支承类端板 (1)端板外伸(7.2.9-3a )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=0.0mm(2)端板平齐(7.2.9-3b )一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=0.0mm4.三边支承类端板：(7.2.9-4)一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =0KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1=端板厚度t =0.0mm结 论：端板厚度t =19.3mmbfNet tf6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥。
钢结构节点设计计算书
4 3
fv
r
=
334.6×106 560×14×680
=
62.76Ν / mm2
<
4 3
×
120
= 166.76Ν / mm2
故满足要求
⑷ 螺栓处腹板强度验算：
Νt = 166.7ΚΝ > 0.4Ρ = 0.4 × 225 = 90ΚΝ
Ν t2 ewtw
= 166.7×103 103×10
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
= 115.6Ν / mm2
节点设计
1．梁柱拼接节点 横梁和柱的连接采用 10.9 级 Μ 24 高强螺栓进行连接，构件接触面采 用喷砂，
筑龙网
摩擦面抗滑移系数 µ = 0.45 ,每个高强螺栓的预拉力 P=225KN，连接
处传递内力值。(M=334.6KN , V=149.3KN) ⑴ 端板厚度的确定：
=
0.8 × 225
= 180ΚΝ
则受力最大螺栓的拉力和剪力为：
Μ y1
290×106 ×300
Ν = ∑ = = 144.5ΚΝ t
m yi2
2×2×(1102 +2202 +3002 )
Nv
=
34.1 = 2.8KN 12
拉剪共同作用下受力最大螺栓的承载力验算：
Nt
N
b t
+
Nv
N
b v
=
2.8 + 144.5 91.125 180
= 0.03 + 0.803 = 0.833 < 1.0
故承载力满足要求。
⑶ 连接板计算：
连接板近似的按固结梁计算：（如图）
Μ
=
螺栓连接的计算方法
承压型 —— 连接件间允许相互滑动。传力开始 时在标准荷载作用下动连接件间无滑动，剪力由摩 擦力和螺杆抗剪共同传递。但当荷载很大时，连接 件间有较大塑性变形。接近破坏时，连接件间有相 对滑动，摩擦只起推迟滑移作用。剪力由螺杆传递， 其特点与普通螺栓相同。因此，有与普通螺栓相同 的极限状态 — 螺栓剪坏，孔壁挤压坏，构件被拉断。 变形大，不适于受动荷载的连接。
o
1
P=768kN
一个摩擦型高强螺栓的抗剪设计承载力按式（3-55） 并引入后计算， b Nv = 0.9nt(P-1.25Nt) =0.89×0.9×1×0.45(155-1.25×48)=34kN 一个螺栓承受的剪力 b Nv=V/n=665/16=41.6kN＞Nv = 34kN (不可)
(2).构件净截面强度验算
N
+ + N+ + + + + + + + + +
N
N
N′
N′
A
孔前传力分析
N n1 N (1 0.5 ) f An n An
受剪连接计算 一个螺栓抗剪承载力 连接所需螺栓数
n N b NV
b NV 0.9nf μ P
净截面强度：考虑50％孔前传力
N, n1 N σ ＝ ＝（ 1 0.5 ） f An n An
高强螺栓群在扭矩作用下的计算公式与普通螺 栓同。高强螺栓的直径系列、连接中螺栓的排列及 有关构造要求与普通螺栓同。
V=60KN,选用10.9级M20摩擦型高强螺栓，钢材选用 Q235钢，接触面采用喷砂处理。验算此连接强度
e=300
改用M22，孔24，P=190kN，于是=0.906，这样： b Nv = 0.9nt(P-1.25Nt) =0.906×0.9×1×0.45(190-1.25×48)=48kN b Nv=41.6kN＜Nv = 48kN (可)
端板厚度计算【路桥常用计算公式】
距离e w
= 螺栓中心 至翼缘板 表面的距 离ef = 螺栓的间 距a =
1.伸臂 类端 板：
一 个高强螺 栓的拉力 设计 值,Nt =
按 公式 (7.2.9-1) 计算的端 板厚度
t 1=
2.无加/mm^2 200 mm 0 mm 50 mm 50 mm 400 mm
(7.2.91)
0 KN
0.0 mm
(7.2.92)
一 个高强螺 栓的拉力 设计 值,Nt =
按 公式 (7.2.9-2) 计算的端 板厚度
t 1= 3.两边 支承类 端板
(1)端 板外伸
一 个高强螺 栓的拉力 设计 值,Nt =
按 公式 (7.2.9-3a) 计算的端 板厚度
t 1= (2)端
板平齐
一 个高强螺 栓的拉力 设计 值,Nt =
0 KN
0.0 mm
(7.2.93a )
28 KN
8.2 mm
(7.2.93b )
116 KN
按 公式 (7.2.9-3b) 计算的端 板厚度
t 1=
4.三边 支承类 端板：
一 个高强按螺 公式
结
端板厚
论： 度t =
端板厚
度t =
19.2 mm
19.2 mm
(7.2.94)
0 KN 0.0 mm
膨胀螺栓选型计算(2013规范)
仅该填充区域需要输入膨胀螺栓螺杆材质碳素钢及合金钢 螺杆计算小径 D1膨胀螺栓螺杆力学性能等级70螺杆计算直径D 膨胀螺栓规格M10螺杆公称直径d 膨胀螺栓名义长度L 170mm 螺杆计算面积 As混凝土强度等级C30锚栓最小有效锚固相对深度 h ef,min/d 抗震设防烈度8混凝土的厚度h:混凝土需要最小的厚度端板厚度16mm 混凝土厚度是否满足要求锚固连接的安全等级:二级锚栓最小有效锚固深度 hef,min 锚固连接重要性系数γ0: 1.1锚固承载力抗震调整系数γRE:结构类型结构构件混凝土立方体抗压强度标准值fcu,k 20.1膨胀螺栓连接板在混凝土结构表面上的位置及尺寸参数：单个连接板螺栓数量n:1个膨胀螺栓连接板的设计尺寸：膨胀螺栓混凝土的设计尺寸：a176.2mm a375mm C1250mm a276.2mm a475mm C2850mm B1300mm S1147.6mm C3850mm B2300mm S2150mm C4850mm 连接板尺寸是否满足要求满足要求连接板距离边界尺寸是否满足要求1.2 载荷数据输入：直接在3D3S（midas、sap2000等）中读取最大支座反力输入即可拉线支座反力：Nx最大：12.70KN Ny最大：7.40KN Nz最大：总拉力设计值N:19.17KN 设计拉力与锚固地面的夹角 α (o)单个锚栓所承受的拉力设计值Nsd=N/n 19.17KN 单个螺栓设计荷载 - 拉力设计值 N SD 14.70KN 单个螺栓设计荷载 - 剪力设计值 V SD 12.3KN1.3 螺栓主要力学性能参数：螺栓杆体材料极限抗拉强度标准值 f stk 700N/mm 2螺栓杆体材料屈服强度标准值 f yk450N/mm 2二、膨胀螺栓及混凝土结构构造检查:2.1 混凝土厚度是否满足锚栓所需要的最小厚度的要求:混凝土的厚度:400.00mm 允许最小厚度h min:210.00mm 是否满足要求：2.1 螺栓中心至混凝土结构外边缘最小边距C是否符合标准要求：最小螺栓边距：250mm 允许最小厚度h min ：90mm是否满足要求：2.3 同一连接板上两个螺栓间距离是否满足标准最小值要求:是否满足要求：一个螺栓两个螺栓螺栓间最小间距:147.6允许最小间距Smin：90mm 四个螺栓螺栓间最小间距:147.6150允许最小间距Smin：90mm2.4 抗震设计条件下，螺栓有效锚固长度与直径比值是否满足最小规定：允许有效锚固长度与直径比：7有效锚固长度与直径比：11.33是否满足要求：2.5 端板厚度是否满足最小计算值：机械式膨胀螺栓选型计算本计算书的主要计算依据为《JGJ 145-2013混凝土结构后锚固技术规程》，所采用的荷载组合根据《GB 52012建筑结构荷载规范》及《GB 50011-2010建筑抗震设计规范》，所采用的膨胀螺栓尺寸及规格符应合《22795-2008混凝土用膨胀锚栓型式与尺寸》及《JG160-2004混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》，本计算中采胀螺栓的称呼主要是为了与习惯上的描述一致，在以下计算中可简称为膨胀螺栓或螺栓或锚栓。
摩擦型高强度螺栓拉力计算(带公式程序)
摩擦型高强度螺栓拉力计算螺栓等级（1：8.8级；2：10.9级）2螺栓直径（16；20；22；24；27；30）20螺栓预拉力：155KN124KN螺栓排（对）数：4排假设对称布置1~2：1502~3：2903~4：150(mm)弯距：100KN*M最大轴拉力设计值：68.3第二排螺栓轴拉力设计值：33.5螺栓满足。
端板厚度计算（根据CECS 102:98 7.2.9条端板钢材的抗拉强度设计值f=315N/mm^2端板的宽度b=250mm加肋板的宽度bs=0mm螺栓中心至腹板的距离e w =70mm螺栓中心至翼缘板表面的距离ef =70mm螺栓的间距a =290mm1.伸臂类端板：19.1mm2.无加劲肋类端板：14.5mm3.两边支承类端板：(1)端板外伸13.1mm√(2)端板平齐15.0mm4.三边支承类端板：13.1mm9.2√1.伸臂类端板： 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t 1=19.1mm 2.无加劲肋类端板：(7.2.9-2)KN 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t 1=14.5mm 3.两边支承类端板：(1)端板外伸(7.2.9-3a ) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t 1=13.1mm (2)端板平齐(7.2.9-3b ) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t 1=15.0mm 4.三边支承类端板：(7.2.9-4) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt =68.3KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t 1= 端板厚度t =13.1mm结 论：端板厚度t =19.1mm bf N e t t f 6≥fe a N e t w tw )5.0(3+≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](2[6++≥fe e e b e N e e t wf f w tw f )](4[12++≥fe b b e N e e tf s w tw f ]4)2([62++≥33.54928 9.186986。
焊缝螺栓连接计算
特点：效率高，熔化深度大、质量好，塑性韧性好， 焊接变形小，热影响区范围小；适用于长而直的焊缝
焊剂层：
图 7-2
手工电弧焊
图 7-3
自动埋弧焊
1— 电 源 ； 2— 导 线 ； 3— 夹 具 ； 4— 焊 条 ； 5— 药 皮 ； 6— 焊 件
1— 焊 丝 转 盘 ； 2— 转 动 焊 丝 的 电 动 机 ； 3— 焊 剂 漏 斗 ； 4— 电 源 ； 5—熔 化 的 焊 剂 ； 6— 焊 缝 金 属 ； 7— 焊 件 ； 8— 移 动 方 向
第三章
连
接
第一节 钢结构的连接方法
连接要求
力学方面：安全可靠，具有足够强度、刚度和延性； 施工方面：构造简单，制造方便
连接方法：焊接、铆接和螺栓连接
（a）焊接连接；（b）铆钉连接；（c）螺栓连接
表1 三种连接方法优缺点
连接方法 优 点 缺 点
（1）对几何形体适应性强； （2） 焊 接 构造简单，省材省工； （3）易于 自动化， 工效高； （4） 密封性好， 刚度和整体性好 铆 接 普通螺栓 连接 传力可靠，韧性和塑性好，质量 易于检查，抗动力荷载好 装卸便利，设备简单
角焊缝强度计算步骤
1、根据构造要求初定焊接尺寸hf； 2、确定总的有效面积，需考虑多条焊缝； N /(he 3、分别求解平行于焊缝长度方向的应力 f 和垂直于焊lw ) f ，然后代入公式计算。 N /(he lw ) f ff w 缝长度方向的应力
（二）受轴心力作用的拼接板连接
解： 根据构造要求焊角尺寸 1.5 14 ≤ hf ≤1.2x8 ≤t-(1～2) 所以取hf=6mm
（2）仅有正面角焊缝；
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Nt(kN) 180
பைடு நூலகம்
b(mm) 230
bs(mm) 95
t(mm) f(N/mm2) 205 20.74907938 34.5122 34.5122 33.842 33.842 24.89126 28.9372 33.842 20.74908 最小厚度： 最小厚度： 最小厚度： 最小厚度： 最小厚度： 最小厚度： 最小厚度： 最小厚度： 35 35 34 34 25 29 34 21
1、伸臂类端板 ef(mm) Nt(kN) 52 180 2、无加劲肋类端板 ew(mm) Nt(kN) 50 180
b(mm) 230
f(N/mm2) t(mm) 205 34.5122
Nt～高强螺栓的抗拉承载力设 计值＝0.8P(高强螺栓预拉力)
a(mm) 130
f(N/mm2) 205
f～端板钢材的抗拉强度设计值 33.842 ef、b、ew、a、bs的含义见图1 t(mm)
1、无加劲肋伸臂类端板： 2、两边、三边支承，有加劲肋的伸臂类端板： 3、两边支承、无加劲肋的外伸类端板： 4、两边支承、无加劲肋的平齐类端板： 5、两边支承、有加劲肋的外伸类端板： 6、两边支承、有加劲肋的平齐类端板： 7、三边支承、无加劲肋的端板： 8、三边支承、有加劲肋的端板：
注：计算时，仅需在金色单元格中输入数据，青绿色单元格为计算结果。
3、两边支承类端板 ef(mm) a、端板 外伸时： 52 ef(mm) b、端板 平齐时： 52 4、三边支承类端板 ef(mm) ew(mm) 52 50
ew(mm) 50 ew(mm) 50
Nt(kN) 180 Nt(kN) 180
b(mm) 230 b(mm) 230
2 t(mm) f(N/mm ) 205 24.89126069 2 t(mm) f(N/mm ) 205 28.93720089