井下高压电缆热稳定性校验
井下开关电缆整定校验说明
1、井下高防开关校验说明：查资料知道高防开关额定短路开断电流为12500A,而-610m中央变电所最大运行方式下最大三相电流为10255A;-720m中央变电所最大运行方式下最大三相电流为9521A;-920m中央变电所最大运行方式下最大三相电流为7395A，均小于高防开关额定短路开断电流12500A。
因此井下高防开关开断能力满足需要。
2、井下变电所高压进线电缆热稳定校验：假设井下高防开关断路器动作时间为0.2s，因井下高防开关短路整定时间为0s，因此假想时间取0.2s。
井下变电所出线电缆最小热稳定截面为：2∞min8057mm===S ISmin----------电缆最小热稳定截面；I∞----------三相最大稳态短路电流，-610m中央变电所母线侧最大运行方式下，最大三相稳态短路电流为10225A；ti-----------短路电流作用的假想时间，取0.2s；C-----------热稳定系数，交联聚乙烯铜线电缆，取短时最高允许温度120°时，取值80井下变电所高压进线电缆使用的为MYJV22型铜芯电缆，其截面积最小都为120mm2，大于57mm2，因此井下变电所高压进线电缆截面积选择满足热稳定要求。
1、井下高防开关校验说明：查资料知道高防开关额定短路开断电流为12500A,而-610m中央变电所最大运行方式下最大三相电流为10279A;-720m中央变电所最大运行方式下最大三相电流为9542A;-920m中央变电所最大运行方式下最大三相电流为7407A，均小于高防开关额定短路开断电流12500A。
因此井下高防开关开断能力满足需要。
2、井下变电所高压进线电缆热稳定校验：假设井下高防开关断路器动作时间为0.2s，因井下高防开关短路整定时间为0s，因此假想时间取0.2s。
井下变电所出线电缆最小热稳定截面为：2∞min8057mm===S ISmin----------电缆最小热稳定截面；I∞----------三相最大稳态短路电流，-610m中央变电所母线侧最大运行方式下，最大三相稳态短路电流为10279A；ti-----------短路电流作用的假想时间，取0.2s；C-----------热稳定系数，交联聚乙烯铜线电缆，取短时最高允许温度120°时，取值80井下变电所高压进线电缆使用的为MYJV22型铜芯电缆，其截面积最小都为120mm2，大于57mm2，因此井下变电所高压进线电缆截面积选择满足热稳定要求。
兴旺煤矿井下高压电缆耐火性能校验
兴旺煤矿井下高压电缆耐火性能校验
引言
本文档旨在介绍兴旺煤矿井下高压电缆的耐火性能校验。
通过对电缆的耐火性能进行校验，能够确保矿井内电缆的安全可靠性，降低火灾风险，维护矿工的生命安全。
校验方法
1. 选取适当的耐火性能测试方法：
- 根据相关标准和要求，选择符合兴旺煤矿井下高压电缆特点的耐火性能测试方法。
- 常用的测试方法包括燃烧试验、针焰试验、烟密度试验等。
2. 准备测试样本：
- 根据测试方法的要求，选取合适的电缆样本进行测试。
- 样本应具有代表性，能够反映兴旺煤矿井下高压电缆的耐火性能。
3. 进行耐火性能测试：
- 按照选定的测试方法对样本进行测试。
- 测试过程中需要严格控制测试条件，确保测试结果的准确性和可比性。
4. 分析测试结果：
- 根据测试结果，评估兴旺煤矿井下高压电缆的耐火性能。
- 根据测试结果的分析，制定相应的改进措施和措施计划。
结论
通过对兴旺煤矿井下高压电缆的耐火性能校验，可以确保矿井内电缆的安全性，减少火灾风险，保障矿工的生命安全。
同时，根据测试结果，可以采取相应的改进措施，提高电缆的耐火性能。
参考文献：
- 相关标准和规范
- 矿山安全技术规程
附录
- 测试报告样本
- 测试方法说明
- 耐火性能评估表格
- 改进措施和措施计划。
高压电缆热稳定校验计算书
筠连县分水岭煤业有限责任公司巡司二煤矿编制：机电科筠连县分水岭煤业有限责任公司井下高压电缆热稳定校验计算书一、概述：根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆进行热稳定校验。
二、确定供电方式我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、井下变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。
三、井下高压电缆明细：矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟931线，另一趟925 线。
井下中央变电所由地面配电房10KV输入。
入井一回路：MYJ V-8.7/10KV 3*50mm 2--800m(10KV)入井二回路：MYJ《8.7/10KV 3*50mm 2--800m(10KV)四、校验计算1、井下入井回路高压电缆热稳定性校验已知条件：该条高压电缆型号为，MYJ/8.7/10KV 3*50mm 2 ,800m，电缆长度为800m=0.8km(1) 计算电网阻抗查附表一，短路电流的周期分量稳定性为电抗：X=0.072*0.8=0.0576 Q;电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Q ;总阻抗：Z X2R20.056720.32562 =0.3305 Q(2) 三相短路电流的计算'.3Z1000017469.5A 、3 0.3305（3）电缆热稳定校验由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为t=0.05S;查附表二得热稳定计算系数取K=142;故电缆最小热值稳定截面为Smin (I3/K) t (17469.5/142)0.05 27.51mm2Smi n< 50mm故选用MY JV2-8.7/10KV 3*50 电缆热稳定校验合格，符合要求。
附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Q /Km）。
10kv电缆热稳定校验
10kv电缆热稳定校验10kV电缆热稳定校验引言：电缆作为电力传输和配电的重要设备，在使用过程中需要具备良好的热稳定性能，以确保电力系统的安全稳定运行。
本文将对10kV 电缆的热稳定性能进行校验，并介绍校验方法和注意事项。
一、热稳定性能的重要性热稳定性是指电缆在长时间高温工作环境下，能否保持良好的电气性能和机械性能。
电缆在输电、配电系统中起到承载电流和保护导线的作用，因此其热稳定性能直接关系到系统的安全稳定运行。
二、热稳定性能的校验方法1. 温升试验温升试验是评价电缆热稳定性能的重要指标之一。
该试验通过将电缆加热，测量其在额定电流下的温升情况，来评估电缆的耐热性能。
在试验过程中，需注意选取合适的试验电流和试验时间，以确保测试结果准确可靠。
2. 导热系数测试导热系数测试是评价电缆热稳定性能的另一重要指标。
该测试通过测量电缆导体的热传导能力来评估其导热性能。
测试时需将电缆导体加热至一定温度，测量导体两端的温度差，计算出导热系数。
导热系数越大，电缆的散热能力越好，热稳定性能越高。
3. 热老化试验热老化试验是评价电缆热稳定性能的一种常用方法。
该试验通过将电缆样品置于高温环境中，长时间加热，观察其电气性能和外观变化，来评估电缆的耐热老化能力。
试验时需选择适当的温度和时间，以模拟电缆长时间高温工作的实际情况。
三、热稳定性校验的注意事项1. 校验前需检查电缆的外观是否完好，防止外部因素对校验结果的影响。
2. 校验时需按照标准要求选择合适的试验设备和仪器，保证校验的准确性和可靠性。
3. 校验过程中应严格控制试验参数，确保校验结果具有可重复性和可比性。
4. 校验后需对测试数据进行分析和处理，得出准确的结论并提出相应的改进措施。
结论：热稳定校验是保证10kV电缆安全稳定运行的重要手段。
通过温升试验、导热系数测试和热老化试验等方法，可以评估电缆的热稳定性能，并及时采取相应的措施来提高电缆的耐热性能。
在进行热稳定校验时，需要注意校验方法的选择和试验参数的控制，以确保校验结果的准确性和可靠性。
兴旺煤矿井下高压电缆热稳定性校验
兴旺煤矿井下高压电缆热稳定性校验
本文介绍了XXX井下高压电缆热稳定校验计算书。
根据《煤矿安全规程》第452条之规定，对该矿入井高压电缆进行热稳定校验。
确定供电方式为分列运行供电方式，各种主要负荷分接于不同母线段。
井下高压电缆明细包括入井一回路和入井二回路。
在计算校验时，首先计算电网阻抗，然后计算三相短路电流，最后进行电缆热稳定校验。
通过计算得出，两条高压电缆的热稳定校验均合格，符合要求。
本文介绍了电缆热稳定校验的计算方法和结果。
首先，通过计算得出了三相短路电流的数值，为6653.36A。
然后，根据断路器的燃弧时间和固有动作时间，选择了热稳定计算系数K=142.最后，根据计算公式，得出了电缆最小热值稳定截面为10.477mm2，小于50mm2，因此选择了MYJV22-
10KV3*50电缆，经过热稳定校验合格，符合要求。
附表一展示了不同电缆截面下的阻抗值，可以作为计算的参考。
附表二则列出了不同绝缘导体的热稳定计算系数，也是计算过程中需要用到的参数之一。
热稳定性校验(主焦要点
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆====，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d=S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
高低压电缆短路电流计算及热稳定性校验开关
一、变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验S1 点三相短路电流计算：35kV 变压器阻抗： Z = z 2 N .T = = 0.37()1100S 1008N .T35kV 变压器电阻： U 2 6.32 1 N .T S 2 82N .T35kV 变压器电抗： X = Z 2 一 R 2 = 0.372 + 0.0072 = 0.37()1 1 1电缆电抗： X =(x 0 L i ) = 0.4 1500 + 0.08(780 + 800) = 0.72() 2 1000 1000电缆电阻： (x L ) 0.118 1500 + 0.118 (780 + 800)21000 1000总阻抗：Z = (R + R )2 + (X + X )2 = (0.007 + 0.36)2 + (0.37 + 0.72)2 = 1. 15()1 12 1 2S1 点三相短路电流： I (3) =d 1S2 点三相短路电流计算：S2 点所用电缆为 MY-3×70+1×25，长 500 米， 变压器容量为500KVA ，查表的： I (2) =2.1KAd 2S2 点三相短路电流： I 3 = 2 I 2 =2.4KAd3 d1 、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：其中： t i ----断路器分断时间，一般取 0.25s ； C---- 电缆热稳定系数，一般取 100，环境温度 35℃，电缆温Up = 6.3= 3. 16(KA) 3 Z 3 1.151R = 0 i = = 0.36()R = P 2 N .T = 0.012 = 0.007()u %U 2 7.5 6.32升不超过 120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为 130℃，电 缆负荷率为 80％。
S 70mm 2 故选用 MYJV22-3×70 电缆符合要求。
min2、二回路电缆的热稳定性校验，与一回路电缆相同，不在做叙 述。
高压电缆动热稳定校验
高压电缆动热稳定校验
高压电缆动热稳定校验主要基于电缆的最小允许热稳定截面积进行。
此步骤包括计算电缆的最小允许热稳定截面积，然后与电缆的实际截面积进行比较，以确定电缆是否满足热稳定要求。
具体来说，电缆的最小允许热稳定截面积可以通过以下公式得出：Smin=Id3Cti=2496.59800.25=15.6mm2，其中，Id为三相短路电流，C 为电缆的热稳定系数，t为断路器分断时间（一般取0.25s）。
在得出最小允许热稳定截面积后，将其与电缆的实际截面积进行比较。
如果实际截面积小于最小允许热稳定截面积，那么电缆的热稳定性就不符合要求。
对于交联聚乙烯绝缘电力电缆，短路允许温度为120℃时，热稳定系数取80。
同时，电缆的最小允许热稳定截面积应为50mm2。
因此，如果实际使用的电缆截面小于这个数值，那么电缆的热稳定性就不符合要求。
总的来说，高压电缆动热稳定校验是确保电缆在短路等极端情况下仍能保持稳定的重要步骤。
在进行校验时，需要充分考虑各种因素如电缆材质、截面大小、运行环境等，以确保校验结果的准确性和可靠性。
电缆热稳定 校验
KIxu=
34.94
(A)
3) 土壤中单根敷设 K=Kt*K3
KIxu=
29.19
4) 土壤中多根敷设 K=Kt*K3*K4
KIxu=
23.35
5） 敷设在排管中 I>=a*b*c*Iyo
2） 1)
计算工作电流Ig(A) 347
按经济电流密度选择 经济电流密度j(A/mm2) 0.9
3)
按短路时的热稳定校验
1.52
0.57
%
4.8
3.76
%
4.55
3.81
%
电阻(Ω/km) 0.754 0.92
0.92
100%相电压，切除故障时间在1min至2h之内，取133%相电
直埋因热 阻率校正 系数K3
0.71
多根并列 电缆标准敷
直埋校正 设载流量
系数K4 Ixu
0.8
52
基准温度：空气30度；土壤25度；K1 见设计手册P1001;K2值:10kV及以下, 截面95及以下,取0.9;截面120-185, 取0.85;K3:电力工程设计手册 P1001;K4:电力工程设计手册:P1002; 电缆载流量Ixu见电力工程设计手册 P996-1000;
150
300
tn-P937 表17-12
1.84E-06
应系数）
240 1.035
电抗(Ω/km) 0.075
0.079
线路长度(km) 1
功率因数(cosφ) 0.9
1
0.9
0.079
1
η:对于3-10KV厂用电,取 0.93;对于35KV及以上电缆, J:热功当量系数,取4.2J/卡 Q:铝芯取0.59;铜芯取0.81 a:P937 表17-10 k:P937 表17-10(集肤效应系 ρ20:P937 表17-10 td:P937 表17-12 θh:70
煤矿用高压电缆 产品检验规程
煤矿用高压电缆产品检验规程1. 引言煤矿是一种充满潜在危险的工作环境，因此对于在煤矿中使用的设备和材料，如高压电缆，需要进行严格的产品检验以确保其安全性和可靠性。
本文档旨在制定煤矿用高压电缆的产品检验规程，以保障煤矿工作环境的安全。
2. 适用范围本检验规程适用于煤矿用高压电缆产品的所有生产和使用阶段。
包括原材料检验、制造过程检验以及成品电缆的出厂检验。
3. 检验内容3.1 原材料检验原材料是高压电缆的基础，其质量直接影响电缆的性能和可靠性。
在进行原材料检验时，应确保以下方面的合格性： - 绝缘材料的介电强度、耐热性等性能检测； - 导体的尺寸、电阻等参数检测； - 阻燃材料的燃烧性能检测。
3.2 制造过程检验制造过程检验旨在确保高压电缆在生产过程中符合相关标准和要求。
包括以下方面的检验： - 电缆绝缘和护套材料的成型质量检测； - 电缆绝缘和护套层的厚度及密实度检测； - 电缆的外观质量检测； - 电缆的电性能测试； - 电缆的耐压及绝缘电阻测试； - 电缆的耐热性能测试。
3.3 出厂检验出厂检验是对成品电缆进行全面检查，以确保其符合相关标准和客户要求。
出厂检验包括以下项目： - 检查电缆的规格和型号是否符合订单要求； - 进行电缆的外观质量检查； - 对电缆的电性能进行测试，包括导通性、绝缘电阻、耐压等； - 对电缆进行耐热性能检测； - 对电缆的包装和标识进行检查。
4. 检验方法4.1 物理性能检测物理性能检测包括测量电缆的尺寸、外观质量、厚度、密实度等参数。
根据具体的检测项目，可采用不同的测量仪器和方法进行检测。
4.2 电性能测试电性能测试主要包括导通性、绝缘电阻和耐压等参数的测试。
导通性测试可使用导通仪等仪器进行，绝缘电阻测试可使用绝缘电阻测试仪进行，耐压测试可使用耐压测试仪进行。
4.3 耐热性能测试耐热性能测试旨在评估高压电缆在高温环境下的性能稳定性。
可采用恒温箱等设备进行试验，将电缆置于设定温度下一定时间后，观察其外观变化和电性能表现。
6、井下高压电缆热稳定性校验
渠县新临江煤业有限公司（水井湾矿井）井下高压电缆热稳定性校验机电副矿长：机电运输科长：机电专业技术员：机电运输科编制入井电缆按热稳定最小截面校验一、±0m 变电所电缆短路电流校验电缆热稳定性±0m 变电所电缆选用MYJV22-8.7/10-3×50mm 2煤矿用交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆按短路电流校验电缆热稳定性，电缆热稳定的最小截面： 计算电源至矿井地面变电所次暂态三相短路容量过大（S ″=117.65MVA ），不符合煤矿井下供电允许短路容量要求。
设计在地面变电所下井高压电源线路上串接限流电抗器，电抗器的电抗X=9.02.010732.16⨯⨯⨯=1.56Ω；限流后下井电源线路首端最大短路容量S s =50MVA 。
则下井高压电缆首端三相短路电流稳定值：ar sd U S I 3)3(=A KA 2749749.25.10350==⨯=设断路器的分断时间为0.2s ，对无限大电源容量系统，周期分量的假想作用时间s t ap i 7.02.05.0=+=⋅；非周期分量的假想作用时间s t ap i 05.0=⋅，所以短路电流的假想作用时间s t i 75.005.07.0=+=。
则至井下变电所高压电缆首端（即地面配出母线）所发生三相短路故障的短路电流I d (3)=2.749kA ，则i dt C I A )3(min =81.2375.01002749=⨯=2mm 结论:±0m 变电所电缆选用MYJV22-8.7/10-3×50mm 2煤矿用交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆，满足要求。
二、+280m 变电所电缆短路电流校验电缆热稳定性+280m 变电所电缆选用MYJV22-8.7/10-3×50mm 2煤矿用交联聚乙烯绝缘钢带铠装聚氯乙烯护套电力电缆。
按短路电流校验电缆热稳定性，电缆热稳定的最小截面：计算电源至矿井地面变电所次暂态三相短路容量过大（S ″=117.65MVA ），不符合煤矿井下供电允许短路容量要求。
高压电缆热稳定校验
采区变电所高压电缆校验计算采区（北翼）共安装KBSGZY-630/10型移动变电站2台、KBSGZY-315/10型移动变电站3台，高压电流总量为127.3A ，目前敷设两条MYJV22-3*50型交联聚氯乙烯铠装电缆，电缆载流量为150A ，长度分别为1000m.系统短路容量S=1.73*31.5*10000V=545.58MVA, 系统的电抗为Xx=100/545.58＝0.183Ω高压电缆电阻、电抗：Xo=0.08Ω/kmRo=0.42Ω/km,Xg=Xo ×Lg=0.08ΩRg=Ro ×Lg=0.42Ω,ΣX1= Xx+Xg/Kb ²+Xb=0.183+(0.08/8.32)+0.09142=0.27558ΩΣR1=Rg/Kb ²+Rb=0.42/8.32+0.01488=0.02097ΩId (2)=Ue/2√(ΣR)²+(ΣX)²=1200/0.5527=2170.95A三相短路电流：I d 3 =1.15×I d 2=1.15×2170.95=2496.59A1、高压电缆的热稳定性校验。
电缆最小允许热稳定截面积：S min =I d 3Cti =2496.598025.0=15.6mm 2 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C——电缆的热稳定系数，交联聚乙烯绝缘电力电缆短路允许温度120℃时，热稳定系数取80最小允许热稳定截面积15.6mm2<50mm2（使用电缆截面）因此高压电缆的热稳定性符合要求。
2、导线截面积计算公式(导线距离/压降/电流关系)铜线S=IL÷(54.4×ΔU)；=126A*1000/(54.4*52)=44.46mm2I-导线中通过的最大电流(A)=P/1.732*U=126A（计算线路电流I ，公式：I= P/1.732×U ，其中：P-功率，用“千瓦”U-电压，单位kV；计算线路电阻R，公式：R=ρ（0.0175）×L/S=0.35，其中：ρ-导体电阻率，铜芯电缆用0.0175代入L—线路长度，用“米”代入S-电缆的标称截面；ΔU-允许的压降(V);计算线路压降，公式：ΔU=I×R=52。
热稳定性校验(主焦.
井下高压开关、供电电缆动热稳定性校验一、-350中央变电所开关断路器开断能力及电缆热稳定性校验123G 35kV 2Uz%=7.5△P N.T =12kW△P N.T =3.11kW S N.T =8MVA 6kVS1点三相短路电流计算： 35kV 变压器阻抗：222.1.u %7.5 6.30.37()1001008z N TN T U Z S ⨯===Ω⨯35kV变压器电阻：222.1.22. 6.30.0120.007()8N TN T N T U R P S =∆=⨯=Ω35kV 变压器电抗：10.37()X ===Ω电缆电抗：02(x )0.415000.087800.66()10001000i L X ⨯⨯+⨯===Ω∑电缆电阻：02(x )0.11815000.1187800.27()10001000i L R ⨯⨯+⨯===Ω∑总阻抗：21.370.66)1.06(Z ==Ω S1点三相短路电流：(3)1 3.43()d I KA === S2点三相短路电流计算：S2点所用电缆为MY-3×70+1×25，长400米，变压器容量为500KV A ，查表的：(2)2d I =2.5KAS2点三相短路电流：32d d =2.88I I KA =1、架空线路、入井电缆的热稳定性校验。
已知供电负荷为3128.02KV A ，电压为6KV ，需用系数0.62，功率因数cos 0.78φ=，架空线路长度1.5km ，电缆长度780m (1)按经济电流密度选择电缆，计算容量为3128.020.622486.37cos 0.78kp S KVA φ⨯===。
电缆的长时工作电流Ig 为239.25Ig === A按长时允许电流校验电缆截面查煤矿供电表5-15得MYJV42-3×185-6/6截面长时允许电流为479A/6kV 、大于239.25A 符合要求。
(2)按电压损失校验，配电线路允许电压损失5%得60000.1300Uy V∆=⨯=，线路的实际电压损失109.1L U COS DS φφ∆===，U ∆小于300V电压损失满足要求(3)热稳定性条件校验，短路电流的周期分量稳定性为 电缆最小允许热稳定截面积：32min d==17.15100S I mm 其中：i t ----断路器分断时间，一般取0.25s ；C----电缆热稳定系数，一般取100，环境温度35℃，电缆温升不超过120℃时，铜芯电缆聚乙烯电缆熔化温度为130℃，电缆负荷率为80％。
10kv电缆动热稳定校验
10kv电缆动热稳定校验
10kv电缆动热稳定校验是指对10kv电缆在运行过程中的动态热稳定性能进行检验。
动态热稳定性是指电缆在长时间负载条件下，能否达到设计要求的温升和额定电流负载能力。
校验的目的是确保电缆能够在额定负载条件下正常运行，不会出现过热等问题。
动热稳定校验通常包括以下步骤：1. 在实验室或现场环境下设置合适的测试条件，包括负载电流、环境温度等。
2. 将10kv电缆接入测试回路，确保电缆与其他设备正确连接。
3. 通过一段时间的运行，观察电缆的温升情况，确保电缆温度不会超过设计要求。
4. 在测试结束后，对电缆进行检查，确保电缆外观无明显损伤，绝缘层完好。
5. 根据测试结果和设计规范，评估电缆的热稳定性能是否满足要求。
通过动热稳定校验，可以评估10kv电缆在实际运行条件下的热稳定性能，为电缆的可靠运行提供参考和保障。
高压电缆热稳定校验计算书
煤业有限责任公司筠连县分水岭井下高压电缆热稳定性校验计算书巡司二煤矿编制：机电科煤业有限责任公司分水岭筠连县.井下高压电缆热稳定校验计算书一、概述：对我矿入井高压电缆进行453第条及456条之规定，根据《煤矿安全规程》热稳定校验。
二、确定供电方式井下变电所均采用单我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。
三、井下高压电缆明细：925931线，另一趟矿上有两趟主进线，引至巡司变电站不同母线段，一趟10KV输入。
线。
井下中央变电所由地面配电房2--800m(10KV)-8.7/10KV 3*50mm入井一回路：MYJV222--800m(10KV) 入井二回路：MYJV-8.7/10KV 3*50mm22四、校验计算、井下入井回路高压电缆热稳定性校验12，电 ,800m已知条件：该条高压电缆型号为，MYJV-8.7/10KV 3*50mm22。
缆长度为800m=0.8km 计算电网阻抗（1）查附表一，短路电流的周期分量稳定性为 X=0.072*0.8=0.0576Ω；电抗：；电阻：R=0.407*0.8=0.3256 Ω=0.3305Ω总阻抗：2222325605670XZ??R?.?0.(2)三相短路电流的计算'..10000v3A.5I???17463303（3）电缆热稳定校验t=0.05S; 由于断路器的燃弧时间及固有动作时间之和约为K=142; 查附表二得热稳定计算系数取故电缆最小热值稳定截面为23mm5105?27.（17469.5/142）0.)S min?(I/K t??2电缆热稳定校验合格，符合 -8.7/10KV 3*50 故选用 MYJVSmin<50mm22要求。
附表一：三相电缆在工作温度时的阻抗值（Ω/Km）'.。
高低压开关校验与高低压电缆热稳定校验
****煤业有限公司高低压开关校验与高低压电缆热稳定校验机电科2011年1月15日****煤业有限公司高、低压电缆、开关热稳定校验根据《煤矿安全规程》第453条及456条之规定，对我矿入井高压电缆、高压开关、采区高低压电缆、高低压开关进行热稳定校验，如下：供电方式：我矿高压供电采用分列运行供电方式，地面变电所、采区变电所均采用单母线分段分列供电方式运行，各种主要负荷分接于不同母线段。
矿上进行有2趟主进线，一趟引自**35KV供电所，另一趟来自**35KV供电所，供电电压10KV，导线截面95mm²，入井电缆95mm²，采区高压电缆70mm²，采区低压电缆95mm²。
供电图如下：二、短路电流计算：1、因为刘备变电所与冶向变电所变压器容量大，本系统为无限大容量系统计算各短路电流，分别计算出S1：采区短路电流； S3：0.69KV母线短路电流; S4:采区变电所母线短路电流； S5：井下中央变电所10KV母线短路电流;S6:地面10KV变电所母线短路电流。
因10KV高压电源阻抗不易忽略，所以中央变电所10KV 母线前阻抗为：R1忽略 R1=0Ω2、刘川线供电距离远，而冶向供电距离近，因此冶向线短路电流大，冶向线校验开关短路电流即可。
冶向线10KV到中央变电所母线阻抗R2×2如下：R2=0.317Ω/km×3km=0.951ΩX2=0.4Ω/km×3km=1.2Ω3、地面10KV母线到井下中央变电所10KV母线阻抗R3=0.226Ω/km×2km=0.452ΩX3=0.06Ω/km×2km=0.012Ω4、井下中央变电所10KV母线到采区变电所10KV母线阻抗R4=0.306Ω/km×1km=0.306ΩX4=0.061Ω/km×1km=0.061Ω5、变压器阻抗：6、低压电缆阻抗：R5=0.195Ω/km×0.6km=0.117ΩX5=0.076Ω/km×0.6km=0.0456Ω7、短路回路总阻抗考虑电弧电阻R=0.01Ω8、S6电阻抗为：R=0+0.951 +0.01=0.961ΩX=1Ω+1.2Ω=2.2ΩS6点两相短路电流9、S5点阻抗R S5=0+0.951+0.452+0.01=1.413ΩX S5=1Ω+1.2Ω+0.012=2.212ΩS5点短路电流10、s4 点阻抗R=1.4+0.306Ω=1.7ΩX=2.2+0.061=2.26ΩS4点两相短路电流11、s3点短路阻抗R=×1.7+0.03Ω=0.038ΩX=×2.26+0.023=0.033ΩS3点两相短路电流12、s1点阻抗R=0.038+0.117Ω=0.155ΩX=0.033+0.0456Ω=0.0786ΩS1点两相短路电流三、开关电缆热稳定校验1、变电所真空开关短路电流冲击值=2.55I=2.55×<25KA满足热稳定要求。
高压电线热稳定校验计算书
高压电线热稳定校验计算书
1. 简介
本文档旨在提供高压电线热稳定校验计算书的编写指南。
2. 校验目的
高压电线的热稳定性是非常重要的，它对电线的正常运行和安全性有着关键的影响。
通过进行热稳定校验，可以评估电线在高温环境下的性能，以确保其能够正常工作并不发生过热问题。
3. 校验过程
高压电线热稳定校验的基本过程如下：
1. 确定校验温度范围：根据电线的使用环境和规格要求，确定合适的校验温度范围。
2. 选择适当的测试方法和设备：根据校验温度范围，选择合适的测试方法和设备，如热箱测试或热循环测试等。
3. 进行实验：将电线置于校验设备中，按照规定的温度和时间进行测试。
记录电线的温度变化和性能表现。
4. 数据分析和评估：根据实验结果，对电线的热稳定性进行评估。
比较测试前后的性能差异，判断电线是否符合规格要求。
4. 校验结果
根据校验过程中的实验数据和评估结果，得出如下校验结果：- 如果电线在校验温度范围内能够保持正常性能且无明显的过热现象，则判定为合格。
- 如果电线在校验过程中发生过热、损坏或性能下降等问题，则判定为不合格。
5. 结论
高压电线的热稳定校验是确保电线正常工作和安全使用的重要环节。
通过校验过程，可以及时发现和解决电线在高温环境下可能出现的问题，保障电线的可靠性和耐用性。
断路器开断能力及电缆的热稳定性校验
断路器开断能力及电缆的热稳定性校验 依据《煤矿安全规程》第449条关于井下电力网的短路电流不得超过其控制用的断路器在井下使用的开断能力，并应校验电缆的热稳定性的规定。
详细校验计算如下： 电力网的短路电流，是指在断路器的出口处三相金属性短路电流。
断路器在制造上要有足够有电气、机械强度和熄弧能力，它不但用于分断或接通负荷电路，同时，还要有分断最大三相短路电流的能力。
如果电力网发生三相短路故障，短路电流大于断路器的最大分断电流，断路器将不能分断故障电流，在极短的时间内将造成供电工断或电力电缆和变压器等电气设备着火事故。
因而，电力网短路电流冲击值ich 不得超过其控制用的断路器最大分断电流峰值igf ，即：ch gf i ＞i
式中 i gf ——断路器最大分断电流峰值； i ch ——电网短路电流冲击值，ich=2.55I ∞；（I ∞为电网短路电流的有效值）。
短路电流流过载流导体时，要产生大量的热，
使载流导体的温度升高，为使载流导体的绝缘不遭受损坏，应校验电缆的热稳定性，即
S>Amin
式中 S ——电缆的截面，mm2，
Amin ——短路热校验所允许的最小截面，mm2。
Amin 计算如下：
式中：短路电流周期分量的稳态值为 d S —变电所母线短路容量
P U —高压供电线路平均电压
f t —短路电流作用时间
C —热稳定性系数（井下铜芯电缆热稳定系数取93.4）。
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井下高压电缆热稳定性校验
机电运输部
二○一二年七月
一、井下高压电缆明细：
水泵一回路MYJV428.7/10-3*150mm2-520m(6KV)
水泵二回路MYJV428.7/10-3*95mm2-520m(6KV)
井下一回路MYJV428.7/10-3*150mm2-520m(6KV)
井下二回路MYJV428.7/10-3*95mm2-520m(6KV)
12采区上部一回路MYJV328.7/10-3*95mm2-1300m(6KV)
12采区上部二回路MYJV328.7/10-3*70mm2-1300m(6KV)
12采区下部一回路MYJV328.7/10-3*70mm2-600m(6KV)
12采区下部二回路MYJV328.7/10-3*70mm2-600m(6KV)
14采区回路MYJV328.7/10-3*70mm2-1400m(6KV)
南翼配电点回路MYJV328.7/10-3*70mm2-495m(6KV)
二、校验计算
1、井下水泵一回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV428.7/10-3*150mm²
（6KV），电缆长度为520m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*0.52=0.0416Ω；R=0.295*0.52=0.1534 Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*150 电缆完全符合要求。
2、井下水泵二回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV428.7/10-3*95mm²（6KV），电缆长度为520m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*0.52=0.0416Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*95 电缆完全符合要求。
2、井下中央变电所一回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV428.7/10-3*150mm²（6KV），电缆长度为520m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*0.52=0.0416Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*150 电缆完全符合要求。
4、井下中央变电所二回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV428.7/10-3*95mm²（6KV），电缆长度为520m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*0.52=0.0416Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*95 电缆完全符合要求。
5、12采区上部变电所一回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV328.7/10-3*95mm²（6KV），电缆长度为1300m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*1.3=0.104Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*95 电缆完全符合要求。
6、12采区上部变电所二回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV328.7/10-3*70mm²（6KV），电缆长度为1300m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*1.3=0.104Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
电缆完全符合要求。
7、12采区下部变电所一回路高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV328.7/10-3*70mm²（6KV），电缆长度为600m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*0.6=0.048Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*70电缆完全符合要求。
8、因12采区下部变电所二回路与一回路所用电缆一致，故计算同上。
9、12采区上部变电所至14采区变电所高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV328.7/10-3*70mm²（6KV），电缆长度为1400m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*1.4=0.112Ω；
用短路电流不衰减假想时间等于断路器的动作时间（0.25s）故电缆最小热值稳定截面为
3*70电缆完全符合要求。
10、中央变电所至南翼配电点高压电缆热稳定性校验
已知条件：该条高压电缆型号为MYJV328.7/10-3*70mm²（6KV），电缆长度为495m。
短路电流的周期分量稳定性为X=0.08*0.495=0.039Ω；。