SATWE总信息中侧向刚度三种参数含义
Satwe高层整体性能指标
Satwe高层结构整体性能指标通过结构—Satwe—第四项分析结果图形和文本显示—17项图形文件输出和12项文本文件输出。
一、结构位移可通过图形文件第9项看层间位移角，文本文件第3项结构位移查看层间位移角、水平位移比、层间位移比。
分别查看多遇地震标准值（不考虑偶然偏心的影响）和风荷载作用下结构的位移反应。
1、层间位移角——楼层内最大的弹性层间位移与计算楼层层高的比值规范为：《高规》第3.7.3条（P18）、《抗规》第5.5.1条（P44）对于钢框架—核心筒，高度不大于150m的为1/800，高度不小于250m的为1/5002、水平位移比——楼层竖向构件的最大水平位移与该楼层层平均位移的比值规范为：《高规》第3.4.5条（P12）、《抗规》第3.4.3条（P8）不宜大于1.2，不应大于1.43、层间位移比——楼层竖向构件的最大层间位移与该楼层平均层间位移的比值规范为：《高规》第3.4.5条（P12）、《抗规》第3.4.3条（P8）不宜大于1.2，不应大于1.4二、周期、周期比、有效质量系数、楼层最小剪重比可通过文本文件第2项“周期阵型地震力”查看所得4、周期T1、T2、T3、周期比一般情况下T1、T2为X向或Y向平动周期值，T3为扭转周期值规范建议值为（0.05~0.1n）（n为建筑总层数），参考《荷规》附录F，P152-154 周期比=第一扭转周期/第一平动周期=T3/T1≤0.85，规范：《高规》3.4.5条（P12）5、有效质量系数规范：《高规》5.1.13条（P45）分别找出X方向和Y方向的有效质量系数，应该大于≥90%6、楼层最小剪重比——水平地震作用标准值的楼层剪力/重力荷载代表值规范为：《抗规》第5.2.5条（P39）分别找出X方向和Y方向的楼层最小剪重比，应该大于≥1.2%或2.4%三、刚度比、刚重比、结构舒适度验算、最小楼层抗剪承载力之比可通过文本文件第1项“结构设计信息”查看所得7、刚度比——楼层与相邻上层的侧向刚度比规范为：《高规》第3.5.2条、第3.5.3条（P15）、《抗规》第3.4.3条（P9）分别找出X方向和Y方向的最小刚度比，应≥18、刚重比——结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比规范为：《高规》第5.4.4条（P49）整体稳定验算分别找出X方向和Y方向的刚重比，应≥1.49、结构舒适度验算——高度不小于150m的应进行此验算规范为：《高规》第3.7.6条（P19）查看各种荷载作用下结构顶点的最大加速度最大值，不超过0.15（住宅、公寓）或0.25（办公、旅馆）10、最小楼层抗剪承载力之比——本层与上一层抗剪承载力比值中的最小值规范为：《高规》第5.4.1条、第5.4.4条（P49）、《抗规》第3.4.3条（P9）分别找出X方向和Y方向最小楼层抗剪承载力之比，应≥0.65四、（11）框架柱最大楼层地震剪力百分比——框架柱分担的最大楼层地震剪力，考虑到二重抗力体系，框架结构不需验算此项，各种筒体结构需验算此项。
最全的satwe参数讲解
PKPM 软件中SATWE 重要参数设定PKPM 是目前国内应用最广的计算机辅助设计软件，而SATWE—空间组合结构有限元程序则是目前应用最多的计算模块。
SATWE 采用空间杆单元来模拟梁、柱及支撑杆件，用在壳单元基础上凝聚而成的墙元来模拟剪力墙。
所以SATWE 中的一些重要参数设定的正确与否就决定了计算模型是否接近于实际工程的受力情况。
许多工作多年实践经验丰富的结构工程师在应用PKPM 软件时在结构模型设计合理的情况下因为对软件没有进行深入分析，造成SATWE 设置参数的偏差而引起整个工程项目的配筋偏大造价提高或结构稳定性没有达到规范的要求，这种情况需要引起足够的重视，一些重要的参数应如下设置。
SATWE 分析与设计参数补充见图1“进入分析与设计参数补充”界面:设置如下：1.SATWE 总信息总信息（见图1.1）1.1 结构材料信息：按主体结构材料选择“钢筋混凝土结构”。
1.2 混凝土容重（kN/ ）：=27.00，普通框架取26kN/m3，框架－剪力墙及异性柱框架取27kN/m3，剪力墙、短肢剪力墙取28kN/m3，包含饰面材料。
1.3 钢材容重（kN/ ）：=78.00。
1.4 水平力夹角（Rad）：ARF=0.00，一般取0，地震力、风力作用方向反时针为正。
先采用默认0，SATWE 自动计算出最不利地震作用方向角，并在WZQ.OUT 中输出，当方向角大于15 度时，应将这个角度作为地震作用的方向角返填重新进行计算，以体现最不利地震作用的影响1.5 地下室层数：MBASE=0，定义与上部结构整体分析的地下室层数，无则填0。
1.6 竖向荷载计算信息：一般多层建筑选择“一次性加载”。
模拟施工方法1 加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算（依据《高规》5.1.9条）。
但对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。
混凝土结构satewe计算几个限值的意义
规范几个限值的意义1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规 6.3.7 和 6.4.6，在剪力墙的轴压比计算中，轴力取重力荷载代表设计值，与柱子的不一样。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5。
3、侧向刚度比：主要为控制结构竖向规则性，见抗规3.4.2。
4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
控制比例为1.5，见抗规3.4.3。
5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，见高规4.3.5。
6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆，见高规5.4.4。
7、剪跨比：梁的剪跨比，剪力的位置a 与h0 的比值。
剪跨比影响了剪应力和正应力之间的相对关系，因此也决定了主应力的大小和方向，也影响着梁的斜截面受剪承载力和破坏的方式；同时也反映在受剪承载力的公式上。
柱的剪跨比：若反弯点在柱子层高范围内，可取柱子的剪跨比小于 2 时，需要全长加密，见混凝土规范11.4.12、11.4.17。
8、剪压比（梁柱截面上的名义剪应力V/bh0 与混凝土轴心抗压强度设计值的比值）：梁塑性铰区的截面剪压比对梁的延性、耗能能力及保持梁的强度、刚度有明显的影响，当剪压比大于0.15 的时候，梁的强度和刚度有明显的退化现象，此时再增加箍筋用量，也不能发挥作用，因此对梁柱的截面尺寸有所要求。
9、轴压比：轴压比是指有地震作用组合的柱组合轴压力设计值与柱的全截面面积和砼轴心受压抗压强度设计值乘积的比值，是影响柱子破坏形态和延性的主要因素之一。
轴压比限值的依据是理论分析和试验研究并参照国外的类似条件确定的，其基准值是对称配筋柱大小偏心受压状态的轴压比分界值。
10、跨高比：梁的跨高比（梁的净跨与梁截面高度的比值）对梁的抗震性能有明显的影响。
梁（非剪力墙的连梁）的跨高比小于 5 和深梁都按照深受弯构件进行计算的。
pkpm satwe参数详细讲解详解解析
“模拟施工方法 2加载” 采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理， 可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理情况
“模拟施工方法 3加载” 高层首选 用分层刚度取代整体刚度，更符合工程实际
（注意：对于有吊车的结构，必须用一次性加载，因为吊车对 上部结构有影响，也就是对有上传荷载的结构要用一次性加载）
按主振型确定符号时
用于12层以下框架薄弱层验算的αmax：
本参数即旧版程序的“罕遇地震影响系数最大值” ，仅用于 12层以下规则砼框架结构的薄弱层验算。 根据《上海抗震设计规程》中第 5.1.4条，“上海地 区的罕遇地震影响系数最大值取0.45”。
四、活荷载
柱、墙设计时活折减
全楼活荷载进行折减
弹性板与梁变形协调
SATWE计算参数使用说明
一、总信息
1、水平力与整体坐标的夹角
一般并不建议用户修改该参数,原因有三：①考虑该角度后, 输出结果的整个图形会旋转一个角度,会给识图带来不便； ②构件的配筋应按考虑该角度和不考虑该角度两次的计算 结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望 的风荷载作用方向.综上所述,建议用户
将最不利地震作用方向角填到斜交抗侧力构件夹角栏,这样 程序可以自动按最不利工况进行包络设计.
一、总信息
11、结构材料信息
分为｛钢筋混凝土结构｝、｛钢与砼混合结构｝、｛有填 充墙钢结构｝和｛无填充墙钢结构｝共4个选项.选定结构 材料即确定结构设计的相关规范,如0.2Q砼结构或0.25Q 钢结构调整.型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋砼结构. 有填充墙钢结构｝和｛无填充墙钢结构｝之分是为了计算 风荷载中的脉动系数ξ.根据荷规164页7.4.2-2式计算,这是 10版采用的方法.新版程序相应在风荷载信息增加了风载 作用下的阻尼比参数,其初始值由结构材料信息控制.
一、总信息
8、对所有楼层强制采用刚性楼板假定 位移比、周期比计算时选择该项
层刚度比计算,严格来说要采用刚性板假定. 对于有弹性楼板或板厚为0的工程,可计算两次, 第一次选择强制刚性楼板假定,确定薄弱层.第二次 将薄弱层号填入,按真实情况计算内力及配筋.如果 工程中无弹性楼板、无开洞、无越层错层,则默认 的楼板假定就是刚性楼板假定.
一、总信息
1、水平力与整体坐标的夹角
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关,对结构可能会 造成最不利的影响,在这个方向地震作用下,结构的变形及 部分结构构件内力可能会达到最大.
当用户输入一个非 0角度比如 25度后,结构沿顺时针方向 旋转相应角度即25度,但地震力、风荷载仍沿屏幕的X向和 Y向作用,竖向荷载不受影响
SATWE中指标
1.风荷载作用下的结构基本周期X、Y2.刚心的X，Y 坐标值质心的X，Y 坐标值3.X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者4.结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)5.舒适性验算结果：X/Y向顶点顺风/横风向最大加速度（按照高钢规、荷载规范）6.结构抗倾覆验算：抗倾覆力矩、倾覆力矩、比值7.结构整体稳定性验算：X/Y向刚度上部重量X/Y向刚重比（1.该结构刚重比Di*Hi/Gi 大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 2.该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应）8.楼层抗剪承载力、及承载力比值：本层与上一层的承载力之比9.考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数10.各方向的基底剪力11.各向地震作用参与振型的有效质量系数12.分塔剪重比整层剪重比13. X,Y方向的节点最大位移X,Y方向的层平均位移X,Y方向的最大层间位移X,Y方向的平均层间位移最大位移与层平均位移的比值最大层间位移与平均层间位移的比值X,Y方向的最大层间位移角X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者14.柱子内力输出：各方向的剪重比调整系数各方向的0.2V0调整系数各方向的薄弱层调整系数各方向的框支柱调整系数(仅对框支柱有效) 各方向的板柱体系调整系数(仅对板柱体系有效) 各方向的底框结构调整系数(仅对底框结构有效)15.墙-柱内力输出：各方向的底部剪力轴力各方向的底部弯矩各方向的顶部弯矩16.墙-梁内力输出：左，右两端的剪力轴力左，右两端的弯矩墙-梁跨度,高17.梁内力输出：梁主平面内各截面上的剪力最大值梁主平面内各截面上的轴力最大值梁主平面内各截面上的扭矩最大值梁主平面外I，J 两端的弯矩梁主平面外的最大剪力18.各方向上的计算长度系数19.圆柱或异型柱最大计算长度系数20.全截面配筋率,上下端取大值(As/Ac)21.体积配箍率(Vs/Vc)22.轴压比(N/Ac/fc) 控制轴压比的轴力23.矩形钢管混凝土柱、钢柱、钢支撑验算输出：强度验算，X、Y向的稳定验算，X、Y向梁、柱全塑性承载力之比，X、Y向的长细比，钢柱验算的验算控制内力24.圆钢管混凝土柱验算输出：钢管混凝土柱验算的验算控制内力，钢管混凝土单肢柱的承载力设计值(kN)和抗震调整系数25.剪力墙配筋输出：墙竖向分布筋配筋率，墙水平分布筋配筋率，墙轴压比的控制轴力，墙轴压比，墙剪跨比26.矩形(型钢)混凝土梁配筋输出：负、正弯矩配筋的配筋率，抗剪箍筋的配筋率27.钢梁验算输出：正应力强度验算，整体稳定验算，剪应力强度验算28.组合梁验算输出：梁左端、右端与跨中正应力强度比，梁控制剪力,剪应力强度比。
三种刚度比的差别及实用范围
（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用⑴规范要求：《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条均规定：其楼层侧向刚度不宜小于上部相邻楼层侧向刚度的70％或其上相邻三层侧向刚度平均值的80％。
⑵计算公式：Ki=Vi/Δui⑶应用范围：①可用于执行《抗震规范》第3.4.2和3.4.3条及《高规》第4.4.2条规定的工程刚度比计算。
②可用于判断地下室顶板能否作为上部结构的嵌固端。
（二）剪切刚度的理解与应用⑴规范要求：①《高规》第E.0.1条规定：底部大空间为一层时，可近似采用转换层上、下层结构等效剪切刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，γ宜接近1，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时γ不应大于2.计算公式见《高规》151页。
②《抗震规范》第6.1.14条规定：当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下室结构的侧向刚度与上部结构的侧向刚度之比不宜小于2.其侧向刚度的计算方法按照条文说明可以采用剪切刚度。
计算公式见《抗震规范》253页。
⑵SATWE软件所提供的计算方法为《抗震规范》提供的方法。
⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.1条和《抗震规范》第6.1.14条规定的工程的刚度比的计算。
（三）剪弯刚度的理解与应用⑴规范要求：①《高规》第E.0.2条规定：底部大空间大于一层时，其转换层上部与下部结构等效侧向刚度比γe可采用图E所示的计算模型按公式（E.0.2）计算。
γe宜接近1，非抗震设计时γe不应大于2，抗震设计时γe不应大于1.3.计算公式见《高规》151页。
②《高规》第E.0.2条还规定：当转换层设置在3层及3层以上时，其楼层侧向刚度比不应小于相邻上部楼层的60％。
⑵SATWE软件所采用的计算方法：高位侧移刚度的简化计算⑶应用范围：可用于执行《高规》第E.0.2条规定的工程的刚度比的计算。
（四）《上海规程》对刚度比的规定《上海规程》中关于刚度比的适用范围与国家规范的主要不同之处在于：⑴《上海规程》第6.1.19条规定：地下室作为上部结构的嵌固端时，地下室的楼层侧向刚度不宜小于上部楼层刚度的1.5倍。
Satwe参数详解
SATWE参数详解-1 1、总信息：
1.1、水平力与整体坐标夹角：
1.2、刚性楼板假定：
1.3、墙元侧向节点信息：
1.4、墙梁转框架梁的控制跨高比：
1.5、横活荷载计算信息：
1.6、地震作用计算信息：
2、风荷载信息：
2.1、地面粗糙类别：
2.2、体形系数：
2.3、结构的基本周期：
4.1、P-delta效应：
4.2、梁柱重叠部分简化为刚域：
4.3、结构重要性系数：
4.4、梁、柱混凝土保护层厚度：
4.5、混凝土计算长度系数。
5、配筋信息：
6、荷载组合：
7、地下室信息：
8、调整信息：
8.1、梁端负弯矩调幅系数：
8.2、梁活荷载内力放大系数：
8.3、梁扭矩折减系数：
8.4、中梁刚度放大系数：
8.4.1、
当仅为250x400的截面时：I1=0.001333m3；
考虑翼缘时：I2=0.0020054m3=0.00266028 m3； I2/ I1=1.99。
8.4.2、
当仅为250x700的截面时：I1=0.008575m3；
考虑翼缘时：I2=0.0020054m3=0.016755 m3； I2/ I1=1.95.
8.4.2、
当仅为250x1000的截面时：I1=0.03333m3； 考虑翼缘时：I2=0.0020054m3=0.056902 m3； I2/ I1=1.71。
8.5、按抗震规范（5.2.5）调整各楼层的地震内力：。
satwe参数定义
总信息（A）A1）水平力与整体坐标角：（默认值为0，不需要改）一般情况下取0 度，经计算后大于15度时和结构平面中存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应在“地震信息”中的“斜交抗侧力构件方向附加地震数”和“相应角度”中输入地震数和相应角度。
注：如大于15度时，一般可在附加地震数中输4，相应角度中输入30,60,210,240。
A2）砼容重：（默认25，PMCAD中改后不需要改）钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于25，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值。
一般统一取27 即可。
A3）钢材容重：（默认为78，一般不需要改，钢结构工程时要改）一般取78.5。
钢结构时因装修荷载钢材连接附加重量及防火、防腐等影响通常放大1.04-1.18，即取82-93。
A4）裙房层数：（默认为0，一般不需要改，有群房需要改）对于带裙房的大底盘结构，应输入裙房所在自然层号。
输入裙房层数后，程序能够自动按照《高规》10.6.3-3 条的规定，将加强区取到裙房屋面上一层，裙房层数应包含地下室层数。
抗规》6.1.3条2款及《高规》3.9.6 条规定，“主楼结构在裙房顶部上、下各一层应适当加强抗震构造措施”。
程序中该参数作用暂时没有反映，实际工程中用户可参考《高规》10.6.3-3条，将裙房顶部上、下各一层框架柱箍筋全高加密，适当提高纵筋配筋率，予以构造加强。
对于体型收进的高层建筑结构、底盘高度超过房屋高度20%的多塔楼结构尚应符合《高规》10.6.5 条要求；目前程序不能实现自动将体型收进部位上、下各两层塔楼周边竖向构件抗震等级提高一级的功能，需要用户在“特殊构件定义”中自行指定。
A5）转换层所地层号：（默认为0，一般不需要改，有转换层需要改）按自然层号填，含地下室的层数（即层号为计算层号）。
A6）嵌固端所在层号（被嵌固层）：（默认为PMCAD 中第一次输入的地下室层数+1，有地下室且嵌固端不在±0.000时，及再次修改地下室层数时需要修改。
SATWE层刚度比各参数含义及 与《高规》-2010版,相关相条款对应
SATWE层刚度比各参数含义及
与《高规》-2010版，相关相条款对应关系
程序对条款的执行与结果识读
此内容为WMASS.OUT文件部分截图。
（为方便说明仅以X向举例；各参具体含义见SATWE说明书，在此仅就各版本之间的差别和实际操作进行说明。
）Ratx：
2011.3.31版本，此项比值所采用的刚度与SATWE程序默认的层刚度比计算方法直接相关（取程序默认的层刚度计算方法进行比值的计算）。
在SATWE总信息中选择了“计算地震作用”时，程序默认按“3”，如下图，进行计算；如果选择了“不计算地震作用”时，程序默认按“1”。
图二
SATWE 对此条的执行如下： Ratx1的计算结果：)318.07.0min(
13
1
∑++×××=i i
i
i i K K K K Ratx ，
规范依据：《高规》-2010版，5.3.7条及条文说明，如下所示。
《高规》-2010版，3.5.2条理解： 3.5.2条条文说明：
对结构“底部嵌固层”的图示理解：。
Satwe参数的设置--绝对很详细-史上最全
Satwe参数的设置--绝对很详细-史上最全最全Satwe参数设定1、总信息：1.1⽔平⼒与整体坐标系夹⾓：0根据抗规（GB50011-2001）5.1.1条规定，“⼀般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴⽅向分别计算⽔平地震作⽤并进⾏抗震验算，各⽅向的⽔平地震作⽤应由该⽅向的抗侧⼒构件承担；有斜交抗侧⼒构件的结构，当相交⾓度⼤于15度时，应分别计算各抗侧⼒构件⽅向的⽔平地震作⽤”。
当计算地震夹⾓⼤于15度时，给出⽔平⼒与整体坐标系的夹⾓（逆时针为正），程序改变整体坐标系，但不增加⼯况数。
同时，该参数不仅对地震作⽤起作⽤，对风荷载同样起作⽤。
通常情况下，当Satwe⽂本信息“周期、振型、地震⼒”中地震作⽤最⼤⽅向与设计假定⼤于15度（包括X、Y两个⽅向）时，应将此⽅向重新输⼊到该参数进⾏计算。
1.2混凝⼟容重：26本参数⽤于程序近似考虑其没有⾃动计算的结构⾯层重量。
同时由于程序未⾃动扣除梁板重叠区域的结构荷载，因⽽该参数主要近似计算竖向构件的⾯层重量。
通常对于框架结构取25-26；框架-剪⼒墙结构取26；剪⼒墙结构，取26-27。
1.3钢容重：78⼀般情况下取78，当考虑饰⾯设计时可以适当增加。
1.4裙房层数：按实际填⼊混凝⼟⾼规（JGJ3-2002）第4.8.6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各⼀层应适当加强抗震措施。
同时抗规（GB50011-2001）6.1.10条条⽂说明要求：带有⼤底盘的⾼层抗震墙（筒体）结构，抗震墙的底部加强部位可取地下室顶板以上H/8，向下延伸⼀层，⼤底盘顶板以上⾄少包括⼀层。
裙房与主楼相连时，加强部位也宜⾼出裙房⼀层。
本参数必须按实际填⼊，使程序根据规范⾃动调整抗震等级，裙房层数包括地下室层数。
1.5转换层所在层号：按实际填⼊该参数为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度⽐的计算和内⼒调整提供信息。
输⼊转换层号后，程序可以⾃动判读框⽀柱、框⽀梁及落地剪⼒墙的抗震等级和相应的内⼒调整。
SATWE参数
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1.1 总信息
对所有楼层强制采用刚性楼板假定一般仅在计算位移比和周 期比时勾选，在进行内力分析和配筋计算时不选择； 地下室强制采用刚性楼板假定：一般情况下不选取，按强制 刚性板假定时保留弹性板面外刚度考虑。 混凝土规范9.4.3条承载力计算中，剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距、门窗洞间 翼缘间距、剪力墙厚度加6倍翼墙厚度、剪力墙墙肢总高度的1/10。 一般应勾选，使得墙的无效翼缘部分内力计入框架部分，实现框架、短肢墙和普通墙的 倾覆力矩结果更合理。 一般缺省为勾选，不勾选的话位移偏小。
梁活荷不利布置最高层号当填写 0 时表示不考虑梁活荷不利布置作用，当填写大于0的数值 N 时，则表示从1~N各层考虑梁活荷的不利布置，而N+1层以上则不考虑活荷不利布置，一般多、 高层宜取全部楼层。
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1.5 调整信息
在竖向荷载作用下，钢筋砼框架梁设计允许考虑砼的塑性变形内力重 分布，适当减小支座负弯矩，相应增大跨中正弯矩，梁端负弯矩调幅 系数可在0.8~1.0范围内取值，缺省值为0.85； 用于考虑活荷载不利布置对梁内力的影响，一般工程建议取值1.1~1.2， 如果已经考虑了活荷载不利布置，则应填1； 梁扭矩折减系数：考虑楼板对梁扭矩的约束作用，程序通过对梁的扭 矩进行折减达到减少梁的扭转变形和扭矩计算值，折减系数一般取0.4； 托墙梁刚度放大系数：由于计算框支梁和梁上的剪力墙采用梁元和墙 元两种计算模型，计算模型刚度偏柔，为了真实反映转换梁刚度，使 用该放大系数，一般取100，当为了使设计保持一定的富裕度，也可 以少考虑或不考虑该系数；当考虑托梁墙刚度放大系数时，转换层附 近的超筋通常可以缓解。 连梁刚度折减系数：通常设防烈度低时可少折减一些，6、7度时可选 取0.7，8、9度时可选取0.5，折减系数不宜小于0.5，以保证连梁承受 竖向荷载的能力，当连梁内力由风荷载控制时，不宜折减； 支撑临界角：定义柱子与支撑的临界角度，缺省值为20；
SATWE总信息中侧向刚度三种参数含义
计算模型中的部分数据：各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)====================================================================== =====Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= -2.9025(m) Ystif= -0.4783(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -2.8108(m) Ymass= -1.3220(m) Gmass(活荷折减)= 1601.4902( 1523.7156)(t)Eex = 0.0069 Eey = 0.0558Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 2.3441 Raty1= 2.1114Ratx2= 2.5148 Raty2= 2.2651薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.0101E+08(kN/m) RJY1 = 9.9743E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 2.5453E+07(kN/m) RJY3 = 2.9077E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 6.3632E+06(kN/m) RJY3/H = 7.2692E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= -3.0089(m) Ystif= -0.7051(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -2.8681(m) Ymass= -1.1790(m) Gmass(活荷折减)= 1314.2793( 1230.5623)(t)Eex = 0.0108 Eey = 0.0333Ratx = 1.2821 Raty = 1.3200Ratx1= 1.9303 Raty1= 1.8714Ratx2= 1.5014 Raty2= 1.4555薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.2951E+08(kN/m) RJY1 = 1.3166E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5512E+07(kN/m) RJY3 = 1.9673E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 5.3488E+06(kN/m) RJY3/H = 6.7840E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= -2.7991(m) Ystif= -1.0423(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= -2.8753(m) Ymass= -1.1865(m) Gmass(活荷折减)= 1315.4917( 1231.7747)(t)Eex = 0.0058 Eey = 0.0099Ratx = 1.0076 Raty = 0.9946Ratx1= 1.6892 Raty1= 1.6264Ratx2= 1.3327 Raty2= 1.3046薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.3049E+08(kN/m) RJY1 = 1.3094E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.1479E+07(kN/m) RJY3 = 1.5018E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 3.9584E+06(kN/m) RJY3/H = 5.1788E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= -2.9414(m) Ystif= -0.7743(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= -2.8753(m) Ymass= -1.1865(m) Gmass(活荷折减)= 1315.4917( 1231.7747)(t)Eex = 0.0051 Eey = 0.0289Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5737 Raty1= 1.5225Ratx2= 1.2691 Raty2= 1.2454薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.3049E+08(kN/m) RJY1 = 1.3094E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.5711E+06(kN/m) RJY3 = 1.2791E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3/H = 3.3004E+06(kN/m) RJY3/H = 4.4106E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m)此计算模型首层层高4米，以上均为2.9米。
SATWE设计参数——总信息
SATWE设计参数——总信息1.水平力与整体座标夹角该参数为地震力、风力作用方向与结构整体座标的夹角，逆时针方向为正，单位为度。
当需进行多方向侧向力核算时，可改变此参数，程序在形成SATWE数据文件时，自动考虑此参数的影响。
一般按0输入，当SATWE自动计算出最不利方向角是（WZQ.OUT文件中），如果角度大于15度，可以输入这个角度重新验算，不过计算结果的图形相应旋转此角度。
2.混凝土容重：一般情况下，钢筋混凝土结构的容重为25KN/m3。
考虑面层，一般取26KN/m3，如果外挂石材较多，可取27KN/m3或更高。
3.钢材容重：一般情况下，钢材容重为78KN/m3，若要考虑钢构件表面装修层重，钢材的容重可以填入适当值。
4.裙房层数：按实际定义5.转换层所在层号如果有转换层，必须在此指明其层号，以便进行正确的内力调整。
6.地下室层数该参数是为导算风荷载和自动形成嵌固约束信息服务的，因为地下室无风荷载的作用。
这里的地下室层数是指与上部结构同时进行内力分析的地下室部分。
7.墙元细分最大控制长度单位为m。
这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一系列小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限制Dmax，程序限定1.0≤Dmax≤5.0，隐含值为Dmax=2.0，Dmax对分析精度略有影响，但不敏感，对于一般工程，可取Dmax=2.0，对于框支剪力墙结构，Dmax可取略小些，如Dmax=1.5或1.0。
8.对所有楼层强制采用刚性楼板假定除计算结构位移比时，需要选择此项，其他的结构分析、设计不应选择此项。
9.墙元侧向节点信息这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口节点”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但就算量较大，因为墙元两侧节点均为独立节点，每个节点都有六个独立的自由度；若选“内部节点”，则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点而被凝聚掉，这时，带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。
SATWE参数设置摘要
一：总信息1、水平力与整体坐标夹角（度）----事先很难先估算结构的最不利地震方向，因此可以先取初始值0度计算，计算完在WZQ.OUT中输出结构最不利方向角，如果这个角度与主轴夹角大于15度，应将该角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
其中逆时针为正方向。
注意事项：为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入。
2、混凝土容重3、钢材容重4、裙房层数---本参数设置了程序可以自动实现作为带裙房的塔楼结构剪力墙底部加强区高度判断的依据，按照规范要求，如加强区取到裙房屋面上一层。
注意事项：该参数没有对裙房顶部上下各一层以及塔楼与裙房连接处的其他构件采取加强措施，此项工作需要用户完成。
5、转换层所在层号---指定转换层所在层号用以程序实现规范对转换构件地震内力放大的规定。
注意事项：若有地下室，转换楼层号从地下室算起，有多个是用逗号隔开。
6、地下室层数----通过此参数屏蔽地下室部分风荷载，并且提供地下室外围回填土约束作用数据。
7、墙元细分最大控制长度----一般工程取初始值，框支剪力墙结构可取1.0，跨高比介于2.5~5之间的连梁按照1.0来计算，更家精确。
不宜取得太小，会增加系统开销和延长计算时间。
8、对所有楼层强制采用刚性板假定----如果设定了弹性楼板或者楼板开大洞，在计算位移、周期等控制参数时，应选择该项，将弹性板强制为刚性板参与计算，以满足规范要求的计算条件；计算完成后应去掉此项选择，以弹性板方式进行配筋和其他计算分析。
如果没有定义弹性板或者楼板开大洞，一般不选择此项，以免出现异常情况。
选择了刚性假定，梁配筋减少。
这是因为楼板刚度会对梁有翼缘作用。
9、墙元侧向节点信----这是墙元刚度矩阵凝聚计算的控制参数，也是剪力墙配筋计算精度和计算速度的取舍选择。
选择出口节点，则墙元变形协调性好，计算准确，但速度慢；如选择内部节点，这样计算速度快，效率高，但是精度稍有降低。
SATWE参数设置详解
SATWE参数设置详解一、总信息⏹水平力与整体坐标夹角（度）《抗震规范》5.1.1条和《高规》4.3.2条规定“一般情况下，应至少在结构两个主轴方向分别计算水平地震作用；有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
”该参数为地震作用方向或者风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正。
如地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为最不利地震作用方向。
从严格意义上讲，规范中所讲的主轴是指地震沿该轴方向作用时，结构只发生沿该轴方向的侧移而不发生扭转位移的轴线。
当结构不规则时，地震作用主轴方向就不一定是0°和90°。
如最大地震方向与主轴夹角较大时，可以输入该角度考虑最不利作用方向的影响。
操作要点：设计人员事先很难估算结构的最不利地震作用方向，因此可以先取初始值0°，SATWE计算后在计算书WZQ.OUT中输出最不利方向角，如果这个角度与主轴角度大于±15°，应该将角度输入重新计算，以考虑最不利地震作用方向的影响。
注意事项：1、为避免填入该角度后图形旋转带来的不便，也可以将最不利地震作用方向在多方向水平地震参数中输入；2、本参数不是规范要求的，仅供设计人员选用；3、本参数也可以考虑最大风力作用的方向，但需要用户自行设定多个角度进行计算，比较多次计算结果取最不利值。
⏹混凝土容重主要用于求梁、柱、墙自重，初始值容重为25，适合于一般工程。
如果要考虑梁柱墙上的抹灰层、装修层等荷载时，可以采用加大容重的方法近似考虑，以避免繁琐的荷载导算，一般框架取25，框剪取26，剪力墙取27。
⏹钢材容重初始值为78，适合于一般工程情况，若要考虑构件表面装饰和防火涂层重量时，应按照实际情况修改此参数。
⏹裙房层数《高规》10.6.3条规定：“塔楼中与裙房相连的外围柱、剪力墙，从固定端至裙房屋面上一层的高度范围内，柱纵向钢筋的最小配筋率宜适当提高，剪力墙宜按本规程第7．2．15条的规定设置约束边缘构件，柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密；当塔楼结构相对于底盘结构偏心收进时，应加强底盘周边竖向构件的配筋构造措施。
PKPM中satwe参数的解读总结
三种参考文献解读参数：1.点击相应的选项在窗口下方会有相应的规范2.PKPM手册3.钢筋混凝土框架以及砌体结构pkpm设计和应用2.3.1总信息1.水平力与整体坐标夹角用于指定地震作用和风荷载计算时水平力方向与整体坐标轴X轴之间的夹角。
用于计算水平地震作用。
暂时为0，对于不规则结构还要在W AQ.out文件查看角度后填入再重新算。
2.混凝土容重一般应考虑构件表面抹灰等装饰层自重，因此该值可以填写为26-27，剪力墙可取27。
3.钢材容重当考虑钢构件中加劲肋等附加重量以及表面装饰层、防腐涂层和防火层自重时候，容重需要乘1.04-1.18等放大系数，因此该值可填写为81-92。
4.裙房层数用于确定带裙房的塔楼结构剪力墙底部加强区的高度。
从结构最底层算起（包括地下室层数）。
用于判断剪力墙底部加强区高度。
且高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2010）规定抗震设计时候，塔楼中与裙房相连的外围柱、剪力墙，从固定端至裙房屋面上一层的高度范围内，柱纵向钢筋的最小配筋率应该适当提高，柱箍筋宜在裙楼屋面上下层的范围内全高加密。
5.转换层所在层号高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ 3-2010）规定带托墙转换层的剪力墙结构（即部分框支剪力墙结构）以及带托柱转换层的筒体结构，并对这两种带转换层的结构规定了不同设计要求。
6.嵌固端所在层号建筑抗震设计规范（GB50011）规定了地下室顶板作为上部结构嵌固部位时候，抗震等级确定原则。
取值方法是当地下室顶板作为嵌固部位时候，嵌固端所在层为地上一层，即地下室层数加一，当结构嵌固在基础顶面时候，则嵌固端所在层号为1。
7.地下室层数该参数为上部结构同时进行内力分析的地下室部分的层数。
同时，程序能结合地下室信息页的地下室外围回填土约束作用数据，考虑回填土的约束作用。
当上部结构与地下室共同进行内力整体分析时候，此时基础顶面为结构的嵌固端，应该输入地下室层数。
当地下室不跟上部结构整体分析的时候，此时地下室顶板为嵌固端。
SATWE的参数设置
SATWE的参数设置采用SATWE 进行结构整体计算分析，需要输入很多参数，如何正确输入参数直接关系到结构计算结果的正确与否，因此必须深刻理解每个输入参数的意义并且按照实际情况正确输入。
一、总信息1水平力与整体坐标角：反应是地震作用方向角的函数。
一般情况下取0度，平面复杂(如L型、三角型)或抗侧力结构非正交时，应分别按各抗侧力构件方向角算一次;当给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输入计算，配筋取三者的大值。
2、混凝土容重：由于建模时没有考虑墙面的装饰面层，因此钢筋混凝土计算重度，考虑饰面的影响应大于25KN/m3，不同结构构件的表面积与体积比不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值：框架结构取25.5KN/m3；框剪结构取26KN/m3；剪力墙结构取27KN/m3。
3、钢材容重：一般取78KN/m3，不必改变。
4、裙房层数：按实际情况输入。
高规第4.8.6 条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施,因此该数必须给定。
5、转换层所地层号：按实际情况输入。
该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱及该层的弹性板定义仍要人工指定。
6、地下室层数：程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整。
当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。
7、墙元细分最大控制长度：可取1~5 之间的数值，长度控制越短计算精度越高，但计算耗时越多，一般取2 就可满足计算要求，框支剪力墙可取1 或1.5。
8、墙元侧向节点信息：内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点；外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。
9、恒活荷载计算信息：a．一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。
对于satwe总信息中的侧向刚度和刚度比的理解
对satwe总信息中的侧向刚度和刚度比的理解：1. Ratx，Raty: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)理解：按照?抗规?，和?高规?，当首层的Ratx和Raty小于时，地下室可作为上部构造的嵌固端。
Ratx=Ki/Ki-1 (剪切刚度之比)2. Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者。
理解：按照?高规?，Ratx1，Raty1的值只对框架构造成心义，对其他构造没成心义。
只有当Ratx1，Raty1都大于1时，才说明框架构造在两个方向的侧向刚度转变持续。
Ratx1= Ki/Ki+1 (抗侧刚度)3. Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或150%比值〔110%指当本层层高大于相邻上层层高倍时，150%指嵌固层〕理解：按照?高规?，Ratx2，Raty2的值只对框-剪、板柱-剪、剪力墙构造、框筒、筒中筒构造成心义。
只有当Ratx2，Raty2都大于1时，说明构造侧向刚度转变持续. Ratx2=Ki*hi/(Ki+1*hi+1) (抗侧刚度)对150%的理解，标准指的意思是，嵌固楼层与上一楼层之比应大于的要求。
例如，本地下室顶板作为嵌固端时，那么首层〔嵌固楼层〕与二层的抗推刚度大于。
注：RJX1，RJY1，RJZ1: 构造整体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)剪切刚度:高规附录建议的方式：Ｋi=Gi*Ai/hi。
RJX3，RJY3，RJZ3: 构造整体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)即为?高规?建议的方式：Ki=Vi/Δui所以，总信息中RJX3，RJY3，RJZ3的值是没有考虑层高的修正的值。
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计算模型中的部分数据：
各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息
Floor No : 层号
Tower No : 塔号
Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值
Alf : 层刚性主轴的方向
Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值
Gmass : 总质量
Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率
Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值
或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者
Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值
110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层
RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)
RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)
====================================================================== =====
Floor No. 1 Tower No. 1
Xstif= -2.9025(m) Ystif= -0.4783(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -2.8108(m) Ymass= -1.3220(m) Gmass(活荷折减)= 1601.4902( 1523.7156)(t)
Eex = 0.0069 Eey = 0.0558
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 2.3441 Raty1= 2.1114
Ratx2= 2.5148 Raty2= 2.2651
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.0101E+08(kN/m) RJY1 = 9.9743E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 2.5453E+07(kN/m) RJY3 = 2.9077E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3/H = 6.3632E+06(kN/m) RJY3/H = 7.2692E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 2 Tower No. 1
Xstif= -3.0089(m) Ystif= -0.7051(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -2.8681(m) Ymass= -1.1790(m) Gmass(活荷折减)= 1314.2793( 1230.5623)(t)
Eex = 0.0108 Eey = 0.0333
Ratx = 1.2821 Raty = 1.3200
Ratx1= 1.9303 Raty1= 1.8714
Ratx2= 1.5014 Raty2= 1.4555
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.2951E+08(kN/m) RJY1 = 1.3166E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.5512E+07(kN/m) RJY3 = 1.9673E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3/H = 5.3488E+06(kN/m) RJY3/H = 6.7840E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 3 Tower No. 1
Xstif= -2.7991(m) Ystif= -1.0423(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= -2.8753(m) Ymass= -1.1865(m) Gmass(活荷折减)= 1315.4917( 1231.7747)(t)
Eex = 0.0058 Eey = 0.0099
Ratx = 1.0076 Raty = 0.9946
Ratx1= 1.6892 Raty1= 1.6264
Ratx2= 1.3327 Raty2= 1.3046
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.3049E+08(kN/m) RJY1 = 1.3094E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 1.1479E+07(kN/m) RJY3 = 1.5018E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3/H = 3.9584E+06(kN/m) RJY3/H = 5.1788E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m) ---------------------------------------------------------------------------
Floor No. 4 Tower No. 1
Xstif= -2.9414(m) Ystif= -0.7743(m) Alf = 0.0000(Degree)
Xmass= -2.8753(m) Ymass= -1.1865(m) Gmass(活荷折减)= 1315.4917( 1231.7747)(t)
Eex = 0.0051 Eey = 0.0289
Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000
Ratx1= 1.5737 Raty1= 1.5225
Ratx2= 1.2691 Raty2= 1.2454
薄弱层地震剪力放大系数= 1.00
RJX1 = 1.3049E+08(kN/m) RJY1 = 1.3094E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3 = 9.5711E+06(kN/m) RJY3 = 1.2791E+07(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)
RJX3/H = 3.3004E+06(kN/m) RJY3/H = 4.4106E+06(kN/m) RJZ3/H = 0.0000E+00(kN/m)
此计算模型首层层高4米，以上均为2.9米。
（此模型采取的是剪力墙结构，仅作举例说明）
以上“Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)”此处的剪切刚度计算参照高规附录E，用以判断转换层上下结构侧向刚度比。
例如，假设此模型为框支转换结构，一层为框支层，则按照附录E.0.1要求，抗震设计时转换层与相邻上层侧向刚度比不应小于0.5，宜接近1，在此处，即第二层的Ratx、Raty要小于2。
此时二层的Ratx=RJX1(2F)/RJX1(1F)=1.2951*10/1.0101=1.2821；
Raty=RJY1(2F)/RJY1(1F)=1.3166*10/9.9743=1.3200
如果在二层转换，则三层的Ratx、Raty要小于1/0.6=1.6667。
计算方法类似。
根据高规5.3.7，地下室顶板作为上部结构嵌固端，地下一层与首层侧向刚度比
不宜小于2。
此条条文说明计算地下室结构楼层侧向刚度时，考虑相关部位的侧向刚度，按照附录E.0.1公式计算，此时地上一层的Ratx、Raty宜小于1/2=0.5。
注意，有的PKPM版本会将Ratx，Raty 定义为本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)。
“Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者”抗规2.4.3-2判断结构竖向刚度变化，是否出现刚度突变。
在高规3.5.2第1条中，明确提到此侧向刚度比用于框架结构。
例如一层的Ratx1：RJX3（1F）/0.7*RJX3（2F）=2.5453/（0.7*1.5512）=2.3441；RJX3（1F）/｛0.8*[RJX3（2F）+RJX3（3F）+RJX3（4F）]/3｝=2.5453/｛0.8*[1.5512+1.1479+0.95711]/3｝=2.6106,二者取较小结果，即Ratx1=2.3441
“Ratx2，Raty2 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值”高规3.5.2第2条，用以判断剪力墙结构竖向是否规则，同样用RJX3计算，按照3.5.2-2公式，就不能直接用RJX3/H来计算了，因为按照公式：γ2=Vi*Δi+1*hi/(Vi+1*Δi*hi+1),此处的Vi、Vi+1为第i、i+1层地震剪力，Δi、Δi+1为第i、i+1层在地震作用下的层间位移，Vi/Δi即为第i 层侧向刚度（地震剪力与地震层间位移的比），由于首层层高4米，上层层高2.9米，4/2.9小于1.5，因此此时Ratx2（1F）=RJX3 （1F）*h1/（0.9*RJX3（2F）*h2）=2.5453*4/(0.9*1.5512*2.9)=2.5148，同理Raty2(1F)=RJY3（1F）*h1/（0.9*RJY3 （2F）*h2）=2.9077*4/(0.9*1.9673*2.9)=2.2651。