1钢管混凝土柱概述

lc h
2

c

c

0.5 fc N
A
其中，当 Cmns 1.0 时取1.0
对剪力墙肢及核心筒墙肢类构件，取1.0
2 杆端弯矩异号时的二阶效应
图5-18 杆端弯矩异号时的二阶效应(P-δ效应)
虽然轴向压力对杆件长度中部的截面将产生附加弯矩，增大 其弯矩值，但弯矩增大后还是比不过端节点截面的弯矩值，即不 会发生控制截面转移的情况，故不必考虑二阶效应。
试验表明，长柱的破坏荷载低于其 他条件相同的短柱破坏荷载，长细比越大， 承载能力降低越多。其原因在于，长细比 越大，由于各种偶然因素造成的初始偏心 距将越大，从而产生的附加弯矩和相应的 侧向挠度也越大。对于长细比很大的细长 柱，还可能发生失稳破坏现象。
图5-6 长柱的破坏
此外，在长期荷载作用下，由于混凝 土的徐变，侧向挠度将增大更多，从而使 长柱的承载力降低的更多，长期荷载在全 部荷载中所占的比例越多，其承载力降低 的越多。
图5-9 长期荷载作用下截面上混凝土和 钢筋的应力重分布
(a)混凝土； (b)钢筋
5.2.2 轴心受压螺旋箍筋柱的正截面受压承截力计算
图5-10 螺旋箍筋和焊接环筋柱
螺旋箍筋柱和焊接环筋柱的 配箍率高，而且不会像普通箍筋 那样容易“崩出”，因而能约束 核心混凝土在纵向受压时产生的 横向变形，从而提高了混凝土抗 压强度和变形能力，这种受到约 束的混凝土称为“约束混凝土”。
图5-13 受压破坏时的截面应力和受压破 坏形态
(a)、(b) 截面应力； (c) 受压破坏形态
在“受拉破坏形态”与“受压 破坏形态”之间存在着一种界限破坏形 态，称为“界限破坏”。它不仅有横向 主裂缝，而且比较明显。其主要特征是： 在受拉钢筋应力达到屈服强度的同时， 受压区混凝土被压碎。界限破坏形态也 属于受拉破坏形态。
图5-16 不同长细比柱从加荷到破坏的N-M关系
在图5 -16中，示出了截面尺寸、配筋和材料强度 等完全相同，仅长细比不相同的3根柱，从加载到破坏 的示意图。
5.4 偏心受压构件的二阶效应
轴向压力对偏心受压构件的侧移和挠曲产生附 加弯矩和附加曲率的荷载效应称为偏心受压构件的 二阶荷载效应，简称二阶效应。其中，由侧移产生 的二阶效应，习称P-Δ 效应；由挠曲产生的二阶效 应，习称P-δ 效应。
定。
为使间接钢筋外面的混凝土保护层对抵抗脱落有足够的安全， 按式(5-9)算得的构件承载力不应比按式(5-4)算得的大50％。
凡属下列情况之一者，不考虑间接钢筋的影响而按式(5-4)计 算构件的承载力：
(1)当l0/d＞12时，此时因长细比较大，有可能因纵向弯曲引起螺旋
筋不起作用； (2)当按式(5-9)算得受压承载力小于按式(5-4)算得的受压承载力 时；
5.1.3 纵筋
柱中纵向钢筋直径不宜小于12mm；全部纵向钢筋的配筋率 不宜大于5%(详见5.2.1节末)；
全部纵向钢筋配率不应小于附表4-5中给出的最小配筋百 分率ρ min(%)，且截面一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%。
图5-1 方形、矩形截面箍筋形式
5.1.4 箍筋
为了能箍住纵筋，防止 纵筋压曲，柱及其他受压构 件中的周边箍筋应做成封闭 式；其间距在绑扎骨架中不 应大于15d(d为纵筋最小直 径)，且不应大于400mm,也 不大于构件横截面的短边尺 寸。
5.3.2 偏心受压长柱的破坏类型
图5-15 长柱实测N-f曲线 偏心受压长柱在纵向弯曲影响下，可能发生失稳破坏和材料破坏两种破坏类 型。长细比很大时，构件的破坏不是由材料引起的，而是由于构件纵向弯曲失去 平衡引起的，称为“失稳破坏”。当柱长细比在一定范围内时，虽然在承受偏心 受压荷载后，偏心距由ei增加到 ei+f，使柱的承载能力比同样截面的短柱减小， 但就其破坏特征来讲与短柱一样都属于“材料破坏”，即因截面材料强度耗尽而 产生破坏。
实际结构中，构件端部的连接不像上面
几种情况那样理想、明确，这会在确定
l0时遇到困难。为此《混凝土结构设计
规范》对单层厂房排架柱、框架柱等的
计算长度作了具体规定，分别见中册第
12、13章。
轴心受压构件在加载后荷载维持不变的条件下，由于混凝土徐变，则 随着荷载作用时间的增加，混凝土的压应力逐渐变小，钢筋的压应力逐渐变大， 一开始变化较快，经过一定时间后趋于稳定。
Nu 1 fcbx f yAs f y As
箍筋直径不应小于d/4(d 为纵筋最大直径)，且不应 小于6mm。
图5-1 方形、矩形截面箍筋形式
图5-2 I形、L形截面箍筋形式
5.2 轴心受压构件正截面受压承载力
在实际工程结构中，由于混凝土材料的非匀质性，纵向钢 筋的不对称布置，荷载作用位置的不准确及施工时不可避免的 尺寸误差等原因，使得真正的轴心受压构件几乎不存在。但在 设计以承受恒荷载为主的多层房屋的内柱及桁架的受压腹杆等 构件时，可近似地按轴心受压构件计算。另外，轴心受压构件 正截面承载力计算还用于偏心受压构件垂直弯矩平面的承载力 验算。
在柱的横向采用螺旋箍筋或焊接环筋也能像直接配置纵 向钢筋那样起到提高承载力和变形能力的作用，故把这种配 筋方式称为“间接配筋”。
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2 f y Ass1 sdcor

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4

4
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Ass 0

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பைடு நூலகம்
Ass1
Nu ( fc r ) Acor f yAs
在荷载突然卸载时，构件回弹，由于混凝土徐变变形的大部分不可恢复， 故当荷载为零时，会使柱中钢筋受压而混凝土受拉，见图5-9；若柱的配筋率 过大，还可能将混凝土拉裂，若柱中纵筋和混凝土之间有很强结应力时，则能 同时产生纵向裂缝，这种裂缝更为危险。为了防止出现这种情况，故要控制柱 中纵筋的配筋率，要求全部纵筋配筋率不宜超过5%。
《混凝土结构设计规范》采用稳定系数φ来表示长柱承载力的 降低程度
2 承载力计算公式
Nu 0.9 ( fc A f y As )
图5-8 普通箍筋柱正截面 受压承载力计算简图
构件计算长度与构件两端支承情况
有关，当两端铰支时，取l0=l(l是构件 实际长度)；当两端固定时，取l0= 0.5l； 当一端固定，一端铰支时，取l0= 0.7l； 当一端固定，一端自由时取l0= 2l。在
度，最终导致压区混凝土压碎截面破坏。这种破坏 形态与适筋梁的破坏形态相似。
(a) 截面应力； (b) 受拉破坏形态
2 受压破坏形态
受压破坏形态又称小偏心受压破坏，截面破坏是从受压区开 始的。
受压破坏形态或称 小偏心受压破坏形态的 特点是混凝土先被压碎， 远侧钢筋可能受拉也可 能受压，但基本上都不 屈服，属于脆性破坏类 型。
3)考虑二阶效应后控制截面的弯矩设计值
《混凝土结构设计规范》规定，除排架结构柱外，
其他偏心受压构件考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的
二阶效应后控制截面的弯矩设计值，应按下列公式计
算：
M CmnsM 2
Cm

0.7 0.3
M1 M2

0.7
ns
1 1300(M 2
1 /N
ea )
/
h0
试验还表明，从加载开始到接近破 坏为止，沿偏心受压构件截面高度，用 较大的测量标距量测到的偏心受压构件 的截面各处的平均应变值都较好地符合 平截面假定。图5-14 反映了两个偏心 受压试件中，截面平均应变沿截面高度 变化规律的情况。
图5-14 偏心受压构件截面实测的 平均应变分布
(a) 受压破坏情况e0/h0=0.24； (b) (b) 受拉破坏情况e0/h0=0.68
5.3.1 偏心受压短柱的破坏形态
试验表明，钢筋混凝土偏心受压短 柱的破坏形态有受拉破坏和受压破坏两 种破坏形态。
1 受拉破坏形态
受拉破坏又称大偏心受压破坏，它
发生于轴向压力N的相对偏心距较大，且
受拉钢筋配置得不太多时。
图5-12 受拉破坏时的截面
受拉破坏形态的特点是受拉钢筋先达到屈服强 应力和受拉破坏形态
5.5 矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力 的基本计算公式
5.5.1 区分大、小偏心受压破坏形态的界限
b 大偏心受压破坏
b 小偏心受压破坏
图5-20 偏心受压构件正截面在各种 破坏情况时沿截面高度的平均应变分布
5.5.2 矩形截面偏心受压构件正截面的承载力计算
1 矩形截面大偏心受压构件正截面受压承载力的基本计算公式 (1)计算公式
(3)当间接钢筋换算截面面积Ass0小于纵筋全部截面面积的25％时，
可以认为间接钢筋配置得太少，套箍作用的效果不明显。 如在正截面受压承载力计算中考虑间接钢筋的作用时，箍筋间
距不应大于80mm及dcor/5,也不小于40mm。间接钢筋的直径按箍筋有
关规定采用。
5.3 偏心受压构件正截面受压破坏形态
一般把钢筋混凝土柱按照箍筋的作用及配置方式的不同分 为两种：配有纵向钢筋和普通箍筋的柱，简称普通箍筋柱；配 有纵向钢筋和螺旋式或焊接环式箍筋的柱，统称螺旋箍筋柱。
5.2.1 轴心受压普通箍筋柱的正截面受压承载力计算
1 受力分析和破坏形态
图5-5 短柱的破坏 图5-3 配有纵筋和箍筋的柱 图5-4 应力-荷载曲线示意图
5.1.1 截面形式及尺寸
为便于制作模板，轴心受压构件截面一般采用方形或 矩形，有时也采用圆形或多边形。偏心受压构件一般采用矩形 截面。
方形柱的截面尺寸不宜小于250mm×250mm。为了避免矩形 截面轴心受压构件长细比过大，承载力降低过多，常取l0/b ≤30, l0/h ≤25。此外，为了施工支模方便，柱截面尺寸宜 采用整数，800mm及以下的，宜取50mm的倍数，800mm以上的， 可取100mm的倍数。